WO2020110963A1 - 光源装置および照明装置 - Google Patents

光源装置および照明装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2020110963A1
WO2020110963A1 PCT/JP2019/045872 JP2019045872W WO2020110963A1 WO 2020110963 A1 WO2020110963 A1 WO 2020110963A1 JP 2019045872 W JP2019045872 W JP 2019045872W WO 2020110963 A1 WO2020110963 A1 WO 2020110963A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
light
excitation light
light source
source device
wavelength conversion
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/045872
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
善則 久保
和良 藤本
Original Assignee
京セラ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=70853338&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2020110963(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 京セラ株式会社 filed Critical 京セラ株式会社
Priority to US17/296,535 priority Critical patent/US11781737B2/en
Priority to JP2020557686A priority patent/JP7163408B2/ja
Publication of WO2020110963A1 publication Critical patent/WO2020110963A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21V—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS OF LIGHTING DEVICES OR SYSTEMS THEREOF; STRUCTURAL COMBINATIONS OF LIGHTING DEVICES WITH OTHER ARTICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F21V9/00—Elements for modifying spectral properties, polarisation or intensity of the light emitted, e.g. filters
    • F21V9/08—Elements for modifying spectral properties, polarisation or intensity of the light emitted, e.g. filters for producing coloured light, e.g. monochromatic; for reducing intensity of light
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/10—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by the light source
    • F21S41/14—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by the light source characterised by the type of light source
    • F21S41/176—Light sources where the light is generated by photoluminescent material spaced from a primary light generating element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/10—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by the light source
    • F21S41/14—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by the light source characterised by the type of light source
    • F21S41/16—Laser light sources
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S45/00—Arrangements within vehicle lighting devices specially adapted for vehicle exteriors, for purposes other than emission or distribution of light
    • F21S45/40—Cooling of lighting devices
    • F21S45/47—Passive cooling, e.g. using fins, thermal conductive elements or openings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21V—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS OF LIGHTING DEVICES OR SYSTEMS THEREOF; STRUCTURAL COMBINATIONS OF LIGHTING DEVICES WITH OTHER ARTICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F21V13/00—Producing particular characteristics or distribution of the light emitted by means of a combination of elements specified in two or more of main groups F21V1/00 - F21V11/00
    • F21V13/02—Combinations of only two kinds of elements
    • F21V13/08—Combinations of only two kinds of elements the elements being filters or photoluminescent elements and reflectors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21V—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS OF LIGHTING DEVICES OR SYSTEMS THEREOF; STRUCTURAL COMBINATIONS OF LIGHTING DEVICES WITH OTHER ARTICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F21V9/00—Elements for modifying spectral properties, polarisation or intensity of the light emitted, e.g. filters
    • F21V9/30—Elements containing photoluminescent material distinct from or spaced from the light source
    • F21V9/32—Elements containing photoluminescent material distinct from or spaced from the light source characterised by the arrangement of the photoluminescent material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21V—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS OF LIGHTING DEVICES OR SYSTEMS THEREOF; STRUCTURAL COMBINATIONS OF LIGHTING DEVICES WITH OTHER ARTICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F21V2200/00—Use of light guides, e.g. fibre optic devices, in lighting devices or systems
    • F21V2200/20—Use of light guides, e.g. fibre optic devices, in lighting devices or systems of light guides of a generally planar shape

Definitions

  • the present disclosure relates to a light source device and a lighting device.
  • the light source device used in this lighting device wavelength-converts the excitation light applied to the wavelength conversion material such as a phosphor to directly or indirectly generate white light. By irradiating this white light in a desired direction using a reflector or a lens, an illumination device having a larger light quantity than a conventional illumination device is obtained.
  • the conversion efficiency of this wavelength conversion material is not 100%, and part of the energy of the excitation light that is irradiated becomes heat. Therefore, the holding plate that holds the wavelength conversion material is required to have heat dissipation performance in addition to light transmission.
  • Sapphire has a high light transmittance and high thermal conductivity, and is an excellent material for the holding plate.
  • Patent Documents 1 and 2 describe a light source device and a lighting device that include a laser light source, a phosphor, and a sapphire plate that holds the phosphor, and the laser light is perpendicular to the sapphire plate. Illuminated examples are described.
  • An object of the present disclosure is to provide a light source device and a lighting device that are less likely to suffer performance degradation and damage due to heat.
  • a light source device of the present disclosure includes a sapphire plate having a first surface and a second surface facing each other, a wavelength conversion material positioned to face the first surface of the sapphire plate, and a first excitation light having directivity.
  • a first excitation light source that emits to the wavelength conversion material through the second surface, the angle formed between the first surface and the second surface and the c-axis of sapphire is less than 10°, and the c-axis The angle formed by the optical axis of the first excitation light is 5° or more and 75° or less.
  • the lighting device of the present disclosure includes the light source device and a light guide member.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a light source device 1 according to the first embodiment.
  • the light source device 1 of the present disclosure includes a sapphire plate 11 having a first surface 11a and a second surface 11b that face each other.
  • Sapphire refers to a single crystal of aluminum oxide (chemical formula Al 2 O 3 ).
  • FIGS. 2A to 2D sapphire has typical crystal planes such as c-plane, m-plane, a-plane, and r-plane. The axes perpendicular to these crystal planes are called the c-axis, m-axis, a-axis, and r-axis, respectively.
  • the crystal orientation of the sapphire plate 11 can be specified using an X-ray diffractometer.
  • an automatic X-ray crystal orientation measuring device (model 2991F2) manufactured by Rigaku Corporation may be used as the X-ray diffraction device.
  • the light source device 1 of the present disclosure includes the wavelength conversion material 13 that faces the first surface 11 a of the sapphire plate 11.
  • the light source device 1 of the present disclosure includes the first light source 15 that emits the first excitation light 15a having directivity.
  • the first excitation light 15a is applied to the wavelength conversion material 13 through the second surface of the sapphire plate 11.
  • the wavelength conversion material 13 converts the wavelength of the irradiated first excitation light 15a into, for example, white light and light for illumination.
  • the angle formed between the first surface 11a, the second surface 11b, and the c-axis of sapphire is 0° to 90°, which is the maximum of 90° when orthogonal to the c-axis.
  • the angle formed by the first surface 11a, the second surface 11b, and the c-axis of sapphire is less than 10°, and more preferably less than 5°.
  • the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 have the inclination of the sapphire from the c-plane larger than 80°, and more preferably larger than 85°. This inclination is 90° or less.
  • the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 may be surfaces orthogonal to the c-plane of sapphire (for example, the a-plane or m-plane of sapphire).
  • the temperature of the wavelength conversion material 13 and the sapphire plate 11 increases due to a part of the energy of the first excitation light 15a. Since the sapphire plate 11 is plate-shaped, the length in the plane direction is longer than the length in the thickness direction. Therefore, the dimensional change in the plane direction is larger than the dimensional change in the thickness direction. Therefore, if the coefficients of thermal expansion in the plane direction are the same, it is possible to suppress peeling of the wavelength conversion material 13 from the sapphire plate 11 and damage to the wavelength conversion material 13 due to the difference in thermal expansion in the plane direction.
  • Sapphire has anisotropy in mechanical strength, and when the main surfaces 11a and 11b of the sapphire plate 11 are parallel to the c-axis, the bending strength of the sapphire plate 11 increases. In particular, the a-plane shows the highest strength. In order to suppress the breakage of the sapphire plate 11 and make the light source device 1 less likely to break, the main surfaces 11a and 11b of the sapphire plate 11 may be parallel to the c-axis. Parallel means that the angle formed is less than 10°.
  • the bending strength of sapphire becomes maximum in the c-axis direction of the a-plane
  • the sapphire plate 11 has a major axis (long side) direction and a minor axis (short side) direction, for example, a rectangular plate shape or the like.
  • the major surface of the wave plate 5 may be the a-plane
  • the major axis direction may be the c-axis direction.
  • the main surface is the m-plane
  • the flexural strength anisotropy in the plane direction is small, so that the main surface of the disk-shaped sapphire plate 11 may be the m-plane, for example.
  • the angle formed between the c-axis 11c of the sapphire plate 11 and the optical axis 15b of the first excitation light 15a is 5° or more and 75° or less.
  • the first excitation light 15a is obliquely incident on the second surface 11b of the sapphire plate 11 at an angle of 5° or more and 75° or less.
  • Sapphire is a crystal with birefringence.
  • the birefringence means that when a light ray passes through a substance, it is divided into two rays, that is, a normal ray and an extraordinary ray, depending on its polarization state.
  • the two types of light have the same refractive index when the light travels coaxially with the optical axis (c-axis) 11c of the sapphire plate 11, and the light is not split into two.
  • the traveling direction of light is not coaxial with the optical axis 11c of the sapphire plate 11
  • the refractive index of normal light does not depend on the angle with respect to the optical axis of light
  • the refractive index of extraordinary light does not depend on the optical axis 11c of light. Changes depending on the angle to.
  • the sectional shape perpendicular to the optical axis 15b is circular.
  • the excitation light 15a passing through the sapphire plate 11 as shown in FIG. 3, the excitation light 15a is divided into a normal light 16a shown by a solid line and an abnormal light 16b shown by a broken line, and two circles are overlapped, It will be roughly elliptical.
  • the amount of light is larger in the area including both the normal light 16a and the abnormal light 16b than in the area including only the normal light 16a and the area including only the abnormal light 16b. Therefore, a region with a small amount of light is arranged outside the region with a large amount of light. Further, outside the region where the light amount is small, there is a region where the first excitation light 15a is not irradiated.
  • a region with a small amount of heat is arranged outside the region with a large amount of heat.
  • a region that does not generate heat and is not irradiated with the first excitation light 1a exists on the outside thereof.
  • the region not irradiated with light is a region for transmitting and radiating heat generated by the irradiation of light, so that a temperature difference occurs between a region irradiated with light and a region outside thereof. The steeper the temperature difference, the greater the strain generated in the wavelength conversion material 13 and the sapphire plate 11 due to the thermal expansion.
  • the first excitation light 15a can be divided into the normal light 16a and the extraordinary light 16b by utilizing the property of the birefringence that the sapphire plate 11 has. Therefore, by disposing a region having a small amount of heat generation outside a region having a large amount of heat generation, the temperature difference generated in the wavelength conversion material 13 and the sapphire plate 11 can be made relatively gentle. As a result, it is possible to prevent the wavelength conversion material 13 from peeling off from the sapphire plate 11.
  • the positional deviation between the normal light 16a and the extraordinary light 16b utilizing the birefringence changes depending on the angle between the optical axis 15b of the first excitation light 15a and the c-axis 11c of the sapphire plate 11 and the incident angle.
  • Light incident on the second surface 11b of the sapphire plate 11 from the air at an incident angle ⁇ a is refracted at the interface between the air and the sapphire plate 11 (the second surface 11b), and the inside of the sapphire plate 11 is refracted at the refraction angle ⁇ b.
  • the refractive index of the sapphire plate 11 is N
  • the first excitation light 15a having a wavelength of 488 nm (the refractive index of normal light is 1.775, and the refractive index of extraordinary light is 1 is formed on the second surface 11b of the sapphire plate 11 having a thickness of 3.0 mm as the main surface). .767-1.775) is incident on an incident surface parallel to the c-axis (the angle between the c-axis 11c and the c-axis 11c is 0°) as shown in FIG.
  • the refractive indices of the ordinary light 16a and the extraordinary light 16b are The positional deviation on the first surface 11a due to the difference is represented by the curve of "incident angle is parallel to c-axis" (marker shape is x) in FIG.
  • Approximate calculation in Fig. 10 shows that the refractive index of extraordinary light changes from 1.767 to 1.775 in an elliptic arc shape depending on the incident angle. From FIG. 10, the positional deviation becomes 0 when the incident angle ⁇ a is 0° and 90°, and the incident angle ⁇ a is 1.3 ⁇ m at 5°, 2.6 ⁇ m at 10°, 4.6 ⁇ m at 20°, and 5° at 35°. After increasing to 2.9 ⁇ m, it decreases to 4.1 ⁇ m at 55°, 2.5 ⁇ m at 65°, and 1.0 ⁇ m at 75°. Therefore, if the incident angle ⁇ a is 5° or more and 75° or less, particularly 10° or more and 65° or less, and further 20° or more and 55° or less, the positional deviation becomes large.
  • the first excitation light 15a having a wavelength of 488 nm is incident on the incident surface perpendicular to the c-axis (the angle formed by the c-axis is 90°)
  • the first surface 11a due to the difference in refractive index between the normal light 16a and the extraordinary light 16b
  • the positional deviation at is represented by the curve of “incident angle is perpendicular to c-axis” in FIG. 10 (marker shape is ⁇ ).
  • the refractive index of extraordinary light is 1.767 regardless of the incident angle ⁇ a. From FIG.
  • the positional deviation is 0 when the incident angle ⁇ a is 0°, and increases as the incident angle ⁇ a increases, and the incident angle ⁇ a is 1.3 ⁇ m at 5°, 2.7 ⁇ m at 10°, and 5. 2 ⁇ m. Therefore, if the incident angle ⁇ a is 5° or more and 90° or less, particularly 10° or more and 90° or less, and further 20° or more and 90° or less, the positional deviation becomes large.
  • the angle between the c-axis 11c and the optical axis 15b of the first excitation light 15a is 5° or more and 75° or less, more preferably 10° or more and 65° or less, and particularly preferably 20° or more and 55° or less, Regardless of the angle formed by the first excitation light 15a and the c-axis, the positional deviation due to the difference in the refractive index between the normal light 16a and the extraordinary light 16b becomes large, and performance deterioration and damage due to heat are unlikely to occur.
  • the incident angle is 0° when the first excitation light 15a is vertically incident on the second major surface 11b.
  • the proportion of the first excitation light 15a reflected by the second principal surface 11b changes depending on the incident angle of the first excitation light 15a with respect to the second principal surface 11b.
  • the reflected portion of the first excitation light 15a does not contribute to light emission. That is, since the luminous efficiency decreases as the reflectance increases, it is necessary to reduce the reflection.
  • the graph of FIG. 4 shows the relationship between the incident angle of the first excitation light 15a having a wavelength of 488 nm and the reflectance with respect to the second principal surface 11b when the surface of the sapphire plate 11 is a mirror surface. Since the difference in refractive index between the normal light 16a and the extraordinary light 16b is small, this graph is calculated using only the refractive index of the normal light 16a. The extraordinary light 16b is ignored.
  • the graph shows the average value of the reflectance of P polarized light and the reflectance of S polarized light, and the reflectance of P polarized light and the reflectance of S polarized light.
  • the first excitation light 15a is unpolarized natural light
  • the relationship between the incident angle of the first excitation light 15a with respect to the second principal surface 11b and the reflectance is the reflectance of P-polarized light and the reflectance of S-polarized light. Will be indicated by the average value of.
  • the reflectances of both S-polarized light and P-polarized light are relatively small. Therefore, when the incident angle of the first excitation light 15a with respect to the second principal surface 11b is set to 75° or less, it is possible to suppress the reflection of the first excitation light 15a on the second principal surface 11b and increase the light emission efficiency. Since the reflectance is small when the first excitation light 15a is P-polarized light, the reflection of the first excitation light 15a on the second principal surface 11b can be suppressed and the light emission efficiency can be improved when the incident angle is 85° or less.
  • the incident angle of the first excitation light 15a with respect to the second principal surface 11b is 40. It is preferable that the range is from 0° to 55°. When the first excitation light 15a is P-polarized light, the incident angle is preferably in the range of 40 to 75°.
  • the optical axis 15b of the first excitation light 15a is obliquely applied to the second main surface 11b of the sapphire plate 11. Therefore, even if the first excitation light 15a is reflected by the second principal surface 11b, it is possible to prevent the reflected light from being applied to the first light source 15. As a result, damage to the first light source 15 can be suppressed.
  • a second excitation light source 17 for irradiating the wavelength conversion material 13 with the second excitation light 17a having directivity through the second surface 11b of the sapphire plate 11 is further provided.
  • the pump light sources 15 and 17 are provided in this way, the light amount of the light source device 1 can be increased. A desired amount of light can be obtained even when the first and second excitation light sources 15 and 17 having a relatively small amount of light are combined.
  • the second excitation light 17a may be arranged so that at least a part thereof overlaps the first excitation light 15a by the wavelength conversion material 13.
  • the area of the wavelength conversion material 13 can be reduced. If the area of the wavelength conversion material 13 can be reduced, the area of contact between the wavelength conversion material 13 and the sapphire plate 11 will be reduced.
  • the thermal expansion coefficients of the two are different, the smaller the contact area between the two, the smaller the stress due to the difference in thermal expansion, and the wavelength conversion material 13 can be prevented from peeling from the sapphire plate 11.
  • the angle between the c-axis 11c and the optical axis 15b of the first pumping light 15a and the c-axis 11c and the second pumping light are formed.
  • the angles formed by 17a and the optical axis 17b may be the same, or may be different as in the third embodiment shown in FIG.
  • the first excitation light 15a and the first excitation light 15a It is possible to change the size of the region irradiated with only the normal light and only the abnormal light with the two excitation lights 17a. Therefore, the distribution of the light amount can be appropriately designed by combining these. As shown in FIG.
  • the optical axis 17b of the second excitation light 17a and the c-axis are formed.
  • the angle may be 90°.
  • the angle between the optical axis 15b of the first excitation light 15a and the optical axis 15b of the second excitation light 17a is in the range of 1° to 179°. May be For example, as in the fourth embodiment shown in FIG. 7, the angle formed by the optical axis 15b of the first excitation light 15a and the optical axis 15b of the second excitation light 17a is 90°, which is in the range of 80° to 100°.
  • the temperature difference can be made gentler.
  • the light source device 1 of the present disclosure may further include the third excitation light source 19 that emits the third excitation light 19a having directivity, as in the fifth embodiment shown in FIG. With such a configuration, the light amount of the light source device 1 can be further increased.
  • the optical axes 15b, 17b, and 19b of the first excitation light 15a, the second excitation light 17a, and the third excitation light 19a are projected on the second surface 11b.
  • the angles may be the same, and the angle between them may be 120°.
  • the angles formed by the optical axes of the excitation lights 15a, 17a, and 19a with which the wavelength conversion member 13 is irradiated can be made equal intervals.
  • the distribution of the temperature difference can be made regular.
  • the optical axis 15b of the first excitation light 15a and the optical axis 17b of the second excitation light 17a are asymmetrical with respect to the irradiation position on the second surface 11b of the sapphire plate 11, that is, a plurality of excitations.
  • the light sources 15a and 17a may be arranged such that one of the light sources 15a and 17a does not irradiate the other with totally reflected light. Thereby, even if the excitation lights 15a and 17a are reflected by the sapphire plate 11, it is possible to prevent the excitation light sources 15 and 17 from being damaged by being irradiated on the other excitation light sources 15 and 17.
  • the excitation light sources 15, 17, and 19 may be laser light sources. Since the laser light emitted from the laser light source has high directivity and high output, the output of the light source device 1 can be increased.
  • the excitation light sources 15, 17, and 19 may be LEDs, and a deformable optical fiber may be used to guide the excitation light. With such a configuration, the degree of freedom in designing the light source device 1 increases. In either case, the heat source can be separated by separating the wavelength conversion material 13 serving as a heat source and the excitation light sources 15, 17, 19 from each other, which facilitates heat dissipation.
  • the thickness of the sapphire plate 11 is 0.2 mm or more, it can have sufficient mechanical strength as a holding member for the wavelength conversion material 13. In particular, when the thickness of the sapphire plate 11 is 1 mm or more, deformation or damage due to local heat generation due to laser light irradiation is unlikely to occur. When the thickness of the sapphire plate 11 is in the range of 2 mm or more and 4 mm or less, heat dissipation can be increased. As the thickness of the sapphire plate 11 increases, the positional deviation between the normal light 16a and the extraordinary light 16b increases. Therefore, when the thickness of the sapphire plate 11 is set to 2 mm or more, the positional deviation between the normal light 16a and the extraordinary light 16b with which the wavelength conversion material 13 is irradiated can be made relatively large.
  • the angle formed by the main surfaces (the first surface 11a and the second surface 11b) of the sapphire plate 11 and the c-axis 11c of the sapphire plate 11 may be 0.1° or more.
  • the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 may have an offset angle of 0.1° or more from a surface (for example, a surface or m surface) perpendicular to the c surface.
  • the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 have an offset angle of 0.1° or more from the surface perpendicular to the c-plane, the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 A step structure having a height of several ⁇ and a width of several 10 to several 100 ⁇ is formed.
  • the larger the offset angle the larger the step height and the smaller the width.
  • the offset angle may be 0.5° or more. With such a configuration, a relatively large step structure is formed on the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11.
  • the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11 have such a step structure, these films are adsorbed to the step portion in the process of forming the antireflection film, the dichroic film, and the wavelength conversion material 13 described later. Since it is easy, uniform film formation is possible, and the adhesion effect between the sapphire plate 11 and the film is improved by the anchor effect, and the sapphire plate 11 is prevented from peeling off due to repeated heating and cooling. You can When the excitation light 15a has a blue wavelength of, for example, about 460 nm, the step structure is sufficiently smaller than the wavelength, so that the influence on the optical characteristics of the light source device 1 is suppressed to an unnoticeable level. ..
  • the sapphire plate 11 By performing heat treatment or plasma treatment as a pretreatment for forming a film on the surfaces of the first surface 11a and the second surface 11b of the sapphire plate 11, a step structure having more uniform steps is formed on the main surfaces 11a and 11b. It is easy to occur. Due to such a step structure, the adhesion strength between the sapphire plate 11 and the film is high, and the variation in the adhesion strength is small.
  • the sapphire plate 11 may be heat-treated at a temperature of 800° C. or higher, for example, 1000° C. for about 3 hours.
  • the excitation light 15a may be condensed into a diameter of 0.5 mm or more and 3 mm or less and applied to the wavelength conversion material 13. In this way, by increasing the light density of the excitation light 15a that enters the wavelength conversion material 13, it is possible to obtain the small-sized and high-luminance light source device 1. Furthermore, it becomes possible to provide a lighting device having an excellent design.
  • the light source device 1 may include a dichroic film (not shown) between the sapphire plate 11 and the wavelength conversion material 13 that transmits the excitation light 15a and reflects the wavelength conversion light.
  • the second surface 11b of the sapphire plate 11 may be provided with an antireflection film (not shown) that reduces the reflectance of the excitation light 15a.
  • the dichroic film and the antireflection film can increase the luminous efficiency of the light source device 1.
  • the sapphire plate 11 and the wavelength conversion material 13 may be in direct contact, or may be in indirect contact with a dichroic film or the like interposed therebetween.
  • the wavelength conversion material 13 is, for example, a phosphor.
  • the wavelength conversion material 13 may be a ceramic phosphor, and with such a structure, the light source device 1 having excellent heat resistance can be obtained.
  • the lighting device 21 of the present disclosure includes a reflector 23 a that is a light guide member 23 that guides light emitted from the light source device 1 of the present disclosure in a desired direction, and a lens 23 b.
  • the light source device 1 is illustrated in a simplified manner.
  • the lighting device 21 of the present disclosure is suitable for a spotlight, a headlight for a moving body such as a vehicle, and the like.
  • vehicle headlamps traveling headlamps (so-called high beams) are required to have the capability of confirming traffic obstacles 100 m ahead of them at night.
  • the light source device 1 and the illumination device 21 of the present disclosure can suppress the deterioration of the wavelength conversion material 13 even when the irradiation distance is 100 m or more, for example, a high light amount of 600 m.
  • the light source device 1 may be designed so that the sapphire plate 11 is cooled by the air flow.
  • a blower such as a fan may be used to cool the sapphire plate 11 by air.
  • An airflow generated as a moving body such as a vehicle moves may be used.
  • cooling fins may be connected to the sapphire plate 11. The cooling fins may be formed on at least a part of the portion of the sapphire plate 11 other than the area irradiated with light.
  • the sapphire plate 11 When the sapphire plate 11 is one that attenuates light in a predetermined wavelength region such as ultraviolet light among irradiated light, damage to the constituent members of the light source device 1 such as the first excitation light source 15 due to external light is suppressed.
  • the average value of the transmittance of the sapphire plate 11 in the wavelength region of 200 to 400 nm may be smaller than the average value of the transmittance of the wavelength region of 400 to 800 nm.
  • the sapphire plate 11 satisfies such a configuration, it is possible to attenuate the light in the so-called ultraviolet light region and suppress damage to the first excitation light source 15 and the like due to the ultraviolet light included in the sunlight that has entered the lighting device 1. it can.
  • the sapphire plate 11 may have an absorption band in the wavelength range of 205 to 260 nm.
  • the atmosphere during sapphire crystal growth or during the heat treatment after growth to a reducing atmosphere and introducing defects due to oxygen vacancies into sapphire it has an absorption band in the ultraviolet light region and emits ultraviolet light. Reduced sapphire can be produced.
  • Sapphire having defects due to oxygen vacancies has defects called F centers and F+ centers.
  • the F center has absorption bands at 205 nm
  • the F+ center has absorption bands at 210 nm, 230 nm, and 260 nm.
  • the light source device 1 of the present disclosure is suitable for the illumination device 21 for a mobile body that is often exposed to external light such as sunlight.
  • the moving body is, for example, a vehicle, and includes ships and airplanes.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Non-Portable Lighting Devices Or Systems Thereof (AREA)
  • Projection Apparatus (AREA)

Abstract

本開示の光源装置は、対向する第１面と第２面とを有するサファイア板と、該サファイア板の前記第１面に対向して位置する波長変換材と、指向性を有する第１励起光を前記第２面を通じて前記波長変換材に出射する第１励起光源とを備えた光源装置であって、前記第１面および前記第２面とサファイアのｃ軸とのなす角は１０°未満であり、前記ｃ軸と前記第１励起光の光軸とのなす角は５°以上７５°以下である。

Description

光源装置および照明装置
　本開示は、光源装置および照明装置に関する。
　近年、ＬＥＤや半導体レーザ（ＬＤ）を光源とする照明装置が、車両用前照灯などの用途で利用され始めている。この照明装置で使用される光源装置は、蛍光体などの波長変換材に照射された励起光を波長変換して、直接または間接的に白色光を生成するものである。この白色光を反射板やレンズを用いて所望の方向に照射することで、従来の照明装置に比べて光量の大きな照明装置となる。
　この波長変換材の変換効率は１００％ではなく、照射された励起光のエネルギーの一部は、熱となる。そのため、波長変換材を保持する保持板には、透光性に加え、放熱性能が求められる。
　サファイアは、光の透過率と熱伝導率が高く、保持板の材質として優れている。例えば、特許文献１および２には、レーザ光源と、蛍光体と、蛍光体を保持するサファイア板とを備える光源装置および照明装置が記載されており、サファイア板に対して、レーザ光を垂直に照射した例が記載されている。
特開２０１３－２５４６９０号公報 国際公開第２０１７／０３８１６４号
　このような光源装置においては、さらに光量を増大させると、波長変換材の発熱量が増大し、熱により波長変換材が劣化するおそれがある。発熱部分とその外側の領域の温度差による応力で、波長変換材が損傷するおそれがある。本開示は、熱による性能低下や損傷が起こりにくい光源装置および照明装置を提供することを目的とする。
　本開示の光源装置は、対向する第１面と第２面とを有するサファイア板と、該サファイア板の前記第１面に対向して位置する波長変換材と、指向性を有する第１励起光を前記第２面を通じて前記波長変換材に出射する第１励起光源とを備え、前記第１面および前記第２面とサファイアのｃ軸とのなす角は１０°未満であり、前記ｃ軸と前記第１励起光の光軸とのなす角は５°以上７５°以下である。
　本開示の照明装置は、前記光源装置と導光部材とを備える。
　本開示によれば、熱による性能低下や損傷が起こりにくい光源装置および照明装置を提供することができる。
第１の実施形態に係る光源装置の断面概略図である。 サファイアの結晶構造を示す模式図である。 正常光と異常光の位置ずれを示す模式図である。 サファイア板の主面に対する励起光の入射角と反射率の関係を示すグラフである。 第２の実施形態に係る光源装置の断面概略図である。 第３の実施形態に係る光源装置の断面概略図である。 第４の実施形態に係る光源装置の上面視における概略図である。 第５の実施形態に係る光源装置の上面視における概略図である。 本開示の照明装置の断面概略図である。 正常光と異常光の第１面における位置ずれを示すグラフである。
　本開示の光源装置、およびそれを用いた照明装置について、図を参照しながら説明する。図１は、第１の実施形態に係る光源装置１の断面概略図である。
　本開示の光源装置１は、対向する第１面１１ａと第２面１１ｂとを有するサファイア板１１を備えている。サファイアとは、酸化アルミニウム（化学式Ａｌ2Ｏ3）の単結晶をいう。図２（ａ）～（ｄ）にそれぞれ示すように、サファイアは代表的な結晶面として、ｃ面、ｍ面、ａ面、ｒ面等の結晶面を有している。これらの結晶面に垂直な軸を、それぞれｃ軸、ｍ軸、ａ軸、ｒ軸という。サファイア板１１の結晶方位は、Ｘ線回折装置を用いて特定することができる。例えば、Ｘ線回折装置として、株式会社リガク製の自動Ｘ線結晶方位測定装置（型式２９９１Ｆ２）などを用いればよい。
　本開示の光源装置１は、サファイア板１１の第１面１１ａに対向して位置する波長変換材１３を備えている。本開示の光源装置１は、指向性を有する第１励起光１５ａを出射する第１光源１５を備えている。第１励起光１５ａは、サファイア板１１の第２面を通じて波長変換材１３に照射される。波長変換材１３は、照射された第１励起光１５ａの波長を変換し、例えば、白色光とし、照明のための光とする。
　第１面１１ａと第２面１１ｂとサファイアのｃ軸とのなす角は、０°から９０°であり、ｃ軸と直交する時に最大の９０°となる。本開示の光源装置１におけるサファイア板１１は、第１面１１ａと第２面１１ｂとサファイアのｃ軸とのなす角が１０°未満、さらに好ましくは５°未満である。言い換えると、サファイア板１１の第１面１１ａと第２面１１ｂは、サファイアのｃ面からの傾きが８０°よりも大きく、さらに好ましくは８５°よりも大きい。この傾きは９０°以下である。サファイア板１１の第１面１１ａと第２面１１ｂとは、サファイアのｃ面と直交する面（例えばサファイアのａ面またはｍ面）であってもよい。
　第１励起光１５ａがサファイア板１１を通過し、波長変換材１３に照射されると、第１励起光１５ａのエネルギーの一部により、波長変換材１３およびサファイア板１１の温度が高くなる。サファイア板１１は板状であるため、厚み方向の長さよりも、平面方向の長さが長い。したがって、平面方向の寸法変化の方が厚み方向の寸法変化よりも大きくなる。そこで、平面方向の熱膨張係数を同じとすると、平面方向の熱膨張差に起因するサファイア板１１からの波長変換材１３の剥離や波長変換材１３の損傷を抑制することができる。
　サファイアは機械的強度に異方性があり、サファイア板１１の主面１１ａ、１１ｂがｃ軸と平行となるとき、サファイア板１１の抗折強度が大きくなる。特に、ａ面が最も高い強度を示す。サファイア板１１の破損を抑制し、破損しにくい光源装置１とするためには、サファイア板１１の主面１１ａ、１１ｂをｃ軸と平行とするとよい。平行とは、なす角が１０°未満であることとする。
　サファイアの抗折強度は、ａ面のｃ軸方向で最大となるため、サファイア板１１が長軸（長辺）方向と短軸（短辺）方向を有する、例えば矩形板状などの形状の場合、波長板５の主面をａ面とし、長軸方向をｃ軸方向とするとよい。主面をｍ面とすると、面方向の抗折強度の異方性が小さいため、例えば円板状のサファイア板１１の主面をｍ面とするとよい。
　本開示の光源装置１においては、サファイア板１１のｃ軸１１ｃと、第１励起光１５ａの光軸１５ｂとのなす角は５°以上７５°以下である。言い換えると、図１に示すように、サファイア板１１の第２面１１ｂに対して、第１励起光１５ａが５°以上７５°以下の角度で斜めに入射している。
　サファイアは複屈折性を有する結晶である。複屈折とは、光線が物質を透過したときに、その偏光の状態によって、正常光と異常光の２つに分けられることをいう。２種類の光の屈折率は、光がサファイア板１１の光学軸（ｃ軸）１１ｃと同軸で進行するときは一致し、光が２つに分かれることはない。一方、光の進行方向がサファイア板１１の光学軸１１ｃと同軸でない場合には、正常光の屈折率は光の光学軸に対する角度には依存しないが、異常光の屈折率は光の光学軸１１ｃに対する角度に依存して変化する。
　例えば、光軸１５ｂに対して垂直な励起光１５ａの断面形状が円形である場合、励起光１５ａが、サファイア板１１の光学軸１１ｃと同軸でない場合、光軸１５ｂに垂直な断面形状が円形の励起光１５ａがサファイア板１１を通過する過程で、図３に示すように、励起光１５ａは実線で示す正常光１６ａと破線で示す異常光１６ｂとに分かれ、２つの円が重なった状態となり、おおよそ楕円の形となる。
　このとき、正常光１６ａのみを含む領域および異常光１６ｂのみを含む領域に比べ、正常光１６ａと異常光１６ｂの両方を含む領域では、光量が多くなる。したがって、光量の多い領域の外側に光量の少ない領域が配置されることになる。さらに、光量の少ない領域の外側には、第１励起光１５ａが照射されない領域が存在している。
　光量が多いほど、波長変換材１３の発熱量が大きくなるため、本開示の光源装置１では、発熱量の大きい領域の外側に発熱量の小さい領域が配置されることになる。その外側に第１励起光１ａが照射されず発熱しない領域が存在する。光が照射されない領域は、光の照射により発生した熱を伝達し、放射する領域となるために光が当たる領域と、その外側の領域とで温度差が生じる。この温度差が急峻であるほど、波長変換材１３やサファイア板１１には、熱膨張にともない発生したひずみが大きくなる。
　本開示の光源装置１では、サファイア板１１が有する複屈折性という性質を利用して、第１励起光１５ａを正常光１６ａと異常光１６ｂとに分けることができる。そのため、発熱量の大きい領域の外側に発熱量の小さい領域を配置することで、波長変換材１３やサファイア板１１に生じる温度差を比較的緩やかにすることができる。その結果、波長変換材１３がサファイア板１１から剥離することを抑制することができる。
　この複屈折性を利用した正常光１６ａと異常光１６ｂとの位置のずれは、第１励起光１５ａの光軸１５ｂとサファイア板１１のｃ軸１１ｃとのなす角および入射角によって変化する。空気中からサファイア板１１の第２面１１ｂに入射角θａで入射した光は、空気とサファイア板１１との界面（第２面１１ｂ）で屈折して、サファイア板１１の中を屈折角θｂで伝搬する。サファイア板１１の屈折率をＮとした時、スネルの法則より、ｓｉｎθａ／ｓｉｎθｂ＝Ｎである。この関係を用いて、正常光１６ａと異常光１６ｂとの位置のずれを計算することができる。
　例えば、厚みが３．０ｍｍのａ面を主面とするサファイア板１１の第２面１１ｂに波長４８８ｎｍの第１励起光１５ａ（正常光の屈折率は１．７７５、異常光の屈折率は１．７６７～１．７７５）が、図１のようにｃ軸に平行（ｃ軸１１ｃとのなす角が０°）な入射面で入射したとき、正常光１６ａと異常光１６ｂとの屈折率の違いによる第１面１１ａにおける位置ずれは、図１０の「入射角がｃ軸に平行」の曲線（マーカーの形状が×）で表される。
　図１０において異常光の屈折率は、入射角に依存して１．７６７から１．７７５まで、楕円弧状に変化すると近似計算した。図１０から、位置ずれは入射角θａが０°と９０℃の時に０となり、入射角θａが５°で１．３μｍ、１０°で２．６μｍ、２０°で４．６μｍ、３５°で５．９μｍと増加した後、５５°で４．１μｍ、６５°で２．５μｍ、７５°で１．０μｍと減少する。したがって、入射角θａが５°以上７５°以下、特に１０°以上６５°以下、さらに２０°以上５５°以下であれば、位置ずれが大きくなる。
　波長４８８ｎｍの第１励起光１５ａがｃ軸に垂直（ｃ軸とのなす角が９０°）な入射面で入射したとき、正常光１６ａと異常光１６ｂとの屈折率の違いによる第１面１１ａにおける位置ずれは、図１０の「入射角がｃ軸に垂直」の曲線（マーカーの形状が●）で表される。図１０において異常光の屈折率は、入射角θａによらず１．７６７とした。図１０から、位置ずれは入射角θａが０°の時に０で、入射角θａが大きくなるほど大きくなり、入射角θａが５°で１．３μｍ、１０°で２．７μｍ、２０°で５．２μｍになる。したがって、入射角θａが５°以上９０°以下、特に１０°以上９０°以下、さらに２０°以上９０°以下であれば、位置ずれが大きくなる。
　そこで、ｃ軸１１ｃと第１励起光１５ａの光軸１５ｂとのなす角は５°以上７５°以下、さらに好ましくは１０°以上６５°以下、特に好ましくは２０°以上５５°以下とすれば、第１励起光１５ａとｃ軸とのなす角によらず、正常光１６ａと異常光１６ｂとの屈折率の違いによる位置ずれが大きくなり、熱による性能低下や損傷が起こりにくい。入射角は、第２主面１１ｂに垂直に第１励起光１５ａが入射したとき０°となる。
　図４に示すように、第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角によって、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射する割合が変化する。第１励起光１５ａのうち、反射した分は発光に寄与しない。すなわち、反射率が大きくなると発光効率が低下するため、反射を減らすことが求められる。図４のグラフは、サファイア板１１の表面が鏡面である場合の第２主面１１ｂに対する波長４８８ｎｍの第１励起光１５ａの入射角と反射率との関係を算出したものである。正常光１６ａと異常光１６ｂの屈折率の差は小さいため、このグラフは、正常光１６ａの屈折率のみを用いて算出したものである。異常光１６ｂについては無視している。
　グラフにはＰ偏光の反射率とＳ偏光の反射率、Ｐ偏光の反射率とＳ偏光の反射率との平均値を示している。第１励起光１５ａが、偏光されていない自然光であるとすると、第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角と反射率との関係は、Ｐ偏光の反射率とＳ偏光の反射率の平均値で示されることになる。
　第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角が７５°以下の領域では、Ｓ偏光およびＰ偏光ともに比較的、反射率が小さくなっている。そこで、第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角を７５°以下とすると、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射することを抑制でき、発光効率を高くできる。第１励起光１５ａがＰ偏光である場合は反射率が小さいため、入射角を８５°以下であれば、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射することを抑制でき、発光効率を高くできる。第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角を５５°以下とすると、さらに反射率を小さくできる。第１励起光１５ａがＰ偏光である場合は、反射率が小さいため、入射角を７５°以下とすると、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射することを抑制でき、発光効率を高くできる。
　正常光１６ａと異常光１６ｂとの位置のずれと、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射することを考慮すると、第２主面１１ｂに対する第１励起光１５ａの入射角は、４０°以上５５°以下の範囲とするとよい。第１励起光１５ａがＰ偏光である場合は、入射角は、４０以上７５°以下の範囲とするとよい。
　本開示の光源装置１は、サファイア板１１の第２主面１１ｂに対して、第１励起光１５ａの光軸１５ｂが斜めに照射される。そのため、第１励起光１５ａが第２主面１１ｂで反射したとしても、その反射光が第１光源１５に照射されることを避けることが可能となる。その結果、第１光源１５の損傷を抑制することができる。
　図５に示す第２の実施形態のように、指向性を有する第２励起光１７ａを、サファイア板１１の第２面１１ｂを通じて波長変換材１３に照射する第２励起光源１７をさらに備えていてもよい。このように複数の励起光源１５、１７を有すると、光源装置１の光量を増加させることができる。比較的、光量の小さな第１、第２励起光源１５、１７を組み合わせた場合でも、所望の光量を得ることができる。
　この第２励起光１７ａは、第１励起光１５ａとは、少なくとも一部が波長変換材１３で重なるように配置してもよい。励起光同士が重なるようにすると、波長変換材１３の面積を小さくすることができる。波長変換材１３の面積を小さくできると、波長変換材１３とサファイア板１１とが接触する面積が小さくなる。両者の熱膨張係数が異なる場合、両者の接触面積が小さいほど、熱膨張差に起因する応力が小さくなり、波長変換材１３がサファイア板１１から剥離することを抑制することができる。
　光源装置１が、複数の励起光源１５、１７を有する場合、図５に示すように、ｃ軸１１ｃと第１励起光１５ａの光軸１５ｂとのなす角と、ｃ軸１１ｃと第２励起光１７ａの光軸１７ｂとのなす角は同じであってもよく、図６に示す第３の実施形態のように異なっていてもよい。
　ｃ軸１１ｃと第１励起光１５ａの光軸１５ｂとのなす角と、ｃ軸１１ｃと第２励起光１７ａの光軸１７ｂとのなす角とが異なるようにすると、第１励起光１５ａと第２励起光１７ａとで正常光のみ、異常光のみが照射される領域の大きさを変えることができる。そのため、これらを組み合わせて、光量の分布を適宜、設計することができる。図６に示すように、第１励起光１５ａの光軸１５ｂとｃ軸１１ｃとのなす角度が５°以上７５°以下であれば、第２励起光１７ａの光軸１７ｂとｃ軸とのなす角度が９０°であっても構わない。
　サファイア板１１の第２面１１ｂに垂直な方向から見たとき、第１励起光１５ａの光軸１５ｂと第２励起光１７ａの光軸１５ｂとのなす角が、１°以上１７９°以下の範囲としてもよい。例えば、図７に示す第４の実施形態のように、第１励起光１５ａの光軸１５ｂと第２励起光１７ａの光軸１５ｂとのなす角を８０°～１００°の範囲である９０°として第１励起光１５ａと第２励起光１７ａが波長変換材１３で重なるようにすると、左右方向、上下方向の双方に、正常光のみ、異常光のみが照射される領域を配置することができる。その結果、より温度差を緩やかにすることができる。
　本開示の光源装置１においては、図８に示す第５の実施形態のように、指向性を有する第３励起光１９ａを出射する第３励起光源１９をさらに有していてもよい。このような構成とすると、光源装置１の光量をさらに増加させることができる。第２面１１ｂに垂直な方向から見たとき、第１励起光１５ａ、第２励起光１７ａおよび第３励起光１９ａのそれぞれの光軸１５ｂ、１７ｂ、１９ｂを、第２面１１ｂに投影したときのそれぞれの間の角度を同じとし、間の角度を１２０°としてもよい。このような構成とすると、波長変換部材１３に照射される励起光１５ａ、１７ａ、１９ａの光軸同士のなす角を等間隔とすることができる。その結果、温度差の分布を規則性のあるものとすることができる。
　光源装置１は、第１励起光１５ａの光軸１５ｂと、第２励起光１７ａの光軸１７ｂとはサファイア板１１の第２面１１ｂにおける照射位置に対して非対称な方向、つまり、複数の励起光源１５ａ、１７ａは、お互いに一方の全反射光が他方に照射されないように配置されていてもよい。これにより、励起光１５ａ、１７ａがサファイア板１１で反射しても、他の励起光源１５、１７に照射されて励起光源１５、１７が損傷することを抑制できる。
　本開示の光源装置１においては、励起光源１５、１７、１９をレーザ光源としてもよい。レーザ光源から出射されるレーザ光は、指向性が高く、出力も高いため、光源装置１の出力を大きくすることができる。励起光源１５、１７、１９をＬＥＤとしてもよく、変形自在な光ファイバーを用いて、励起光を誘導してもよい。このような構成であると光源装置１の設計の自由度が大きくなる。いずれも発熱源となる波長変換材１３と励起光源１５、１７、１９との距離を離すことで熱源を離すことができ、放熱が容易となる。
　サファイア板１１の厚みは０．２ｍｍ以上であれば、波長変換材１３の保持部材として充分な機械的強度を有することができる。特にサファイア板１１の厚みが１ｍｍ以上であれば、レーザ光照射による局所的な発熱による変形や破損が生じにくい。サファイア板１１の厚みを２ｍｍ以上４ｍｍ以下の範囲とすると放熱性を大きくすることができる。サファイア板１１の厚みが厚くなると正常光１６ａと異常光１６ｂとの位置のずれは大きくなる。そのため、サファイア板１１の厚みを２ｍｍ以上とすると、波長変換材１３に照射される正常光１６ａと異常光１６ｂの位置のずれを比較的大きくすることができる。
　サファイア板１１の主面（第１面１１ａおよび第２面１１ｂ）と、サファイア板１１のｃ軸１１ｃのなす角度を０．１°以上としてもよい。言い換えると、サファイア板１１の第１面１１ａおよび第２面１１ｂが、ｃ面に垂直な面（例えば、ａ面やｍ面）から０．１°以上のオフセット角を有していてもよい。サファイア板１１の第１面１１ａ、第２面１１ｂが、ｃ面に垂直な面から０．１°以上のオフセット角を有していると、サファイア板１１の第１面１１ａ、第２面１１ｂに高さ数Å、幅数１０～数１００Å程度のステップ構造が形成される。オフセット角が大きいほどステップの高さは大きく、幅は小さくなる。ステップ構造を大きくするために、オフセット角を０．５°以上としてもよい。このような構成とすると、サファイア板１１の第１面１１ａおよび第２面１１ｂに比較的大きなステップ構造が形成される。
　サファイア板１１の第１面１１ａおよび第２面１１ｂがこのようなステップ構造を有すると、後述する反射防止膜、ダイクロイック膜、波長変換材１３の形成工程で、これらの膜がステップ部に吸着しやすいので、均一な製膜が可能となるとともに、アンカー効果によりサファイア板１１と膜との密着力が向上し、サファイア板１１が加熱、冷却を繰り返して、これらの膜が剥がれることを抑制することができる。ステップ構造は、励起光１５ａが、例えば、４６０ｎｍ程度の青色の波長を有する場合、その波長と比べて充分小さいので、光源装置１の光学的特性への影響は知覚し得ない程度に抑制される。
　サファイア板１１の第１面１１ａおよび第２面１１ｂの表面に膜を形成するための前処理として熱処理やプラズマ処理を施すことで、主面１１ａ、１１ｂに、より均一な段差を有するステップ構造が生じやすい。このようなステップ構造によってサファイア板１１と膜との密着強度が高く、さらに密着強度のばらつきが小さくなる。例えば、前処理としてサファイア板１１を８００℃以上の温度、例えば１０００℃で３時間程度熱処理するとよい。
　励起光１５ａは、０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下程度の径に集光して波長変換材１３に照射するとよい。このように、波長変換材１３に入射する励起光１５ａの光密度を高めることで、小型で高輝度の光源装置１を得ることができる。さらに、デザイン性に優れた照明装置とすることが可能になる。
　光源装置１は、サファイア板１１と波長変換材１３との間に、励起光１５ａを透過し、波長変換光を反射する、ダイクロイック膜（図示せず）を備えているとよい。サファイア板１１の第２面１１ｂに、励起光１５ａの反射率を低減させる、反射防止膜（図示せず）を備えていてもよい。ダイクロイック膜および反射防止膜は、光源装置１の発光効率を高めることができる。サファイア板１１と波長変換材１３は、直接接触していてもよく、間にダイクロイック膜等を挟んで間接的に接触していてもよい。
　波長変換材１３は、例えば蛍光体である。特に波長変換材１３は、セラミック蛍光体であってもよく、このような構成であれば、耐熱性に優れた光源装置１となる。
　図９に示すように、本開示の照明装置２１は、本開示の光源装置１が発する光を所望の方向に誘導する導光部材２３である反射板２３ａやレンズ２３ｂを有する。図９においては、光源装置１を簡略化して記載した。本開示の照明装置２１は、スポットライト、車両などの移動体用前照灯などに好適である。車両用前照灯のうち、特に走行用前照灯（いわゆるハイビーム）は、夜間にその前方１００ｍの距離にある交通上の障害物を確認できる性能を有することが求められる。本開示の光源装置１および照明装置２１は、照射距離が１００ｍ以上、例えば６００ｍの高い光量としても、波長変換材１３の劣化を抑制することができる。
　光源装置１は、サファイア板１１が気流により冷却されるように設計してもよい。気流による冷却は、サファイア板１１を空冷するためにファンなどの送風体を用いればよい。車両などの移動体の移動に伴って生じる気流を利用してもよい。冷却効果を向上させるため、サファイア板１１に冷却フィンを接続してもよい。冷却フィンは、サファイア板１１の光が照射される範囲以外の部分の少なくとも一部に、形成されていればよい。
　サファイア板１１として、照射した光のうち、紫外光など所定の波長領域の光を減衰するものを用いると、外光による第１励起光源１５などの光源装置１の構成部材の損傷を抑制することができる。例えば、サファイア板１１の２００～４００ｎｍの波長領域における透過率の平均値が、４００～８００ｎｍの波長領域における透過率の平均値よりも小さくてもよい。サファイア板１１がこのような構成を満たすときには、いわゆる紫外光領域の光を減衰させ、照明装置１内に侵入した太陽光に含まれる紫外光による第１励起光源１５などの損傷を抑制することができる。
　サファイア板１１は、２０５～２６０ｎｍの波長領域に吸収帯を有していてもよい。サファイアの結晶育成時または、育成後の熱処理時の雰囲気を還元製雰囲気に制御して、酸素空孔に起因する欠陥をサファイアに導入することで、紫外光領域に吸収帯を持ち、紫外光を減少させられるサファイアを製造することができる。酸素空孔に起因する欠陥を有するサファイアは、ＦセンターおよびＦ＋センターと呼ばれる欠陥を有している。Ｆセンターは２０５ｎｍ、Ｆ＋センターは２１０ｎｍ、２３０ｎｍ、２６０ｎｍに吸収帯を持っている。このような２０５ｎｍ～２６０ｎｍの波長領域に吸収帯を有するサファイア板１１を用いると、光源装置１の内部に侵入する紫外光を減衰させることができる。
　このように、本開示の光源装置１は、太陽光などの外部光に曝されることの多い移動体用の照明装置２１に好適である。移動体とは、例えば車両であり、船舶や飛行機なども含む。
　以上、本開示の光源装置１およびそれを用いた照明装置２１の実施形態について説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されず、本開示の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良および変更を行なってもよい。
　１　　光源装置
　１１　サファイア板
　１１ａ　第１面
　１１ｂ　第２面
　１１ｃ　ｃ軸
　１３　波長変換材
　１５　第１励起光源
　１５ａ　第１励起光
　１５ｂ　第１励起光の光軸
　１６ａ　正常光
　１６ｂ　異常光
　１７　第２励起光源
　１７ａ　第２励起光
　１７ｂ　第２励起光の光軸
　１９　第３励起光源
　１９ａ　第３励起光
　１９ｂ　第３励起光の光軸
　２１　照明装置
　２３　導光部材
　２３ａ　反射板
　２３ｂ　レンズ

Claims (9)

  1. 　対向する第１面と第２面とを有するサファイア板と、
    　該サファイア板の前記第１面に対向して位置する波長変換材と、
    　指向性を有する第１励起光を前記第２面を通じて前記波長変換材に出射する第１励起光源とを備えた光源装置であって、
    　前記第１面および前記第２面とサファイアのｃ軸とのなす角は、１０°未満であり、
    　前記ｃ軸と前記第１励起光の光軸とのなす角は、５°以上７５°以下である光源装置。
  2. 　前記ｃ軸と前記第１励起光の光軸とのなす角は、１０°以上６５°以下である請求項１に記載の光源装置。
  3. 　前記第２主面に対する前記第１励起光の入射角は、１５°以上５５°以下である請求項２に記載の光源装置。
  4. 　指向性を有する第２励起光を前記第２面を通じて前記波長変換材に出射する第２励起光源をさらに備え、前記第１励起光と前記第２励起光とは、少なくとも一部が前記波長変換材で重なる請求項１～３のいずれかに記載の光源装置。
  5. 　前記ｃ軸と前記第１励起光の光軸とのなす角と、前記ｃ軸と前記第２励起光の光軸とのなす角は、異なっている請求項４に記載の光源装置。
  6. 　前記第２面に垂直な方向から見たとき、前記第１励起光の光軸と前記第２励起光の光軸とのなす角度が８０°以上１００°以下である請求項４または５に記載の光源装置。
  7. 　前記サファイア板と前記波長変換材との間に、前記励起光を透過し、前記波長変換材から出射する波長変換光を反射する、ダイクロイック膜を備える、請求項１～６のいずれかに記載の光源装置。
  8. 　前記サファイア板の前記第２面に、前記励起光の反射率を低減させる、反射防止膜を備える、請求項１～７のいずれかに記載の光源装置。
  9. 　請求項１～８のいずれかに記載の光源装置と、導光部材とを備えた照明装置。
PCT/JP2019/045872 2018-11-26 2019-11-22 光源装置および照明装置 WO2020110963A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17/296,535 US11781737B2 (en) 2018-11-26 2019-11-22 Light source device and lighting device
JP2020557686A JP7163408B2 (ja) 2018-11-26 2019-11-22 光源装置および照明装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-220506 2018-11-26
JP2018220506 2018-11-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020110963A1 true WO2020110963A1 (ja) 2020-06-04

Family

ID=70853338

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/045872 WO2020110963A1 (ja) 2018-11-26 2019-11-22 光源装置および照明装置

Country Status (3)

Country Link
US (1) US11781737B2 (ja)
JP (1) JP7163408B2 (ja)
WO (1) WO2020110963A1 (ja)

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017054785A (ja) * 2015-09-11 2017-03-16 日立マクセル株式会社 光源装置
JP2018181711A (ja) * 2017-04-18 2018-11-15 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 蛍光体ホイール、及び、照明装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5767444B2 (ja) 2010-06-16 2015-08-19 ソニー株式会社 光源装置及び画像投影装置
JP5995541B2 (ja) 2012-06-08 2016-09-21 Idec株式会社 光源装置および照明装置
JP6136744B2 (ja) * 2013-08-15 2017-05-31 ソニー株式会社 光源装置、及び画像表示装置
JP6417708B2 (ja) 2014-05-15 2018-11-07 日亜化学工業株式会社 光源装置及びこの光源装置を備えたプロジェクタ
JP6458390B2 (ja) 2014-07-31 2019-01-30 日亜化学工業株式会社 光源装置及びこの光源装置を備えたプロジェクタ
JP6044674B2 (ja) 2015-06-05 2016-12-14 セイコーエプソン株式会社 発光素子、光源装置及びプロジェクター
US20180347785A1 (en) 2015-09-03 2018-12-06 Sharp Kabushiki Kaisha Light-emitting device
WO2017208572A1 (ja) * 2016-05-30 2017-12-07 ソニー株式会社 画像表示装置、及び光源装置

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017054785A (ja) * 2015-09-11 2017-03-16 日立マクセル株式会社 光源装置
JP2018181711A (ja) * 2017-04-18 2018-11-15 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 蛍光体ホイール、及び、照明装置

Also Published As

Publication number Publication date
JP7163408B2 (ja) 2022-10-31
US11781737B2 (en) 2023-10-10
US20220099273A1 (en) 2022-03-31
JPWO2020110963A1 (ja) 2021-10-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10465873B2 (en) Light emitting device, vehicle headlamp, illumination device, and laser element
JP5255040B2 (ja) 発光装置、車両用前照灯、照明装置および車両、ならびに、発光装置の組立方法
US8253143B2 (en) Light emitting module and method of manufacturing the same
JP6352429B2 (ja) 発光装置、照明装置、車両用前照灯および制御システム
KR20210025643A (ko) 광원 장치
CN111367140A (zh) 一种投影机光学***、投影机光学引擎和投影方法
JP2023067918A (ja) 発光装置、及び、光学装置
US10281638B2 (en) Wavelength converting module and light-source module applying the same
CN108681198B (zh) 一种光源装置以及投影显示装置
US20180274738A1 (en) Lighting device comprising a pump radiation source
WO2019159462A1 (ja) 照明装置
JP5737861B2 (ja) 照明装置及び車両用前照灯
WO2020110963A1 (ja) 光源装置および照明装置
WO2020110962A1 (ja) 光源装置および照明装置
JP6905070B2 (ja) 光源装置および照明装置
WO2017183606A1 (ja) 蛍光体素子および照明装置
WO2021084449A1 (en) Light-source device, image projection apparatus, and light-source optical system
JP6072447B2 (ja) 照明装置及び車両用前照灯
JP2009003108A (ja) 光源装置およびこれを備えた表示装置
WO2011078008A1 (ja) 車両用前照灯
US12013626B2 (en) Rotation wheel and projection apparatus
JP2012094658A (ja) 発光装置および照明装置
JPWO2018189998A1 (ja) 蛍光成形体、固体光源及びこれを用いた電子機器
JP2011192754A (ja) 光源装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19891340

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020557686

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19891340

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1