WO2019131482A1 - 容量制御弁 - Google Patents

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WO2019131482A1
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valve
valve body
control
spool
pressure
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真弘 葉山
小川　義博
啓吾 白藤
康平 福留
貴裕 江島
大千 栗原
▲高▼橋　渉
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イーグル工業株式会社
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Definitions

  • Variable displacement compressors used in air conditioning systems for automobiles and the like include a rotary shaft driven by an engine, a swash plate variably connected to the rotary shaft, and a compression piston connected to the swash plate. And the like, and by changing the inclination angle of the swash plate, the stroke amount of the piston is changed to control the discharge amount of the fluid.
  • the inclination angle of this swash plate is the suction pressure Ps of the suction chamber suctioning the fluid, the discharge pressure Pd of the discharge chamber discharging the fluid pressurized by the piston, and the displacement control valve driven to open and close by the electromagnetic force.
  • the pressure in the control chamber can be continuously changed by appropriately controlling the pressure while using the control pressure Pc of the control chamber in which the swash plate is accommodated.
  • the displacement control valve 100 disclosed in Patent Document 1 is a first valve formed in the middle of the discharge side passages 112a and 112b that communicate the discharge chamber of the variable displacement compressor with the control chamber.
  • the chamber 120 and the second valve chamber 130 formed in the middle of the suction side passages 113a and 113b for communicating the suction chamber and the control chamber, and the second valve chamber 130 is formed opposite to the second valve chamber 130 based on the first valve chamber 120
  • a valve housing 110 having the third valve chamber 140, a first valve portion 152 for opening and closing the discharge side passages 112a and 112b in the first valve chamber 120, and a suction side passage 113a in the second valve chamber 130.
  • valve body 150 that performs opening and closing operations in opposite directions by the reciprocation thereof is communicated with the second valve chamber 130 and the third valve chamber 140.
  • Formed in the valve body 150 It is disposed in the intermediate communication passage 155 (first flow passage) and the third valve chamber 140, and the first valve portion 152 is biased in the opening direction of the main valve by its extension, and suction as ambient pressure is performed.
  • a pressure sensitive body 160 which contracts with an increase in pressure Ps, an adapter 170 provided at the free end of the pressure sensitive body 160 in the expansion / contraction direction and having an annular valve seat, and a valve body 150 in the third valve chamber 140
  • the third valve portion 154 which can move integrally as well as open and close the suction side passages 113a and 113b by seating and releasing with the adapter 170 and the solenoid 180 which exerts a driving force to the valve body 150 are provided. It is done. If the variable displacement compressor is stopped and left in the stopped state for a long time, the control pressure Pc and the suction pressure Ps become much higher than the pressure during continuous driving, so the ambient pressure can cause a sensation.
  • the pressure body 160 is contracted, the third valve portion 154 is disengaged from the adapter 170, and the third valve (relief valve) is opened.
  • variable displacement compressor starts up, when the solenoid 180 of the displacement control valve 100 is energized to move the valve body 150, the first valve portion 152 moves in the closing direction of the main valve and at the same time the second valve portion 153 becomes the second valve.
  • the intermediate communication passage 155 is communicated from the third valve chamber 140 to the second valve chamber 130, so that the suction side passages 113a and 113b are opened.
  • the fluid in the control chamber at high pressure is discharged from the third valve through the intermediate communication passage 155 into the suction chamber.
  • the suction pressure Ps and the control pressure Pc decrease, the pressure-sensitive body 160 elastically recovers and expands, and the adapter 170 is seated with the third valve portion 154 to close the third valve.
  • the present invention has been made in view of such problems, and it is an object of the present invention to provide a displacement control valve capable of rapidly reducing the pressure in the control chamber when the variable displacement compressor is started.
  • a main valve opens and closes communication between a discharge port through which discharge fluid of discharge pressure passes and a control port through which control fluid of control pressure passes.
  • the relief valve is closed due to a decrease in the suction pressure and the control pressure when starting the variable displacement compressor, and the first flow path connecting the control port and the suction port is closed. Also, after the main valve portion of the main valve body is abutted against the main valve seat by the driving force of the solenoid to close the main valve, the spool valve body is further moved to widen the opening degree of the second flow path. The fluid in the control chamber of the variable displacement compressor can be discharged to the suction chamber through the second flow path, so that the pressure in the control chamber can be rapidly reduced. Further, since the communication of the second flow passage is switched by the spool valve, the flow rate of the second flow passage can be controlled with high accuracy.
  • the main valve body and the spool valve body are arranged to be reciprocally movable in the same direction. According to this, the structure of the main valve and the spool valve can be simplified.
  • the first flow passage is a hollow hole axially formed in the main valve body. According to this, since the fluid can be discharged through the first flow passage which is a hollow hole formed in the axial direction in the main valve body when the relief valve is opened, the first flow passage secures a wide flow passage cross-sectional area The pressure in the control chamber of the variable displacement compressor can be reduced quickly.
  • the second flow path includes a through hole provided in the valve housing.
  • the fluid is discharged in parallel from the two flow paths of the first flow path formed in the hollow hole of the main valve body and the second flow path provided in the valve housing separately from the first flow path.
  • the pressure in the control chamber of the variable displacement compressor can be reduced quickly.
  • the main valve body and the spool valve body are engaged in a radial direction. According to this, even if the main valve body is in the open state in the valve housing, the spool valve body engaged in the radial direction exerts a force on the main valve body in the axial direction.
  • the valve portion can be separated from the main valve seat.
  • the relief valve is provided with an orifice portion for constantly communicating the control port and the suction port via the first flow path. According to this, when the relief valve is closed, by constantly communicating the control port and the suction port from the orifice portion via the first flow path, it is possible to balance and adjust the pressure in the suction chamber and the control chamber.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view showing a modification 2 of the displacement control valve of the fifth embodiment.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view showing a modification 3 of the displacement control valve of the fifth embodiment. It is sectional drawing which shows a mode that the main valve was obstruct
  • a mode for carrying out a displacement control valve according to the present invention will be described below based on an embodiment.
  • the displacement control valve V of the present invention is incorporated in a variable displacement compressor M used for an air conditioning system such as a car and the like, and is a working fluid that is a refrigerant (hereinafter simply referred to as "fluid"
  • the discharge amount of the variable displacement compressor M is controlled by variably controlling the pressure of.
  • the fluid discharged from the variable displacement compressor M is sent to the condenser C that constitutes the refrigeration cycle of the air conditioning system, and is further subjected to heat exchange by passing through the expansion valve EV and the evaporator E.
  • the variable displacement compressor M includes a discharge chamber 2, a suction chamber 3, a control chamber 4, and a plurality of cylinders 4 a, and communicates the discharge chamber 2 with the control chamber 4.
  • a communication passage 5 serving as a discharge side passage
  • a communication passage 6 serving as a suction side passage connecting the suction chamber 3 and the control chamber 4
  • a communication passage 7 serving both as a discharge side passage and a suction side passage.
  • a casing 1 that defines
  • variable displacement compressor M includes a driven pulley 8 connected to a V-belt (not shown) outside the casing 1 and a rotary shaft 8a projecting from inside the control chamber 4 to the outside of the casing 1 and fixing the driven pulley 8
  • the swash plate 8b is connected to the rotary shaft 8a in an eccentric state by the hinge mechanism 8e, the plurality of pistons 8c reciprocably fitted in the respective cylinders 4a, the swash plate 8b and the respective pistons 8c are connected And a spring 8f inserted through the rotation shaft 8a. A force always acts on the swash plate 8b by the spring 8f and the hinge mechanism 8e.
  • the stroke amount of the piston 8c is variable by receiving the control pressure Pc in the control chamber 4 and changing the inclination angle of the swash plate 8b with respect to the rotation shaft 8a. Specifically, the higher the control pressure Pc in the control chamber 4 is, the smaller the inclination angle of the swash plate 8b with respect to the rotating shaft 8a is, and the stroke amount of the piston 8c is reduced.
  • the swash plate 8b is substantially vertical to the shaft 8a (slightly inclined from the vertical).
  • the stroke amount of the piston 8c is minimized, and the pressurization of the fluid in the cylinder 4a by the piston 8c is minimized, so the amount of fluid discharged to the discharge chamber 2 is reduced, and the cooling capacity of the air conditioning system is minimized. It becomes.
  • the lower the control pressure Pc in the control chamber 4 is, the larger the inclination angle of the swash plate 8b with respect to the rotation shaft 8a and the stroke amount of the piston 8c increases.
  • the swash plate 8b has the maximum inclination angle.
  • the second valve portion 54a to be closed is in contact with and separated from the open end face 83g.
  • the relief valve 59 is constituted by the adapter 70 of the pressure sensing body 60 and the valve seat 55a formed at the axial left end of the third valve body 55, and the axial right end 70a of the adapter 70 is in contact with the valve seat 55a. It is supposed to be released.
  • the spool valve 50 is configured of a spool valve body 52 and a fixed iron core 83.
  • the fixed core 83 is formed of a rigid body made of a magnetic material such as iron or silicon steel, and is formed with a cylindrical portion 83a extending in the axial direction and formed with an insertion hole 83b through which the drive rod 84 is inserted, and the axial left end of the cylindrical portion 83a
  • An annular flange portion 83c extending in the outer diameter direction from the outer peripheral surface of the portion, and a recess 83d is formed which is recessed axially rightward from the radial center of the axial left end of the cylindrical portion 83a.
  • the flange portion 83c extends outward in the axial direction from a position axially right of the left end of the cylindrical portion 83a in the axial direction, and the end surface on the left side in the axial direction of the flange portion 83c is continuous with the end surface in the axial direction
  • An annular step 83 e is formed at the axial left end of the fixed core 83 by the outer peripheral surface of the cylindrical portion 83 a extending to the left end.
  • a plurality of through holes 83f extending in the radial direction are formed so as to communicate with the recessed portion 83d formed on the inner diameter side with respect to the cylindrical portion 83a.
  • the flange portion 83c of the fixed core 83 is disposed on the inner diameter side
  • the attachment portion 10a of the valve housing 10 is disposed on the outer diameter side.
  • the fitting portion 10a of the valve housing 10 is fitted into a recess 10b which is recessed leftward in the axial direction from the radial center of the axial right end of the mounting portion 10a.
  • the flange portion 83c of the fixed core 83 is in contact with the bottom surface of the recess 81b of the casing 81, and the outer diameter of the open end face 83g formed at the axial left end of the cylindrical portion 83a (sleeve portion 83s) With the side in contact with the bottom of the recess 10 b of the valve housing 10, the casing is fixed to the casing 81.
  • the valve housing 10 has a bottomed, substantially cylindrical shape by press-fitting the partition adjusting member 11 at the axial left end.
  • a first valve body 53, a second valve body 54, a third valve body 55, and a spool valve body 52 are disposed so as to be capable of reciprocating in the axial direction.
  • a small diameter guide surface 10c is formed in the portion so that the outer peripheral surface of the first valve body 53 can be in sliding contact.
  • the partition adjustment member 11 can adjust the biasing force of the pressure sensitive body 60 by adjusting the installation position of the valve housing 10 in the axial direction.
  • valve housing 10 is provided with a communication passage 12a and a communication passage 12b as a discharge port functioning as a discharge side passage that communicates the discharge chamber 2 and the control chamber 4 of the variable displacement compressor M and a communication passage 14a as a control port.
  • suction to connect the control chamber 4 and the suction chamber 3 of the variable displacement compressor M together with the first communication passage 56 as the first flow passage and the hollow hole and the second communication passage 90 as the second flow passage.
  • a communication passage 13a serving as a suction passage functioning as a side passage, communication passages 13b and 14a, a first valve chamber 20 formed in the middle of the discharge side passage, and a second valve chamber 30 formed in the middle of the suction side passage.
  • the communication passage 13 b is defined by the opening end face 83 g of the sleeve portion 83 s of the fixed core 83, the second valve body 54, and the spool valve body 52.
  • a through hole 90a penetrating in the axial direction on the outer diameter side is formed.
  • the through hole 90 a constitutes a part of a second communication passage 90 communicating the second valve chamber 30 with the third valve chamber 40 inside the valve housing 10.
  • the second communication passage 90 has a through hole 90 a axially penetrating the valve housing 10 and an annular connection space 91 formed by inserting and fitting the flange portion 83 c of the fixed core 83 into the recess 10 b of the valve housing 10. And a through hole 83f penetrating the cylindrical portion 83a of the fixed core 83 in the radial direction, and an annular groove 52b provided on the outer peripheral surface 52a of the spool valve body 52 described later.
  • the connection space 91 is defined by the inner peripheral surface and the bottom surface of the recess 10 b of the valve housing 10 and the annular step 83 e of the fixed core 83.
  • the second communication passage 90 is always in communication with the communication passage 13b functioning as the suction side passage via the spool adjustment passage 92 continuous with the annular groove 52b.
  • the degree of opening adjustment of the spool adjustment flow passage 92 can be adjusted by the spool valve 50 constituted by the spool valve body 52 and the sleeve portion 83s of the fixed iron core 83. The spool valve 50 and the opening adjustment using the same will be described in detail later.
  • a coil spring 53 b in a compressed state is provided between the first valve body 53 and the spool valve body 52.
  • the driving force of the solenoid 80 exceeds the biasing force of the coil spring 53b, the coil spring 53b is compressed.
  • the first valve body 53 has a substantially cylindrical shape, and the substantially cylindrical second valve body 54 is fixed to the axial right end portion, and the substantially cylindrical third valve body 55 is fixed to the axial left end portion. Are fixed, and they move together in the axial direction.
  • a first communication passage 56 is formed which is penetrated in the axial direction and functions as a suction side passage by connecting a hollow hole. It is done.
  • the pressure-sensitive body 60 is mainly composed of a bellows core 61 in which the coil spring 62 is embedded, and an adapter 70 formed at the axial right end of the bellows core 61.
  • the axial left end of the bellows core 61 is divided It is fixed to the adjustment member 11.
  • the pressure sensitive body 60 is disposed in the third valve chamber 40, and the axial right end 70 a of the adapter 70 is moved to the valve seat 55 a of the third valve body 55 by the biasing force of the coil spring 62 and the bellows core 61. I am supposed to sit down.
  • FIG. 2 shows that the suction pressure Ps in the first communication passage 56 is much higher than the pressure at the time of continuous driving because the displacement control valve V is left in the non-energized state for a long time.
  • the axial right end 70a of the adapter 70 is separated from the valve seat 55a of the third valve body 55, and the relief valve 59 is opened.
  • the spool valve body 52 is configured separately from the first valve body 53, and is fixedly coupled to the drive rod 84 which constitutes the solenoid 80 in a state where the axial right end portion is inserted into the recess 83d of the fixed core 83. In response to the driving force of the solenoid 80, it can move axially to the left.
  • the left end side in which the recessed part 83d of the fixed iron core 83 is formed is a sleeve part 83s as a sleeve in which the spool valve body 52 is arranged to be movable in the axial direction.
  • a minute gap is formed between the outer circumferential surface 52a of the spool valve body 52 and the inner circumferential surface of the recess 83d of the fixed core 83 by forming a slight gap in the radial direction, and the smooth movement in the axial direction is achieved. It is possible.
  • the spool valve body 52 is biased to the right in the axial direction by the coil spring 53b inserted into and fitted to the axial direction right end portion of the first valve body 53, and the first valve body 53 is interposed via the coil spring 53b. It is connected to the.
  • the control pressure Pc in the third valve chamber 40 and the suction pressure Ps in the first communication passage 56 are controlled by the displacement control valve V, and the pressure sensitive body 60 can be contracted. Therefore, the first valve 57 can be closed by integrally moving the first valve body 53 and the spool valve body 52 to the left in the axial direction by the driving force of the solenoid 80 (see FIG. 3).
  • the driving force of the solenoid 80 during continuous driving is smaller than the biasing force of the coil spring 53b, and the coil spring 53b is not contracted. Therefore, the first valve body 53 and the spool valve body 52 have an axis It does not move relative to the direction. Further, in a state where the control pressure Pc and the suction pressure Ps are controlled by the displacement control valve V, the pressure sensitive body 60 does not expand and contract at the surrounding pressure, and the relief valve 59 remains closed. It expands and contracts in accordance with the movement of the first valve body 53 and the spool valve body 52.
  • annular groove 52b recessed in the inner diameter direction is formed in the axial direction substantially at the center of the outer peripheral surface 52a.
  • annular flange portion 52c extending in the outer diameter direction is formed at the axial left end of the outer peripheral surface 52a, and an end face on the right side in the axial direction of the flange portion 52c
  • An annular stepped portion 52 d is formed at the axial direction left end portion of the spool valve body 52 by the outwardly extending outer peripheral surface 52 a.
  • the annular step portion 52d of the spool valve body 52 has an end face on the right side in the axial direction of the flange portion 52c as an end face on the left side in the axial direction of the annular protrusion 54b extending inward from the axial right end of the inner peripheral surface of the second valve body 54.
  • the coil spring 53 b urges it to the right in the axial direction.
  • a plurality of through holes 54c extending in the axial direction are formed in the annular projection 54b of the second valve body 54, and functions as a first communication passage 56 formed inside the first valve body 53 and a suction side passage.
  • the communication passage 13 b is in constant communication with the communication passage 13 b via the through hole 54 c.
  • the outer peripheral surface 52a of the spool valve body 52 is configured such that the outer diameter on the axial left side of the annular groove 52b is slightly smaller than the outer diameter on the axial right of the annular groove 52b.
  • the outer peripheral surface 52a on the left side of the annular groove 52b of the valve body 52 in the axial direction and the inner peripheral surface of the recess 83d of the fixed core 83 are radially separated to form an annular spool adjustment channel 92 through which fluid can pass. ing.
  • the opening adjustment of the spool adjusting flow passage 92 is performed by the spool valve 50, and more specifically, the opening relative adjustment of the spool valve body 52 relative to the fixed iron core 83 constituting the spool valve 50 is adjustable. It has become.
  • the outer peripheral surface 52 a on the left side in the axial direction of the annular groove 52 b of the spool valve body 52 is configured to enter into the recess 83 d of the fixed core 83.
  • the opening area of the second communication passage 90 determined by the opening degree of the spool adjustment flow path 92 in the non-energized state of the displacement control valve V is the minimum opening area S1 (see FIG. 7).
  • the minimum opening area S1 of the second communication passage 90 can be freely set by adjusting the radial separation dimension between the outer peripheral surface 52a of the spool valve body 52 and the inner peripheral surface of the recess 83d of the fixed core 83. May be done.
  • the second valve portion 54a of the second valve body 54 is seated on the opening end face 83g of the sleeve portion 83s of the fixed core 83, and the communication paths 13a and 13b, which are suction side passages, are closed.
  • the first valve portion 53a of the first valve body 53 constituting the first valve 57 is separated from the valve seat 12c formed on the inner peripheral surface of the valve housing 10, and the communication passages 12a and 12b serving as the discharge side passage.
  • 14a (shown by dotted arrows in FIG. 2) are open.
  • the fluid in the discharge chamber 2 of the variable displacement compressor M causes the communication passages 12a, 12b, and 14a, which are the discharge side passages, to be opened by the displacement control valve V.
  • the fluid flows from the discharge chamber 2 into the control chamber 4 via the displacement control valve V. This is because the discharge pressure Pd is higher than the control pressure Pc.
  • variable displacement compressor M When the variable displacement compressor M is started up while the discharge pressure Pd, the suction pressure Ps and the control pressure Pc are equalized, the control pressure Pc at this time is much higher than the control pressure Pc at the time of continuous driving Because the swash plate 8b is substantially perpendicular to the rotation shaft 8a, the stroke amount of the piston 8c is minimized.
  • variable displacement compressor M starts energization of the displacement control valve V in accordance with its own activation.
  • the displacement control valve V is energized by energizing the coil 87 of the solenoid 80 from the non-energized state shown in FIG. 2 to generate a magnetic force, and the movable core 85 is attracted to the fixed iron core 83 receiving the magnetic force.
  • the drive rod 84 whose right end in the axial direction is connected to the iron core 85 follows, and the spool valve body 52 connected to the left end in the axial direction of the drive rod 84 moves to the left in the axial direction (see FIG. 4).
  • the first valve body 53, the second valve body 54, the third valve body 55, and the spool valve body 52 integrally move to the left in the axial direction.
  • the displacement control valve V is seated on the valve seat 12 c formed on the inner peripheral surface of the valve housing 10 with the first valve portion 53 a of the first valve body 53, and the discharge side passage
  • the first valve 57 is closed between the communication passages 12a and 12b (shown by dotted arrows in FIG. 4).
  • the second valve portion 54a of the second valve body 54 is separated from the open end face 83g of the sleeve portion 83s of the fixed core 83, and the second valve 58 is opened between the communication passages 13a and 13b which are suction side passages.
  • the first valve portion 53a of the first valve body 53 constituting the first valve 57 is seated on the valve seat 12c formed on the inner peripheral surface of the valve housing 10 by the magnetic force at the time of activation of the displacement control valve V.
  • the opening degree of the second valve 58 is maximum, and the opening area of the suction side passage between the communication paths 13a and 13b determined by the opening degree of the second valve 58 is , Maximum opening area (see FIG. 7).
  • the second valve 58 is opened between the displacement control valve V and the communication passages 13a and 13b, which are suction side passages, so that the communication passage 14a, the third valve chamber 40, and the third valve chamber 40 are sequentially arranged from the control chamber 4. 1 communication passage 14a, third passage from the control chamber 4 to the communication passage 56, the through hole 54c, the communication passage 13b, the second valve chamber 30, and the flow passage to the communication passage 13a (shown by the dashed arrow in FIG.
  • Two flow paths (shown by solid arrows in FIG. 4) are formed in parallel.
  • the driving force of the solenoid 80 is equal to the biasing force of the coil spring 53 b provided between the first valve body 53 and the spool valve body 52.
  • the coil spring 53b provided between the first valve body 53 and the spool valve body 52 does not contract, and from the annular groove 52b of the spool valve body 52 constituting the spool valve 50
  • the axial position of the axial right end of the outer peripheral surface 52a on the left side in the axial direction and the opening end surface 83g of the sleeve portion 83s of the fixed iron core 83 are held substantially the same, so that the opening degree of the spool adjustment flow passage 92
  • the second communication passage 90 is held at the minimum opening area S1 without changing from the non-energized state of the control valve V (see FIG. 7). Therefore, the amount of fluid flowing into the communication passages 13a and 13b, which are the suction side passages, is small (show
  • variable displacement compressor M is controlled to increase the current supplied to the displacement control valve V after the first valve 57 is closed.
  • the displacement control valve V generates a large magnetic force by increasing the current supplied to the coil 87 of the solenoid 80 from the state after the closing of the first valve 57 shown in FIG.
  • the biasing force of the coil spring 53b provided between the valve body 53 and the spool valve body 52 is exceeded, as shown in FIG. 5, the coil spring 53b is contracted to form the annular step portion 52d of the spool valve body 52.
  • the engagement is released by separating the end face on the right side in the axial direction of the flange portion 52c from the end face on the left side in the axial direction of the annular protrusion 54b of the second valve body 54, and the spool valve body 52 with respect to the first valve body 53. Relatively move to the left in the axial direction so that the
  • the displacement control valve V has an outer peripheral surface 52a on the left side in the axial direction of the annular groove 52b of the spool valve body 52 constituting the spool valve 50 and a part of the annular groove 52b fixed iron core
  • the opening 83 of the second communication passage 90 is the spool because the opening degree of the spool adjustment flow path 92 is expanded by coming out of the recessed portion 83 d of the shaft 83 to the left in the axial direction and positioned on the left in the axial direction with respect to the open end face 83 g. It proportionally increases with the stroke of the valve body 52 (see FIG. 7).
  • the opening area is increased by the flow path (shown by the dashed arrow in FIG. 5) via the first communication path 56 communicated by opening the relief valve 59 and the opening of the spool valve 50 Because the fluid can be discharged from the control chamber 4 in a short time by two parallel flow paths of the flow paths (shown by solid arrows in FIG. 5) via the second communication path 90, the variable displacement compressor At the start of M, the control pressure Pc in the control chamber 4 can be rapidly reduced.
  • the closing force of the first valve 57 is maintained by the driving force of the solenoid 80 even if the pressure sensing body 60 is extended and the relief valve 59 is closed.
  • the coil spring 53 b provided between the first valve body 53 and the spool valve body 52 can be contracted and the opening of the spool valve 50 can be maintained.
  • the pressure sensing body 60 when the variable displacement compressor M is activated, the pressure sensing body 60 is expanded due to the decrease of the suction pressure Ps in the first communication passage 56, and the relief valve 59 is closed. And controls the current supplied to the displacement control valve V even if the first communication passage 56 that constitutes the suction side passage connecting the control chamber 4 and the suction chamber 3 is closed, and drives the solenoid 80.
  • the driving force of the solenoid 80 is adjusted so as not to exceed the biasing force of the coil spring 53b, whereby the opening degree of the spool adjusting flow path 92 in the spool valve 50 Since the opening area of the second communication passage 90 defined by the second communication passage 90 can be maintained at the minimum opening area S1, the amount of fluid flowing from the second communication passage 90 into the communication passages 13a and 13b, which are suction side passages, is reduced Pressure control by the control valve V can be facilitated.
  • the spool valve 50 is constituted by the spool valve body 52 movable relative to the fixed iron core 83 in the axial direction, the second communication passage 90 (spool adjustment passage 92) is opened by the driving force of the solenoid 80.
  • the degree can be accurately controlled, and the flow rate of the second communication passage 90 can be variably controlled after the first valve 57 is closed.
  • the opening degree of the second communication passage 90 can be controlled by the spool valve 50 to such an extent that biting-in of foreign matter in the fluid is unlikely to occur, deterioration of foreign matter resistance by installation of the valve You can prevent.
  • the axial right end 70 a of the adapter 70 constituting the pressure sensitive body 60 is separated from the valve seat 55 a of the third valve body 55, and the relief valve 59 is opened, so that the first valve body 53 and the second valve body 54. Since fluid can be discharged from the control chamber 4 to the suction chamber 3 through the first communication passage 56 which is a hollow hole formed in the axial direction in the third valve body 55, the first series in the interior of the volume control valve V The passage 56 can ensure a wide flow passage cross-sectional area, and can quickly reduce the control pressure Pc in the control chamber 4 of the variable displacement compressor M.
  • first communication passage 56 and the second communication passage 90 are parallel flow passages, they do not interfere with each other, and energy loss is unlikely to occur.
  • the fluid can be easily discharged through the second communication passage 90, and the control pressure Pc can be quickly reduced.
  • the annular stepped portion 52d of the spool valve body 52 radially engages the annular protrusion 54b of the second valve body 54 from the inner diameter side, for example, the guide surface 10c of the valve housing 10 and the first valve body Even if the first valve body 53 malfunctions due to the influence of contamination or the like entering between the outer peripheral surface of the 53, the displacement control valve V is engaged in the radial direction by changing the energized state to the de-energized state
  • the spool valve body 52 can exert a force for moving the first valve body 53 to the right in the axial direction, and the first valve 57 by the first valve body 53 (a first valve portion 53 a of the first valve body 53 a And opening of the valve seat 12c of the valve housing 10 and closing of the second valve 58 (the open end face 83g of the second valve portion 54a of the second valve body 54 and the sleeve portion 83s of the fixed iron core 83) can be reliably performed. .
  • control is performed to increase the current supplied to the displacement control valve V, and the spool valve body 52 is relatively moved leftward in the axial direction by the driving force of the solenoid 80 with respect to the first valve body 53 causing the malfunction.
  • the coil spring 53b provided between the first valve body 53 and the spool valve body 52 to increase the spring load, a force for moving the first valve body 53 to the left in the axial direction is obtained. Therefore, the closing of the first valve 57 by the first valve body 53 and the opening of the second valve 58 by the spool valve body 52 can be reliably performed.
  • the fixed core 83 is a sleeve constituting the spool valve 50, the structure is simple.
  • the spool valve body 252 is configured separately from the first valve body 53, and is axially left so that the axial direction right end portion of the coil spring 53 b is externally fitted from the axial direction left end
  • a cylindrical convex portion 252e extending in the direction is provided.
  • the protrusion 252 e is not limited to one in which a separate member is fixed to the spool valve body 252, and may be integrally formed with the spool valve body 252.
  • the convex portion 252e is not limited to the cylindrical shape, and the flow of the fluid in the first communication passage 56 may be hard to be disturbed by being configured by a plurality of protrusions separated in the circumferential direction.
  • the maximum distance L between the first valve body 53 and the spool valve body 252 in the axial direction is the axial movable distance of the spool valve body 252 relative to the first valve body 53 (see FIGS. 5 and 6). It is configured shorter than).
  • the displacement control valve V The convex portion 252e of the spool valve body 252 moved relatively to the left in the axial direction by the driving force of the solenoid 80 with respect to the axial right end of the first valve body 53 is controlled to increase the current supplied to the
  • the first valve 57 (the first valve portion 53 a of the first valve body 53 and the valve seat 12 c of the valve housing 10) of the first valve body 53 can be brought into contact and force applied to the left in the axial direction.
  • the closing and the opening of the second valve 58 (the opening end face 83g of the second valve portion 54a of the second valve body 54 and the sleeve portion 83s of the fixed core 83) can be reliably performed.
  • the first valve body 353 is formed in a substantially cylindrical shape, and is configured by fixing a substantially cylindrical third valve body 55 to the axial left end portion.
  • the first valve body 353 has an annular groove 353b recessed in the circumferential direction at the axial right end portion of the outer peripheral surface along the circumferential direction, and the recess in the annular direction of the annular groove 353b is formed on the axial right side of the annular groove 353b.
  • a flange portion 353c is formed.
  • the spool valve body 352 is configured separately from the first valve body 353, and a flange portion 352 c extending in the outer diameter direction is formed at the axial left end portion, and an end face on the axial right side of the flange portion 352 c
  • the second valve portion 352f is formed so as to be seated on the open end face 83g of the sleeve portion 83s of the fixed core 83 constituting the second valve 358.
  • a plurality of through holes 352g extending in the axial direction are formed in the flange portion 352c, and the first communication passage 56 and the second valve chamber 30 formed inside the first valve body 353 are formed through the through holes 352g. Communication is possible.
  • a cylindrical convex portion 352e extending leftward in the axial direction so as to externally fit the axial right end of the first valve body 353 is formed.
  • An annular groove 352h recessed in the outer diameter direction is formed on the inner peripheral surface of the convex portion 352e in the circumferential direction, and the flange 352k is formed on the axial left side of the annular groove 352h due to the recess in the radial direction of the annular groove 352h. It is formed.
  • the first valve body 353 and the spool valve body 352 have the convex portion 352e of the spool valve body 352 externally fitted on the axial direction right end portion of the first valve body 353, and the flange portion 353c of the first valve body 353 and the spool valve It is connected by causing the flange portion 352k of the body 352 to engage in a radial direction.
  • the displacement control valve V Is switched from the energized state to the non-energized state, the flange portion 352k of the spool valve body 352, which engages with the flange portion 353c of the first valve body 353 in the radial direction, Of the first valve body 353 (the opening of the first valve portion 353a of the first valve body 353 and the valve seat 12c of the valve housing 10) and the spool valve body 352.
  • the second valve 358 (the opening end face 83g of the second valve portion 352f of the spool valve body 352 and the sleeve portion 83s of the fixed core 83) can be reliably closed.
  • the closing of the first valve 357 by the first valve body 353 and The second valve 358 can be reliably opened by the spool valve body 352.
  • the axial right end of the annular groove 352 h of the spool valve body 352 moved relatively axially to the left with respect to the axial right end of the first valve body 353 abuts against the axial left direction. You may make it act.
  • the spool valve body 452 is configured separately from the first valve body 53 and extends axially rightward from the radial center of the axial left end surface and the shaft of the spool valve body 452
  • a second communication passage 490 is formed as a second flow passage for connecting the first communication passage 56 and the annular groove portion 452 b by bending in the radial direction from substantially the center of the direction.
  • the pressure-sensitive body 460 is mainly composed of a bellows core 61 in which the coil spring 62 is embedded, and an adapter 470 formed at the axial right end of the bellows core 61, and the adapter 470 penetrates in the radial direction.
  • An auxiliary communication passage 470 b communicating the inside of the third valve chamber 40 with the first communication passage 56 is formed.
  • the displacement control valve V has a flow passage through the first communication passage 56 communicated by opening the relief valve 459, and a flow passage through the second communication passage 490 whose opening area increases by opening the spool valve 50.
  • the two flow paths can discharge the fluid from the control chamber 4 in a short time, so that the control pressure Pc in the control chamber 4 can be rapidly reduced when the variable displacement compressor M is started.
  • the pressure-sensitive body 460 is expanded by the decrease of the control pressure Pc in the control chamber 4, the relief valve 459 is closed, and the suction side communicates the control chamber 4 and the suction chamber 3. Even when the first communication passage 56 constituting the passage is closed, the fluid in the high pressure state of the control chamber 4 can be made to flow from the auxiliary communication passage 470 b formed in the adapter 470 into the first communication passage 56. While controlling the current supplied to the displacement control valve V, the first valve portion 53a of the first valve body 53 is seated on the valve seat 12c formed on the inner peripheral surface of the valve housing 10 by the driving force of the solenoid 80.
  • the coil spring 53b provided between the first valve body 53 and the spool valve body 452 is contracted to further move the spool valve body 452 to the left in the axial direction. 2 communication Since the fluid in the high pressure state of the control chamber 4 of the variable displacement compressor M can be discharged to the suction chamber 3 through the second communication passage 490 by widening the opening degree of the 490 (spool adjustment flow passage 92), The control pressure Pc in the control chamber 4 can be reduced quickly.
  • the second valve 558 is a sleeve portion 83s as a sleeve of the fixed iron core 83 forming the communication passage 13b with the second valve portion 554a formed at the axial right end of the second valve body 554. It is comprised by the opening end surface 83g. Further, a plurality of slits 554d extending in the radial direction are formed in the second valve portion 554a, and the communication paths 13a and 13b functioning as the suction side passage are always in communication via the slits 554d. The amount of fluid passing through the slit 554 d is very small and does not affect the pressure control during continuous operation by the volume control valve V.
  • the second valve body 554 may be provided with a through hole that penetrates in the radial direction instead of the slit.
  • the second valve body has a cylindrical shape in which the slit and the through hole are not provided, and a concave extending in the radial direction on the open end face 83g of the sleeve portion 83s of the fixed iron core 83 facing the end of the cylindrical portion of the second valve body A groove may be provided.
  • the relief valve 559 is composed of a valve seat 555a formed on the outer peripheral surface of the left end in the axial direction of the third valve body 555, and an inner peripheral surface 570a of an adapter 570 constituting the pressure sensitive body 560.
  • the inner peripheral surface 570a of the adapter 570 is formed with slits 570b as a plurality of orifices extending in the direction of the recess axis on the outer diameter side and the third valve chamber 40 and the first communication passage 56 via the slits 570b. It is always in communication.
  • the amount of fluid passing through the slit 570 b is very small and does not affect the pressure control by the volume control valve V.
  • the outer peripheral surface of the third valve body 555 at the left end in the axial direction is provided with a plurality of slits extending in the inner diameter side and extending in the axial direction. Good.
  • the relief valve 559 is an axis between the third valve body 555 and the adapter 570 by the movement of the third valve body 555 and the expansion and contraction of the pressure sensitive body 560.
  • the valve seat 555a of the third valve body 555 is configured not to come out of the inner circumferential surface 570a of the adapter 570 even when the relative position in the direction is changed. That is, the opening area of the relief valve 559 is defined by the slit 570 b and kept constant during continuous driving.
  • the valve seat 555a of the third valve body 555 comes out of the inner circumferential surface 570a of the adapter 570, and the relief valve 559 is opened.
  • the opening area of the second valve 558 is configured to be always larger than the sum of the opening areas of the relief valve 559 (slit 570b) and the second communication passage 90 (spool adjustment passage 92). There is.
  • the fluid in the control chamber 4 flows from the slit 570b of the adapter 570 to the first communication passage 56, By flowing into the suction chamber 3 through the slit 554d of the two-valve portion 554a, the pressures in the suction chamber 3 and the control chamber 4 can be balanced and adjusted.
  • the fluid in the control chamber 4 can also be made to flow from the second communication passage 90 into the suction chamber 3 via the spool valve 50 and the slit 554 d of the second valve portion 554 a without passing through the slit 570 b of the adapter 570. .
  • the relief valve 659 includes the valve seat 655 a formed on the outer peripheral surface of the third valve body 655 in the axial direction and the inner periphery of the adapter 670 constituting the pressure sensitive body 660. And a surface 670a.
  • the outer diameter of the valve seat 655a of the third valve body 655 is slightly smaller than the inner diameter of the inner circumferential surface 670a of the adapter 670, so that the valve seat 655a of the third valve body 655 and the inside of the adapter 670 are configured.
  • a minute gap 670b as an orifice portion extending in the axial direction is formed between the peripheral surface 670a and the third valve chamber 40 and the first communication passage 56 are always in communication via the minute gap 670b.
  • the amount of fluid passing through the minute gap 670b is very small, and does not affect the control of the control pressure Pc at the time of control of the displacement control valve V.
  • the relief valve 759 includes a valve seat 755 a formed on the outer peripheral surface of the third valve body 755 in the axial direction and the adapter 770 configuring the pressure sensitive body 760. It is comprised by the internal peripheral surface 770a.
  • a through hole 770b is formed as an orifice portion extending in the radial direction, and the third valve chamber 40 and the first communication passage 56 are always in communication via the through hole 770b. The amount of fluid passing through the through hole 770b is very small, and does not affect the control of the control pressure Pc at the time of control of the displacement control valve V.
  • the present invention is not limited thereto. 10 may be formed only, for example, the axial direction hole and the radial direction hole connected to the axial direction hole may be drilled in the valve housing 10. Further, the second communication passage 90 may be formed in another member different from the valve housing 10 and the fixed iron core 83.
  • a plurality of through holes 90a constituting the second communication passage 90 may be formed as long as the structural strength of the valve housing 10 permits.

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Abstract

容量可変型圧縮機の起動時に制御室内の圧力を迅速に低下させることができる容量制御弁を提供する。　バルブハウジング１０と、主弁座１２ｃと接離する主弁部５３ａを有しソレノイド８０の駆動力により吐出ポート１２ａと制御ポート１４ａとの連通を開閉する主弁体５３と、圧力により開放するリリーフ弁５９と、リリーフ弁５９の開放により制御ポート１４ａと吸入ポート１３ａとを連通させる第１流路５６と、制御ポート１４ａと吸入ポート１３ａとを連通させる第２流路９０と、を備える容量制御弁Ｖであって、スリーブ８３ｓ内に往復移動可能に配置され第２流路９０の連通を切り換えるスプール弁体５２を有し、スプール弁体５２は、主弁部５３ａが主弁座１２ｃに当接した後、ソレノイド８０の駆動力によりさらに移動して第２流路９０の開度を広げる。

Description

容量制御弁
　本発明は、作動流体の容量または圧力を可変制御する容量制御弁に関し、例えば、自動車の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機の吐出量を圧力に応じて制御する容量制御弁に関する。
　自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機は、エンジンにより回転駆動される回転軸、回転軸に対して傾斜角度を可変に連結された斜板、斜板に連結された圧縮用のピストン等を備え、斜板の傾斜角度を変化させることにより、ピストンのストローク量を変化させて流体の吐出量を制御するものである。この斜板の傾斜角度は、電磁力により開閉駆動される容量制御弁を用いて、流体を吸入する吸入室の吸入圧力Ｐｓ、ピストンにより加圧された流体を吐出する吐出室の吐出圧力Ｐｄ、斜板を収容した制御室の制御圧力Ｐｃを利用しつつ、制御室内の圧力を適宜制御することで連続的に変化させ得るようになっている。
　このような容量可変型圧縮機は、容量可変型圧縮機が停止した後、長時間停止状態に放置されると、容量可変型圧縮機の吸入圧力Ｐｓ、吐出圧力Ｐｄおよび制御圧力Ｐｃが均圧となり、制御圧力Ｐｃおよび吸入圧力Ｐｓは容量可変型圧縮機の連続駆動時（以下、単に「連続駆動時」と表記することもある）における制御圧力Ｐｃおよび吸入圧力Ｐｓよりもはるかに高い状態となる。連続駆動時よりもはるかに高い状態にある制御圧力Ｐｃでは、吐出量を適切に制御できないため、制御室内の流体を排出し制御圧力Ｐｃを低下させる必要がある。このことから、容量可変型圧縮機の起動時に、容量可変型圧縮機の制御室内から流体を短時間で排出するようにした容量制御弁がある。
　特許文献１に示される容量制御弁１００は、図１５に示されるように、容量可変型圧縮機の吐出室と制御室とを連通させる吐出側通路１１２ａ，１１２ｂの途中に形成された第１弁室１２０と、吸入室と制御室とを連通させる吸入側通路１１３ａ，１１３ｂの途中に形成された第２弁室１３０と、第１弁室１２０を基準として第２弁室１３０と反対側に形成された第３弁室１４０と、を備えるバルブハウジング１１０と、第１弁室１２０にて吐出側通路１１２ａ，１１２ｂを開閉する第１弁部１５２と、第２弁室１３０にて吸入側通路１１３ａ，１１３ｂを開閉する第２弁部１５３と、を一体的に有し、その往復動により互いに逆向きの開閉動作を行う弁体１５０と、第２弁室１３０と第３弁室１４０とを連通させる弁体１５０内に形成された中間連通路１５５（第１流路）と、第３弁室１４０内に配置されてその伸長により第１弁部１５２を主弁の開放方向に付勢力を及ぼすとともに、周囲の圧力としての吸入圧力Ｐｓの増加に伴って収縮する感圧体１６０と、感圧体１６０の伸縮方向の自由端に設けられて環状の弁座を有するアダプタ１７０と、第３弁室１４０にて弁体１５０と一体的に移動するとともにアダプタ１７０との着座および離脱により吸入側通路１１３ａ，１１３ｂを開閉し得る第３弁部１５４と、弁体１５０に駆動力を及ぼすソレノイド１８０と、が備えられたものが知られている。尚、容量可変型圧縮機が停止した後、長時間停止状態に放置されると、制御圧力Ｐｃおよび吸入圧力Ｐｓは連続駆動時における圧力よりもはるかに高い状態となるため、周囲の圧力により感圧体１６０が収縮され、第３弁部１５４がアダプタ１７０から離脱して第３弁（リリーフ弁）が開放した状態となる。
　容量可変型圧縮機の起動時に、容量制御弁１００のソレノイド１８０に通電され弁体１５０が移動すると、第１弁部１５２が主弁の閉塞方向に移動すると同時に第２弁部１５３が第２弁の開放方向に移動することで、中間連通路１５５によって第３弁室１４０から第２弁室１３０にかけて連通されるため、吸入側通路１１３ａ，１１３ｂが開放された状態となる。これにより、制御室の高圧状態にある流体が第３弁から中間連通路１５５を通って吸入室に排出される。その後、吸入圧力Ｐｓ、制御圧力Ｐｃが低下すると、感圧体１６０は弾性復帰して伸長し、アダプタ１７０は第３弁部１５４と着座して第３弁を閉塞するようになっている。
特開２０１４－４７６６１号公報（第４頁、第１図）
　しかしながら、特許文献１にあっては、容量可変型圧縮機の起動時に、第１弁部１５２が主弁を閉塞すると同時に第２弁部１５３が第２弁を開放することで、制御室の高圧状態にある流体は、第３弁から中間連通路１５５を通って第２弁部１５３により開放された吸入側通路１１３ａ，１１３ｂを通って吸入室に排出され、制御室の制御圧力Ｐｃが容量可変型圧縮機の起動とともに低下していくが、制御圧力Ｐｃが連続駆動時の圧力近傍まで低下する前に感圧体１６０が弾性復帰して伸長し、アダプタ１７０が第３弁部１５４と着座して第３弁を閉塞してしまうと、それ以上流体を制御室から吸入室に排出できなくなり、制御圧力Ｐｃを迅速に低下させられないことがあった。
　本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、容量可変型圧縮機の起動時に制御室内の圧力を迅速に低下させることができる容量制御弁を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の容量制御弁は、
　バルブハウジングと、主弁座と接離する主弁部を有しソレノイドの駆動力により吐出圧の吐出流体が通過する吐出ポートと制御圧の制御流体が通過する制御ポートとの連通を開閉する主弁体と、圧力により開放するリリーフ弁と、前記リリーフ弁の開放により前記制御ポートと吸入圧の吸入流体が通過する吸入ポートとを連通させる第１流路と、前記制御ポートと前記吸入ポートとを連通させる第２流路と、を備える容量制御弁であって、
　スリーブ内に往復移動可能に配置され前記第２流路の連通を切り換えるスプール弁体を有し、
　前記スプール弁体は、前記主弁部が前記主弁座に当接した後、前記ソレノイドの駆動力によりさらに移動して前記第２流路の開度を広げることを特徴としている。
　この特徴によれば、容量可変型圧縮機の起動時における吸入圧力、制御圧力の低下によりリリーフ弁が閉塞され、制御ポートと吸入ポートとを連通させる第１流路が閉塞された状態であっても、ソレノイドの駆動力により、主弁体の主弁部を主弁座に当接させて主弁を閉塞した後、スプール弁体をさらに移動させて第２流路の開度を広げることで、容量可変型圧縮機の制御室の高圧状態にある流体を第２流路を通して吸入室に排出することができるため、制御室内の圧力を迅速に低下させることができる。また、スプール弁により第２流路の連通を切り換えているため、第２流路の流量を精度よく制御できる。
　好適には、前記スプール弁体は、前記主弁部が前記主弁座に当接したときに、前記第２流路を最小開口面積に保持する位置となっている。
　これによれば、容量可変型圧縮機の連続駆動時において、主弁部を主弁座に当接させて主弁を閉塞するために必要なソレノイドの駆動力は、スプール弁体を主弁体に対して相対移動させる駆動力よりも小さい。このことから、スプール弁体は、主弁部が主弁座に当接した状態からさらに移動することがなく、第２流路が最小開口面積に保持されるため、容量制御弁による圧力制御を行いやすい。
　好適には、前記主弁体と前記スプール弁体は、同方向に往復移動可能に配置されている。
　これによれば、主弁およびスプール弁の構造を単純にできる。
　好適には、前記第１流路は、前記主弁体に軸方向に形成される中空孔である。
　これによれば、リリーフ弁の開放時に主弁体に軸方向に形成された中空孔である第１流路を通して流体を排出することができるため、第１流路は広い流路断面積を確保することができ、容量可変型圧縮機の制御室内の圧力を迅速に低下させることができる。
　好適には、前記第２流路は、前記バルブハウジングに設けられる貫通孔を含んで構成されている。
　これによれば、主弁体の中空孔に形成された第１流路と、当該第１流路とは別にバルブハウジングに設けられる第２流路との２つの流路から並列に流体を排出することができるため、容量可変型圧縮機の制御室内の圧力を迅速に低下させることができる。
　好適には、前記主弁体と前記スプール弁体とは、径方向で係合している。
　これによれば、バルブハウジング内において主弁体が開状態の動作不良を起こしても、径方向に係合するスプール弁体により主弁体に対して軸方向に力を作用させることにより、主弁部を主弁座から離間させることができる。
　好適には、前記主弁体と前記スプール弁体との軸方向の最大離間距離は、前記主弁体に対する前記スプール弁体の軸方向の相対的な移動可能距離よりも短くなっている。
　これによれば、バルブハウジング内において主弁体が閉状態の動作不良を起こしても、主弁体に対して軸方向に相対的にスプール弁体を移動させて主弁体に当接させて軸方向に力を作用させることができるため、主弁体を主弁座に確実に当接させて主弁を閉塞することができる。
　好適には、前記リリーフ弁には、前記第１流路を介して前記制御ポートと前記吸入ポートとを常時連通させるオリフィス部が設けられている。
　これによれば、リリーフ弁の閉塞時においてオリフィス部から第１流路を介して制御ポートと吸入ポートとを常時連通させることにより、吸入室と制御室との圧力を平衡調整することができる。
本発明に係る実施例１の容量制御弁を備えた斜板式容量可変型圧縮機を示す概略構成図である。 実施例１の容量制御弁の非通電状態（リリーフ弁の開放時）において主弁が開放された様子を示す断面図である。 実施例１の容量制御弁の通電状態（連続駆動時）において主弁が閉塞されて第２弁が開放された様子を示す断面図である。 実施例１の容量制御弁の通電状態（リリーフ弁の開放時）においてソレノイドの駆動力により第１弁体に対してスプール弁体が軸方向に相対移動することなく、スプール弁が閉塞された状態を示す断面図である。 実施例１の容量制御弁の通電状態（リリーフ弁の開放時）においてソレノイドの駆動力により第１弁体に対してスプール弁体が軸方向に相対移動するとともに、スプール弁が開放された状態を示す断面図である。 実施例１の容量制御弁の通電状態（リリーフ弁の閉塞時）においてソレノイドの駆動力により第１弁体に対してスプール弁体が軸方向に相対移動するとともに、スプール弁が開放された状態を示す断面図である。 実施例１の容量制御弁の第２弁体およびスプール弁体により開度調整される第２連通路（スプール弁）および吸入側通路（第２弁）の開口面積の変化を示すグラフであり、横軸はソレノイドによる第２弁体およびスプール弁体のストローク、縦軸は第２連通路および吸入側通路の開口面積である。 本発明に係る実施例２の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放された様子を示す断面図である。 本発明に係る実施例３の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放された様子を示す断面図である。 本発明に係る実施例４の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放された様子を示す断面図である。 本発明に係る実施例５の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放された様子を示す断面図である。 実施例５の容量制御弁の変形例１を示す断面図である。 実施例５の容量制御弁の変形例２を示す断面図である。 実施例５の容量制御弁の変形例３を示す断面図である。 従来技術を示す特許文献１の容量制御弁の通電状態において主弁が閉塞された様子を示す断面図である。
　本発明に係る容量制御弁を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。
　実施例１に係る容量制御弁につき、図１から図７を参照して説明する。以下、図２の正面側から見て左右側を容量制御弁の左右側として説明する。
　図１に示されるように、本発明の容量制御弁Ｖは、自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれ、冷媒である作動流体（以下、単に「流体」と表記する）の圧力を可変制御することにより、容量可変型圧縮機Ｍの吐出量を制御している。尚、容量可変型圧縮機Ｍから吐出された流体は、空調システムの冷凍サイクルを構成する凝縮器Ｃに送られ、さらに膨張弁ＥＶ、蒸発器Ｅを通過することにより熱交換される。
　先ず、容量可変型圧縮機Ｍについて説明する。図１に示されるように、容量可変型圧縮機Ｍは、吐出室２と、吸入室３と、制御室４と、複数のシリンダ４ａと、を備え、吐出室２と制御室４とを連通させる吐出側通路としての連通路５と、吸入室３と制御室４とを連通させる吸入側通路としての連通路６と、吐出側通路としての役割および吸入側通路としての役割を兼ねる連通路７とを画定するケーシング１を有している。
　また、容量可変型圧縮機Ｍには、制御室４と吸入室３とを直接連通する連通路９が設けられており、連通路９には吸入室３と制御室４との圧力を平衡調整させるための固定オリフィス９ａが設けられている。
　また、容量可変型圧縮機Ｍは、ケーシング１の外部において図示しないＶベルトに接続される被動プーリ８と、制御室４内からケーシング１の外部に突出し被動プーリ８が固定される回転軸８ａと、ヒンジ機構８ｅにより偏心状態で回転軸８ａに連結される斜板８ｂと、各々のシリンダ４ａ内において往復動自在に嵌合された複数のピストン８ｃと、斜板８ｂと各々のピストン８ｃを連結する複数の連結部材８ｄと、回転軸８ａに挿通されるスプリング８ｆと、を備えている。尚、斜板８ｂには、スプリング８ｆとヒンジ機構８ｅにより常時力が作用している。
　容量可変型圧縮機Ｍにおいては、制御室４内の制御圧力Ｐｃを受けて回転軸８ａに対する斜板８ｂの傾斜角度が変化することでピストン８ｃのストローク量が可変となっている。具体的には、制御室４内の制御圧力Ｐｃが高圧であるほど、回転軸８ａに対する斜板８ｂの傾斜角度は小さくなりピストン８ｃのストローク量が減少するが、一定以上の圧力となると、回転軸８ａに対して斜板８ｂが略垂直状態（垂直よりわずかに傾斜した状態）となる。このとき、ピストン８ｃのストローク量は最小となり、ピストン８ｃによるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最小となることで、吐出室２への流体の吐出量が減少し、空調システムの冷却能力は最小となる。一方で、制御室４内の制御圧力Ｐｃが低圧であるほど、回転軸８ａに対する斜板８ｂの傾斜角度は大きくなりピストン８ｃのストローク量が増加するが、一定以下の圧力となると、回転軸８ａに対して斜板８ｂが最大傾斜角度となる。このとき、ピストン８ｃのストローク量は最大となり、ピストン８ｃによるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最大となることで、吐出室２への流体の吐出量が増加し、空調システムの冷却能力は最大となる。
　容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれる容量制御弁Ｖは、ソレノイド８０を構成するコイル８７に通電する電流を調整し、容量制御弁Ｖにおける主弁としての第１弁５７、第２弁５８、スプール弁５０の開閉制御を行うとともに、周囲の流体圧によりリリーフ弁５９の開閉制御を行い、制御室４内に流入する、または制御室４から流出する流体を制御することで制御室４内の制御圧力Ｐｃを可変制御している。
　本実施例において、第１弁５７は、主弁体としての第１弁体５３と連通路１２ｂを形成するバルブハウジング１０の内周面に形成された主弁座としての弁座１２ｃとにより構成されており、第１弁体５３の軸方向左端に形成される主弁部としての第１弁部５３ａが弁座１２ｃに接離するようになっている。第２弁５８は、第２弁体５４と連通路１３ｂを形成する固定鉄心８３のスリーブとしてのスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇとにより構成されており、第２弁体５４の軸方向右端に形成される第２弁部５４ａが開口端面８３ｇに接離するようになっている。リリーフ弁５９は、感圧体６０のアダプタ７０と第３弁体５５の軸方向左端部に形成される弁座５５ａとにより構成されており、アダプタ７０の軸方向右端７０ａが弁座５５ａに接離するようになっている。スプール弁５０は、スプール弁体５２と固定鉄心８３とにより構成されている。
　次いで、容量制御弁Ｖの構造について説明する。図２に示されるように、容量制御弁Ｖは、金属材料または樹脂材料により形成されたバルブハウジング１０と、バルブハウジング１０内に軸方向に往復動自在に配置された第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２と、これら第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２に軸方向右方への付勢力を付与する感圧体６０と、バルブハウジング１０に接続され第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２に駆動力を及ぼすソレノイド８０と、から主に構成されている。
　図２に示されるように、ソレノイド８０は、軸方向左方に開放する開口部８１ａを有するケーシング８１と、ケーシング８１の内径側に固定される有底円筒形状のスリーブ８２と、ケーシング８１の開口部８１ａに対して軸方向左方から挿入されケーシング８１およびスリーブ８２の内径側に固定される略円筒形状の固定鉄心８３と、固定鉄心８３の内径側において軸方向に往復動自在、かつその軸方向左端部がスプール弁体５２と連結される駆動ロッド８４と、スリーブ８２の内径側に配置され駆動ロッド８４の軸方向右端部に固着される可動鉄心８５と、固定鉄心８３と可動鉄心８５との間に設けられ可動鉄心８５を軸方向右方に付勢するコイルスプリング８６と、スリーブ８２の外側にボビンを介して巻き付けられた励磁用のコイル８７と、から主に構成されている。
　ケーシング８１には、軸方向左端の径方向中心から軸方向右方に凹む凹部８１ｂが形成され、この凹部８１ｂに対してバルブハウジング１０の軸方向右端に形成される取付部１０ａが挿嵌されている。
　固定鉄心８３は、鉄やケイ素鋼等の磁性材料である剛体から形成され、軸方向に延び駆動ロッド８４が挿通される挿通孔８３ｂが形成される円筒部８３ａと、円筒部８３ａの軸方向左端部の外周面から外径方向に延びる環状のフランジ部８３ｃとを備え、円筒部８３ａの軸方向左端の径方向中心から軸方向右方に凹む凹部８３ｄが形成されている。尚、フランジ部８３ｃは、円筒部８３ａの軸方向左端よりも軸方向右側の位置から外径方向に延びており、フランジ部８３ｃの軸方向左側の端面と、この端面に直交して連なり軸方向左端まで延びる円筒部８３ａの外周面とにより、固定鉄心８３の軸方向左端部には、環状段部８３ｅが形成されている。
　環状段部８３ｅにおいては、円筒部８３ａに対して内径側に形成される凹部８３ｄと連通するように径方向に延びる複数の貫通孔８３ｆが形成されている。
　また、ケーシング８１の凹部８１ｂには、内径側に固定鉄心８３のフランジ部８３ｃが配置され、外径側にバルブハウジング１０の取付部１０ａが配置されているとともに、固定鉄心８３のフランジ部８３ｃは、バルブハウジング１０の取付部１０ａの軸方向右端の径方向中心から軸方向左方に凹む凹部１０ｂに挿嵌されている。このとき、固定鉄心８３のフランジ部８３ｃは、ケーシング８１の凹部８１ｂの底面に当接させられているとともに、円筒部８３ａ（スリーブ部８３ｓ）の軸方向左端に形成される開口端面８３ｇの外径側をバルブハウジング１０の凹部１０ｂの底面に当接させた状態で、ケーシング８１に対して固定される。
　図２に示されるように、バルブハウジング１０は、軸方向左端部に仕切調整部材１１が圧入されることにより有底略円筒形状を成している。バルブハウジング１０の内部には、第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２が軸方向に往復動自在に配置され、バルブハウジング１０の内周面の一部には、第１弁体５３の外周面が摺接可能な小径のガイド面１０ｃが形成されている。尚、仕切調整部材１１は、バルブハウジング１０の軸方向における設置位置を調整することで、感圧体６０の付勢力を調整できるようになっている。
　また、バルブハウジング１０は、容量可変型圧縮機Ｍの吐出室２と制御室４とを連通させる吐出側通路として機能する吐出ポートとしての連通路１２ａ、連通路１２ｂ、制御ポートとしての連通路１４ａと、後述する第１流路および中空孔としての第１連通路５６および第２流路としての第２連通路９０とともに容量可変型圧縮機Ｍの制御室４と吸入室３とを連通させる吸入側通路として機能する吸入ポートとしての連通路１３ａ、連通路１３ｂ，１４ａと、吐出側通路の途中に形成された第１弁室２０と、吸入側通路の途中に形成された第２弁室３０と、第１弁室２０を基準として第２弁室３０とは反対側の位置に形成された第３弁室４０と、を備えている。尚、連通路１３ｂは、固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇと、第２弁体５４と、スプール弁体５２とにより画成されている。
　また、バルブハウジング１０には、外径側において軸方向に貫通する貫通孔９０ａが形成されている。貫通孔９０ａは、バルブハウジング１０の内部で第２弁室３０と第３弁室４０とを連通する第２連通路９０の一部を構成している。
　第２連通路９０は、バルブハウジング１０を軸方向に貫通する貫通孔９０ａと、バルブハウジング１０の凹部１０ｂに固定鉄心８３のフランジ部８３ｃが挿嵌されることにより形成された環状の連結空間９１と、固定鉄心８３の円筒部８３ａを径方向に貫通する貫通孔８３ｆと、後述するスプール弁体５２の外周面５２ａに設けられる環状溝部５２ｂと、から主に構成されている。尚、連結空間９１は、バルブハウジング１０の凹部１０ｂの内周面および底面と、固定鉄心８３の環状段部８３ｅとにより画成されている。また、第２連通路９０は、環状溝部５２ｂと連続するスプール調整流路９２を介して吸入側通路として機能する連通路１３ｂと常時連通している。スプール調整流路９２（第２連通路９０）は、スプール弁体５２と固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓとにより構成されるスプール弁５０によって開度調整可能となっている。スプール弁５０およびこれを用いた開度調整については、後段にて詳述する。
　図２に示されるように、第１弁体５３とスプール弁体５２との間には、圧縮状態のコイルスプリング５３ｂが設けられている。尚、コイルスプリング５３ｂの付勢力をソレノイド８０の駆動力が上回ると、コイルスプリング５３ｂは圧縮される。
　第１弁体５３は、略円筒形状に構成されており、軸方向右端部に略円筒形状の第２弁体５４が固定されており、軸方向左端部に略円筒形状の第３弁体５５が固定されており、これらは一体に軸方向に移動するようになっている。第１弁体５３、第２弁体５４および第３弁体５５の内部には、中空孔が接続されることにより軸方向に亘って貫通し吸入側通路として機能する第１連通路５６が形成されている。
　感圧体６０は、コイルスプリング６２が内蔵されるベローズコア６１と、ベローズコア６１の軸方向右端部に形成されるアダプタ７０と、から主に構成され、ベローズコア６１の軸方向左端は、仕切調整部材１１に固定されている。
　また、感圧体６０は、第３弁室４０内に配置されており、コイルスプリング６２とベローズコア６１の付勢力により、アダプタ７０の軸方向右端７０ａは第３弁体５５の弁座５５ａに着座するようになっている。尚、図２は、容量制御弁Ｖが非通電状態で長時間放置されることにより、第１連通路５６における吸入圧力Ｐｓが連続駆動時における圧力よりもはるかに高い状態となり、感圧体６０が収縮してアダプタ７０の軸方向右端７０ａが第３弁体５５の弁座５５ａから離間しリリーフ弁５９が開放された状態を示している。
　スプール弁体５２は、第１弁体５３とは別体に構成されており、軸方向右端部を固定鉄心８３の凹部８３ｄに挿嵌された状態でソレノイド８０を構成する駆動ロッド８４に連結固定され、ソレノイド８０の駆動力を受けて軸方向左方に移動可能となっている。このように、固定鉄心８３の凹部８３ｄが形成された左端側は、スプール弁体５２が軸方向に移動可能に配置されるスリーブとしてのスリーブ部８３ｓとなっている。尚、スプール弁体５２の外周面５２ａと固定鉄心８３の凹部８３ｄの内周面との間は、径方向に僅かに離間することにより微小な隙間が形成されており、軸方向にスムーズに移動可能となっている。
　また、スプール弁体５２は、第１弁体５３の軸方向右端部に挿嵌されるコイルスプリング５３ｂにより、軸方向右方に付勢された状態でコイルスプリング５３ｂを介して第１弁体５３に接続されている。尚、連続駆動時においては、容量制御弁Ｖにより第３弁室４０内における制御圧力Ｐｃおよび第１連通路５６における吸入圧力Ｐｓが制御されており、感圧体６０が収縮可能な状態となっているため、ソレノイド８０の駆動力により第１弁体５３とスプール弁体５２とを軸方向左方に一体に移動させて第１弁５７を閉塞することができる（図３参照）。尚、連続駆動時におけるソレノイド８０の駆動力は、コイルスプリング５３ｂの付勢力よりも小さくなっており、コイルスプリング５３ｂを収縮させることがないため、第１弁体５３とスプール弁体５２とは軸方向に相対移動しない。また、容量制御弁Ｖにより制御圧力Ｐｃおよび吸入圧力Ｐｓが制御されている状態においては、感圧体６０は周囲の圧力で伸縮することはなく、リリーフ弁５９は閉塞された状態を維持したまま第１弁体５３とスプール弁体５２の移動に合わせて伸縮する。
　また、スプール弁体５２には、外周面５２ａの軸方向略中央に周方向に亘って内径方向に凹む環状溝部５２ｂが形成されている。さらに、外周面５２ａの軸方向左端には、外径方向に延びる環状のフランジ部５２ｃが形成されており、このフランジ部５２ｃの軸方向右側の端面と、この端面に直交して連なり軸方向右方に延びる外周面５２ａとにより、スプール弁体５２の軸方向左端部には、環状段部５２ｄが形成されている。
　スプール弁体５２の環状段部５２ｄは、フランジ部５２ｃの軸方向右側の端面を第２弁体５４の内周面の軸方向右端部から内径方向に延びる環状突起５４ｂの軸方向左側の端面に対して内径側から径方向で係合させた状態で、コイルスプリング５３ｂにより軸方向右方に付勢されている。尚、第２弁体５４の環状突起５４ｂには、軸方向に延びる複数の貫通孔５４ｃが形成され、第１弁体５３の内部に形成される第１連通路５６と吸入側通路として機能する連通路１３ｂとが貫通孔５４ｃを介して常時連通している。
　また、スプール弁体５２の外周面５２ａは、環状溝部５２ｂよりも軸方向左側の外径が、環状溝部５２ｂよりも軸方向右側の外径よりも僅かに小径に構成されていることにより、スプール弁体５２の環状溝部５２ｂよりも軸方向左側の外周面５２ａと固定鉄心８３の凹部８３ｄの内周面とが径方向に離間し、流体が通過可能な環状のスプール調整流路９２が形成されている。スプール調整流路９２は、スプール弁５０により開度調整が行われ、詳しくは、スプール弁５０を構成する固定鉄心８３に対するスプール弁体５２の軸方向相対位置が変化することによって開度調整可能となっている。尚、図２に示されるように、容量制御弁Ｖの非通電状態（第２弁５８が閉塞された状態）においては、スプール弁体５２の環状溝部５２ｂよりも軸方向左側の外周面５２ａの軸方向の所定範囲が固定鉄心８３の凹部８３ｄ内に入り込むように構成されている。また、容量制御弁Ｖの非通電状態におけるスプール調整流路９２の開度により定められる第２連通路９０の開口面積は、最小開口面積Ｓ１となっている（図７参照）。さらに尚、第２連通路９０の最小開口面積Ｓ１は、スプール弁体５２の外周面５２ａと固定鉄心８３の凹部８３ｄの内周面との径方向の離間寸法を調整することにより、自由に設定されてよい。
　次いで、容量制御弁Ｖの非通電状態が継続された状態の態様について詳しく説明する。図２に示されるように、容量制御弁Ｖは、非通電状態において、可動鉄心８５がソレノイド８０を構成するコイルスプリング８６の付勢力やコイルスプリング６２とベローズコア６１の付勢力により軸方向右方へと押圧されることで、駆動ロッド８４、第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２が軸方向右方へ移動し、第２弁５８を構成する第２弁体５４の第２弁部５４ａが固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇに着座し、吸入側通路である連通路１３ａ，１３ｂが閉塞される。このとき、第１弁５７を構成する第１弁体５３の第１弁部５３ａがバルブハウジング１０の内周面に形成された弁座１２ｃから離間し、吐出側通路である連通路１２ａ，１２ｂ，１４ａ（図２において点線の矢印で図示）が開放されている。
　このように、容量制御弁Ｖの非通電状態において、容量可変型圧縮機Ｍの吐出室２内の流体は、容量制御弁Ｖにより吐出側通路である連通路１２ａ，１２ｂ，１４ａが開放されることで、吐出室２から容量制御弁Ｖを経由して制御室４に流入していく。これは、吐出圧力Ｐｄが制御圧力Ｐｃより高い圧力であるためである。
　制御圧力Ｐｃは、制御室４に吐出圧力Ｐｄが流入することで非通電状態前の制御圧力Ｐｃよりも高く、吸入圧力Ｐｓよりも高い圧力となっており、関係式で表すとＰｓ＜Ｐｃ≦Ｐｄとなっている。そのため、制御室４内の流体は、連通路９および固定オリフィス９ａを経由して吸入室３に流入していく。これら流体の流入は、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓと制御圧力Ｐｃが平衡するまで行われる。そのため、容量制御弁Ｖが非通電状態で長時間放置されると、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓと制御圧力Ｐｃが平衡し均圧（Ｐｓ＝Ｐｃ＝Ｐｄ）となり、吸入圧力Ｐｓと制御圧力Ｐｃは、連続駆動時における圧力よりもはるかに高い状態となる。このように、吸入圧力Ｐｓが連続駆動時における圧力よりもはるかに高い状態となることにより、感圧体６０が収縮してリリーフ弁５９が開放する。
　連続駆動時よりもはるかに高い状態にある制御圧力Ｐｃでは、容量可変型圧縮機Ｍの吐出量を適切に制御できないため、制御室４内から流体を排出し制御圧力Ｐｃを低下させる必要がある。
　次いで、容量可変型圧縮機Ｍの起動時において、制御室４から流体が排出されるまでの態様について図１、図２、図４～図６を用いて詳しく説明する。
　容量可変型圧縮機Ｍは、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓと制御圧力Ｐｃが均圧である状態で起動させると、このときの制御圧力Ｐｃが連続駆動時の制御圧力Ｐｃよりもはるかに高い状態にあるため、回転軸８ａに対して斜板８ｂが略垂直状態となっており、ピストン８ｃのストローク量が最小となっている。また、容量可変型圧縮機Ｍは、自身の起動に合わせて容量制御弁Ｖに通電を開始する。
　容量制御弁Ｖは、図２に示される非通電状態からソレノイド８０のコイル８７に通電されることで励磁され磁力を発生させ、この磁力を受けた固定鉄心８３に可動鉄心８５が吸引され、可動鉄心８５に軸方向右端部が連結された駆動ロッド８４が従動し、駆動ロッド８４の軸方向左端部に連結されたスプール弁体５２が軸方向左方へと移動する（図４参照）。このとき、第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５、スプール弁体５２は軸方向左方に一体に移動する。
　これにより、容量制御弁Ｖは、図４に示されるように、第１弁体５３の第１弁部５３ａがバルブハウジング１０の内周面に形成された弁座１２ｃに着座し、吐出側通路である連通路１２ａ，１２ｂの間で第１弁５７が閉塞される（図４において点線の矢印で図示）。このとき、第２弁体５４の第２弁部５４ａが固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇから離間し吸入側通路である連通路１３ａ，１３ｂとの間で第２弁５８が開放される。尚、容量制御弁Ｖの起動時の磁力により第１弁５７を構成する第１弁体５３の第１弁部５３ａがバルブハウジング１０の内周面に形成された弁座１２ｃに着座し、第１弁５７が閉塞された時点において、第２弁５８の開度は最大となっており、第２弁５８の開度により定められる連通路１３ａ，１３ｂとの間の吸入側通路の開口面積は、最大開口面積となっている（図７参照）。
　また、容量制御弁Ｖは、吸入側通路である連通路１３ａ，１３ｂとの間で第２弁５８が開放されることで、制御室４から順に、連通路１４ａ、第３弁室４０、第１連通路５６、貫通孔５４ｃ、連通路１３ｂ、第２弁室３０、連通路１３ａまでの流路（図４において鎖線の矢印で図示）と、制御室４から順に、連通路１４ａ、第３弁室４０、第２連通路９０（貫通孔９０ａ，連結空間９１，貫通孔８３ｆ，環状溝部５２ｂ，スプール調整流路９２）、第２弁室３０、連通路１３ｂ、連通路１３ａまでの流路（図４において実線の矢印で図示）の２つの流路が並列に形成される。
　尚、図４に示されるように、第１弁５７が閉塞された時点（ソレノイド８０の駆動力が第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂの付勢力をと略同一または下回っている状態）においては、第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂが収縮せず、スプール弁５０を構成するスプール弁体５２の環状溝部５２ｂよりも軸方向左側の外周面５２ａの軸方向右端と固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇとの軸方向の位置が略同一に保持されることにより、スプール調整流路９２の開度が容量制御弁Ｖの非通電状態から変化することなく、第２連通路９０が最小開口面積Ｓ１に保持される（図７参照）。そのため、吸入側通路である連通路１３ａ，１３ｂに流入する流体は微量となっている（図４の拡大部において実線の矢印で図示）。
　次に、容量可変型圧縮機Ｍは、第１弁５７の閉塞後に容量制御弁Ｖに通電する電流を大きくするように制御される。容量制御弁Ｖは、図４に示される第１弁５７の閉塞後の状態からソレノイド８０のコイル８７に通電される電流が大きくなることで大きな磁力を発生させ、ソレノイド８０の駆動力が第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂの付勢力を上回ると、図５に示されるように、コイルスプリング５３ｂが収縮してスプール弁体５２の環状段部５２ｄを構成するフランジ部５２ｃの軸方向右側の端面が、第２弁体５４の環状突起５４ｂの軸方向左側の端面から離間することにより係合が解除され、スプール弁体５２が第１弁体５３に対して近づくように軸方向左方に相対移動する。
　これにより、容量制御弁Ｖは、図５に示されるように、スプール弁５０を構成するスプール弁体５２の環状溝部５２ｂよりも軸方向左側の外周面５２ａおよび環状溝部５２ｂの一部が固定鉄心８３の凹部８３ｄから軸方向左方に抜け出し、開口端面８３ｇよりも軸方向左方に位置した状態となり、スプール調整流路９２の開度が広がることで、第２連通路９０の開口面積はスプール弁体５２のストロークとともに比例的に増加する（図７参照）。
　これによれば、容量制御弁Ｖは、リリーフ弁５９の開放により連通する第１連通路５６を介する流路（図５において鎖線の矢印で図示）と、スプール弁５０の開放により開口面積が増加する第２連通路９０を介する流路（図５において実線の矢印で図示）の２つの並列な流路により制御室４内から流体を短時間で排出することができるため、容量可変型圧縮機Ｍの起動時に制御室４内の制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。
　次に、制御室４内の制御圧力Ｐｃの低下により感圧体６０の周囲の圧力が低下するとともに吸入室３内の吸入圧力Ｐｓが低下することにより、感圧体６０が伸長し、アダプタ７０の軸方向右端７０ａが第３弁体５５の弁座５５ａに着座しリリーフ弁５９が閉塞される（図６参照）。
　また、容量制御弁Ｖに通電する電流の大きさを保持することにより、感圧体６０が伸長してリリーフ弁５９が閉塞されても、ソレノイド８０の駆動力により第１弁５７の閉塞を維持できるとともに、第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂを収縮させ、スプール弁５０の開放を維持することができる。
　これによれば、本実施例の容量制御弁Ｖは、容量可変型圧縮機Ｍの起動時に第１連通路５６内の吸入圧力Ｐｓの低下により感圧体６０が伸長し、リリーフ弁５９が閉塞され、制御室４と吸入室３とを連通させる吸入側通路を構成する第１連通路５６が閉塞された状態であっても、容量制御弁Ｖに通電する電流を制御し、ソレノイド８０の駆動力により、第１弁体５３の第１弁部５３ａをバルブハウジング１０の内周面に形成された弁座１２ｃに着座させ、第１弁５７を閉塞させた後、第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂを収縮させてスプール弁体５２を軸方向左方にさらに移動させスプール弁５０を開放し、第２連通路９０（スプール調整流路９２）の開度を広げることで、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４の高圧状態にある流体を第２連通路９０を通して吸入室３に排出することができるため、制御室４内の制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。尚、第３弁室４０内の制御圧力Ｐｃ、第１連通路５６内の吸入圧力Ｐｓが連続駆動時の圧力近傍まで低下すると、感圧体６０が伸長し、アダプタ７０の軸方向右端７０ａが第３弁体５５の弁座５５ａに着座しリリーフ弁５９が閉塞される。
　また、容量可変型圧縮機Ｍの連続駆動時においては、ソレノイド８０の駆動力がコイルスプリング５３ｂの付勢力を上回らないように調整されることにより、スプール弁５０におけるスプール調整流路９２の開度により定められる第２連通路９０の開口面積を最小開口面積Ｓ１に維持することができるため、第２連通路９０から吸入側通路である連通路１３ａ，１３ｂに流入する流体を微量に抑え、容量制御弁Ｖによる圧力制御を行いやすくすることができる。
　また、スプール弁５０は、固定鉄心８３に対して軸方向に相対移動可能なスプール弁体５２から構成されるため、ソレノイド８０の駆動力により第２連通路９０（スプール調整流路９２）の開度を精度よく制御することができ、かつ第１弁５７を閉塞した後に第２連通路９０の流量を可変制御することができる。さらに、スプール弁５０により第２連通路９０（スプール調整流路９２）の開度を流体中の異物の食い込みが発生し難い程度に制御することができるため、弁の設置による耐異物性の低下を防ぐことができる。
　また、感圧体６０を構成するアダプタ７０の軸方向右端７０ａが第３弁体５５の弁座５５ａから離間しリリーフ弁５９が開放されることにより、第１弁体５３、第２弁体５４、第３弁体５５に軸方向に形成される中空孔である第１連通路５６を通して制御室４から吸入室３に流体を排出することができるため、容量制御弁Ｖの内部において第１連通路５６は広い流路断面積を確保することができ、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４内の制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。
　また、第１連通路５６および第２連通路９０は、並列な流路であることから互いに干渉し合うことがなく、エネルギ損失が生じ難いため、制御室４内から第１連通路５６および第２連通路９０を通って流体が排出されやすく、制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。
　また、スプール弁体５２の環状段部５２ｄが第２弁体５４の環状突起５４ｂに対して内径側から径方向で係合しているため、例えばバルブハウジング１０のガイド面１０ｃと第１弁体５３の外周面との間に入り込んだコンタミ等の影響で第１弁体５３が動作不良を起こしても、容量制御弁Ｖを通電状態から非通電状態とすることで、径方向に係合するスプール弁体５２により第１弁体５３に対して軸方向右方に移動する力を作用させることができ、第１弁体５３による第１弁５７（第１弁体５３の第１弁部５３ａとバルブハウジング１０の弁座１２ｃ）の開放および第２弁５８（第２弁体５４の第２弁部５４ａと固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇ）の閉塞を確実に行うことができる。
　また、容量制御弁Ｖに通電する電流を大きくするように制御し、動作不良を起こした第１弁体５３に対してソレノイド８０の駆動力によりスプール弁体５２を軸方向左方に相対的に移動させ、第１弁体５３とスプール弁体５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂを撓ませてバネ荷重を高めることにより、第１弁体５３に対して軸方向左方に移動する力を作用させることができ、第１弁体５３による第１弁５７の閉塞およびスプール弁体５２による第２弁５８の開放を確実に行うことができる。
　また、固定鉄心８３を、スプール弁５０を構成するスリーブとしているため構造が単純である。
　次に、実施例２に係るソレノイドバルブにつき、図８を参照して説明する。尚、前記実施例に示される構成部分と同一構成部分については同一符号を付して重複する説明を省略する。
　実施例２における容量制御弁Ｖについて説明する。図８に示されるように、スプール弁体２５２は、第１弁体５３とは別体に構成されており、軸方向左端からコイルスプリング５３ｂの軸方向右端部を外嵌するように軸方向左方に延びる円筒形状の凸部２５２ｅが設けられている。尚、凸部２５２ｅは、スプール弁体２５２に別体の部材が固定されるものに限らず、スプール弁体２５２と一体に形成されていてもよい。また、凸部２５２ｅは、円筒形状のものに限らず、周方向に離間する複数の突起から構成することにより、第１連通路５６における流体の流れを妨げ難くしてもよい。
　また、第１弁体５３とスプール弁体２５２との軸方向の最大離間距離Ｌは、第１弁体５３に対するスプール弁体２５２の軸方向の相対的な移動可能距離（図５および図６参照）よりも短く構成されている。
　これによれば、例えばバルブハウジング１０のガイド面１０ｃと第１弁体５３の外周面との間に入り込んだコンタミ等の影響で第１弁体５３が動作不良を起こしても、容量制御弁Ｖに通電する電流を大きくするように制御して第１弁体５３の軸方向右端に対してソレノイド８０の駆動力により軸方向左方に相対的に移動させたスプール弁体２５２の凸部２５２ｅを当接させて軸方向左方に力を作用させることができるため、第１弁体５３による第１弁５７（第１弁体５３の第１弁部５３ａとバルブハウジング１０の弁座１２ｃ）の閉塞および第２弁５８（第２弁体５４の第２弁部５４ａと固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇ）の開放を確実に行うことができる。
　次に、実施例３に係るソレノイドバルブにつき、図９を参照して説明する。尚、前記実施例に示される構成部分と同一構成部分については同一符号を付して重複する説明を省略する。
　実施例３における容量制御弁Ｖについて説明する。図９に示されるように、第１弁体３５３は、略円筒形状に構成されており、軸方向左端部に略円筒形状の第３弁体５５が固定されることにより構成されている。
　第１弁体３５３は、外周面の軸方向右端部に周方向に亘って内径方向に凹む環状溝部３５３ｂが形成され、この環状溝部３５３ｂの軸方向右側には環状溝部３５３ｂの内径方向の凹みによりフランジ部３５３ｃが形成されている。
　スプール弁体３５２は、第１弁体３５３とは別体に構成されており、軸方向左端部には、外径方向に延びるフランジ部３５２ｃが形成され、このフランジ部３５２ｃの軸方向右側の端面には、第２弁３５８を構成する固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇに着座する第２弁部３５２ｆが形成されている。尚、フランジ部３５２ｃには、軸方向に延びる複数の貫通孔３５２ｇが形成され、第１弁体３５３の内部に形成される第１連通路５６と第２弁室３０とを貫通孔３５２ｇを介して連通可能となっている。
　また、フランジ部３５２ｃの軸方向左端部には、第１弁体３５３の軸方向右端部を外嵌するように軸方向左方に延びる円筒形状の凸部３５２ｅが形成されている。凸部３５２ｅの内周面には、周方向に亘って外径方向に凹む環状溝部３５２ｈが形成され、この環状溝部３５２ｈの軸方向左側には環状溝部３５２ｈの内径方向の凹みによりフランジ部３５２ｋが形成されている。
　第１弁体３５３とスプール弁体３５２は、第１弁体３５３の軸方向右端部に対してスプール弁体３５２の凸部３５２ｅを外嵌させ、第１弁体３５３のフランジ部３５３ｃとスプール弁体３５２のフランジ部３５２ｋとを径方向に係合させることにより接続されている。
　これによれば、例えばバルブハウジング１０のガイド面１０ｃと第１弁体３５３の外周面との間に入り込んだコンタミ等の影響で第１弁体３５３が動作不良を起こしても、容量制御弁Ｖを通電状態から非通電状態とすることで、第１弁体３５３のフランジ部３５３ｃと径方向に係合するスプール弁体３５２のフランジ部３５２ｋにより、第１弁体３５３に対して軸方向右方に移動する力を作用させることができ、第１弁体３５３による第１弁３５７（第１弁体３５３の第１弁部３５３ａとバルブハウジング１０の弁座１２ｃ）の開放およびスプール弁体３５２による第２弁３５８（スプール弁体３５２の第２弁部３５２ｆと固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇ）の閉塞を確実に行うことができる。
　また、第１弁体３５３の環状溝部３５３ｂまたはスプール弁体３５２の環状溝部３５２ｈの軸方向の形成範囲を調整することで、第１弁体３５３に対するスプール弁体３５２の軸方向の相対的な移動可能距離を調整することができるため、容量制御弁Ｖに通電する電流を大きくするように制御して第１弁体３５３の環状溝部３５３ｂの軸方向左端部に対してソレノイド８０の駆動力により軸方向左方に相対的に移動させたスプール弁体３５２のフランジ部３５２ｋを当接させて軸方向左方に力を作用させることができるため、第１弁体３５３による第１弁３５７の閉塞およびスプール弁体３５２による第２弁３５８の開放を確実に行うことができる。尚、第１弁体３５３の軸方向右端に対して軸方向左方に相対的に移動させたスプール弁体３５２の環状溝部３５２ｈの軸方向右端部を当接させて軸方向左方に力を作用させるようにしてもよい。
　次に、実施例４に係るソレノイドバルブにつき、図１０を参照して説明する。尚、前記実施例に示される構成部分と同一構成部分については同一符号を付して重複する説明を省略する。
　実施例４における容量制御弁Ｖについて説明する。図１０に示されるように、スプール弁体４５２は、第１弁体５３とは別体に構成されており、軸方向左端面の径方向中心から軸方向右方に延びスプール弁体４５２の軸方向略中央から径方向に屈曲することにより第１連通路５６と環状溝部４５２ｂとを連通する第２流路としての第２連通路４９０が形成されている。
　感圧体４６０は、コイルスプリング６２が内蔵されるベローズコア６１と、ベローズコア６１の軸方向右端部に形成されるアダプタ４７０と、から主に構成され、アダプタ４７０には、径方向に貫通し第３弁室４０内と第１連通路５６とを連通する補助連通路４７０ｂが形成されている。
　これによれば、容量制御弁Ｖは、リリーフ弁４５９の開放により連通する第１連通路５６を介する流路と、スプール弁５０の開放により開口面積が増加する第２連通路４９０を介する流路の２つの流路により制御室４内から流体を短時間で排出することができるため、容量可変型圧縮機Ｍの起動時に制御室４内の制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。
　また、容量可変型圧縮機Ｍの起動時に制御室４内の制御圧力Ｐｃの低下により感圧体４６０が伸長し、リリーフ弁４５９が閉塞され、制御室４と吸入室３とを連通させる吸入側通路を構成する第１連通路５６が閉塞された状態であっても、制御室４の高圧状態にある流体をアダプタ４７０に形成される補助連通路４７０ｂから第１連通路５６に流入させることができるとともに、容量制御弁Ｖに通電する電流を制御し、ソレノイド８０の駆動力により、第１弁体５３の第１弁部５３ａをバルブハウジング１０の内周面に形成された弁座１２ｃに着座させ、第１弁５７を閉塞させた後、第１弁体５３とスプール弁体４５２との間に設けられるコイルスプリング５３ｂを収縮させてスプール弁体４５２を軸方向左方にさらに移動させて第２連通路４９０（スプール調整流路９２）の開度を広げることで、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４の高圧状態にある流体を第２連通路４９０を通して吸入室３に排出することができるため、制御室４内の制御圧力Ｐｃを迅速に低下させることができる。
　次に、実施例５に係るソレノイドバルブにつき、図１１を参照して説明する。尚、前記実施例に示される構成部分と同一構成部分については同一符号を付して重複する説明を省略する。
　実施例５における容量制御弁Ｖについて説明する。図１１に示されるように、第２弁５５８は、第２弁体５５４の軸方向右端に形成される第２弁部５５４ａと連通路１３ｂを形成する固定鉄心８３のスリーブとしてのスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇとにより構成されている。また、第２弁部５５４ａには、径方向に延びる複数のスリット５５４ｄが形成され、吸入側通路として機能する連通路１３ａ，１３ｂがスリット５５４ｄを介して常時連通している。尚、スリット５５４ｄを通過する流体は微量であり、容量制御弁Ｖによる連続運転時の圧力制御に影響を与えることはない。さらに尚、第２弁体５５４には、スリットでなく径方向に貫通する貫通孔が設けられていてもよい。また、第２弁体をスリットや貫通孔が設けられない筒形状として、第２弁体の筒状部の端部に対向する固定鉄心８３のスリーブ部８３ｓの開口端面８３ｇに径方向に延びる凹溝が設けられていてもよい。
　リリーフ弁５５９は、第３弁体５５５の軸方向左端部の外周面に形成される弁座５５５ａと感圧体５６０を構成するアダプタ５７０の内周面５７０ａとにより構成されている。尚、アダプタ５７０の内周面５７０ａには、外径側に凹み軸方向に延びる複数のオリフィス部としてのスリット５７０ｂが形成され、第３弁室４０と第１連通路５６とがスリット５７０ｂを介して常時連通している。尚、スリット５７０ｂを通過する流体は微量であり、容量制御弁Ｖによる圧力制御に影響を与えることはない。さらに尚、アダプタ５７０の内周面５７０ａをスリットが設けられない形状として、第３弁体５５５の軸方向左端部の外周面に内径側に凹み軸方向に延びる複数のスリットが設けられていてもよい。
　また、リリーフ弁５５９は、容量制御弁Ｖの制御時において吸入圧力Ｐｓが低い状態では、第３弁体５５５の移動および感圧体５６０の伸縮により、第３弁体５５５とアダプタ５７０との軸方向の相対位置が変化した状態であっても、第３弁体５５５の弁座５５５ａがアダプタ５７０の内周面５７０ａ内から抜け出すことがないように構成されている。すなわち、リリーフ弁５５９における開口面積は、スリット５７０ｂにより規定され、連続駆動時において一定に維持されている。尚、吸入圧力Ｐｓが連続駆動時における圧力よりもはるかに高い状態においては、第３弁体５５５の弁座５５５ａがアダプタ５７０の内周面５７０ａ内から抜け出してリリーフ弁５５９が開放される。
　また、第２弁５５８（スリット５５４ｄ）における開口面積は、リリーフ弁５５９（スリット５７０ｂ）と第２連通路９０（スプール調整流路９２）の開口面積の合計よりも常に大きくなるように構成されている。
　これによれば、容量制御弁Ｖの非通電状態において、第２弁５５８およびリリーフ弁５５９が閉塞されたときに、制御室４内の流体がアダプタ５７０のスリット５７０ｂから第１連通路５６、第２弁部５５４ａのスリット５５４ｄを介して吸入室３に流入していくことにより、吸入室３と制御室４との圧力を平衡調整することができる。尚、制御室４内の流体は、アダプタ５７０のスリット５７０ｂを介することなく、第２連通路９０からスプール弁５０、第２弁部５５４ａのスリット５５４ｄを介して吸入室３に流入させることもできる。
　また、リリーフ弁のオリフィス部の変形例として次のようなものがある。図１２に示されるように、変形例１のリリーフ弁６５９は、第３弁体６５５の軸方向左端部の外周面に形成される弁座６５５ａと感圧体６６０を構成するアダプタ６７０の内周面６７０ａとにより構成されている。尚、第３弁体６５５の弁座６５５ａの外径は、アダプタ６７０の内周面６７０ａにおける内径よりも僅かに小さく構成されることにより、第３弁体６５５の弁座６５５ａとアダプタ６７０の内周面６７０ａとの間には、軸方向に延びるオリフィス部としての微小間隙６７０ｂが形成され、第３弁室４０と第１連通路５６とが微小間隙６７０ｂを介して常時連通している。尚、微小間隙６７０ｂを通過する流体は微量であり、容量制御弁Ｖの制御時において制御圧力Ｐｃの制御に影響を与えることはない。
　さらに、図１３に示されるように、変形例２のリリーフ弁７５９は、第３弁体７５５の軸方向左端部の外周面に形成される弁座７５５ａと感圧体７６０を構成するアダプタ７７０の内周面７７０ａとにより構成されている。尚、アダプタ７７０には、径方向に延びるオリフィス部としての貫通孔７７０ｂが形成され、第３弁室４０と第１連通路５６とが貫通孔７７０ｂを介して常時連通している。尚、貫通孔７７０ｂを通過する流体は微量であり、容量制御弁Ｖの制御時において制御圧力Ｐｃの制御に影響を与えることはない。
　さらに、図１４に示されるように、変形例３のリリーフ弁８５９は、第３弁体８５５の軸方向左端部の外周面に形成される弁座８５５ａと感圧体８６０を構成するアダプタ８７０の内周面８７０ａとにより構成されている。尚、第３弁体８５５には、径方向に延びるオリフィス部としての貫通孔８５５ｂが形成され、第３弁室４０と第１連通路５６とが貫通孔８５５ｂを介して常時連通している。尚、貫通孔８５５ｂを通過する流体は微量であり、容量制御弁Ｖの制御時において制御圧力Ｐｃの制御に影響を与えることはない。
　これによれば、容量制御弁Ｖの非通電状態において、第２弁５５８および変形例１～３のリリーフ弁６５９，７５９，８５９が閉塞されたときに、制御室４内の流体が第３弁体６５５の弁座６５５ａとアダプタ６７０の内周面６７０ａとの間の微小間隙６７０ｂ、アダプタ７７０の貫通孔７７０ｂ、第３弁体８５５の貫通孔８５５ｂからそれぞれ第１連通路５６、第２弁部５５４ａのスリット５５４ｄを介して吸入室３に流入していくことにより、吸入室３と制御室４との圧力を平衡調整することができる。
　以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　また、前記実施例１～３、５では、第３弁室４０は、リリーフ弁および感圧体等を備える態様として説明したが、これに限らず、感圧体等を省き、流体を第２弁室３０に流入させるための第２連通路９０の一端だけを備える圧力室であってもよく、この時、第１弁体に第１連通路が形成されていなくてもよい。
　また、実施例１～４において第２弁は設けなくともよい。実施例５のように、第２弁体は、軸方向の荷重を受ける支持部材として機能すればよく、必ずしも密閉機能は必要ではない。
　また、第２弁室３０はソレノイド８０と軸方向反対側に設けられるとともに第３弁室４０はソレノイド８０側に設けられていてもよい。
　また、第２連通路９０の一部は、バルブハウジング１０の一端を閉塞する固定鉄心８３の端部に形成されている態様として説明したが、これに限らず、第２連通路９０はバルブハウジング１０にのみ形成されていてもよく、例えばバルブハウジング１０に軸方向の孔と該軸方向の孔に連通する径方向の孔が穿設される態様としてもよい。また、第２連通路９０はバルブハウジング１０および固定鉄心８３とは異なる別部材に形成されていてもよい。
　また、第２連通路９０を構成する貫通孔９０ａは、バルブハウジング１０の構造強度が許す限り複数形成されていてもよい。
　また、連通路１２ａ，１３ａは、バルブハウジング１０の同じ側にそれぞれ一つだけ形成されている態様のように説明したが、これに限らず、バルブハウジング１０の周方向に構造強度が許す限り複数形成されていてもよい。
　容量可変型圧縮機Ｍは、長時間放置されると吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓと制御圧力Ｐｃが均圧である態様として説明したが、これに限らず、吸入圧力Ｐｓのみが常時わずかに低い態様であってもよい。
　また、感圧体は、ベローズコアの内部にコイルスプリングを使用しないものであってもよい。
１　　　　　　　　ケーシング
２　　　　　　　　吐出室
３　　　　　　　　吸入室
４　　　　　　　　制御室
１０　　　　　　　バルブハウジング
１２ａ　　　　　　連通路（吐出ポート，吐出側通路）
１２ｂ　　　　　　連通路（吐出側通路）
１２ｃ　　　　　　弁座（主弁座）
１３ａ　　　　　　連通路（吸入ポート，吸入側通路）
１３ｂ　　　　　　連通路（吸入側通路）
１４ａ　　　　　　連通路（制御ポート，吐出側通路および吸入側通路）
２０　　　　　　　第１弁室
３０　　　　　　　第２弁室
４０　　　　　　　第３弁室
５０　　　　　　　スプール弁
５２　　　　　　　スプール弁体
５２ｂ　　　　　　環状溝部（第２連通路）
５３　　　　　　　第１弁体（主弁体）
５３ａ　　　　　　第１弁部（主弁部）
５３ｂ　　　　　　コイルスプリング（スプリング）
５４　　　　　　　第２弁体
５５　　　　　　　第３弁体
５６　　　　　　　第１連通路（第１流路，中空孔）
５７　　　　　　　第１弁（主弁）
５８　　　　　　　第２弁
５９　　　　　　　リリーフ弁
６０　　　　　　　感圧体
６１　　　　　　　ベローズコア
６２　　　　　　　コイルスプリング
７０　　　　　　　アダプタ
８０　　　　　　　ソレノイド
８３　　　　　　　固定鉄心
８３ｆ　　　　　　貫通孔（第２連通路）
８３ｓ　　　　　　スリーブ部（スリーブ）
９０　　　　　　　第２連通路（第２流路）
９０ａ　　　　　　貫通孔（第２連通路）
９１　　　　　　　連結空間（第２連通路）
９２　　　　　　　スプール調整流路（第２連通路）
２５２　　　　　　スプール弁体
３５２　　　　　　スプール弁体
３５３　　　　　　第１弁体（主弁体）
４５２　　　　　　スプール弁体
４５９　　　　　　リリーフ弁
４６０　　　　　　感圧体
４７０　　　　　　アダプタ
４７０ｂ　　　　　補助連通路
４９０　　　　　　第２連通路（第２流路）
５５４　　　　　　第２弁体
５５４ｄ　　　　　スリット
５５９　　　　　　リリーフ弁
５７０　　　　　　アダプタ
５７０ｂ　　　　　スリット（オリフィス部）
６５９　　　　　　リリーフ弁
６７０ｂ　　　　　微小間隙（オリフィス部）
７５９　　　　　　リリーフ弁
７７０　　　　　　アダプタ
７７０ｂ　　　　　貫通孔（オリフィス部）
８５５　　　　　　第３弁体
８５５ｂ　　　　　貫通孔（オリフィス部）
８５９　　　　　　リリーフ弁
Ｌ　　　　　　　　最大離間距離
Ｐｃ　　　　　　　制御圧力
Ｐｄ　　　　　　　吐出圧力
Ｐｓ　　　　　　　吸入圧力
Ｖ　　　　　　　　容量制御弁

Claims (8)

  1. 　バルブハウジングと、主弁座と接離する主弁部を有しソレノイドの駆動力により吐出ポートと制御ポートとの連通を開閉する主弁体と、圧力により開放するリリーフ弁と、前記リリーフ弁の開放により前記制御ポートと吸入ポートとを連通させる第１流路と、前記制御ポートと前記吸入ポートとを連通させる第２流路と、を備える容量制御弁であって、
    　スリーブ内に往復移動可能に配置され前記第２流路の連通を切り換えるスプール弁体を有し、
    　前記スプール弁体は、前記主弁部が前記主弁座に当接した後、前記ソレノイドの駆動力によりさらに移動して前記第２流路の開度を広げることを特徴とする容量制御弁。
  2. 　前記スプール弁体は、前記主弁部が前記主弁座に当接したときに、前記第２流路を最小開口面積に保持する位置となっている請求項１に記載の容量制御弁。
  3. 　前記主弁体と前記スプール弁体は、同方向に往復移動可能に配置されている請求項１または２に記載の容量制御弁。
  4. 　前記第１流路は、前記主弁体に軸方向に形成される中空孔である請求項１ないし３のいずれかに記載の容量制御弁。
  5. 　前記第２流路は、前記バルブハウジングに設けられる貫通孔を含んで構成されている請求項１ないし４のいずれかに記載の容量制御弁。
  6. 　前記主弁体と前記スプール弁体とは、径方向で係合している請求項１ないし５のいずれかに記載の容量制御弁。
  7. 　前記主弁体と前記スプール弁体との軸方向の最大離間距離は、前記主弁体に対する前記スプール弁体の軸方向の相対的な移動可能距離よりも短くなっている請求項１ないし６のいずれかに記載の容量制御弁。
  8. 　前記リリーフ弁には、前記第１流路を介して前記制御ポートと前記吸入ポートとを常時連通させるオリフィス部が設けられている請求項１ないし７のいずれかに記載の容量制御弁。
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