WO2019003939A1 - 誘電体レンズ - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a dielectric lens that collects radio waves of high frequency such as millimeter waves.
- Non-Patent Document 1 It is known that a plurality of disks made of a dielectric material are stacked as a dielectric lens (see, for example, Non-Patent Document 1).
- a large number of holes are formed in the disc, and the density of the holes is increased at the outer diameter side compared to the inner diameter side.
- the disc has a distribution of dielectric constants in the radial direction.
- Non-Patent Document 1 it is necessary to form, for example, several hundreds to several thousands of holes in a disk in order to obtain an appropriate distribution of dielectric constant.
- these holes are drilled, there is a problem that machining time is long and productivity is low.
- the density of the holes is high in the vicinity of the outer periphery of the disc. For this reason, for example, when injection-molding a disc, the flow of resin worsens by the many holes located in the outer peripheral side, and there is a problem that molding is difficult.
- the present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide a dielectric lens excellent in mass productivity.
- the present invention is a dielectric lens in which a plurality of disk-shaped members having different distributions of dielectric constants with respect to the radial direction are stacked, and the disk-shaped member has a radial direction A plate portion having a thickness dimension smaller than the thickness dimension of the inner portion and a thickness dimension of the radially inner portion radially extending outward from the central portion of the plate portion The thickness dimension of the part is equipped with the same fin part.
- a dielectric lens excellent in mass productivity can be provided.
- FIG. 6 is a cross-sectional view of the disc-like member as viewed in the direction of arrows VI-VI in FIG. It is sectional drawing which expands and shows a part of disk-shaped member in FIG. It is explanatory drawing which shows the state which irradiated the beam by the patch antenna of circumferential one side.
- the antenna device 1 to 10 show a Luneberg lens antenna device 1 (hereinafter referred to as the antenna device 1) according to a first embodiment.
- the antenna device 1 includes a dielectric lens 2 and an array antenna 10.
- the dielectric lens 2 is formed in a cylindrical shape having a distribution of dielectric constants different in the radial direction. As shown in FIGS. 3 to 7, the dielectric lens 2 is formed by laminating a plurality of disk-shaped members 3 having distributions of dielectric constants different in the radial direction.
- the discoid member 3 can be injection molded, and is integrally formed of a resin material (for example, polypropylene or the like) having a relative dielectric constant close to 2.
- the plurality of disk-shaped members 3 have the same outer diameter and are stacked in a cylindrical shape.
- the discoid member 3 As shown in FIG. 7, from the central portion of the plate portion 4 in which the thickness dimension Tp4 of the radially outer portion 4B is smaller than the thickness dimension Tp1 of the radially inner portion 4A, the discoid member 3 The thickness dimension Tf1 of the radially inner portion 9A and the thickness dimension Tf2 of the radially outer portion 9B are the same.
- the plate portion 4 includes four disc portions 5 to 8 having different thickness dimensions Tp1 to Tp4.
- the disc portions 5 to 8 are concentrically arranged from the inside to the outside in the radial direction, and the thickness dimensions Tp1 to Tp4 gradually decrease.
- the first disc portion 5 is located at the innermost side at the center portion of the disc-like member 3 and has the largest thickness dimension Tp1 among the disc portions 5 to 8. .
- the second disc portion 6 is provided so as to surround the first disc portion 5 and be adjacent to the radially outer side of the first disc portion 5.
- the thickness dimension Tp2 of the second disc portion 6 is smaller than the thickness dimension Tp1 of the first disc portion 5 (Tp2 ⁇ Tp1).
- the third disc portion 7 is provided so as to surround the second disc portion 6 and be adjacent to the radially outer side of the second disc portion 6.
- the thickness dimension Tp3 of the third disc portion 7 is smaller than the thickness dimension Tp2 of the second disc portion 6 (Tp3 ⁇ Tp2).
- the fourth disc portion 8 is provided so as to surround the third disc portion 7 and be adjacent to the radially outer side of the third disc portion 7.
- the thickness dimension Tp4 of the fourth disc portion 8 is smaller than the thickness dimension Tp3 of the third disc portion 7 (Tp4 ⁇ Tp3).
- the fourth disc portion 8 is located on the outermost peripheral side of the disc-like member 3 and has the smallest thickness dimension Tp4 among the disc portions 5 to 8. ing.
- the back surfaces (bottom surfaces) of the disk portions 5 to 8 are single flat surfaces common to one another.
- the surface (upper surface) of the disc portions 5 to 8 is different in height position from each other, and is an annular step surface.
- the fin portion 9 extends in the radial direction from the center (central axis C) of the plate portion 4.
- the fin portion 9 is formed in a thin plate shape having a small width, and is erected in a state of protruding from the surfaces of the second to fourth disc portions 6 to 8.
- the fin portion 9 has a constant thickness over the entire length extending in the radial direction.
- the thickness Tf1 of the radially inner portion 9A of the fin portion 9 and the thickness Tf2 of the radially outer portion 9B are the same value.
- the thickness dimensions Tf1 and Tf2 of the fin portion 9 have the same value as the thickness dimension Tp1 of the radially inner portion 4A of the plate portion 4.
- the dielectric lens 2 is formed in a cylindrical shape by laminating a plurality of disk-shaped members 3. At this time, in the two disk-shaped members 3 axially adjacent to each other, the protruding end of the fin portion 9 of one disk-shaped member 3 contacts the bottom surface of the other disk-shaped member 3. For this reason, a space is formed between the two disk-like members 3 at the radially outer side portion 4B of the plate portion 4. The dimension of the air gap in the thickness direction is larger at the radially outer portion 4B than at the radially inner portion 4A. Therefore, as the dielectric lens 2 approaches the outer periphery, the dielectric density decreases and the effective dielectric constant decreases.
- the dielectric lens 2 can obtain a dielectric constant distribution similar to the equation 1 with respect to the radius dimension r (effective It has a distribution of relative permittivity ⁇ r eff (r).
- the dielectric lens 2 operates as a Luneberg lens (radio wave lens).
- the dielectric lens 2 has a plurality of focal points at different positions in the circumferential direction on the outer peripheral surface side of the electromagnetic wave of a predetermined frequency.
- the array antenna 10 includes a plurality of (for example, twelve) patch antennas 11A to 11C, feed electrodes 13A to 13C, and a ground electrode.
- the twelve patch antennas 11A to 11C are attached to the outer peripheral surface 2A of the dielectric lens 2. These patch antennas 11A to 11C are arranged in a matrix (four rows and three columns) at different positions in the circumferential direction and in the axial direction.
- the patch antennas 11A to 11C are formed of, for example, rectangular conductive films (metal films) extended in the circumferential direction and the axial direction of the dielectric lens 2, and are connected to the feed electrodes 13A to 13C.
- the patch antennas 11A to 11C function as antenna elements (radiation elements) by the supply of high frequency signals from the feed electrodes 13A to 13C. Thereby, the patch antennas 11A to 11C can transmit or receive high frequency signals such as sub-millimeter waves and millimeter waves according to, for example, the length dimension and the like.
- the patch antenna 11A, the patch antenna 11B, and the patch antenna 11C have mutually different lines, and can transmit or receive high-frequency signals independently of each other.
- the patch antennas 11A to 11C are arranged at equal intervals in, for example, the circumferential direction.
- the patch antennas 11A to 11C form a beam having directivity toward the opposite side across the central axis C of the dielectric lens 2.
- the patch antennas 11A to 11C are disposed at mutually different positions in the circumferential direction of the dielectric lens 2. Therefore, the radiation directions of the beams by the patch antennas 11A to 11C are different from each other.
- an insulating layer 12 is provided on the outer peripheral surface 2A of the dielectric lens 2 so as to cover all the patch antennas 11A to 11C.
- the insulating layer 12 is formed of a cylindrical covering member, and includes, for example, an adhesive layer which forms the patch antennas 11A to 11C in close contact with the outer peripheral surface 2A of the dielectric lens 2.
- the feed electrodes 13A to 13C are formed of elongated conductive films.
- the feed electrodes 13A to 13C are provided on the outer peripheral surface 2A of the dielectric lens 2 together with the patch antennas 11A to 11C, and are covered by the insulating layer 12.
- the feed electrode 13A extends in the axial direction along the four patch antennas 11A, and is connected to the four patch antennas 11A.
- the feed electrode 13B extends in the axial direction along the four patch antennas 11B, and is connected to the four patch antennas 11B.
- the feed electrode 13C extends in the axial direction along the four patch antennas 11C, and is connected to the four patch antennas 11C.
- the proximal ends of the feed electrodes 13A to 13C are connected to a transmission / reception circuit (not shown).
- the ground electrode 14 is provided on the outer peripheral surface of the insulating layer 12.
- the ground electrode 14 is formed of a rectangular conductive film (metal film) extended in the circumferential direction and the axial direction of the dielectric lens 2, and covers all the patch antennas 11A to 11C.
- the ground electrode 14 is connected to an external ground and held at a ground potential. Thereby, the ground electrode 14 is formed with an angle range of, for example, 90 degrees or less with respect to the central axis C of the dielectric lens 2, and functions as a reflector.
- the array antenna 10 is described using the patch antennas 11A to 11C as antenna elements as an example, but the present invention is not limited to the patch antenna.
- a slot array antenna using a slot antenna as an antenna element may be used.
- the patch antenna 11A When feeding is performed from the feeding electrode 13A toward the patch antenna 11A, a current flows, for example, in the axial direction in the patch antenna 11A. Thereby, the patch antenna 11A radiates a high frequency signal according to the dimension in the axial direction toward the dielectric lens 2. As a result, as shown in FIG. 8, the antenna device 1 can radiate a high frequency signal (beam) in the direction Da opposite to the patch antenna 11A with the central axis C of the dielectric lens 2 interposed therebetween. . The antenna device 1 can also receive a high frequency signal coming from the direction Da by using the patch antenna 11A.
- the antenna device 1 when power is fed from the feeding electrode 13B to the patch antenna 11B, the antenna device 1 is in the direction Db on the opposite side of the patch antenna 11B across the central axis C of the dielectric lens 2.
- a high frequency signal can be transmitted to be directed, and a high frequency signal from the direction Db can be received.
- the antenna device 1 when power is fed from the feeding electrode 13C to the patch antenna 11C, the antenna device 1 is high frequency toward the direction Dc on the opposite side of the patch antenna 11C across the central axis C of the dielectric lens 2. A signal can be transmitted and a high frequency signal from the direction Dc can be received.
- the dielectric lens 2 is formed by laminating a plurality of disk-shaped members 3 in a cylindrical shape.
- the disk-like member 3 radially extends from the central portion of the plate portion 4 radially outward from the plate portion 4 in which the thickness dimension of the radially outer portion 4B is smaller than the thickness dimension of the radially inner portion 4A.
- the thickness dimension of the radially inner portion 9A and the thickness dimension of the radially outer portion 9B are the same as each other.
- the dielectric lens 2 in which the plurality of disc-like members 3 are laminated has a lower effective dielectric constant at the radially outer side than at the radially inner side, and thus operates as a Luneberg lens.
- the result of electromagnetic field simulation calculated with a lens radius of 15 mm in the 79 GHz band is shown in FIG.
- the beam waveform of the directivity of the antenna device 1 becomes thinner than when the dielectric lens 2 is not used, and the antenna gain is improved by about 7 dB. ing.
- the disk-like member 3 is comprised by the board part 4 which becomes thin from a center part toward a circumferential part, and the fin part 9 with constant thickness, it becomes a structure where injection molding is easy There is. For this reason, mass production of the disk-shaped member 3 is easily possible, and the productivity of the dielectric lens 2 can be enhanced. Further, the plurality of disk-shaped members 3 have the same outer diameter and are stacked in a cylindrical shape. Therefore, a cylindrical Luneberg lens can be formed.
- FIG. 12 shows a Luneberg lens antenna device 21 (hereinafter referred to as the antenna device 21) according to a second embodiment of the present invention.
- the second embodiment is characterized in that the fin portion is located at a midway portion in the radial direction and has a plurality of concave portions having a small thickness dimension, and a plurality of convex portions having a large thickness dimension in the portion excluding the concave portion.
- the same components as those of the antenna device 1 according to the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
- the antenna device 21 according to the second embodiment is configured substantially the same as the antenna device 1 according to the first embodiment. For this reason, the antenna device 21 includes the dielectric lens 22 and the array antenna 10.
- the dielectric lens 22 according to the second embodiment stacks a plurality of disk-like members 23 having distributions of dielectric constants different in the radial direction. It is formed by. As shown in FIGS. 13 and 14, the disc-like member 23 is formed substantially in the same manner as the disc-like member 3 according to the first embodiment. Therefore, the disc-like member 23 is directed radially outward from the central portion of the plate portion 4 and the plate portion 4 in which the thickness dimension of the radially outer portion 4B is smaller than the thickness dimension of the radially inner portion 4A.
- the thickness dimension Tf21 of the radially extending radially inner portion 24A and the thickness dimension Tf22 of the radially outer portion 24B of the radially extending portion 24A have the same fin portion 24.
- the fin portion 24 is provided with a plurality of concave portions 25 located at an intermediate position in the radial direction and having a small thickness dimension, and a plurality of convex portions 26 having a large thickness dimension at a portion excluding the concave portion 25 .
- the fin portion 24 according to the second embodiment is different from the fin portion 9 according to the first embodiment in which the thickness dimension is constant over the entire length in the radial direction.
- the concave portion 25 is obliquely inclined toward the convex portion 26, and is formed in a tapered shape in which the thickness dimension is continuously increased as the convex portion 26 is approached. Thereby, the recessed part 25 and the convex part 26 are smoothly connected along radial direction.
- the length dimension L1 in the radial direction of the recess 25 is set to a value smaller than 1 ⁇ 4 of the wavelength of the high frequency signal radiated from the patch antennas 11A to 11C as a radio wave to be used.
- the radial length dimension L2 of the convex portion 26 is set to a value smaller than 1 ⁇ 4 of the wavelength of the radio wave used.
- the plurality of recesses 25 need not have the same length L1 and may have different values.
- the plurality of projections 26 need not have the same length dimension L2 as each other, but may have different values.
- the fin portion 24 is provided with a plurality of concave portions 25 located at an intermediate position in the radial direction and having a small thickness dimension, and a plurality of convex portions 26 having a large thickness dimension at a portion excluding the concave portion 25. . Therefore, the effective dielectric constant of the dielectric lens 22 for polarization parallel to the thickness direction of the disc-like member 23 and the effective dielectric of the dielectric lens 22 for polarization orthogonal to the thickness direction of the disc-like member 23 These differences can be reduced between the rates.
- the radial length L1 of the recess 25 and the radial length L2 of the projection 26 are set to values smaller than 1 ⁇ 4 of the wavelength of the high frequency signal. Therefore, the discontinuity between the concave portion 25 and the convex portion 26 can be reduced with respect to the high frequency signal.
- the disk-like member 3 includes the plate portion 4 whose thickness dimension is reduced stepwise (stepwise) in the radial direction.
- the present invention is not limited to this, and as in the first modification shown in FIG. 15, the disc-like member 31 may be configured to include the plate portion 32 whose thickness dimension is continuously reduced in the radial direction. Good. This configuration can also be applied to the second embodiment.
- the disc-like member 41 may have a through hole 42 formed at the center position of the plate portion 4.
- the core member 43 made of the same dielectric material as that of the plate portion 4 is inserted into the through hole 42 in a state where the plurality of disk-like members 41 are stacked.
- the centers of the plurality of disc-like members 41 can be easily aligned by the core member 43. This configuration can also be applied to the second embodiment.
- the cylindrical dielectric lenses 2 are formed by laminating the disk-shaped members 3 having the same outer diameter.
- the present invention is not limited to this, and as in a third modification shown in FIG. 17, for example, a plurality of disc-like members 52 similar to the disc-like member 3 are formed.
- the diameter dimensions may be different from one another.
- a spherical dielectric lens 51 can be formed by laminating a plurality of disc-like members 52 having different outer diameter dimensions. This configuration can also be applied to the second embodiment.
- the present invention is a dielectric lens in which a plurality of disc-like members having different dielectric constant distributions in the radial direction are laminated, and the disc-like member has a diameter larger than the thickness dimension of the radially inner portion
- the plate portion having a smaller thickness dimension in the direction outer portion, and the fin portion extending radially outward from the central portion of the plate portion radially with the same thickness dimension of the radially inner portion and the thickness dimension of the radial outer portion And have.
- the dielectric lens in which a plurality of disc-like members are laminated has a lower effective dielectric constant at the radially outer side than at the radially inner side, and thus operates as a Luneberg lens.
- the fin portion is provided with a plurality of concave portions having a small thickness dimension and located at a midway portion in the radial direction, and a plurality of convex portions having a large thickness dimension in the portion excluding the concave portions.
- the length dimension in the radial direction of the recess is set to a value smaller than 1 ⁇ 4 of the wavelength of the radio wave used, and the length dimension in the radial direction of the protrusion is 1 ⁇ 4 of the wavelength of the radio wave used It is set to a smaller value.
- the fin portion is provided with a plurality of concave portions located at a midway portion in the radial direction and having a small thickness dimension, and a plurality of convex portions having a large thickness dimension at the site excluding the concave portion. . Therefore, between the effective dielectric constant of the dielectric lens for polarization parallel to the thickness direction of the disc-like member and the effective dielectric constant of the dielectric lens for polarization perpendicular to the thickness direction of the disc-like member Can reduce these differences. As a result, it is possible to obtain a desired effective dielectric constant distribution not only for polarization parallel to the thickness direction of the disc-like member but also for polarization orthogonal to the thickness direction of the disc-like member .
- the length dimension in the radial direction of the concave portion and the length dimension in the radial direction of the convex portion are set to values smaller than 1 ⁇ 4 of the wavelength of the radio wave used. Therefore, the discontinuity between the concave and the convex can be reduced with respect to the radio wave used.
- the plurality of disk-shaped members have the same outer diameter and are stacked in a cylindrical shape. Therefore, a cylindrical Luneberg lens can be formed.
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Abstract
ルネベルグアンテナ装置(1)は、誘電体レンズ(2)と、アレーアンテナ(10)とを備えている。誘電体レンズ(2)は、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材(3)を積層することによって形成されている。円板状部材(3)は、径方向内側部位(4A)の厚さ寸法よりも径方向外側部位(4B)の厚さ寸法が小さい板部(4)と、板部(4)の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位(9A)の厚さ寸法と径方向外側部位(9B)の厚さ寸法が同じフィン部(9)とを備えている。
Description
本発明は、例えばミリ波等のような高周波の電波を集光する誘電体レンズに関する。
誘電体レンズとして、誘電体材料からなる円板を複数積層したものが知られている(例えば、非特許文献1参照)。非特許文献1に記載された誘電体レンズでは、円板に多数の穴を形成し、内径側部位に比べて外径側部位で穴の密度を高めている。これにより、円板は、径方向に対する誘電率の分布を有している。
S.Rondineau, M.Himidi, J.Sorieux,"A Sliced Spherical Luneburg Lens", IEEE Antennas and Wireless Propagat. Lett., vol.2, 2003
ところで、非特許文献1に記載された誘電体レンズでは、適切な誘電率の分布を得るためには、例えば数百から数千の穴を円板に形成する必要がある。これらの穴をドリル加工で作製する場合には、加工時間が長くなり、生産性が低いという問題がある。また、外径側で誘電率を低下させるために、円板の外周付近で穴の密度が高くなっている。このため、例えば円板を射出成形する場合には、外周側に位置する多数の穴によって樹脂の流れが悪くなり、成形が難しいという問題がある。
本発明は上述した従来技術の問題に鑑みなされたもので、本発明の目的は、量産性に優れた誘電体レンズを提供することにある。
上述した課題を解決するために、本発明は、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材を積層した誘電体レンズであって、前記円板状部材は、径方向内側部位の厚さ寸法よりも径方向外側部位の厚さ寸法が小さい板部と、前記板部の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位の厚さ寸法と径方向外側部位の厚さ寸法が同じフィン部とを備えている。
本発明によれば、量産性に優れた誘電体レンズを提供することができる。
以下、本発明の実施の形態による誘電体レンズをルネベルグレンズアンテナ装置に適用した場合を例に挙げて、添付図面を参照しつつ詳細に説明する。
図1ないし図10に、第1の実施の形態によるルネベルグレンズアンテナ装置1(以下、アンテナ装置1という)を示す。アンテナ装置1は、誘電体レンズ2と、アレーアンテナ10とを備えている。
誘電体レンズ2は、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する円柱状に形成されている。図3ないし図7に示すように、誘電体レンズ2は、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材3を積層することによって形成されている。円板状部材3は、射出成形が可能で、比誘電率が2に近い樹脂材料(例えば、ポリプロピレン等)によって一体的に形成されている。複数の円板状部材3は、互いに同じ外径寸法を有し、円柱状に積層されている。
図7に示すように、円板状部材3は、径方向内側部位4Aの厚さ寸法Tp1よりも径方向外側部位4Bの厚さ寸法Tp4が小さい板部4と、板部4の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位9Aの厚さ寸法Tf1と径方向外側部位9Bの厚さ寸法Tf2が同じフィン部9とを備えている。
具体的には、板部4は、厚さ寸法Tp1~Tp4が互いに異なる4つの円板部位5~8を備えている。円板部位5~8は、径方向の内側から外側に向けて同心円上に配置され、その厚さ寸法Tp1~Tp4が徐々に小さくなっている。
このため、第1の円板部位5は、円板状部材3の中央部位であって最内径側に位置し、円板部位5~8の中で最も大きな厚さ寸法Tp1を有している。第2の円板部位6は、第1の円板部位5を取囲んで第1の円板部位5の径方向外側に隣接した状態で設けられている。第2の円板部位6の厚さ寸法Tp2は、第1の円板部位5の厚さ寸法Tp1よりも小さくなっている(Tp2<Tp1)。第3の円板部位7は、第2の円板部位6を取囲んで第2の円板部位6の径方向外側に隣接した状態で設けられている。第3の円板部位7の厚さ寸法Tp3は、第2の円板部位6の厚さ寸法Tp2よりも小さくなっている(Tp3<Tp2)。第4の円板部位8は、第3の円板部位7を取囲んで第3の円板部位7の径方向外側に隣接した状態で設けられている。第4の円板部位8の厚さ寸法Tp4は、第3の円板部位7の厚さ寸法Tp3よりも小さくなっている(Tp4<Tp3)。このとき、第4の円板部位8は、円板状部材3の外周縁部位であって最外径側に位置し、円板部位5~8の中で最も小さな厚さ寸法Tp4を有している。
また、円板部位5~8の裏面(底面)は、互いに共通した単一の平坦面となっている。一方、円板部位5~8の表面(上面)は、高さ位置が互いに異なり、環状段差面となっている。
フィン部9は、板部4の中心(中心軸C)から径方向に伸長している。フィン部9は、幅寸法が小さい薄板状に形成され、第2~第4の円板部位6~8の表面から突出した状態で立設されている。フィン部9は、径方向に延びる全長に亘って厚さ寸法が一定になっている。これにより、フィン部9の径方向内側部位9Aの厚さ寸法Tf1と径方向外側部位9Bの厚さ寸法Tf2とは同じ値になっている。これに加え、フィン部9の厚さ寸法Tf1,Tf2は、板部4の径方向内側部位4Aの厚さ寸法Tp1と同じ値になっている。
誘電体レンズ2は、複数の円板状部材3が積層されることによって、円柱状に形成されている。このとき、軸方向で隣合う2つの円板状部材3では、一方の円板状部材3のフィン部9の突出端が、他方の円板状部材3の底面に接触する。このため、2つの円板状部材3の間には、板部4の径方向外側部位4Bに位置して、空隙が形成される。厚さ方向に対する空隙の寸法は、径方向内側部位4Aに比べて径方向外側部位4Bで大きくなる。従って、誘電体レンズ2は、外周に近付くに従って、誘電体密度が低下し、実効的な誘電率が下がる。そこで、円板部位5~8の厚さ寸法や径方向の大きさを適宜調整することによって、誘電体レンズ2は、半径寸法rに対して、数1の式に近似した誘電率分布(実効比誘電率εr_eff(r)の分布)を有する。この結果、誘電体レンズ2は、ルネベルグレンズ(電波レンズ)として動作する。これにより、誘電体レンズ2は、所定の周波数の電磁波に対して、その外周面側で周方向の異なる位置に複数の焦点を有する。
アレーアンテナ10は、複数(例えば12個)のパッチアンテナ11A~11Cと、給電電極13A~13Cと、グランド電極14とを備えている。
12個のパッチアンテナ11A~11Cは、誘電体レンズ2の外周面2Aに取り付けられている。これらのパッチアンテナ11A~11Cは、周方向と軸方向の異なる位置に行列状(4行3列)に配置されている。パッチアンテナ11A~11Cは、例えば誘電体レンズ2の周方向および軸方向に広がった長方形状の導体膜(金属膜)によって形成され、給電電極13A~13Cに接続されている。パッチアンテナ11A~11Cは、給電電極13A~13Cからの高周波信号の供給によって、アンテナ素子(放射素子)として機能する。これにより、パッチアンテナ11A~11Cは、例えばその長さ寸法等に応じて、例えばサブミリ波やミリ波等の高周波信号を送信または受信することができる。
パッチアンテナ11Aと、パッチアンテナ11Bと、パッチアンテナ11Cとは、互いに列が異なると共に、互いに独立して高周波信号の送信または受信が可能である。また、パッチアンテナ11A~11Cは、例えば周方向に等間隔に並んで配置されている。
このため、図8ないし図10に示すように、パッチアンテナ11A~11Cは、誘電体レンズ2の中心軸Cを挟んで反対側に向けて指向性をもったビームを形成する。このとき、パッチアンテナ11A~11Cは、誘電体レンズ2の周方向で互いに異なる位置に配置されている。このため、パッチアンテナ11A~11Cによるビームの放射方向は、互いに異なっている。
図1および図2に示すように、誘電体レンズ2の外周面2Aには、全てのパッチアンテナ11A~11Cを覆って絶縁層12が設けられている。絶縁層12は、円筒状の被覆部材によって形成され、例えば誘電体レンズ2の外周面2Aにパッチアンテナ11A~11Cを密着形成する接着層を含んでいる。
給電電極13A~13Cは、細長い導体膜によって形成されている。給電電極13A~13Cは、パッチアンテナ11A~11Cと一緒に、誘電体レンズ2の外周面2Aに設けられ、絶縁層12によって覆われている。給電電極13Aは、4個のパッチアンテナ11Aに沿って軸方向に延び、4個のパッチアンテナ11Aに接続されている。給電電極13Bは、4個のパッチアンテナ11Bに沿って軸方向に延び、4個のパッチアンテナ11Bに接続されている。給電電極13Cは、4個のパッチアンテナ11Cに沿って軸方向に延び、4個のパッチアンテナ11Cに接続されている。給電電極13A~13Cの基端は、送受信回路(図示せず)に接続されている。
グランド電極14は、絶縁層12の外周面に設けられている。グランド電極14は、誘電体レンズ2の周方向および軸方向に広がった長方形状の導体膜(金属膜)によって形成され、全てのパッチアンテナ11A~11Cを覆っている。グランド電極14は、外部のグランドに接続され、グランド電位に保持されている。これにより、グランド電極14は、誘電体レンズ2の中心軸Cに対して例えば90度以下の角度範囲をもって形成され、反射器として機能する。
なお、本実施の形態では、アレーアンテナ10はアンテナ素子としてパッチアンテナ11A~11Cを用いた場合を例に挙げて説明したが、パッチアンテナに限定するものではない。例えばアンテナ素子としてスロットアンテナを用いたスロットアレーアンテナ等であってもよい。
次に、本実施の形態によるアンテナ装置1の作動について、図8ないし図10を参照しつつ説明する。
給電電極13Aからパッチアンテナ11Aに向けて給電を行うと、パッチアンテナ11Aには、例えば軸方向に向けて電流が流れる。これにより、パッチアンテナ11Aは、軸方向の寸法に応じた高周波信号を、誘電体レンズ2に向けて放射する。この結果、図8に示すように、アンテナ装置1は、誘電体レンズ2の中心軸Cを挟んでパッチアンテナ11Aの反対側の方向Daに向けて、高周波信号(ビーム)を放射することができる。また、アンテナ装置1は、パッチアンテナ11Aを用いることによって、方向Daから到来する高周波信号を受信することもできる。
同様に、図9に示すように、給電電極13Bからパッチアンテナ11Bに向けて給電したときには、アンテナ装置1は、誘電体レンズ2の中心軸Cを挟んでパッチアンテナ11Bの反対側の方向Dbに向けて高周波信号を送信することができると共に、方向Dbからの高周波信号を受信することができる。
図10に示すように、給電電極13Cからパッチアンテナ11Cに向けて給電したときには、アンテナ装置1は、誘電体レンズ2の中心軸Cを挟んでパッチアンテナ11Cの反対側の方向Dcに向けて高周波信号を送信することができると共に、方向Dcからの高周波信号を受信することができる。
なお、パッチアンテナ11A~11Cには、軸方向の電流を流し、円板状部材3の厚さ方向と平行な偏波の電磁波を放射した場合について説明した。本発明はこれに限らず、パッチアンテナ11A~11Cには、周方向の電流を流し、円板状部材3の厚さ方向と直交した偏波の電磁波を放射してもよいし、円偏波等でもよい。
かくして、第1の実施の形態では、誘電体レンズ2は、複数の円板状部材3が円柱状に積層されることによって形成されている。円板状部材3は、径方向内側部位4Aの厚さ寸法よりも径方向外側部位4Bの厚さ寸法が小さい板部4と、板部4の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位9Aの厚さ寸法と径方向外側部位9Bの厚さ寸法が同じフィン部9とを備えている。
このとき、軸方向で隣合う2つの円板状部材3では、一方の円板状部材3のフィン部9の突出端が、他方の円板状部材3の底面に接触する。このため、2つの円板状部材3の間には、板部4の径方向外側部位4Bに位置して、空隙が形成される。このとき、厚さ方向に対する空隙の寸法は、径方向内側部位4Aに比べて径方向外側部位4Bで大きくなる。この結果、複数の円板状部材3を積層した誘電体レンズ2は、径方向内側に比べて径方向外側で実効的な誘電率が低下するから、ルネベルグレンズとして動作する。
79GHz帯においてレンズ半径15mmで計算した電磁界シミュレーションの結果を、図11に示す。図11に示すように、誘電体レンズ2を用いた場合には、誘電体レンズ2を用いない場合に比べて、アンテナ装置1の指向性のビーム波形が細くなり、アンテナ利得が約7dB向上している。
また、円板状部材3は、中心部から円周部に向けて厚みが薄くなる板部4と、厚み一定のフィン部9とによって構成されているから、射出成形が容易な構造となっている。このため、円板状部材3の大量生産が容易に可能であり、誘電体レンズ2の生産性を高めることができる。さらに、複数の円板状部材3は、互いに同じ外径寸法を有し、円柱状に積層されている。このため、円柱状のルネベルグレンズを形成することができる。
次に、図12に、本発明の第2の実施の形態によるルネベルグレンズアンテナ装置21(以下、アンテナ装置21という)を示す。第2の実施の形態の特徴は、フィン部が、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部と、凹部を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部と、を備えたことにある。なお、アンテナ装置21の説明に際し、第1の実施の形態によるアンテナ装置1と同一の構成については同一の符号を付し、その説明は省略する。
第2の実施の形態によるアンテナ装置21は、第1の実施の形態によるアンテナ装置1とほぼ同様に構成される。このため、アンテナ装置21は、誘電体レンズ22と、アレーアンテナ10とを備える。
第2の実施の形態による誘電体レンズ22は、第1の実施の形態による誘電体レンズ2と同様に、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材23を積層することによって形成されている。図13および図14に示すように、円板状部材23は、第1の実施の形態による円板状部材3とほぼ同様に形成されている。このため、円板状部材23は、径方向内側部位4Aの厚さ寸法よりも径方向外側部位4Bの厚さ寸法が小さい板部4と、板部4の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位24Aの厚さ寸法Tf21と径方向外側部位24Bの厚さ寸法Tf22が同じフィン部24とを備えている。
但し、フィン部24は、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部25と、凹部25を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部26と、を備えている。この点で、第2の実施の形態によるフィン部24は、第1の実施の形態によるフィン部9のように、径方向の全長に亘って厚さ寸法が一定になったものとは異なっている。凹部25は、凸部26に向けて斜めに傾斜し、凸部26に近付くに従って厚さ寸法が連続的に増加したテーパ状に形成されている。これにより、凹部25と凸部26とは、径方向に沿って滑らかに接続されている。
凹部25の径方向の長さ寸法L1は、使用される電波として、パッチアンテナ11A~11Cから放射される高周波信号の波長の1/4よりも小さい値に設定されている。また、凸部26の径方向の長さ寸法L2は、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定されている。なお、複数の凹部25は、その長さ寸法L1が互いに同じ値である必要はなく、互いに異なる値でもよい。同様に、複数の凸部26は、その長さ寸法L2が互いに同じ値である必要はなく、互いに異なる値でもよい。
かくして、第2の実施の形態でも、第1の実施の形態と同様の作用効果を得ることができる。また、フィン部24は、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部25と、凹部25を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部26と、を備えている。このため、円板状部材23の厚さ方向と平行な偏波に対する誘電体レンズ22の実効誘電率と、円板状部材23の厚さ方向と直交した偏波に対する誘電体レンズ22の実効誘電率との間で、これらの差異を低下させることができる。この結果、誘電体レンズ22の軸に平行な偏波に限らず、誘電体レンズ22の軸に直交した偏波に対しても、所望な実効誘電率の分布を得ることができる。このため、誘電体レンズ22の円柱軸に直交する偏波に対して、実効誘電率の制御が容易となる。また、凹部25の径方向の長さ寸法L1と、凸部26の径方向の長さ寸法L2とは、高周波信号の波長の1/4よりも小さい値に設定されている。このため、高周波信号に対して、凹部25と凸部26の不連続性を低減することができる。
なお、前記第1の実施の形態では、円板状部材3は、径方向に対して厚さ寸法が段階的(階段状)に減少した板部4を備える構成とした。本発明はこれに限らず、図15に示す第1の変形例のように、円板状部材31は、径方向に対して厚さ寸法が連続的に減少した板部32を備える構成としてもよい。この構成は、第2の実施の形態にも適用することができる。
また、図16に示す第2の変形例のように、円板状部材41は、板部4の中心位置に貫通孔42が形成されたものでもよい。この場合、複数の円板状部材41を積み重ねた状態で、板部4と同じ誘電体材料からなる芯部材43を貫通孔42内に挿入する。この場合、複数の円板状部材41の中心を、芯部材43によって容易に位置合わせすることができる。この構成は、第2の実施の形態にも適用することができる。
さらに、前記第1の実施の形態では、互いに同じ外径寸法を有する円板状部材3を積層することによって、円柱状の誘電体レンズ2を形成するものとした。本発明はこれに限らず、図17に示す第3の変形例のように、例えば円板状部材3と同様な複数の円板状部材52を形成し、これらの円板状部材52の外径寸法を互いに異ならせてもよい。異なる外径寸法を有する複数の円板状部材52を積層することによって、球形状の誘電体レンズ51を形成することができる。この構成は、第2の実施の形態にも適用することができる。
前記各実施の形態は例示であり、異なる実施の形態で示した構成の部分的な置換または組み合わせが可能であることは言うまでもない。
次に、上記の実施の形態に含まれる発明について記載する。本発明は、径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材を積層した誘電体レンズであって、前記円板状部材は、径方向内側部位の厚さ寸法よりも径方向外側部位の厚さ寸法が小さい板部と、前記板部の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位の厚さ寸法と径方向外側部位の厚さ寸法が同じフィン部とを備えている。
このように構成したことにより、複数の円板状部材を積層したときには、フィン部によって径方向外側部位に空隙を形成することができる。このとき、厚さ方向に対する空隙の寸法は、径方向内側部位に比べて径方向外側部位で大きくなる。この結果、複数の円板状部材を積層した誘電体レンズは、径方向内側に比べて径方向外側で実効的な誘電率が低下するから、ルネベルグレンズとして動作する。また、円柱状部材には、多数の穴を形成する必要がなく、射出成形が容易である。このため、誘電体レンズの量産性を高めることができる。
本発明では、前記フィン部は、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部と、前記凹部を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部と、を備え、前記凹部の径方向の長さ寸法は、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定され、前記凸部の径方向の長さ寸法は、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定されている。
本発明によれば、フィン部は、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部と、凹部を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部と、を備えている。このため、円板状部材の厚さ方向と平行な偏波に対する誘電体レンズの実効誘電率と、円板状部材の厚さ方向と直交した偏波に対する誘電体レンズの実効誘電率との間で、これらの差異を低下させることができる。この結果、円板状部材の厚さ方向に平行な偏波に限らず、円板状部材の厚さ方向と直交した偏波に対しても、所望な実効誘電率の分布を得ることができる。また、凹部の径方向の長さ寸法と、凸部の径方向の長さ寸法とは、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定されている。このため、使用される電波に対して、凹部と凸部の不連続性を低減することができる。
本発明では、複数の前記円板状部材は、互いに同じ外径寸法を有し、円柱状に積層されている。このため、円柱状のルネベルグレンズを形成することができる。
1,21 ルネベルグレンズアンテナ装置(アンテナ装置)
2,22,51 誘電体レンズ
3,23,31,41,52 円板状部材
4,32 板部
9,24 フィン部
25 凹部
26 凸部
10 アレーアンテナ
2,22,51 誘電体レンズ
3,23,31,41,52 円板状部材
4,32 板部
9,24 フィン部
25 凹部
26 凸部
10 アレーアンテナ
Claims (3)
- 径方向に対して異なる誘電率の分布を有する複数の円板状部材を積層した誘電体レンズであって、
前記円板状部材は、径方向内側部位の厚さ寸法よりも径方向外側部位の厚さ寸法が小さい板部と、前記板部の中央部分から径方向外側に向けて放射状に延び径方向内側部位の厚さ寸法と径方向外側部位の厚さ寸法が同じフィン部とを備えてなる誘電体レンズ。 - 前記フィン部は、径方向の途中部位に位置して厚さ寸法が小さい複数の凹部と、前記凹部を除いた部位で厚さ寸法が大きい複数の凸部と、を備え、
前記凹部の径方向の長さ寸法は、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定され、
前記凸部の径方向の長さ寸法は、使用される電波の波長の1/4よりも小さい値に設定されてなる請求項1に記載の誘電体レンズ。 - 複数の前記円板状部材は、互いに同じ外径寸法を有し、円柱状に積層されてなる請求項1に記載の誘電体レンズ。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019056902A (ja) * | 2017-09-20 | 2019-04-11 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | 屈折率分布型(grin)スポークレンズ及び動作方法 |
WO2020209889A1 (en) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | John Mezzalingua Associates, Llc D/B/A Jma Wireless | Luneburg lens formed of assembled molded components |
CN113777778A (zh) * | 2021-08-13 | 2021-12-10 | 广东盛路通信科技股份有限公司 | 龙伯透镜及其参数计算方法、制备方法、制备装置 |
WO2023077544A1 (zh) | 2021-11-08 | 2023-05-11 | 广州司南技术有限公司 | 基于人造介电材料的电磁透镜 |
JP7526530B2 (ja) | 2021-07-29 | 2024-08-01 | 佛山市粤海信通訊有限公司 | 電磁波レンズ、電磁波レンズの生産方法及びレンズアンテナ |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11385384B2 (en) * | 2020-05-12 | 2022-07-12 | The Boeing Company | Spoke dielectric lens |
TWI736448B (zh) * | 2020-10-16 | 2021-08-11 | 國立陽明交通大學 | 球形梯度折射率透鏡 |
CN113314855B (zh) * | 2021-07-29 | 2021-12-14 | 佛山市粤海信通讯有限公司 | 电磁波透镜、电磁波透镜生产方法和透镜天线 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015505182A (ja) * | 2011-12-07 | 2015-02-16 | キヤノン株式会社 | 誘電材料の製造方法及びアンテナシステムを形成するミリ波ビームへの適用 |
JP2017098743A (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 株式会社村田製作所 | ルネベルグレンズアンテナ装置 |
WO2017090401A1 (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 株式会社村田製作所 | ルネベルグレンズアンテナ装置 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE510565C2 (sv) * | 1992-11-10 | 1999-06-07 | Stig Anders Petersson | Vågledarlins |
TW201232014A (en) * | 2010-08-09 | 2012-08-01 | Univ King Abdullah Sci & Tech | Gain enhanced LTCC system-on-package for UMRR applications |
US10580611B2 (en) * | 2014-08-21 | 2020-03-03 | Raytheon Company | Rapid 3D prototyping and fabricating of slow-wave structures, including electromagnetic meta-material structures, for millimeter-wavelength and terahertz-frequency high-power vacuum electronic devices |
US9666943B2 (en) * | 2015-08-05 | 2017-05-30 | Matsing Inc. | Lens based antenna for super high capacity wireless communications systems |
JP6521099B2 (ja) * | 2016-01-07 | 2019-05-29 | 株式会社村田製作所 | ルネベルグレンズアンテナ装置 |
ES2805344T3 (es) * | 2016-05-06 | 2021-02-11 | Amphenol Antenna Solutions Inc | Antena multihaz, de alta ganancia, para comunicaciones inalámbricas 5G |
-
2018
- 2018-06-14 DE DE112018002832.1T patent/DE112018002832T5/de active Pending
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-
2019
- 2019-12-27 US US16/728,578 patent/US11050158B2/en active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015505182A (ja) * | 2011-12-07 | 2015-02-16 | キヤノン株式会社 | 誘電材料の製造方法及びアンテナシステムを形成するミリ波ビームへの適用 |
JP2017098743A (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 株式会社村田製作所 | ルネベルグレンズアンテナ装置 |
WO2017090401A1 (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 株式会社村田製作所 | ルネベルグレンズアンテナ装置 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019056902A (ja) * | 2017-09-20 | 2019-04-11 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | 屈折率分布型(grin)スポークレンズ及び動作方法 |
JP7244234B2 (ja) | 2017-09-20 | 2023-03-22 | ザ・ボーイング・カンパニー | 屈折率分布型(grin)スポークレンズ及び動作方法 |
WO2020209889A1 (en) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | John Mezzalingua Associates, Llc D/B/A Jma Wireless | Luneburg lens formed of assembled molded components |
CN114270227A (zh) * | 2019-04-11 | 2022-04-01 | 约翰梅扎林加瓜联合有限责任公司D/B/A Jma无线 | 由组装的模制部件形成的龙勃透镜 |
EP3953747A4 (en) * | 2019-04-11 | 2022-12-28 | John Mezzalingua Associates, Llc D/B/A Jma Wireless | LUNEBURG LENS MADE OF COMPOSITE MOLDINGS |
CN114270227B (zh) * | 2019-04-11 | 2024-03-08 | 约翰梅扎林加瓜联合有限责任公司D/B/A Jma无线 | 由组装的模制部件形成的龙勃透镜 |
US11936104B2 (en) | 2019-04-11 | 2024-03-19 | John Mezzalingua Associates, LLC | Luneburg lens formed of assembled molded components |
JP7526530B2 (ja) | 2021-07-29 | 2024-08-01 | 佛山市粤海信通訊有限公司 | 電磁波レンズ、電磁波レンズの生産方法及びレンズアンテナ |
CN113777778A (zh) * | 2021-08-13 | 2021-12-10 | 广东盛路通信科技股份有限公司 | 龙伯透镜及其参数计算方法、制备方法、制备装置 |
WO2023077544A1 (zh) | 2021-11-08 | 2023-05-11 | 广州司南技术有限公司 | 基于人造介电材料的电磁透镜 |
Also Published As
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---|---|
US20200136262A1 (en) | 2020-04-30 |
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