WO2018092295A1 - 変倍光学系、光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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lens
optical system
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variable magnification
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Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus and an imaging apparatus using the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • the focusing lens group has not been sufficiently reduced in weight.
  • the zoom optical system includes, in order from the object side, a front lens group having a positive refractive power, an M1 lens group having a negative refractive power, an M2 lens group having a positive refractive power, and a negative An RN lens group having a refractive power and a subsequent lens group, and at the time of zooming, the distance between the front lens group and the M1 lens group changes, and the distance between the M1 lens group and the M2 lens group is The distance between the M2 lens group and the RN lens group changes, and the RN lens group moves during focusing from an object at infinity to a near object.
  • the optical apparatus according to the present invention is configured by mounting the variable magnification optical system.
  • An imaging apparatus includes the zoom optical system and an imaging unit that captures an image formed by the zoom optical system.
  • the zoom optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a front lens group having a positive refractive power, an M1 lens group having a negative refractive power, and an M2 lens group having a positive refractive power.
  • a method for manufacturing a variable magnification optical system including an RN lens group having a negative refractive power and a subsequent lens group, and the distance between the front lens group and the M1 lens group at the time of zooming
  • the distance between the M1 lens group and the M2 lens group is changed, and the distance between the M2 lens group and the RN lens group is changed.
  • the RN lens group moves, and the subsequent lens group includes, in order from the object side, a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power. Satisfies the equation.
  • fN focal length of the lens having the strongest negative refractive power in the subsequent lens group
  • fP focal length of the lens having the strongest positive refractive power in the subsequent lens group
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example
  • FIG. 2B is a blur correction for a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram (coma aberration diagram) when performing.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example
  • FIG. 2B is a blur correction for a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram (coma aberration diagram) when performing.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example
  • FIG. 4B is a blur correction for a rotational blur of 0.20 °. It is a meridional transverse aberration diagram when performing. 5 (a), 5 (b), and 5 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example of this embodiment.
  • FIG. 7A is a diagram showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. 7B is a blur correction for a rotational blur of 0.30 °. It is a meridional transverse aberration diagram when performing.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. 9A is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. 9B is a blur correction for a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example
  • FIG. 12B is a blur correction for a rotational blur of 0.30 °. It is a meridional transverse aberration diagram when performing.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example
  • FIG. 14B is a blur correction for a rotational blur of 0.20 °.
  • 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 17A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example
  • FIG. 17B is a blur correction for a rotational blur of 0.30 °. It is a meridional transverse aberration diagram when performing.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. 19A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example
  • FIG. 19B is a blur correction with respect to a rotational blur of 0.20 °.
  • It is a meridional transverse aberration diagram when performing. 20 (a), 20 (b), and 20 (c), respectively, at the time of short distance focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 5th Example of this embodiment.
  • FIG. 22A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fifth example, and FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example, and FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 6th Example of this embodiment.
  • FIG. 27A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. 27B is a diagram showing a blurring with respect to a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. 29A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 6, and
  • FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • 30 (a), 30 (b), and 30 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on the 7th Example of this embodiment.
  • FIG. 32A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 7, and FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 12A is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the seventh example.
  • FIG. 34A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example, and
  • FIG. 34B is a diagram showing a blur with respect to a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIGS. 35 (a), 35 (b), and 35 (c) are respectively in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on the 8th Example of this embodiment.
  • FIG. 37A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the eighth example
  • FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed. It is an aberration diagram at the time of infinity focusing in the intermediate
  • FIG. 39A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 8, and FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • 40 (a), 40 (b), and 40 (c) are respectively close-in-focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on the 9th Example of this embodiment.
  • FIG. 42A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 9, and FIG.
  • FIG. 42B is a graph showing a blur with respect to a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed. It is various aberrational figures at the time of infinity focusing in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system concerning the 9th example.
  • FIG. 44A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 9, and
  • FIG. 44B is a graph showing a blur with respect to a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 45 (a), 45 (b), and 45 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 10th Example of this embodiment.
  • FIG. 47A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the tenth example.
  • FIG. 47B is a graph showing a blurring with respect to a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • FIG. 49A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example
  • FIG. FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when correction is performed.
  • 50 (a), 50 (b), and 50 (c) are respectively close-in-focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on the 11th Example of this embodiment.
  • FIGS. 52 (a), 52 (b), and 52 (c) are in-focus at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 11, respectively.
  • FIG. 53 (a), 53 (b), and 53 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eleventh example.
  • FIG. 55 (a), 55 (b), and 55 (c) are in-focus at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the twelfth example, respectively.
  • FIG. 56 (a), 56 (b), and 56 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the twelfth example.
  • FIGS. 59 (a), 59 (b), and 59 (c) are each in close focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the thirteenth example.
  • a variable power optical system ZL (1) as an example of a variable power optical system (zoom lens) ZL according to the present embodiment includes a front lens group GFS having a positive refractive power in order from the object side.
  • the distance between the front lens group GFS and the M1 lens group GM1 changes, the distance between the M1 lens group GM1 and the M2 lens group GM2 changes, the distance between the M2 lens group GM2 and the RN lens group GRN changes, and infinite.
  • the RN lens group GRN moves during focusing from a distant object to a close object.
  • the variable magnification optical system ZL includes a variable magnification optical system ZL (2) shown in FIG. 6, a variable magnification optical system ZL (3) shown in FIG. 11, and a variable magnification optical system ZL ( 4), the variable magnification optical system ZL (5) shown in FIG. 21, the variable magnification optical system ZL (6) shown in FIG. 26, the variable magnification optical system ZL (7) shown in FIG. Variable magnification optical system ZL (8), Variable magnification optical system ZL (9) shown in FIG. 41, Variable magnification optical system ZL (10) shown in FIG. 46, Variable magnification optical system ZL (11) shown in FIG. Alternatively, the zoom optical system ZL (12) shown in FIG. 54 or the zoom optical system ZL (13) shown in FIG. 57 may be used.
  • the variable magnification optical system of the present embodiment has at least five lens groups, and by changing the distance between the lens groups at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, good aberration correction at the time of zooming Can be achieved. Further, by performing focusing with the RN lens group GRN, the lens group for focusing can be reduced in size and weight. The same effect can be obtained by the manufacturing method of the optical device, the imaging device, and the variable magnification optical system according to the present embodiment.
  • the subsequent lens group GRS may have a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power in order from the object side.
  • variable magnification optical system is configured so as to satisfy the following conditional expression (1). 0.70 ⁇ ( ⁇ fN) / fP ⁇ 2.00 (1)
  • fN focal length of the lens with the strongest negative refractive power in the subsequent lens group
  • fP focal length of the lens with the strongest positive refractive power in the subsequent lens group
  • Conditional expression (1) indicates that the focal length of the lens having the strongest negative refractive power on the image side of the subsequent lens group GRS and the focal length of the lens having the strongest positive refractive power on the image side of the subsequent lens group GRS The ratio is defined.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the refractive power of the lens having the positive refractive power on the image side of the focusing lens group becomes strong, and the generation of coma aberration becomes excessive.
  • the upper limit of conditional expression (1) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.80.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of the conditional expression (1) is below the lower limit value, the refractive power of the lens having negative refractive power on the image side of the focusing lens group becomes strong, and the correction of coma aberration becomes excessive.
  • the lower limit value of conditional expression (1) By setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.80, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.90.
  • the front lens group GFS is moved to the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Thereby, the total lens length in the wide-angle end state can be shortened, and the variable magnification optical system can be miniaturized.
  • the RN lens group GRN preferably includes at least one lens having a positive refractive power and at least one lens having a negative refractive power.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2). 0.15 ⁇ ( ⁇ fTM1) / f1 ⁇ 0.35 (2)
  • fTM1 Focal length of the M1 lens group GM1 in the telephoto end state
  • f1 Focal length of the front lens group GFS
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the focal length of the M1 lens unit GM1 and the focal length of the front lens unit GFS in the telephoto end state.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the refractive power of the front lens unit GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the upper limit of conditional expression (2) By setting the upper limit of conditional expression (2) to 0.33, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.31.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of the conditional expression (2) is below the lower limit value, the refractive power of the M1 lens group GM1 becomes strong, and fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. It becomes difficult to suppress.
  • the lower limit of conditional expression (2) By setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.16, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.17.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (3). 0.20 ⁇ fTM2 / f1 ⁇ 0.40 (3)
  • fTM2 focal length of the M2 lens group GM2 in the telephoto end state
  • f1 focal length of the front lens group GFS
  • Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the M2 lens group GM2 and the focal length of the front lens group GFS in the telephoto end state.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the refractive power of the front lens group GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the upper limit of conditional expression (3) By setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.37, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.34.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) is below the lower limit, the refractive power of the M2 lens group GM2 becomes strong, and fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. It becomes difficult to suppress.
  • the lower limit value of conditional expression (3) By setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.22, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.24.
  • a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side adjacent to the image side of the RN lens group GRN.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (4). 1.80 ⁇ f1 / fw ⁇ 3.50 (4)
  • f1 Focal length of the front lens group
  • GFS fw Focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the front lens group GFS and the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the refractive power of the front lens group GFS becomes weak and the lens barrel becomes large.
  • the upper limit of conditional expression (4) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 3.10.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) is below the lower limit, the refractive power of the front lens group GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (4) By setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.90, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (5). 3.70 ⁇ f1 / ( ⁇ fTM1) ⁇ 5.00 (5)
  • f1 Focal length of front lens group
  • GFS Focal length of M1 lens group GM1 in the telephoto end state
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the front lens group GFS and the focal length of the M1 lens group GM1.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the refractive power of the M1 lens group GM1 becomes strong, and fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are increased. It becomes difficult to suppress.
  • the upper limit value of conditional expression (5) By setting the upper limit value of conditional expression (5) to 4.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 4.80.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) is below the lower limit value, the refractive power of the front lens group GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (5) By setting the lower limit value of conditional expression (5) to 3.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 3.95.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (6). 3.20 ⁇ f1 / fTM2 ⁇ 5.00 (6)
  • f1 Focal length of the front lens group
  • GFS Focal length of the M2 lens group GM2 in the telephoto end state
  • Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the front lens group GFS and the focal length of the M2 lens group GM2.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the refractive power of the M2 lens group GM2 becomes strong, and fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are increased. It becomes difficult to suppress.
  • the upper limit value of conditional expression (6) By setting the upper limit value of conditional expression (6) to 4.80, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.60.
  • the refractive power of the front lens group GFS becomes strong and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (6) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 3.60.
  • the lens unit closest to the object side in the M1 lens unit GM1 is fixed with respect to the image plane during zooming. As a result, performance degradation due to manufacturing errors can be suppressed and mass productivity can be ensured.
  • the M2 lens group GM2 has an anti-vibration lens group that can move in a direction orthogonal to the optical axis in order to correct the imaging position displacement due to camera shake or the like.
  • the anti-vibration lens group in the M2 lens group GM2, it is possible to effectively suppress the performance deterioration when the blur correction is performed.
  • the vibration-proof lens group includes a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power in order from the object side. As a result, it is possible to effectively suppress performance degradation when blur correction is performed.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (7). 1.00 ⁇ nvrN / nvrP ⁇ 1.25 (7)
  • nvrN Refractive index of a lens having negative refractive power in the image stabilizing lens group
  • nvrP Refractive index of a lens having positive refractive power in the image stabilizing lens group
  • Conditional expression (7) is the relationship between the refractive index of the lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M2 lens group GM2 and the refractive index of lens having positive refractive power in the anti-vibration lens group. The ratio is specified.
  • conditional expression (7) If the corresponding value of the conditional expression (7) exceeds the upper limit value, the refractive index of the lens having a positive refractive power in the anti-vibration lens group becomes low, and the eccentric coma aberration generated when blur correction is performed. The occurrence is excessive and it is difficult to correct.
  • the upper limit of conditional expression (7) By setting the upper limit of conditional expression (7) to 1.22, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 1.20.
  • conditional expression (7) When the corresponding value of the conditional expression (7) is within this range, the refractive index of the lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group is appropriate, and decentering coma aberration when blur correction is performed. Is favorably corrected.
  • the lower limit value of conditional expression (7) By setting the lower limit value of conditional expression (7) to 1.03, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 1.05.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (8). 0.30 ⁇ vrN / ⁇ vrP ⁇ 0.90 (8)
  • ⁇ vrN Abbe number of a lens having negative refractive power in the vibration-proof lens group
  • ⁇ vrP Abbe number of a lens having positive refractive power in the vibration-proof lens group
  • Conditional expression (8) defines the ratio between the Abbe number of a lens having negative refractive power in the image stabilizing lens group and the Abbe number of a lens having positive refractive power in the image stabilizing lens group.
  • conditional expression (8) When the corresponding value of conditional expression (8) is within this range, the Abbe number of the lens having positive refractive power in the anti-vibration lens group is appropriate, and chromatic aberration generated when blur correction is performed is good. Is preferable.
  • the upper limit value of conditional expression (8) By setting the upper limit value of conditional expression (8) to 0.85, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 0.80.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) is less than the lower limit, the Abbe number of the lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group becomes small, and it is difficult to correct chromatic aberration that occurs when blur correction is performed. Become.
  • the lower limit of conditional expression (8) By setting the lower limit of conditional expression (8) to 0.35, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.40.
  • the M1 lens group GM1 has an anti-vibration lens group that can move in a direction orthogonal to the optical axis in order to correct the imaging position displacement due to camera shake or the like.
  • the anti-vibration lens group includes a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power in order from the object side.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (9). 0.80 ⁇ nvrN / nvrP ⁇ 1.00 (9)
  • nvrN Refractive index of a lens having negative refractive power in the image stabilizing lens group
  • nvrP Refractive index of a lens having positive refractive power in the image stabilizing lens group
  • Conditional expression (9) expresses the refractive index of a lens having a negative refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 and the positive refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1. It defines the ratio with the refractive index of the lens it has.
  • conditional expression (9) exceeds the upper limit value, the refractive index of the lens having positive refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 becomes low, and blur correction is performed. It becomes difficult to correct the decentered coma that occurs.
  • the upper limit value of conditional expression (9) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (9) to 0.96.
  • conditional expression (9) When the corresponding value of the conditional expression (9) is below the lower limit value, the refractive index of the lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 becomes low, and blur correction is performed. It becomes difficult to correct the decentered coma that occurs.
  • the lower limit value of conditional expression (9) By setting the lower limit value of conditional expression (9) to 0.82, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.84.
  • variable power optical unit satisfies the following conditional expression (10). 1.20 ⁇ vrN / ⁇ vrP ⁇ 2.40 (10) However, ⁇ vrN: Abbe number of a lens having negative refractive power in the vibration-proof lens group ⁇ vrP: Abbe number of a lens having positive refractive power in the vibration-proof lens group
  • Conditional expression (10) expresses the Abbe number of a lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 and the positive refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1. It defines the ratio with the Abbe number of the lens it has. By satisfying this conditional expression (10), it is possible to effectively suppress performance degradation when blur correction is performed.
  • conditional expression (10) When the corresponding value of the conditional expression (10) exceeds the upper limit value, the Abbe number of the lens having positive refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 becomes too small, and thus blur correction is performed. It becomes difficult to correct the chromatic aberration that occurs at the time.
  • the upper limit of conditional expression (10) By setting the upper limit of conditional expression (10) to 2.30, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (10) to 2.20.
  • conditional expression (10) When the corresponding value of the conditional expression (10) is less than the lower limit value, the Abbe number of the lens having negative refractive power in the anti-vibration lens group provided in the M1 lens group GM1 becomes too small, and thus blur correction is performed. It becomes difficult to correct the chromatic aberration that occurs at the time.
  • the lower limit value of conditional expression (10) By setting the lower limit value of conditional expression (10) to 1.30, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 1.40.
  • the subsequent lens group GRS includes a lens having a positive refractive power.
  • various aberrations including coma can be effectively corrected.
  • variable magnification optical system satisfies the conditional expression (2). 0.15 ⁇ ( ⁇ fTM1) / f1 ⁇ 0.35 (2)
  • Conditional expression (2) is the same as that described above, and the contents thereof are as described above.
  • conditional expression (2) when the corresponding value of the conditional expression (2) is below the lower limit value, the refractive power of the M1 lens group GM1 becomes strong, and various aberrations such as spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are increased. It becomes difficult to suppress fluctuations.
  • the lower limit of conditional expression (2) By setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.16, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.17.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (3). 0.20 ⁇ fTM2 / f1 ⁇ 0.40 (3)
  • Conditional expression (3) is the same as described above, and the description thereof is as described above.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) is below the lower limit, the refractive power of the M2 lens group GM2 becomes strong, and fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. It becomes difficult to suppress.
  • the lower limit value of conditional expression (3) By setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.22, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.24.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (4). 1.80 ⁇ f1 / fw ⁇ 3.50 (4)
  • Conditional expression (4) is the same as described above, and the description thereof is as described above.
  • the refractive power of the front lens group GFS becomes weak and the lens barrel becomes large.
  • the upper limit of conditional expression (4) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 3.10.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) is below the lower limit, the refractive power of the front lens group GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (4) By setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.90, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (5). 3.70 ⁇ f1 / ( ⁇ fTM1) ⁇ 5.00 (5)
  • Conditional expression (5) is the same as described above, and the contents thereof are as described above.
  • conditional expression (5) when the corresponding value of the conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the refractive power of the M1 lens group GM1 becomes strong, and spherical aberration at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end starts. It becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations.
  • the upper limit value of conditional expression (5) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 4.80.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) is below the lower limit value, the refractive power of the front lens group GFS becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (5) By setting the lower limit value of conditional expression (5) to 3.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 3.95.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (6). 3.20 ⁇ f1 / fTM2 ⁇ 5.00 (6)
  • Conditional expression (6) is the same as described above, and the description thereof is as described above.
  • conditional expression (6) Even in this case, if the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the refractive power of the M2 lens group GM2 becomes strong, and spherical aberration at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end is included. It becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations.
  • the upper limit value of conditional expression (6) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.60.
  • the refractive power of the front lens group GFS becomes strong and various aberrations including spherical aberration at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end are corrected. It becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (6) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 3.60.
  • the optical apparatus and the imaging apparatus of the present embodiment are configured to include the variable magnification optical system having the above-described configuration.
  • a camera (corresponding to the imaging apparatus of the present invention) provided with the above-described variable magnification optical system ZL will be described with reference to FIG.
  • the camera 1 has a lens assembly configuration in which the photographic lens 2 can be exchanged. That is, the photographing lens 2 corresponds to the optical apparatus of the present invention.
  • the camera 1 is a digital camera, and light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3. Thereby, the light from the subject is picked up by the image pickup device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the camera 1 in which the variable magnification optical system ZL is mounted on the photographic lens 2 can reduce the size and weight of the focusing lens group, and can perform high-speed AF and AF without increasing the size of the lens barrel. Silence can be realized. Furthermore, it is possible to satisfactorily suppress aberration fluctuations at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and aberration fluctuations at the time of focusing from an object at infinity to an object at a short distance, thereby realizing good optical performance.
  • a method for manufacturing the above-described variable magnification optical system ZL will be outlined with reference to FIG.
  • a front lens group GFS having a positive refractive power, an M1 lens group GM1 having a negative refractive power, an M2 lens group GM2 having a positive refractive power, and an RN having a negative refractive power The lens group GRN and the subsequent lens group GRS are arranged (step ST1).
  • the distance between the front lens group GFS and the M1 lens group GM1 changes, the distance between the M1 lens group GM1 and the M2 lens group GM2 changes, and the distance between the M2 lens group GM2 and the RN lens group GRN.
  • the RN lens group GRN is configured to move when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (step ST3), and the subsequent lens group GRS has negative refractive power in order from the object side.
  • a lens and a lens having a positive refractive power are included (step ST4). Further, each lens is arranged so as to satisfy a predetermined conditional expression (step ST5).
  • variable magnification optical system (zoom lens) ZL according to an example of the present embodiment will be described with reference to the drawings.
  • 1, 6, 11, 16, 21, 26, 31, 36, 41, 46, 51, 54, and 57 are modified according to the first to thirteenth embodiments.
  • It is sectional drawing which shows the structure and refractive power distribution of double optical system ZL ⁇ ZL (1) -ZL (13) ⁇ .
  • the movement of each lens group along the optical axis when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) Directions are indicated by arrows.
  • the moving direction when the focusing group GRN focuses on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow together with the characters “focusing”.
  • each lens group is denoted by a symbol G and a number or Each lens is represented by a combination of a symbol L and a number by a combination of alphabets.
  • the lens groups and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 13 are shown below. Of these, Tables 1 to 13 are each a table showing various data in each of the first to thirteenth examples. In each embodiment, the d-line (wavelength 587.562 nm) and the g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • the surface number indicates the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, and R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface where the center of curvature is located on the image side).
  • D is a positive value
  • D is a surface interval that is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to d-line
  • ⁇ d is optical The Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown respectively.
  • the object plane indicates the object plane
  • the curvature radius “ ⁇ ” indicates a plane or aperture
  • (aperture S) indicates the aperture stop S
  • the image plane indicates the image plane I.
  • Description of the refractive index of air nd 1.000 is omitted.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degree)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Ymax is the maximum image height.
  • Show. TL indicates a distance obtained by adding BF to the distance from the forefront lens to the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity
  • BF is an image from the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • the table of [variable distance data] is the surface number (for example, surface numbers 5, 13, 25, and 29 in Example 1) in which the surface distance is “variable” in the table indicating [lens specifications]. Indicates the surface spacing.
  • W wide angle end
  • M intermediate focal length
  • T telephoto end
  • the [Conditional Expression Corresponding Value] table shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (10). At this time, since not all the examples correspond to all the conditional expressions, the values of the corresponding conditional expressions are shown in the respective examples.
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (1) according to the present example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a first lens group having positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the sign (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a positive convex flat lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. And a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 in order from the object side, has a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a concave surface directed toward the object side. It comprises a negative meniscus lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave shape.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L52.
  • focusing from a long-distance object to a short-distance object is performed by moving the fourth lens group G4 in the image plane direction.
  • variable magnification optical system a cemented positive lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and constituting a third lens group G3 (M2 lens group GM2) and a biconvex positive lens L32 is used.
  • M2 lens group GM2 third lens group G3
  • biconvex positive lens L32 By moving in a direction perpendicular to the optical axis, the displacement of the imaging position due to camera shake or the like is corrected (vibrated).
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.65 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.23 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.49 mm.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system according to this example.
  • f indicates the focal length
  • BF indicates the back focus.
  • FIGS. 2A and 2B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example, and a rotation of 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • FIG. 3 is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example.
  • FIG. 4 (a) and 4 (b) are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example, and rotation of 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • 5 (a), 5 (b), and 5 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FNO indicates the F number
  • NA indicates the numerical aperture
  • Y indicates the image height
  • the spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this example are also used in the aberration diagrams of the examples shown below.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 6 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the second example of the present application.
  • the variable magnification optical system according to the present example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having positive refracting power, a fifth lens group G5 having negative refracting power, and a sixth lens group G6 having positive refracting power.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 are in the M1 lens group GM1
  • the fourth lens group G4 is in the M2 lens group.
  • GM2 the fifth lens group G5 corresponds to the RN lens group GRN
  • the sixth lens group G6 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a positive convex flat lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. And a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens L23.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42, a biconvex positive lens L43, and a biconcave shape.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L52.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L62.
  • focusing from a long-distance object to a short-distance object is performed by moving the fifth lens group G5 in the image plane direction.
  • the cemented positive lens of the negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and the biconvex positive lens L42 constituting the fourth lens group G4 (M2 lens group GM2) is moved in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the focal length of the entire system is f
  • the image stabilization coefficient ratio of image movement amount on the imaging surface to the movement amount of the moving lens group in shake correction
  • K the image stabilization coefficient
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.66 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.23 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group for correcting 0.20 ° rotational blur is 0.49 mm.
  • Table 2 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
  • Table 2 Second Example [Lens specifications] Surface number R D nd ⁇ d Object ⁇ 1 107.5723 4.600 1.48749 70.32 2 ⁇ 0.200 3 96.9007 1.800 1.62004 36.40 4 47.8324 7.200 1.49700 81.61 5 361.3792 Variable 6 139.8663 1.700 1.69680 55.52 7 33.7621 6.806 8 33.5312 5.500 1.78472 25.64 9 -139.8348 0.637 10 -492.0620 1.300 1.80400 46.60 11 35.1115 Variable 12 -34.6163 1.200 1.83400 37.18 13 -377.1306 Variable 14 74.8969 1.200 1.80100 34.92 15 31.6202 5.900 1.64000 60.19 16 -69.0444 1.500 17 34.2668 6.000 1.48749 70.32 18 -42.8334 1.300 1.80610 40.97 19 4
  • FIGS. 7A and 7B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example, and a rotation of 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • FIG. 8 is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example.
  • FIGS. 9A and 9B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example, and rotation by 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • 10 (a), 10 (b), and 10 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. 10 (a), 10 (b), and 10 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. And a fourth lens group G4 having positive refracting power, a fifth lens group G5 having negative refracting power, and a sixth lens group G6 having positive refracting power.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are in the M2 lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the RN lens group GRN
  • the sixth lens group G6 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a positive convex flat lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. And a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 in order from the object side, has a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a concave surface directed toward the object side. It comprises a negative meniscus lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave shape. It is composed of a positive lens joined to the negative lens L34 and an aperture stop S.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42, and a biconvex positive lens L43. .
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L52.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L62.
  • focusing from a long-distance object to a short-distance object is performed by moving the fifth lens group G5 in the image plane direction.
  • the cemented positive lens of the negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and the biconvex positive lens L32 constituting the third lens group G3 is moved in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the focal length of the entire system is f
  • the image stabilization coefficient ratio of image movement amount on the imaging surface to the movement amount of the moving lens group in shake correction
  • K the image stabilization coefficient
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.65 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.23 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group for correcting 0.20 ° rotational blur is 0.49 mm.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the optical system according to the present example.
  • FIGS. 12A and 12B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example, and a rotation of 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • FIG. 13 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example.
  • FIG. 14A and 14B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example, and rotation of 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 16 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the present application.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. And a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a positive convex flat lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. And a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 in order from the object side, has a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a concave surface directed toward the object side. It comprises a negative meniscus lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave shape.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a positive bilens lens L52, and a positive meniscus lens L53 having a convex surface directed toward the object side. .
  • focusing from a long-distance object to a short-distance object is performed by moving the fourth lens group G4 in the image plane direction.
  • the cemented positive lens of the negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and the biconvex positive lens L32 constituting the third lens group G3 is moved in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the focal length of the entire system is f
  • the image stabilization coefficient ratio of image movement amount on the imaging surface to the movement amount of the moving lens group in shake correction
  • K the image stabilization coefficient
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.65 and the focal length is 72.1 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the 0.30 ° rotation blur is 0.23 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.10 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting 0.20 ° rotational blur is 0.49 mm.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to this example.
  • FIGS. 17A and 17B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example, and a rotation of 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur.
  • FIG. 18 is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example.
  • FIG. 19A and 19B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example, and the rotation of 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed on blur. 20 (a), 20 (b), and 20 (c), respectively, at the time of short distance focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 21 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13, which are arranged in order from the object side. And a lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a biconcave negative lens. And a cemented negative lens including a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, It comprises a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35, and a biconvex positive lens L36.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • variable magnification optical system ZL (5) the entire fourth lens group G4 forms a focusing lens group, and the entire fourth lens group G4 is moved in the image plane direction to Focusing from a distance object to a near object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 constituting the second lens group G2 (M1 lens group GM1) has an optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.97 and the focal length is 72.1 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.01 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.51 mm.
  • Table 5 lists values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 22A and 22B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 23 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example.
  • FIGS. 24A and 24B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIGS. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • variable magnification optical system according to the fifth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 26 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the sixth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13, which are arranged in order from the object side. And a lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23,
  • the lens includes a concave negative lens L24 and a cemented negative lens including a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, It is composed of a cemented negative lens composed of a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L36.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the entire fourth lens group G4 forms a focusing lens group, and the entire fourth lens group G4 is moved in the image plane direction to Focusing from a distance object to a near object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 constituting the second lens group G2 (M1 lens group GM1) has an optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.93 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.41 mm.
  • the image stabilization coefficient is 1.90 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.54 mm.
  • Table 6 below lists values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIGS. 27A and 27B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the sixth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 28 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to Example 6.
  • FIGS. 29A and 29B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the sixth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 30 (a), 30 (b), and 30 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • variable magnification optical system according to the sixth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 31 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the seventh example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L13. Composed.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23,
  • the lens includes a concave negative lens L24 and a cemented negative lens including a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, A cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L52.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the entire fourth lens group G4 forms a focusing lens group, and the entire fourth lens group G4 is moved in the image plane direction to Focusing from a distance object to a near object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 constituting the second lens group G2 (M1 lens group GM1) has an optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.96 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.00 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.51 mm.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system according to the seventh example.
  • FIGS. 32A and 32B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the seventh example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 33 is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the seventh example.
  • FIGS. 34 (a) and 34 (b) are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the seventh example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIGS. 35 (a), 35 (b), and 35 (c) are respectively in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example.
  • FIG. 35 (a), 35 (b), and 35 (c) are respectively in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example.
  • variable magnification optical system according to the seventh example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 36 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the eighth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (4) according to the eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and a biconvex L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23,
  • the lens includes a concave negative lens L24 and a cemented negative lens including a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, A cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L52.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive meniscus lens L41 and the negative lens L42 of the fourth lens group G4 constitute a focusing lens group, and the positive meniscus lens L41 of the fourth lens group G4 and By moving the negative lens L42 in the image plane direction, focusing from a long-distance object to a short-distance object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 constituting the second lens group G2 (M1 lens group GM1) has an optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.05 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is as follows. 0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.20 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.46 mm.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the optical system according to the eighth example.
  • FIGS. 37A and 37B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the eighth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 38 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the eighth example.
  • FIG. 39 (a) and 39 (b) are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the eighth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 40 (a), 40 (b), and 40 (c) are respectively close-in-focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example.
  • variable magnification optical system according to the eighth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 41 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the ninth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arrayed in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 is a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 facing the object side. And.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L23, and an object side. And a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the surface.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, A cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L52.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the entire fourth lens group G4 forms a focusing lens group, and the entire fourth lens group G4 is moved in the image plane direction to Focusing from a distance object to a near object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 that form the second lens group G2 (M1 lens group GM1) is connected to the optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.02 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is as follows. 0.37 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.10 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.49 mm.
  • Table 9 lists values of specifications of the optical system according to the ninth example.
  • FIGS. 42A and 42B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the ninth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 43 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the ninth example.
  • 44 (a) and 44 (b) are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the ninth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 45 (a), 45 (b), and 45 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example.
  • FIG. 45 (a), 45 (b), and 45 (c) respectively show the close-up focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example.
  • variable magnification optical system according to the ninth example has excellent imaging performance with excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 46 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the 10th example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (10) according to the tenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG. 46, respectively.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. And a cemented negative lens including a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S, A cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the entire fourth lens group G4 forms a focusing lens group, and the entire fourth lens group G4 is moved in the image plane direction to Focusing from a distance object to a near object is performed.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 constituting the second lens group G2 (M1 lens group GM1) has an optical axis.
  • An anti-vibration lens group that can move in the vertical direction is configured, and displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.01 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.37 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.10 and the focal length is 292.0 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.49 mm.
  • Table 10 lists values of specifications of the optical system according to the tenth example.
  • FIG. 47 (a) and 47 (b) are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the tenth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 48 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the tenth example.
  • 49A and 49B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the tenth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 50 (a), 50 (b), and 50 (c) are respectively close-in-focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example.
  • variable magnification optical system according to the tenth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 51 is a diagram illustrating a lens configuration of a variable magnification optical system according to the eleventh example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (11) according to the eleventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side, and a positive A third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is provided in the third lens group G3, and an image surface I is provided facing the image surface side of the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object, and a biconcave negative lens L23. Composed.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, an aperture stop S, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the lens includes a cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side and a cemented negative lens made up of a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51.
  • the fourth lens group G4 (RN lens group GRN) in the image plane direction.
  • the second lens group G2 (M1 lens group GM1) constitutes an anti-vibration lens group having a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis, and image blur correction on the image plane I (anti-vibration, camera shake). Correction) is preferably performed.
  • Table 11 lists values of specifications of the optical system according to the eleventh example.
  • 52 (a), 52 (b), and 52 (c) respectively show the zooming optical system according to the eleventh example when focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. It is an aberration diagram.
  • 53 (a), 53 (b), and 53 (c) respectively show the zooming optical system according to the eleventh example at the time of close focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. It is an aberration diagram.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 54 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the twelfth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (12) according to the twelfth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arrayed in order from the object side.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a lens.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 arranged in order from the object side, a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L23. Is done.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S,
  • the lens includes a cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the second lens group G2 (M1 lens group GM1) constitutes an anti-vibration lens group having a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis and image blur correction (anti-vibration) on the image plane I. It is preferable to perform (camera shake correction).
  • Table 12 lists values of specifications of the optical system according to the twelfth example.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 57 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the 13th example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (13) according to the thirteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 is in the front lens group GFS
  • the second lens group G2 is in the M1 lens group GM1
  • the third lens group G3 is in the M2 lens group GM2
  • the fourth lens is related to the above embodiment.
  • the group G4 corresponds to the RN lens group GRN
  • the fifth lens group G5 corresponds to the subsequent lens group GRS.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a positive lens.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 arranged in order from the object side, a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L23. Is done.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, an aperture stop S,
  • the lens includes a cemented positive lens including a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L35, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented negative lens including a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the second lens group G2 (M1 lens group GM1) constitutes an anti-vibration lens group having a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis and image blur correction (anti-vibration) on the image plane I. It is preferable to perform (camera shake correction).
  • Table 13 lists values of specifications of the optical system according to the thirteenth example.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • the focusing lens group is reduced in size and weight so that high-speed AF without increasing the size of the lens barrel, quietness during AF is achieved, and further, from the wide-angle end state to the telephoto end. It is possible to realize a variable magnification optical system that satisfactorily suppresses aberration fluctuations during zooming to a state and aberration fluctuations during focusing from an object at infinity to a short distance object.
  • each of the above embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these.
  • variable magnification optical system of the present application a five-group structure and a six-group structure are shown, but the present application is not limited to this, and the variable-magnification optical system of other group structures (for example, seven groups) Can also be configured.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image plane side of the variable magnification optical system of the present application may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
  • the present camera 1 in which the variable magnification optical system according to the first embodiment is mounted as the photographing lens 2 can reduce the size and weight of the focusing lens group without increasing the size of the lens barrel. AF and quietness at the time of AF are achieved, and aberration fluctuation at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and aberration fluctuation at the time of focusing from an object at infinity to a short distance object are well suppressed. Good optical performance can be realized. Even if a camera equipped with the variable magnification optical system according to the second to seventh examples as the photographing lens 2 is configured, the same effect as the camera 1 can be obtained.

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Abstract

変倍光学系が、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群（ＧＦＳ）と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群（ＧＭ１）と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群（ＧＭ２）と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群（ＧＲＮ）と、後続レンズ群（ＧＲＳ）とを有し、変倍時に、前側レンズ群（ＧＦＳ）とＭ１レンズ群（ＧＭ１）との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群（ＧＭ１）とＭ２レンズ群（ＧＭ２）との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群（ＧＭ２）とＲＮレンズ群（ＧＲＮ）との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群（ＧＲＮ）が移動する構成である。

Description

変倍光学系、光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、これを用いた光学機器および撮像機器並びに変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開平４－２９３００７号
　しかしながら、従来の変倍光学系にあっては、合焦レンズ群の軽量化が不十分であった。
　本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有し、変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動する。
　本発明に係る光学機器は、前記変倍光学系を搭載して構成される。
　本発明にかかる撮像機器は、前記変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備える。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化するように配置することを含み、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動し、前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有し、以下の条件式を満足する。
　　　０．７０＜（－ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
　但し、
　ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
　ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図（コマ収差図）である。 第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図５（ａ）、図５（ｂ）、及び図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図７（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図７（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図９（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１２（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１４（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１５（ａ）、図１５（ｂ）、及び図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１７（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１７（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１９（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１９（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２０（ａ）、図２０（ｂ）、及び図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２２（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２４（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２７（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２９（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図３２（ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３４（ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第８実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図３７（ａ）は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第８実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３９（ａ）は、第８実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第９実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図４２（ａ）は、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第９実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４４（ａ）は、第９実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図４５（ａ）、図４５（ｂ）、および図４５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１０実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図４７（ａ）は、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第１０実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４９（ａ）は、第１０実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図５０（ａ）、図５０（ｂ）、および図５０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５２（ａ）、図５２（ｂ）、および図５２（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５３（ａ）、図５３（ｂ）、および図５３（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５５（ａ）、図５５（ｂ）、および図５５（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５６（ａ）、図５６（ｂ）、および図５６（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５８（ａ）、図５８（ｂ）、および図５８（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５９（ａ）、図５９（ｂ）、および図５９（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態の変倍光学系、光学機器、撮像機器について図を参照して説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦＳと、負の屈折力を有するＭ１レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群ＧＭ２と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群ＧＲＮと、後続レンズ群ＧＲＳとを有し、変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳとＭ１レンズ群ＧＭ１との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群ＧＭ１とＭ２レンズ群ＧＭ２との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群ＧＭ２とＲＮレンズ群ＧＲＮとの間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群ＧＲＮが移動する。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図６に示す変倍光学系ＺＬ（２）や、図１１に示す変倍光学系ＺＬ（３）や、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（４）や、図２１に示す変倍光学系ＺＬ（５）や、図２６に示す変倍光学系ＺＬ（６）や、図３１に示す変倍光学系ＺＬ（７）や、図３６に示す変倍光学系ＺＬ（８）や、図４１に示す変倍光学系ＺＬ（９）や、図４６に示す変倍光学系ＺＬ（１０）や、図５１に示す変倍光学系ＺＬ（１１）や、図５４に示す変倍光学系ＺＬ（１２）や、図５７に示す変倍光学系ＺＬ（１３）でも良い。
　本実施形態の変倍光学系は、少なくとも５つのレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群間隔を変化させることによって、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。また、ＲＮレンズ群ＧＲＮで合焦を行うことにより、合焦のためのレンズ群を小型軽量化できる。また、本実施形態に係る光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法によっても同様の効果が得られる。
　本実施形態において、後続レンズ群ＧＲＳは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有するようにしても良い。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
　さらに、以下の条件式（１）を満足するように上記変倍光学系を構成するのが好ましい。
　　　０．７０＜（－ｆＮ）／ｆＰ＜２．００　　・・・（１）
　但し、
　ｆＮ：後続レンズ群ＧＲＳにある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
　ｆＰ：後続レンズ群ＧＲＳにある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
　上記条件式（１）は、後続レンズ群ＧＲＳの像側にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離と後続レンズ群ＧＲＳの像側にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（１）を満足することで、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
　上記条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の像側にある正屈折力を有するレンズの屈折力が強くなり、コマ収差の発生が過大となる。条件式（１）の上限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．８０にすることが好ましい。
　上記条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の像側にある負屈折力を有するレンズの屈折力が強くなり、コマ収差の補正が過大となる。条件式（１）の下限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．９０にすることが好ましい。
　本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳが物体側へ移動する構成とすることが好ましい。これにより、広角端状態でのレンズ全長の短縮ができ、変倍光学系の小型化を図ることができる。
　本実施形態において、ＲＮレンズ群ＧＲＮは、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズを有することが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学系が以下の条件式（２）を満足するのが好ましい。
　　　０．１５＜（－ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５　　・・・（２）
　但し、
　ｆＴＭ１：望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離
　ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
　条件式（２）は、望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離と前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（２）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（２）の上限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３１にすることが好ましい。
　上記条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（２）の下限値を０．１６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１７にすることが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（３）を満足するのが好ましい。
　　　０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０　　・・・（３）
　但し、
　ｆＴＭ２：望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離
　ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
　条件式（３）は、望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離と前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（３）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　上記条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（３）の上限値を０．３７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．３４にすることが好ましい。
　上記条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（３）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２４にすることが好ましい。
　本実施形態において、ＲＮレンズ群ＧＲＮの像側に隣接して、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズを有することが好ましい。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
　　　１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０　　・・・（４）
　但し、
　ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の焦点距離
　条件式（４）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離と広角端状態における変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（４）を満足することで、鏡筒の大型化を防ぎ、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　上記条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が弱くなり、鏡筒が大型化する。条件式（４）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を３．１０に設定することが好ましい。
　上記条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（４）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００に設定することが好ましく、条件式（４）の下限値を２．１０に設定することがより好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
　　　３．７０＜ｆ１／（－ｆＴＭ１）＜５．００　　・・・（５）
　但し、
　ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
　ｆＴＭ１：望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離
　条件式（５）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離とＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（５）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　上記条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（５）の上限値を４．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を４．８０に設定することが好ましい。
　上記条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（５）の下限値を３．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を３．９５に設定することが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
　　　３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００　　・・・（６）
　但し、
　ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
　ｆＴＭ２：望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離
　条件式（６）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離とＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（６）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　上記条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（６）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を４．６０に設定することが好ましい。
　上記条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（６）の下限値を３．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を３．６０に設定することが好ましい。
　本実施形態において、変倍時に、Ｍ１レンズ群ＧＭ１中の最も物体側にあるレンズ群が像面に対して固定であることが好ましい。これにより、製造誤差による性能劣化を抑え、量産性を確保することができる。
　本実施形態において、Ｍ２レンズ群ＧＭ２は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有することが好ましい。このようにＭ２レンズ群ＧＭ２中に防振レンズ群を配置することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　本実施形態において、上記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとからなることが好ましい。これにより、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（７）を満足するのが好ましい。
　　　１．００＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．２５　　・・・（７）
　但し、
　ｎｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
　ｎｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
　条件式（７）は、Ｍ２レンズ群ＧＭ２に設けられた防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率と防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率との比を規定するものである。この条件式（７）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　この条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差の発生が過大となり、補正するのが困難となる。この条件式（７）の上限値を１．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を１．２０にすることが好ましい。
　上記条件式（７）の対応値が、この範囲内である時、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率が適当であり、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差が良好に補正され、好ましい。条件式（７）の下限値を１．０３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を１．０５にすることが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（８）を満足するのが好ましい。
　　　０．３０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜０．９０　　・・・（８）
　但し、
　νｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
　νｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
　条件式（８）は、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数と防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数との比を規定するものである。この条件式（８）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　条件式（８）の対応値が、この範囲内である時、防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数が適当であり、ブレ補正を行った際に発生する色収差が良好に補正され、好ましい。条件式（８）の上限値を０．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を０．８０にすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなり、ブレ補正を行った際に発生する色収差の補正が困難となる。条件式（８）の下限値を０．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．４０にすることが好ましい。
　本実施形態において、Ｍ１レンズ群ＧＭ１は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有することも好ましい。この場合、この防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズからなることが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（９）を満足するのが好ましい。
　　　０．８０＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．００　　・・・（９）
　但し、
　ｎｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
　ｎｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
　条件式（９）は、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズの屈折率と、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズの屈折率との比を規定するものである。この条件式（９）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　上記条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差を補正することが困難となる。条件式（９）の上限値を０．９８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の上限値を０．９６に設定することが好ましい。
　上記条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差を補正することが困難となる。条件式（９）の下限値を０．８２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の下限値を０．８４に設定することが好ましい。
　本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（１０）を満足するのが好ましい。
　　　１．２０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜２．４０　　・・・（１０）
　但し、
　νｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
　νｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
　条件式（１０）は、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズのアッベ数と、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズのアッベ数との比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　上記条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなりすぎるため、ブレ補正を行った際に発生する色収差を補正することが困難となる。条件式（１０）の上限値を２．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の上限値を２．２０に設定することが好ましい。
　上記条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなりすぎるため、ブレ補正を行った際に発生する色収差を補正することが困難となる。条件式（１０）の下限値を１．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の下限値を１．４０に設定することが好ましい。
　本実施形態において、後続レンズ群ＧＲＳは、正の屈折力を有するレンズを有するのが好ましい。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
　この場合において、変倍光学系が条件式（２）を満足するのが好ましい。
　　　０．１５＜（－ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５　　・・・（２）
　なお、この条件式（２）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。
　この場合においても、条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（２）の上限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３１にすることが好ましい。
　また、上記条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（２）の下限値を０．１６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１７にすることが好ましい。
　上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（３）を満足するのが好ましい。
　　　０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０　　・・・（３）
　この条件式（３）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。
　この場合においても、上記条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（３）の上限値を０．３７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．３４にすることが好ましい。
　上記条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（３）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２４にすることが好ましい。
　上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
　　　１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０　　・・・（４）
　この条件式（４）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。
　この場合においても、条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が弱くなり、鏡筒が大型化する。条件式（４）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を３．１０に設定することが好ましい。
　上記条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（４）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００に設定することが好ましく、条件式（４）の下限値を２．１０に設定することがより好ましい。
　さらに上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
　　　３．７０＜ｆ１／（－ｆＴＭ１）＜５．００　　・・・（５）
　この条件式（５）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。
　この場合においても、上記条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（５）の上限値を４．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を４．８０に設定することが好ましい。
　上記条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（５）の下限値を３．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を３．９５に設定することが好ましい。
　さらに上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
　　　３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００　　・・・（６）
　この条件式（６）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。
　この場合においても、上記条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（６）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を４．６０に設定することが好ましい。
　上記条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（６）の下限値を３．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を３．６０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学機器および撮像機器は、上述した構成の変倍光学系を備えて構成される。その具体例として、上記変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（本願発明の撮像機器に対応）を図６０に基づいて説明する。このカメラ１は、図６０に示すように撮影レンズ２が交換可能なレンズアセンブリ構成であり、この撮影レンズ２に上述した構成の変倍光学係が設けられている。すなわち、撮影レンズ２が本願発明の光学機器に対応する。カメラ１はデジタルカメラであり、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　以上の構成により、上記変倍光学系ＺＬを撮影レンズ２に搭載したカメラ１は、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現することができる。さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現することができる。
　続いて、図６１を参照しながら、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦＳと、負の屈折力を有するＭ１レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群ＧＭ２と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群ＧＲＮと、後続レンズ群ＧＲＳとを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳとＭ１レンズ群ＧＭ１との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群ＧＭ１とＭ２レンズ群ＧＭ２との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群ＧＭ２とＲＮレンズ群ＧＲＮとの間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。このとき、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群ＧＲＮが移動するように構成し（ステップＳＴ３）、後続レンズ群ＧＲＳは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有して構成する（ステップＳＴ４）。さらに、所定の条件式を満足するように各レンズを配置する（ステップＳＴ５）。
　以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１、図３６、図４１、図４６、図５１、図５４、図５７は、第１～第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（１３）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ（１）～ＺＬ（１３）の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。さらに、合焦群ＧＲＮが無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これら図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１、図３６、図４１、図４６、図５１、図５４、図５７において、各レンズ群を符号Ｇと数字もしくはアルファベットの組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表１３を示すが、この内、表１～１３は第１実施例～第１３実施例のそれぞれにおける各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を、それぞれ示す。物面とは物体面のことを示し、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳを、像面は像面Ｉを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝１．０００００の記載は省略している。
　［各種データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙmaxは最大像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［可変間隔データ］の表は、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号(例えば、実施例１では、面番号５，１３，２５，２９)での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。
　［レンズ群データ］の表において、第１～第５レンズ群（もしくは第６レンズ群）のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、上記の条件式（１）～（１０）に対応する値を示す。このとき、全ての実施例が全ての条件式に対応する訳ではないので、各実施例において対応する条件式の値を示している。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５から構成されている。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と両凸形状の正レンズＬ３６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。
　本実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する（防振する）。
　全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第１実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。
　以下の表１に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。表１において、fは焦点距離、BFはバックフォーカスを示す。
（表１）第１実施例 
[レンズ諸元] 
面番号　　　　Ｒ　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　
物面　　　　∞ 
　 1　　 109.4870　　　4.600　　　1.48749　　　70.31 
　 2　　　　∞　　　　 0.200 
　 3　　 101.1800　　　1.800　　　1.62004　　　36.40 
　 4　　　49.8109　　　7.200　　　1.49700　　　81.61 
　 5　　 385.8166　　　可変
　 6　　 176.0187　　　1.700　　　1.69680　　　55.52 
　 7　　　31.3680　　　5.150 
　 8　　　32.6087　　　5.500　　　1.78472　　　25.64 
　 9　　-129.7634　　　1.447 
　10　　-415.4105　　　1.300　　　1.77250　　　49.62 
　11　　　34.3083　　　4.300 
　12　　 -33.1502　　　1.200　　　1.85026　　　32.35 
　13　　-203.5644　　　可変
　14　　　70.9040　　　1.200　　　1.80100　　　34.92 
　15　　　30.2785　　　5.900　　　1.64000　　　60.20 
　16　　 -70.1396　　　1.500 
　17　　　34.0885　　　6.000　　　1.48749　　　70.31 
　18　　 -42.6106　　　1.300　　　1.80610　　　40.97 
　19　　 401.2557　　　2.700 
　20　　　　∞　　　　14.110　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　21　　 350.0000　　　1.200　　　1.83400　　　37.18 
　22　　　30.1592　　　4.800　　　1.51680　　　63.88 
　23　　 -94.9908　　　0.200
　24　　　66.3243　　　2.800　　　1.80100　　　34.92 
　25　　-132.5118　　　可変
　26　　 -92.0997　　　2.200　　　1.80518　　　25.45 
　27　　 -44.0090　　　6.500
　28　　 -36.9702　　　1.000　　　1.77250　　　49.62 
　29　　　68.3346　　　可変
　30　　 -24.5000　　　1.400　　　1.62004　　　36.40 
　31　　 -41.1519　　　0.200 
　32　　 106.0000　　　3.800　　　1.67003　　　47.14 
　33　　-106.0000　　　BF 
像面　　　　∞
 
［各種データ］
変倍比　　　4.05
　　　　　　W　　　　M　　　　 T 
f　　　　 72.1　　 100.0　　 292.0 
FNO　　　　4.49　　　4.86　　　5.88
2ω　　　 33.96　　 24.48　　　8.44
Ymax　　　21.60　　 21.60　　 21.60 
TL　　　 190.13　　205.07　　245.82 
BF　　　　39.12　　 46.45　　 67.12 
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 W　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　M　　　　T 
　　　　　 無限遠　 無限遠　 無限遠　　　 近距離　 近距離　 近距離 
d5　　　　　6.204　 21.150　 61.895　　　　6.204　 21.150　 61.895 
d13　　　　30.000　 22.666　　2.000　　　 30.000　 22.666　　2.000
d25　　　　 2.180　　3.742　　3.895　　　　2.837　　4.562　　5.614 
d29　　　　21.418　 19.856　 19.703　　　 20.761　 19.036　 17.984 
 
［レンズ群データ］ 
群　　始面　　　　 f 
G1　　　 1　　　 145.319 
G2　　　 6　　　 -29.546 
G3　　　14　　　　38.298 
G4　　　26　　　 -48.034
G5　　　30　　　 324.470
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．２６６
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２０３
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２６４
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．０１６
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．９１８
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　３．７９４
（７）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　１．０９８
（８）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　０．５８０
 
　図２（ａ）、及び図２（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３は、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（ａ）、及び図４（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図５（ａ）、図５（ｂ）、及び図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　図２～図５の各収差図において、FNOはFナンバー、NAは開口数、Yは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するFナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。dはd線（λ=587.6nm）、gはg線（λ=435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　図６は、本願の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第４レンズ群Ｇ４がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第５レンズ群Ｇ５がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第６レンズ群Ｇ６が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と両凸形状の正レンズＬ４６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。
　本実施例に係る光学系では、第５レンズ群Ｇ５を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第４レンズ群Ｇ４（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第２実施例の広角端においては、防振係数1.66であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第２実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。
　以下の表２に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。 
（表２）第２実施例 
[レンズ諸元] 
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　
物面　　　　∞ 
　 1　　 107.5723　　　4.600　　　1.48749　　　70.32 
　 2　　　　∞　　　　 0.200 
　 3　　　96.9007　　　1.800　　　1.62004　　　36.40 
　 4　　　47.8324　　　7.200　　　1.49700　　　81.61 
　 5　　 361.3792　　　可変
　 6　　 139.8663　　　1.700　　　1.69680　　　55.52 
　 7　　　33.7621　　　6.806 
　 8　　　33.5312　　　5.500　　　1.78472　　　25.64 
　 9　　-139.8348　　　0.637 
　10　　-492.0620　　　1.300　　　1.80400　　　46.60 
　11　　　35.1115　　　可変
　12　　 -34.6163　　　1.200　　　1.83400　　　37.18 
　13　　-377.1306　　　可変 
　14　　　74.8969　　　1.200　　　1.80100　　　34.92 
　15　　　31.6202　　　5.900　　　1.64000　　　60.19 
　16　　 -69.0444　　　1.500
　17　　　34.2668　　　6.000　　　1.48749　　　70.32 
　18　　 -42.8334　　　1.300　　　1.80610　　　40.97 
　19　　 434.9585　　　2.700
　20　　　　∞　　　　14.312　　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　21　　 350.0000　　　1.200　　　1.83400　　　37.18 
　22　　　30.4007　　　4.800　　　1.51680　　　63.88 
　23　　 -98.0361　　　0.200
　24　　　68.9306　　　2.800　　　1.80100　　　34.92 
　25　　-129.3404　　　可変
　26　　 -90.5065　　　2.200　　　1.80518　　　25.45 
　27　　 -44.1796　　　6.500
　28　　 -37.6907　　　1.000　　　1.77250　　　49.62 
　29　　　68.3000　　　可変
　30　　 -24.5545　　　1.400　　　1.62004　　　36.40 
　31　　 -41.7070　　　0.200 
　32　　 106.0000　　　3.800　　　1.67003　　　47.14 
　33　　-106.0000　　　BF
像面　　　　∞
 
［各種データ］ 
変倍比　　　4.05
　　　　　　W　　　　M　　　　T 
f　　　　 72.1　　100.0　　292.0 
FNO　　　　4.53　　 4.89　　 5.88
2ω　　　 33.98　　24.48　　 8.44
Ymax　　　21.60　　21.60　　21.60 
TL　　　 190.82　 206.02　 245.82 
BF　　　　39.12　　46.27　　66.46 
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 W　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　M　　　　T 
　　　　　 無限遠　 無限遠　 無限遠　　　 近距離　 近距離　 近距離 
d5　　　　　2.861　 18.057　 57.861　　　　2.861　 18.057　 57.861 
d11　　　　 5.727　　5.812　　6.883　　　　5.727　　5.812　　6.883
d13　　　　30.500　 23.259　　2.000　　　 30.500　 23.259　　2.000 
d25　　　　 2.246　　3.634　　3.634　　　　2.888　　4.436　　5.329 
d29　　　　22.411　 21.023　 21.023　　　 21.770　 20.221　 19.329 
 
［レンズ群データ］ 
群　　始面　　　　　f
G1　　　 1　　　 141.867 
G2　　　 6　　　-104.910 
G3　　　12　　　 -45.774 
G4　　　14　　　　38.681
G5　　　26　　　 -48.266
G6　　　30　　　 340.779
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．２４８
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２０８
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２７３
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝１．９６８
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．８０４
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　３．６６８
（７）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　１．０９８
（８）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　０．５８０
 
　図７（ａ）、及び図７（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図８は、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（ａ）、及び図９（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　図１１は、本願の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３および第4レンズ群Ｇ４がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第５レンズ群Ｇ５がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第６レンズ群Ｇ６が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳとから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。
　本実施例に係る光学系では、第５レンズ群Ｇ５を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第３実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第３実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。
　以下の表３に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　（表３）第３実施例 
[レンズ諸元] 
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　
物面　　　　∞ 
　 1　　 106.7563　　　4.600　　　1.48749　　　70.32 
　 2　　　　∞　　　　 0.200 
　 3　　　99.4635　　　1.800　　　1.62004　　　36.40 
　 4　　　49.2336　　　7.200　　　1.49700　　　81.61 
　 5　　 332.7367　　　可変
　 6　　 152.3830　　　1.700　　　1.69680　　　55.52 
　 7　　　31.0229　　　5.695 
　 8　　　32.0867　　　5.500　　　1.78472　　　25.64 
　 9　　-139.5695　　　1.399 
　10　　-403.4713　　　1.300　　　1.77250　　　49.62 
　11　　　33.8214　　　4.300 
　12　　 -34.0003　　　1.200　　　1.85026　　　32.35 
　13　　-235.0206　　　可変
　14　　　69.3622　　　1.200　　　1.80100　　　34.92 
　15　　　29.8420　　　5.900　　　1.64000　　　60.19 
　16　　 -71.2277　　　1.500 
　17　　　34.4997　　　6.000　　　1.48749　　　70.32 
　18　　 -43.1246　　　1.300　　　1.80610　　　40.97 
　19　　 382.2412　　　2.700 
　20　　　　∞　　　　 可変　　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　21　　 350.0000　　　1.200　　　1.83400　　　37.18 
　22　　　30.6178　　　4.800　　　1.51680　　　63.88 
　23　　 -88.2508　　　0.200 
　24　　　66.4312　　　2.800　　　1.80100　　　34.92 
　25　　-142.7832　　　可変
　26　　 -93.6206　　　2.200　　　1.80518　　　25.45 
　27　　 -44.3477　　　6.500 
　28　　 -37.1859　　　1.000　　　1.77250　　　49.62 
　29　　　68.3000　　　可変
　30　　 -24.9508　　　1.400　　　1.62004　　　36.40 
　31　　 -42.7086　　　0.200 
　32　　 106.0000　　　3.800　　　1.67003　　　47.14 
　33　　-106.0000　　　BF
像面　　　　∞
 
［各種データ］ 
変倍比　　　4.05
　　　　　　W　　　　M　　　　T 
f　　　　 72.1　　100.0　　292.0 
FNO　　　　4.49　　 4.85　　 5.88
2ω　　　 33.98　　24.48　　 8.44
Ymax　　　21.60　　21.60　　21.60 
TL　　　 190.26　 205.79　 245.82 
BF　　　　39.12　　46.10　　67.12 
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 W　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　M　　　　T 
　　　　　 無限遠　 無限遠　 無限遠　　　 近距離　 近距離　 近距離 
d5　　　　　5.981　 21.510　 61.535　　　　5.981　 21.510　 61.535 
d13　　　　30.000　 23.014　　2.000　　　 30.000　 23.014　　2.000
d20　　　　14.365　 14.107　 14.196　　　 14.365　 14.107　 14.196 
d25　　　　 2.202　　3.476　　3.676　　　　2.867　　4.301　　5.396 
d29　　　　21.004　 19.988　 19.700　　　 20.339　 19.163　 17.979 
 
［レンズ群データ］ 
群　　始面　　　　　f 
G1　　　 1　　　 145.335 
G2　　　 6　　　 -29.607 
G3　　　14　　　　48.974 
G4　　　21　　　　62.364
G5　　　26　　　 -48.296
G6　　　30　　　 336.791
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．２５３
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２０４
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２６４
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝　２．０１６
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．９０９
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　３．７８６
（７）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　１．０９８
（８）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　０．５８０
 
　図１２（ａ）、及び図１２（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１３は、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（ａ）、及び図１４（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１５（ａ）、図１５（ｂ）、及び図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　図１６は、本願の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５から構成されている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と両凸形状の正レンズＬ３６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５３とから構成される。
　本実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第４実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第４実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。
　以下の表４に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　（表４）第４実施例 
[レンズ諸元] 
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　
物面　　　　∞ 
　 1　　 109.5099　　　4.600　　　1.48749　　　70.32
　 2　　　　∞　　　　 0.200 
　 3　　 101.8486　　　1.800　　　1.62004　　　36.40
　 4　　　49.8873　　　7.200　　　1.49700　　　81.61
　 5　　 403.0130　　　可変
　 6　　 166.1577　　　1.700　　　1.69680　　　55.52
　 7　　　31.1882　　　3.953 
　 8　　　32.0256　　　5.500　　　1.78472　　　25.64
　 9　　-139.5816　　　1.553 
　10　　-767.2482　　　1.300　　　1.77250　　　49.62
　11　　　33.9202　　　4.300 
　12　　 -32.8351　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　13　　-256.2484　　　可変
　14　　　69.5902　　　1.200　　　1.80100　　　34.92
　15　　　29.9877　　　5.900　　　1.64000　　　60.19
　16　　 -70.0411　　　1.500 
　17　　　36.2271　　　6.000　　　1.48749　　　70.32
　18　　 -39.9358　　　1.300　　　1.80610　　　40.97
　19　　 820.8027　　　2.700 
　20　　　　∞　　　　14.092　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　21　　 427.1813　　　1.200　　　1.83400　　　37.18
　22　　　31.7606　　　4.800　　　1.51680　　　63.88
　23　　 -89.4727　　　0.200 
　24　　　73.5865　　　2.800　　　1.80100　　　34.92
　25　　-110.0493　　　可変
　26　　 -83.7398　　　2.200　　　1.80518　　　25.45
　27　　 -42.9999　　　6.500 
　28　　 -36.8594　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　29　　　73.0622　　　可変
　30　　 -26.0662　　　1.400　　　1.62004　　　36.4
　31　　 -40.4068　　　0.200 
　32　　 143.0444　　　3.035　　　1.67003　　　47.14
　33　　-220.8402　　　0.200 
　34　　 100.4330　　　2.145　　　1.79002　　　47.32
　35　　 170.3325　　　BF
像面　　　　∞
 
［各種データ］ 
変倍比　　　4.05
　　　　　　W　　　　M　　　　T 
f　　　　 72.1　　100.0　　292.0 
FNO　　　　4.48　　 4.85　　 5.87
2ω　　　 33.94　　24.44　　 8.42
Ymax　　　21.60　　21.60　　21.60 
TL　　　 190.21　 205.27　 245.82 
BF　　　　39.12　　46.37　　67.13 
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 W　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　M　　　　T 
　　　　　 無限遠　 無限遠　 無限遠　　　 近距離　 近距離　 近距離 
d5　　　　　5.892　 20.953　 61.502　　　　5.892　 20.953　 61.502 
d13　　　　30.000　 22.752　　2.000　　　 30.000　 22.752　　2.000
d25　　　　 2.212　　3.707　　3.900　　　　2.864　　4.521　　5.606 
d29　　　　21.306　 19.811　 19.618　　　 20.654　 18.997　 17.912 
 
［レンズ群データ］ 
群　　始面　　　　　f 
G1　　　 1　　　 145.022 
G2　　　 6　　　 -29.562 
G3　　　14　　　　38.233 
G4　　　26　　　 -48.257
G5　　　30　　　 318.066
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　０．９４７
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２０４
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２６４
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝　２．０１１
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．９０６
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　３．７９３
（７）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　１．０９８
（８）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　０．５８０
 
　図１７（ａ）、及び図１７（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１８は、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１９（ａ）、及び図１９（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２０（ａ）、図２０（ｂ）、及び図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（第５実施例）
　第５実施例について、図２１～図２５および表５を用いて説明する。図２１は、本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３６と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第５実施例の広角端状態において、防振係数は０．９７であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第５実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０１であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　121.1094　　　4.980　　　1.48749　　　70.31
　　2　　 　474.6427　　　0.200
　　3　　 　104.9110　　　1.700　　　1.83400　　　37.18
　　4　　　　63.9583　　　9.069　　　1.49700　　　81.73
　　5　 　-1816.1542　　　可変
　　6　　 　153.9285　　　1.000　　　1.83400　　　37.18
　　7　　　　37.0130　　　9.180
　　8　　　　41.8122　　　5.321　　　1.80518　　　25.45
　　9　　　-148.0087　　　1.552
　　10　 　-153.0936　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　11　　 　74.4958　　　4.888
　　12　　　-65.0702　　　1.000　　　1.69680　　　55.52
　　13　　 　35.9839　　　3.310　　　1.83400　　　37.18
　　14　　　121.5659　　　可変
　　15　　 　85.1793　　　3.534　　　1.80400　　　46.60
　　16　 　-101.3301　　　0.200
　　17　　 　38.9890　　　5.033　　　1.49700　　　81.73
　　18　　　-62.2191　　　1.200　　　1.95000　　　29.37
　　19　　　378.6744　　　1.198
　　20　　　　　∞　　 　19.885　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　　 　44.8832　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　22　　 　20.5002　　　4.485　　　1.51680　　　63.88
　　23　 　-586.4581　　　0.200
　　24　　 　64.4878　　　2.563　　　1.62004　　　36.40
　　25　 　-357.2881　　　可変
　　26　 　-801.6030　　　2.383　　　1.80518　　　25.45
　　27　　　-50.3151　　　1.298
　　28　　　-57.1873　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　29　　 　26.1668　　　可変
　　30　　　-21.0000　　　1.300　　　1.77250　　　49.62
　　31　　　-28.8136　　　0.200
　　32　　 　58.9647　　　3.137　　　1.62004　　　36.40
　　33　　　524.5289　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　W　　　　　　　M　　　　　　　T
　　ｆ　　　　72.1　　　 　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.57　　 　　　4.79　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.24　　　　　23.82　　 　　　8.24
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　191.32　　 　　204.14　　 　　241.16
　ＢＦ　　　　38.52　　　　　42.04　　　　　60.52
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　　T　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　22.163　　69.630　 　2.000　　22.163　　69.630
　d14　　41.783　　30.929　 　2.000　　41.783　　30.929　 　2.000
　d25　 　2.000　 　3.259　 　2.000　 　2.462　 　3.867　 　3.166
　d29　　14.999　　13.740　　14.999　　14.538　　13.133　　13.833
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　167.635
G2　　　　6　　　-39.933
G3　 　　15　　 　37.727
G4　 　　26　　　-36.765
G5　 　　30　 　2825.740
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．０１１
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２３８
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２２５
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．３２５
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．１９８
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．４４３
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．９２５
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　１．４９３
 
　図２２（ａ）および図２２（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２３は、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（ａ）および図２４（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図２６～図３０および表６を用いて説明する。図２６は、本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図２６の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５からなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３６と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第６実施例の広角端状態において、防振係数は０．９３であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４１ｍｍである。第６実施例の望遠端状態において、防振係数は１．９０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５４ｍｍである。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　114.5391　　　5.639　　　1.48749　　　70.31
　　2　　 　663.8041　　　0.200
　　3　　 　103.9783　　　1.700　　　1.83400　　　37.18
　　4　　　　62.4686　　　8.805　　　1.49700　　　81.73
　　5　　-43979.1830　　　可変
　　6　　 　146.6152　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　7　　　　35.8241　 　11.693
　　8　　　　37.5245　　　4.696　　　1.68893　　　31.16
　　9　　　-254.6834　　　1.000　　　1.83400　　　37.18
　　10　　 　64.6045　　　5.066
　　11　　　-60.5874　　　1.000　　　1.56883　　　56.00
　　12　　 　39.1203　　　2.952　　　1.75520　　　27.57
　　13　　 　93.1442　　　可変
　　14　　 　92.3597　　　3.688　　　1.80400　　　46.60
　　15　　　-87.7395　　　0.200
　　16　　 　36.8528　　　5.291　　　1.49700　　　81.73
　　17　　　-63.3187　　　1.200　　　1.95000　　　29.37
　　18　　　264.8384　　　1.289
　　19　　　　　∞　　 　19.911　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　20　　 　52.0583　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　21　　 　20.7485　　　3.983　　　1.51680　　　63.88
　　22　　　439.3463　　　0.200
　　23　　 　64.0215　　　2.788　　　1.62004　　　36.40
　　24　 　-130.2911　　　可変
　　25　 　-343.5287　　　2.371　　　1.80518　　　25.45
　　26　　　-47.6881　　　1.474
　　27　　　-51.9782　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　28　　 　29.6298　　　可変
　　29　　　-21.0360　　　1.300　　　1.60300　　　65.44
　　30　　　-30.1613　　　0.200
　　31　　 　64.8879　　　2.981　　　1.57501　　　41.51
　　32　　　614.9077　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　W　　　　　　　M　　　　　　　T
　　ｆ　　　　72.1　　　 　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.59　　 　　　4.76　　 　　　5.87
　２ω　　　　33.22　　　　　23.72　　 　　　8.22
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　191.32　　 　　205.16　　 　　240.15
　ＢＦ　　　　38.52　　　　　41.03　　　　　60.02
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　23.304　　67.717　 　2.000　　23.304　　67.717
　d13　　40.383　　30.413　 　2.000　　40.383　　30.413　 　2.000
　d24　 　2.000　 　3.305　 　2.001　 　2.487　 　3.962　 　3.248
　d28　　15.588　　14.284　　15.587　　15.101　　13.626　　14.340
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　161.728
G2　　　　6　　　-38.469
G3　 　　14　　　 38.469
G4　 　　25　　　-39.083
G5　 　　29　 -12107.081
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　０．９６８
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２３８
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２３８
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．２４３
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．２０４
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．２０４
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．８９４
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　２．０３１
 
　図２７（ａ）および図２７（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２８は、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２９（ａ）および図２９（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図３１～図３５並びに表７を用いて説明する。図３１は、本実施形態の第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図３１の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第７実施例の広角端状態において、防振係数は０．９６であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第７実施例の望遠端状態において、防振係数は２．００であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　268.8673　　　3.827　　　1.48749　　　70.31
　　2　 　-1922.6559　　　0.200
　　3　　 　111.5860　　　1.700　　　1.62004　　　36.40
　　4　　　　61.6123　　　8.761　　　1.49700　　　81.73
　　5　 　-1745.4439　　　可変
　　6　　 　124.2629　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　7　　　　34.3759　　　7.147
　　8　　　　35.3149　　　5.189　　　1.60342　　　38.03
　　9　　　-190.5775　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　10　　 　75.4448　　　4.904
　　11　　　-65.2960　　　1.000　　　1.67003　　　47.14
　　12　　 　37.2634　　　3.301　　　1.80518　　　25.45
　　13　　　119.9726　　　可変
　　14　　 　80.9765　　　3.968　　　1.77250　　　49.62
　　15　　　-78.4621　　　0.200
　　16　　 　33.2120　　　5.701　　　1.49700　　　81.73
　　17　　　-56.7466　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　18　　　108.8392　　　1.685
　　19　　　　　∞　　 　18.569　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　20　　 　40.1917　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　21　　 　18.3878　　　4.752　　　1.54814　　　45.79
　　22　　　-98.0255　　　可変
　　23　 　-121.4042　　　2.367　　　1.75520　　　27.57
　　24　　　-36.6433　　　2.111
　　25　　　-37.5895　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　26　　 　35.8631　　　可変
　　27　　　-21.0000　　　1.300　　　1.60311　　　60.69
　　28　　　-30.2149　　　0.200
　　29　　 　95.7916　　　3.938　　　1.67003　　　47.14
　　30　 　-115.9256　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　W　　　　　　　M　　　　　　　T
　　ｆ　　　　72.1　　 　　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.61　　 　　　4.79　　 　　　5.87
　２ω　　　　33.52　　　　　23.90　　 　　　8.28
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　191.32　　 　　207.98　　 　　243.25
　ＢＦ　　　　38.52　　　　　41.37　　　　　61.52
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　25.429　　72.273　 　2.000　　25.429　　72.273
　d13　　43.342　　33.718　 　2.000　　43.342　　33.718　 　2.000
　d22　 　2.000　 　3.210　 　3.710　 　2.512　 　3.900　 　5.147
　d26　　19.235　　18.025　　17.525　　18.723　　17.335　　16.088
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　169.647
G2　　　　6　　　-39.988
G3　 　　14　　　 38.817
G4　 　　23　　　-37.515
G5　 　　27　　　207.702
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．５２９
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２３６
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２２９
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．３５３
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．２４２
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．３７０
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．９２５
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　１．８５２
 
　図３２（ａ）および図３２（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３３は、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３４（ａ）および図３４（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図３６～図４０および表８を用いて説明する。図３６は本実施形態の第８実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図３６の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状のＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（８）では、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（８）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第８実施例の広角端状態において、防振係数は１．０５であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３６ｍｍである。第８実施例の望遠端状態において、防振係数は２．２０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４６ｍｍである。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　384.8872　　　4.307　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-459.3665　　　0.200
　　3　　 　108.5471　　　1.700　　　1.62004　　　36.40
　　4　　　　59.1633　　　8.722　　　1.49700　　　81.73
　　5　 　-3828.8091　　　可変
　　6　　 　116.0785　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　7　　　　33.3782　　　6.789
　　8　　　　34.8547　　　5.123　　　1.64769　　　33.73
　　9　　　-166.2311　　　1.000　　　1.80400　　　46.60
　　10　　 　68.6485　　　5.021
　　11　　　-58.3172　　　1.000　　　1.66755　　　41.87
　　12　　 　33.1524　　　3.543　　　1.80518　　　25.45
　　13　　　108.5224　　　可変
　　14　　 　80.6236　　　4.111　　　1.77250　　　49.62
　　15　　　-73.7947　　　0.200
　　16　　 　32.8485　　　5.846　　　1.49700　　　81.73
　　17　　　-53.4390　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　18　　　100.1735　　　1.748
　　19　　　　　∞　　 　17.032    　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　20　　 　45.6071　　　1.200　　　1.80100　　　34.92
　　21　　 　18.9488　　　5.048　　　1.54814　　　45.79
　　22　　　-90.5382　　　可変
　　23　 　-106.0821　　　2.387　　　1.72825　　　28.38
　　24　　　-35.2284　　　2.066
　　25　　　-36.8890　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　26　　 　46.9619　　　可変
　　27　　　-21.5153　　　1.300　　　1.60311　　　60.69
　　28　　　-31.7338　　　0.200
　　29　　　126.4587　　　3.612　　　1.77250　　　49.62
　　30　 　-132.9868　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　W　　　　　　　M　　　　　　　T
　　f　　　　72.1　　 　　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　　　4.60　　　 　　4.77　　　 　　5.88
　２ω　　　 33.56　　　　　23.82　　　 　　8.26
Ｙmax　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　　192.32　　 　　210.67　　 　　244.12
　ＢＦ　　 　38.52　　　　　40.08　　　　　57.94
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　W　　　　　M　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　25.713　　69.580　 　2.000　　25.713　　69.580
　d13　　40.783　　32.701　 　2.000　　40.783　　32.701　 　2.000
　d22　 　2.000　 　3.163　 　5.584　 　2.559　 　3.917　 　7.234
　d26　　23.661　　23.661　　23.661　　23.103　　22.908　　22.012
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　164.404
G2　　　　6　　　-37.386
G3　 　　14　　　 38.634
G4　 　　23　　　-43.744
G5　 　　27　　　272.771
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．３７８
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２２７
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２３５
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．２８０
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．３９７
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．２５５
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．９２４
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　１．６４５
 
　図３７（ａ）および図３７（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３８は、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３９（ａ）および図３９（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第８実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図４１～図４５および表９を用いて説明する。図４１は本実施形態の第９実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図４１の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第９実施例の広角端状態において、防振係数は１．０２であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３７ｍｍである。第９実施例の望遠端状態において、防振係数は２．１０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４９ｍｍである。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）第９実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　494.4763　　　3.486　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-654.7200　　　0.200
　　3　　 　104.3848　　　1.700　　　1.62004　　　36.40
　　4　　　　60.0944　　　8.673　　　1.49700　　　81.73
　　5　 　-2277.9468　　　可変
　　6　　 　131.3496　　　1.300　　　1.80400　　　46.60
　　7　　　　35.6812　　　7.900
　　8　　　　36.7192　　　2.871　　　1.68893　　　31.16
　　9　　　　62.4101　　　4.726
　　10　　　-66.4912　　　1.000　　　1.70000　　　48.11
　　11　　 　36.3174　　　3.414　　　1.80518　　　25.45
　　12　　　127.2974　　　可変
　　13　　 　90.0733　　　3.862　　　1.80400　　　46.60
　　14　　　-78.6804　　　0.200
　　15　　 　33.8033　　　5.583　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-57.6791　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　101.7237　　　1.726
　　18　　　　　∞　　 　19.598　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　49.9975　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　20　　 　20.1023　　　4.713　　　1.54814　　　45.79
　　21　　　-72.4003　　　可変
　　22　 　-158.4470　　　2.458　　　1.71736　　　29.57
　　23　　　-37.7406　　　1.732
　　24　　　-39.9149　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　25　　 　43.7406　　　可変
　　26　　　-22.3495　　　1.300　　　1.69680　　　55.52
　　27　　　-32.8093　　　0.200
　　28　　　139.7659　　　3.301　　　1.80610　　　40.97
　　29　 　-141.5832　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　W　　　　　　　M　　　　　　　T
　　ｆ　　　　72.1　　 　　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.68　　　 　　4.85　　　 　　5.88
　２ω　　　　33.48　　　　　23.86　　　 　　8.26
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　192.32　　 　　208.96　　 　　243.67
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.06　　　　　60.32
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　26.074　　74.834　 　2.000　　26.074　　77.834
　d12　　45.487　　35.318　 　2.000　　45.487　　35.318　 　2.000
　d21　 　2.000　 　3.315　 　2.845　 　2.597　 　4.123　 　4.511
　d25　　21.171　　19.856　　20.326　　20.574　　19.048　　18.660
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　171.348
G2　　　　6　　　-41.929
G3　 　　13　　　 40.969
G4　 　　22　　　-45.959
G5　 　　26　　　423.598
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．２０９
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２４５
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２３９
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．３７７
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．０８７
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．１８２
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．９４２
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　１．８９０
 
　図４２（ａ）および図４２（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４３は、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４４（ａ）および図４４（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４５（ａ）、図４５（ｂ）、および図４５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第９実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図４６～図５０および表１０を用いて説明する。図４６は本実施形態の第１０実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図４６の矢印で示す方向に移動する。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１０実施例の広角端状態において、防振係数は１．０１であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３７ｍｍである。第１０実施例の望遠端状態において、防振係数は２．１０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４９ｍｍである。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）第１０実施例
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　139.3408　　　1.700　　　1.64769　　　33.73
　　2　　　　77.5654　　　9.455　　　1.49700　　　81.73
　　3　　　-496.0322　　　0.200
　　4　　 　144.5249　　　3.734　　　1.48749　　　70.31
　　5　　 　357.2933　　　可変
　　6　　 　142.3498　　　3.303　　　1.84666　　　23.80
　　7　　　-361.0297　　　1.824
　　8　　　-451.3220　　　1.300　　　1.83400　　　37.18
　　9　　　　33.3045　　　7.193
　　10　　 　35.8308　　　3.147　　　1.71736　　　29.57
　　11　　 　69.2532　　　4.718
　　12　　　-63.1663　　　1.000　　　1.66755　　　41.87
　　13　　 　34.7105　　　3.239　　　1.80518　　　25.45
　　14　　　102.2323　　　可変
　　15　　 　73.7312　　　3.697　　　1.77250　　　49.62
　　16　　　-95.2978　　　0.200
　　17　　 　33.5557　　　5.512　　　1.49700　　　81.73
　　18　　　-68.5312　　　1.200　　　1.90366　　　31.27
　　19　　　129.3820　　　1.534
　　20　　　　　∞　　 　17.193　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　　 　40.0826　　　1.200　　　1.85026　　　32.35
　　22　　 　17.3868　　　5.268　　　1.56732　　　42.58
　　23　 　-141.3282　　　可変
　　24　　　297.2824　　　2.624　　　1.64769　　　33.73
　　25　　　-42.2438　　　0.835
　　26　　　-48.9103　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　27　　 　31.0082　　　可変
　　28　　　-22.3095　　　1.300　　　1.69680　　　55.52
　　29　　　-31.0148　　　0.200
　　30　　 　73.8865　　　3.135　　　1.80100　　　34.92
　　31　 　3043.5154　　　BF
　像面　　　　　∞
 
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　W　　　　　　M　　　　　　　T
　　ｆ　　　　72.1　　　　　100.0　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.65　　　 　　4.93　　　 　　5.88
　２ω　　　　33.24　　　　　23.86　　　 　　8.28
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　192.32　　 　　206.35　　 　　244.34
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　42.77　　　　　60.32
 
［可変間隔データ］
　　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　22.642　　74.835　 　2.000　　22.642　　74.835
　d14　　44.818　　33.757　 　2.000　　44.818　　33.757　 　2.000
　d23　 　2.000　 　3.329　 　2.024　 　2.604　 　4.116　 　3.661
　d27　　19.472　　18.143　　19.448　　18.869　　17.356　　17.812
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　　f
G1　　　　1　　　176.000
G2　　　　6　　　-42.283
G3　 　　15　　　 38.971
G4　 　　24　　　-44.470
G5　 　　28　　　381.600
 
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＮ）／ｆＰ　＝　１．２８６
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２４０
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２２１
（４）　ｆ１／ｆｗ＝　２．４４１
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）＝　４．１６２
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２＝　４．５１６
（９）　ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ　＝　０．９２４
（１０）　νｖｒＮ／νｖｒＰ　＝　１．６４５
 
　図４７（ａ）および図４７（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４８は、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４９（ａ）および図４９（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図５０（ａ）、図５０（ｂ）、および図５０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第１０実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（第１１実施例）
　第１１実施例について、図５１、図５２および図５３並びに表１１を用いて説明する。図５１は、本実施形態の第１１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第３レンズ群Ｇ３内に開口絞りＳが設けられ、第５レンズ群Ｇ５の像面側に対向して像面Ｉが設けられている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合負レンズと、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。
　第１１実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４（ＲＮレンズ群ＧＲＮ）を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。
　以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１１）第１１実施例
[レンズ諸元]
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　
　 1　　　91.1552　　　6.167　　　1.51680　　　63.88
　 2　　-844.6033　　　0.204
　 3　　　92.5357　　　1.500　　　1.64769　　　33.73
　 4　　　45.6802　　　6.598　　　1.48749　　　70.31
　5　　 154.0927　　　可変
　 6　　-211.4795　　　1.000　　　1.69680　　　55.52
　 7　　　22.5821　　　3.677　　　1.80518　　　25.45
　 8　　　60.3602　　　2.652
　 9　　 -46.9021　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　10　　 299.7358　　　可変
　11　　　48.8916　　　3.796　　　1.69680　　　55.52
　12　　-131.4333　　　1.000
　13　　　　∞　　　　 1.000　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　14　　　39.8799　　　4.932　　　1.69680　　　55.52
　15　　 -49.6069　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　16　　　72.3703　　　8.805
　17　　　57.3477　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　18　　　18.1075　　　6.038　　　1.48749　　　70.31
　19　　-116.1586　　　0.200
　20　　　26.5494　　　3.513　　　1.62004　　　36.40
　21　　　96.5593　　　可変
　22　　-119.7021　　　3.510　　　1.74950　　　35.25
　23　　 -16.6839　　　1.000　　　1.69680　　　55.52
　24　　　25.6230　　　可変
　25　　 124.9308　　　2.143　　　1.48749　　　70.31
　26　　-480.8453　　　BF
像面　　　 ∞
 
［各種データ］
変倍比　　　4.12　　　
　　　　　W　　　　　M　　　　　T
f　　　　71.4　　　100.0　　　294.0
FNO　　　 4.56　　　 4.26　　　 5.89
2ω　　　22.82　　　16.04　　　 5.46
Ymax　　 14.25　　　14.25　　　14.25
TL　　　159.32　　 185.24　　 219.32
BF　　　 45.32　　　39.43　　　70.09
 
［可変間隔データ］
　　　　　W　　　　M　　　　　T　　　　　　W　　　　M　　　　　T
　　　 無限遠　　無限遠　　無限遠　　　 近距離　　近距離　　近距離
d5　　　2.881　　37.560　　65.654　　　　2.881　　37.560　　65.654
d10　　29.543　　26.683　　 2.000　　　 29.543　　26.683　　 2.000
d21　　 5.002　　 5.002　　 5.002　　　　5.295　　 5.470　　 5.772
d24　　15.836　　15.836　　15.836　　　 15.543　　15.368　　15.066
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　f
G1　　　1　　　146.976
G2　　　6　　　-31.771
G3　　　11　　　30.544
G4　　　22　　 -32.594
G5　　　25　　 203.039
 
［条件式対応値］
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２１６
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２０８
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝　２．０５８
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．６２６
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　４．８０９
 
　図５２（ａ）、図５２（ｂ）および図５２（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。
　図５３（ａ）、図５３（ｂ）および図５３（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図５４、図５５および図５６並びに表１２を用いて説明する。図５４は、本実施形態の第１２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２の接合負レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　第１２実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。本実施例において、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。
　以下の表１２に、第１２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１２）第１２実施例
[レンズ諸元]
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　
　 1　　 100.0120　　　5.590　　　1.51680　　　63.88
　 2　　-356.7115　　　0.200
　 3　　　87.0822　　　1.500　　　1.62004　　　36.40
　 4　　　36.8924　　　7.184　　　1.51680　　　63.88
　5　　 131.1594　　　可変
　 6　　-122.1413　　　1.000　　　1.69680　　　55.52
　 7　　　20.4910　　　3.496　　　1.80518　　　25.45
　 8　　　49.8357　　　2.470
　 9　　 -48.8699　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　10　　8360.2394　　　可変
　11　　　56.6713　　　3.785　　　1.58913　　　61.22
　12　　 -64.2309　　　0.200
　13　　　35.4309　　　4.669　　　1.48749　　　70.31
　14　　 -48.4394　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　15　　 159.7328　　　1.860
　16　　　　∞　　　　16.684　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　17　　　57.8297　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　18　　　19.6163　　　4.946　　　1.48749　　　70.31
　19　　 -96.4204　　　0.200
　20　　　27.1066　　　2.717　　　1.62004　　　36.40
　21　　　65.2029　　　可変
　22　　-157.1131　　　3.395　　　1.64769　　　33.73
　23　　 -22.3553　　　1.000　　　1.56883　　　56.00
　24　　　25.0407　　　可変
　25　　　46.5745　　　2.500　　　1.62004　　　36.40
　26　　　60.0000　　　
像面　　　∞　　　
 
［各種データ］
変倍比　　　4.29　　　
　　　　　W　　　　　M　　　　　T
f　　　　68.6　　　100.0　　 294.0
FNO　　　 4.69　　　 4.72　　　6.10
2ω　　　23.74　　　16.04　　　5.46
Ymax　　 14.25　　　14.25　　 14.25
TL　　　164.32　　 184.76　　221.32
BF　　　 38.52　　　38.73　　 64.73
 
［可変間隔データ］
　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　　M　　　　T
　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　　 近距離　　近距離　　近距離
d5 　　　4.964　　31.058　　63.669　　　　4.964　　31.058　　63.669
d10　　 29.909　　24.050　　 2.000　　　 29.909　　24.050　　 2.000
d21　　　3.666　　 4.368　　 2.697　　　　4.068　　 4.962　　 3.755
d24　　 20.866　　20.163　　21.834　　　 20.464　　19.569　　20.776
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　f
G1　　　1　　　137.939
G2　　　6　　　-30.083
G3　　　11　　　34.644
G4　　　22　　 -42.585
G5　　　25　　 313.363
 
［条件式対応値］
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２１８
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２５１
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝　２．０１１
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．５８５
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　３．９８２
 
　図５５（ａ）、図５５（ｂ）および図５５（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図５６（ａ）、図５６（ｂ）および図５６（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１３実施例）
　第１３実施例について、図５７、図５８および図５９並びに表１３を用いて説明する。図５７は本実施形態の第１３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　第１３実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。本実施例において、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。
　以下の表１３に、第１３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１３）第１３実施例
[レンズ諸元]
面番号　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　
　 1　　 102.5193　　　5.542　　　1.51680　　　63.88
　 2　　-366.1796　　　0.200
　 3　　　90.4094　　　1.500　　　1.62004　　　36.40
　 4　　　37.8518　　　7.229　　　1.51680　　　63.88
　 5　　 144.7539　　　可変
　 6　　-163.5053　　　1.000　　　1.69680　　　55.52
　 7　　　20.5835　　　3.475　　　1.80518　　　25.45
　 8　　　48.1602　　　2.598
　 9　　 -47.4086　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　10　　4634.3570　　　可変
　11　　　57.6094　　　3.843　　　1.58913　　　61.22
　12　　 -66.7307　　　0.200
　13　　　36.4629　　　4.709　　　1.48749　　　70.31
　14　　 -48.7603　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　15　　 206.1449　　　1.786
　16　　　　∞　　　　16.497　　　　　　　　　　　　　(絞りＳ)
　17　　　55.1101　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　18　　　19.3181　　　4.785　　　1.48749　　　70.31
　19　　-100.3387　　　0.200
　20　　　26.0254　　　2.707　　　1.62004　　　36.40
　21　　　57.5286　　　可変
　22　　-201.9970　　　3.376　　　1.64769　　　33.73
　23　　 -22.7237　　　1.000　　　1.56883　　　56.00
　24　　　29.2295　　　1.172
　25　　　34.9681　　　1.000　　　1.79952　　　42.09
　26　　　26.1166　　　可変
　27　　　39.9439　　　2.135　　　1.62004　　　36.40
　28　　　60.0000　　　BF
像面　　　∞　　　
 
［各種データ］
変倍比　　　4.28　　　
　　　　　W　　　　　M　　　　　T
f　　　 68.7　　　100.0　　　294.0
FNO　　　4.70　　　 4.73　　　 6.06
2ω　　 23.74　　　16.08　　　 5.48
Ymax　　14.25　　　14.25　　　14.25
TL　　 164.32　　 184.47　　 221.32
BF　　　38.52　　　38.72　　　64.52
 
［可変間隔データ］
　　　　　W　　　　　M　　　　T　　　　　　W　　　　　M　　　　T
　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　　 近距離　　近距離　　近距離
d5 　　　4.000　　30.052　　63.492　　　　4.000　　30.052　　63.492
d10　　 30.492　　24.393　　 2.000　　　 30.492　　24.393　　 2.000
d21　　　3.686　　 4.454　　 2.923　　　　4.052　　 4.994　　 3.907
d26　　 19.668　　18.899　　20.430　　　 19.301　　18.359　　19.446
 
［レンズ群データ］
群　　　始面　　　f
G1　　　1　　　138.289
G2　　　6　　　-30.436
G3　　　11　　　34.256
G4　　　22　　 -36.764
G5　　　27　　 185.180
 
［条件式対応値］
（２）　（－ｆＴＭ１）／ｆ１　＝　０．２２０
（３）　ｆＴＭ２／ｆ１　＝　０．２４８
（４）　ｆ１／ｆｗ　＝　２．０１３
（５）　ｆ１／（－ｆＴＭ１）　＝　４．５４４
（６）　ｆ１／ｆＴＭ２　＝　４．０３７
 
　図５８（ａ）、図５８（ｂ）および図５８（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図５９（ａ）、図５９（ｂ）および図５９（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。 
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本願の変倍光学系の数値実施例として５群構成のものと６群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（GRINレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　以上の構成により、上記第１実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載した本カメラ１は、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２～上記第７実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。 
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　ＧＦＳ　前側レンズ群
　ＧＭ１　Ｍ１レンズ群　　　　　　　　　ＧＭ２　Ｍ２レンズ群
　ＧＲＮ　ＲＮレンズ群　　　　　　　　　ＧＲＳ　後続レンズ群
　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (29)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有し、
    　変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動する変倍光学系。
  2. 　前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有する請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　以下の条件式を満足する請求項２に記載の変倍光学系。
    　　　０．７０＜（－ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
    　但し、
    　ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
    　ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
  4. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記前側レンズ群が物体側へ移動する請求項１～３のいずれかに記載の変倍光学系。
  5. 　前記ＲＮレンズ群は、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズを有する請求項１～４のいずれかに記載の変倍光学系。
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　０．１５＜（－ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５
    　但し、
    　ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０
    　但し、
    　ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
  8. 　前記ＲＮレンズ群の像側に隣接して、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズを有する請求項１～７のいずれかに記載の変倍光学系。
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　３．７０＜ｆ１／（－ｆＴＭ１）＜５．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離　
  12. 　変倍時に、前記Ｍ１レンズ群中の最も物体側にあるレンズ群が像面に対して固定である請求項１～１１のいずれかに記載の変倍光学系。
  13. 　前記Ｍ２レンズ群は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有する請求項１～１２のいずれかに記載の変倍光学系。
  14. 　前記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとからなる請求項１３に記載の変倍光学系。
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１４に記載の変倍光学系。
    　　　１．００＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．２５
    　但し、
    　ｎｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
    　ｎｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１４もしくは１５に記載の変倍光学系。
    　　　０．３０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜０．９０
    　但し、
    　νｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
    　νｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
  17. 　前記Ｍ１レンズ群は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有する請求項１～１２のいずれかに記載の変倍光学系。
  18. 　前記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズからなる請求項１７に記載の変倍光学系。
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１８に記載の変倍光学系。
    　　　０．８０＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．００
    　但し、
    　ｎｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
    　ｎｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
  20. 　以下の条件式を満足する請求項１８もしくは１９に記載の変倍光学系。
    　　　１．２０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜２．４０
    　但し、
    　νｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
    　νｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
  21. 　前記後続レンズ群は、正の屈折力を有するレンズを有する請求項１に記載の変倍光学系。
  22. 　以下の条件式を満足する請求項２１に記載の変倍光学系。
    　　　０．１５＜（－ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５
    　但し、
    　ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
  23. 　以下の条件式を満足する請求項２１もしくは２２に記載の変倍光学系。
    　　　０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０
    　但し、
    　ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
  24. 　以下の条件式を満足する請求項２１～２３のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  25. 　以下の条件式を満足する請求項２１～２４のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　３．７０＜ｆ１／（－ｆＴＭ１）＜５．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
  26. 　以下の条件式を満足する請求項２１～２５のいずれかに記載の変倍光学系。
    　　　３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
  27. 　請求項１～２６のいずれかに記載の変倍光学系を有する光学機器。
  28. 　請求項１～２６のいずれかに記載の変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備える撮像機器。
  29. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化するように配置することを含み、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動し、
    　前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系の製造方法。
    　　　０．７０＜（－ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
    　但し、
    　ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
    　ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
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