WO2017043166A1 - 磁気粘性流体緩衝器 - Google Patents

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WO2017043166A1
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piston
core
plate
magnetorheological fluid
flux ring
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PCT/JP2016/069819
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啓司 斎藤
康裕 米原
睦 小川
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Ｋｙｂ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a magnetorheological fluid shock absorber using a magnetorheological fluid whose apparent viscosity changes due to the action of a magnetic field.
  • Some shock absorbers mounted on vehicles such as automobiles change the damping force by applying a magnetic field to the flow path through which the magnetorheological fluid passes to change the apparent viscosity of the magnetorheological fluid.
  • JP2008-175364A when a piston assembly including a piston core having a coil wound around the outer periphery and a piston ring disposed on the outer periphery of the piston core slides in the cylinder, A magnetorheological fluid damper is disclosed in which a magnetorheological fluid passes through a flow path formed in the above.
  • An object of the present invention is to shorten the total length of the piston of the magnetorheological fluid shock absorber.
  • a cylinder in which a magnetorheological fluid whose apparent viscosity is changed by the action of a magnetic field is sealed, and the cylinder is slidably disposed in the cylinder, and a pair of fluid chambers are defined in the cylinder.
  • a piston rod connected to the piston and extending to the outside of the cylinder, the piston being attached to an end of the piston rod and having a coil provided on the outer periphery;
  • a ring body that surrounds the outer periphery of the piston core and forms a magnetic viscous fluid flow passage between the piston core and an annularly formed outer periphery of the piston rod, and an outer edge at one end of the ring body
  • a stopper that sandwiches the plate between the piston core that is accommodated and joined to the ring body by a metal layer by brazing, and the piston core.
  • FIG. 1 is a front sectional view of a magnetorheological fluid shock absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a left side view of the piston in FIG.
  • FIG. 3 is a right side view of the piston in FIG. 1.
  • FIG. 4 is an enlarged view of a joint portion between the plate and the ring body in FIG.
  • FIG. 5 is a front sectional view of a magnetorheological fluid shock absorber according to a modification of the embodiment of the present invention.
  • buffer magnetorheological fluid shock absorber
  • the shock absorber 100 is a damper whose damping coefficient can be changed by using a magnetorheological fluid whose viscosity changes due to the action of a magnetic field.
  • the shock absorber 100 is interposed, for example, between a vehicle body and an axle in a vehicle such as an automobile.
  • the shock absorber 100 generates a damping force that suppresses vibration of the vehicle body by an expansion and contraction operation.
  • the shock absorber 100 includes a cylinder 10 in which a magnetorheological fluid is sealed, a piston 20 that is slidably disposed in the cylinder 10, and a piston rod 21 that is connected to the piston 20 and extends to the outside of the cylinder 10. And comprising.
  • the cylinder 10 is formed in a bottomed cylindrical shape.
  • the magnetorheological fluid sealed in the cylinder 10 has an apparent viscosity that is changed by the action of a magnetic field, and is a liquid in which fine particles having ferromagnetism are dispersed in a liquid such as oil.
  • the viscosity of the magnetorheological fluid changes according to the strength of the applied magnetic field, and returns to its original state when the magnetic field is no longer affected.
  • a gas chamber (not shown) in which gas is sealed is defined via a free piston (not shown).
  • the volume change in the cylinder 10 due to the advance / retreat of the piston rod 21 is compensated by providing a gas chamber.
  • the piston 20 defines a fluid chamber 11 and a fluid chamber 12 in the cylinder 10.
  • the piston 20 includes an annular flow path 22 that allows the magnetorheological fluid to move between the fluid chamber 11 and the fluid chamber 12, and a bypass flow path 23 that is a through hole.
  • the piston 20 can slide in the cylinder 10 when the magnetorheological fluid passes through the flow path 22 and the bypass flow path 23.
  • the configuration of the piston 20 will be described later in detail.
  • the piston rod 21 is formed coaxially with the piston 20.
  • the piston rod 21 has one end 21 a fixed to the piston 20 and the other end 21 b extending to the outside of the cylinder 10.
  • the piston rod 21 is formed in a cylindrical shape in which one end 21a and the other end 21b are opened.
  • a pair of wires (not shown) for supplying a current to a coil 33a of the piston 20 described later is passed through the inner periphery 21c of the piston rod 21.
  • a male screw 21d that is screwed with the piston 20 is formed on the outer periphery of the piston rod 21 in the vicinity of one end 21a.
  • the piston 20 has a small-diameter portion 30a attached to the end of the piston rod 21 and a large diameter compared to the small-diameter portion 30a.
  • the piston 20 is formed continuously in the axial direction and forms an enlarged step 30d between the small-diameter portion 30a.
  • a piston core 30 having a diameter portion 30b and a large-diameter portion 30c that is continuously formed in the axial direction with a large diameter compared to the enlarged-diameter portion 30b and that is provided with a coil 33a on the outer periphery is provided.
  • the piston 20 surrounds the outer periphery of the piston core 30 and forms a magnetic viscous fluid flow path 22 between the piston core 30 and a flux ring 35 as a ring body, and is formed in an annular shape on the outer periphery of the small diameter portion 30a.
  • a plate 40 that is disposed and attached to one end 35a of the flux ring 35 and a fixing nut 50 that serves as a stopper that sandwiches the plate 40 between the small diameter portion 30a and the step portion 30d.
  • the piston core 30 includes a first core 31 attached to the end of the piston rod 21, a coil assembly 33 provided with a coil 33 a on the outer periphery, and a second core 32 that sandwiches the coil assembly 33 between the first core 31. And a pair of bolts 36 as fastening members that fasten the second core 32 and the coil assembly 33 to the first core 31.
  • the piston core 30 includes a bypass flow path 23 formed so as to penetrate in the axial direction at a position where the influence of the magnetic field generated by the coil 33 a is smaller than that of the flow path 22.
  • the bypass flow path 23 includes a first through hole 23 a formed through the first core 31 and a second through hole 23 b formed through the second core 32.
  • the first through hole 23 a and the second through hole 23 b are formed so as to avoid a connecting portion 33 c described later of the coil assembly 33.
  • the bypass channel 23 is formed at two positions at intervals of 180 °.
  • the number of bypass channels 23 is not limited to this, and the bypass channels 23 may not be provided.
  • the first core 31 includes a small-diameter portion 30a, an enlarged-diameter portion 30b, a large-diameter portion 31a that forms a part of the large-diameter portion 30c of the piston core 30, a through-hole 31b that penetrates the center in the axial direction, and a bypass And a first through hole 23a that forms part of the flow path 23.
  • the small diameter portion 30a is formed in a cylindrical shape protruding in the axial direction from the flux ring 35.
  • a female screw 31c that is screwed with the male screw 21d of the piston rod 21 is formed.
  • the piston core 30 is fastened to the piston rod 21 by screwing the male screw 21d and the female screw 31c.
  • the enlarged diameter portion 30b is formed in a cylindrical shape.
  • the expanded diameter portion 30b is formed coaxially with the small diameter portion 30a.
  • An annular step 30d is formed between the small diameter portion 30a and the large diameter portion 30b.
  • the step portion 30 d is for the plate 40 to come into contact therewith and to hold the plate 40 between the fixing nut 50.
  • a male screw 31e is formed in which the female screw 50c of the fixing nut 50 is screwed with the plate 40 being sandwiched.
  • the large diameter part 31a is formed in a cylindrical shape.
  • the large diameter portion 31a is formed coaxially with the enlarged diameter portion 30b.
  • the outer periphery of the large diameter portion 31a faces the flow path 22 through which the magnetorheological fluid passes.
  • the large diameter portion 31 a contacts the coil assembly 33.
  • a cylindrical portion 33b of a coil assembly 33 to be described later is inserted and fitted into the through hole 31b of the large diameter portion 31a.
  • the large-diameter portion 31a is formed with a pair of female screws 31d into which the bolts 36 are screwed.
  • the first through hole 23a penetrates the large diameter portion 31a of the first core 31 in the axial direction. As shown in FIG. 3, the first through holes 23 a are formed at two locations at intervals of 180 °. The first through hole 23a is set to have a damping characteristic when the piston 20 slides depending on the diameter of the hole.
  • the second core 32 includes a large-diameter portion 32a that forms part of the large-diameter portion 30c of the piston core 30, and a small-diameter portion 32b that is formed at one end of the large-diameter portion 32a with a smaller diameter than the large-diameter portion 32a.
  • the through hole 32 c through which the bolt 36 penetrates the deep countersink portion 32 d with which the head of the bolt 36 engages, the second through hole 23 b forming a part of the bypass flow path 23, and the piston 20.
  • a plurality of tool holes 32f with which a tool (not shown) is engaged.
  • the large diameter portion 32a is formed in a cylindrical shape.
  • the large diameter portion 32 a is formed to have the same diameter as the large diameter portion 31 a of the first core 31.
  • the outer periphery of the large-diameter portion 32a faces the flow path 22 through which the magnetorheological fluid passes.
  • the large diameter portion 32 a is formed so that the end surface 32 e facing the fluid chamber 12 is flush with the other end 35 b of the flux ring 35.
  • the small diameter portion 32b is formed in a cylindrical shape coaxial with the large diameter portion 32a.
  • the small diameter portion 32b is formed to have the same diameter as the inner periphery of the coil mold portion 33d of the coil assembly 33 described later, and is fitted to the inner periphery of the coil mold portion 33d.
  • a pair of through holes 32c are formed penetrating the second core 32 in the axial direction.
  • the through hole 32 c is formed with a larger diameter than the diameter of the screwed portion of the bolt 36.
  • the through hole 32c is formed so as to be coaxial with the female screw 31d of the first core 31 in a state where the piston core 30 is assembled.
  • the deep countersink portion 32d is formed at the end of the through hole 32c.
  • the deep countersink portion 32d is formed to have a large diameter compared to the through hole 32c and a large diameter compared to the head of the bolt 36.
  • the deep countersink 32d is formed to a depth that can completely accommodate the head of the bolt 36.
  • the second through hole 23b has a larger diameter than the first through hole 23a. As shown in FIG. 3, the second through holes 23b are formed at two positions at intervals of 180 °. The second through hole 23b is formed to be coaxial with the first through hole 23a in a state where the piston core 30 is assembled. The damping characteristic when the piston 20 slides is determined by the hole diameter of the first through hole 23a. The hole diameter of the second through hole 23b does not affect the damping characteristics when the piston 20 slides.
  • the tool hole 32f is a hole into which a tool is fitted when the piston 20 is screwed to the piston rod 21. As shown in FIG. 3, the tool holes 32f are formed at four positions at intervals of 90 °. In the present embodiment, two of the four tool holes 32f are formed at the end of the second through hole 23b. Thus, the tool hole 32f is shared with the second through hole 23b.
  • the coil assembly 33 is formed by molding a resin in a state where the coil 33a is inserted.
  • the coil assembly 33 includes a cylindrical portion 33b that fits in the through hole 31b of the first core 31, a connecting portion 33c that is sandwiched between the first core 31 and the second core 32, and a coil 33a. And an annular coil mold part 33d.
  • the coil 33a forms a magnetic field by a current supplied from the outside.
  • the strength of the magnetic field increases as the current supplied to the coil 33a increases.
  • an electric current is supplied to the coil 33a to form a magnetic field, the apparent viscosity of the magnetorheological fluid flowing through the flow path 22 changes.
  • the viscosity of the magnetorheological fluid increases as the magnetic field generated by the coil 33a increases.
  • the tip 33e of the cylindrical portion 33b is fitted to the inner periphery of the piston rod 21.
  • a pair of wires for supplying a current to the coil 33a is drawn from the tip of the cylindrical portion 33b.
  • An O-ring 34 as a sealing member is provided between the tip 33e of the cylindrical portion 33b and the one end 21a of the piston rod 21.
  • the O-ring 34 is compressed in the axial direction by the large diameter portion 31 a of the first core 31 and the piston rod 21, and is compressed in the radial direction by the tip portion 33 e of the coil assembly 33 and the piston rod 21.
  • the magnetorheological fluid that has entered between the outer periphery of the piston rod 21 and the first core 31 or between the first core 31 and the coil assembly 33 flows out to the inner periphery of the piston rod 21 and leaks out. Is prevented.
  • the connecting portion 33c extends linearly in the radial direction from the base end portion of the cylindrical portion 33b toward the coil mold portion 33d, and connects the cylindrical portion 33b and the coil mold portion 33d.
  • a pair of wires for supplying a current to the coil 33a passes through the inside of the connecting portion 33c and the cylindrical portion 33b.
  • the coil mold part 33d is erected in an annular shape from the outer edge part of the connecting part 33c.
  • the coil mold portion 33d is formed to protrude from the end of the coil assembly 33 opposite to the cylindrical portion 33b.
  • the coil mold part 33 d is formed to have the same diameter as the large diameter part 31 a of the first core 31.
  • the outer periphery of the coil mold part 33 d forms a part of the large diameter part 30 c of the piston core 30.
  • a coil 33a is provided inside the coil mold portion 33d.
  • the piston core 30 is formed by being divided into three members of the first core 31, the second core 32, and the coil assembly 33. Therefore, only the coil assembly 33 provided with the coil 33a may be molded and sandwiched between the first core 31 and the second core 32. Therefore, it is easier to form the piston core 30 as compared to the case where the piston core 30 is formed as a single unit and the molding operation is performed.
  • the first core 31 is fixed to the piston rod 21, but the coil assembly 33 and the second core 32 are only fitted in the axial direction. Therefore, in the piston 20, the second core 32 and the coil assembly 33 are pressed and fixed to the first core 31 by fastening a pair of bolts 36.
  • the bolt 36 is inserted through the through hole 32 c of the second core 32 and screwed into the female screw 31 d of the first core 31.
  • the bolt 36 presses the bottom surface of the deep countersink portion 32d toward the first core 31 by the fastening force.
  • the coil assembly 33 is sandwiched between the second core 32 and the first core 31, and the piston core 30 is integrated.
  • the through hole 32c and the female screw 31d are formed at a position where the bolt 36 and the connecting portion 33c do not interfere with each other, avoiding the connecting portion 33c of the coil assembly 33.
  • the second core 32 and the coil assembly 33 are pressed against the first core 31 and fixed only by fastening the bolt 36. Therefore, the piston core 30 can be easily assembled.
  • the flux ring 35 is formed in a substantially cylindrical shape.
  • the outer diameter of the outer peripheral surface 35 c of the flux ring 35 is formed to be substantially the same as the inner diameter of the cylinder 10.
  • the inner diameter of the inner peripheral surface 35 d of the flux ring 35 is formed larger than the outer diameter of the piston core 30, and the flow path 22 is formed between the flux ring 35 and the piston core 30.
  • the flux ring 35 includes an annular recess 35e formed so as to be recessed in the axial direction from one end 35a, a small diameter portion 35h provided on the one end 35a side and having a smaller outer diameter than the outer peripheral surface 35c, It has further.
  • the length in the axial direction of the small diameter portion 35h is set to be equal to or greater than the axial depth of the annular recess 35e.
  • the plate 40 is a flat plate member formed in an annular shape.
  • the outer peripheral surface 40b which is an outer edge is press-fitted into the annular recess 35e, so that the plate 40 is accommodated in the annular recess 35e.
  • the structure of the joint between the plate 40 and the flux ring 35 will be described later in detail with reference to FIG.
  • the plate 40 may be accommodated by screwing the outer peripheral surface 40b into the annular recess 35e or fitting it with play.
  • the plate 40 has a plurality of flow paths 22 a that are through holes communicating with the flow paths 22.
  • the flow paths 22a are formed in an arc shape and are arranged at equiangular intervals. In the present embodiment, the flow paths 22a are formed at four locations at 90 ° intervals.
  • the flow path 22a is not limited to an arc shape, and may be a plurality of circular through holes, for example.
  • bypass branch 25 that guides the magnetorheological fluid flowing from the flow path 22a to the bypass flow path 23 is formed.
  • the bypass branch 25 is an annular gap formed on the outer periphery of the enlarged diameter portion 30b.
  • the magnetorheological fluid that has flowed into the piston core 30 from the flow path 22 a flows into the flow path 22 and the bypass flow path 23 via the bypass branch path 25. Therefore, since it is not necessary to match the relative positions of the flow path 22a and the bypass flow path 23 in the circumferential direction, the assembly of the piston 20 is easy.
  • a through hole 40a into which the small diameter part 30a of the first core 31 is fitted is formed in the inner periphery of the plate 40.
  • the coaxiality between the plate 40 and the first core 31 is ensured by fitting the small diameter portion 30a into the through hole 40a.
  • the plate 40 is pressed and clamped against the stepped portion 30d by the fastening force of the fixing nut 50 with respect to the small diameter portion 30a of the piston core 30. Thereby, the position of the axial direction with respect to the piston core 30 of the flux ring 35 fixed to the plate 40 will be prescribed
  • the fixing nut 50 is formed in a substantially cylindrical shape, and is attached to the outer periphery of the small diameter portion 30a of the piston core 30.
  • the fixing nut 50 is in contact with the plate 40 at the tip 50a.
  • the fixing nut 50 is formed with an internal thread 50c that is engaged with the external thread 31e of the first core 31 on the inner periphery of the base end 50b. As a result, the fixing nut 50 is screwed to the small diameter portion 30a.
  • an engagement surface (not shown) with which a tightening tool is engaged is formed on the outer peripheral surface of the fixing nut 50.
  • the engagement surface has at least two parallel planes, and the cross-sectional outer diameter of the fixing nut 50 is, for example, a regular hexagon.
  • the flux ring 35 and the piston core 30 are coupled by the plate 40 provided on the one end 35a side of the flux ring 35 so that the center axis of the flux ring 35 and the center axis of the piston core 30 coincide. .
  • the axial position of the flux ring 35 with respect to the piston core 30 is defined by the plate 40. For this reason, it is not necessary to provide the member which couple
  • the flow path 22 is annularly continuous on the other end 35b side as shown in FIG. Then open. As a result, the flow resistance of the flow path 22 is reduced, and the resistance imparted to the magnetorheological fluid passing through the flow path 22 can be reduced.
  • the annular recess 35e of the flux ring 35 includes an inner peripheral surface 35f having an inner diameter larger than the inner peripheral surface 35d, and an annular recess that connects the inner peripheral surface 35f and the inner peripheral surface 35d. 35e as a bottom surface of 35e.
  • the outer peripheral surface 40b is press-fitted into the inner peripheral surface 35f, and the one end surface 40c contacts the stepped portion 35g.
  • the position of the flux ring 35 in the axial direction with respect to the piston core 30 is defined by the stepped portion 35g of the annular recess 35e contacting the one end surface 40c of the plate 40.
  • the plate 40 further includes a chamfered portion 40e formed at a corner portion between the outer peripheral surface 40b and the other end surface 40d.
  • a metal used for brazing is placed in the space between the chamfered portion 40e and the inner peripheral surface 35f before brazing.
  • the metal melted at the time of brazing flows into the space between the outer peripheral surface 40b and the inner peripheral surface 35f and between the one end surface 40c and the stepped portion 35g by capillary action, and solidifies after cooling.
  • the metal layer 60 is formed between the outer peripheral surface 40b and the inner peripheral surface 35f, and between the one end surface 40c and the step part 35g.
  • the flux ring 35 and the plate 40 are firmly joined by providing the metal layer 60 in addition to the outer peripheral surface 40b of the plate 40 being press-fitted into the inner peripheral surface 35f of the annular recess 35e. .
  • the metal layer 60 should just be formed in at least any one of between the outer peripheral surface 40b and the internal peripheral surface 35f, and between the one end surface 40c and the step part 35g.
  • the brazing is performed so that the metal does not leak from the region where the flux ring 35 and the plate 40 are in surface contact.
  • the space where the metal used for brazing is placed is not limited to the above configuration, and may be formed by providing a chamfered portion on the flux ring 35 side, or between the flux ring 35 and the plate 40. You may form by providing a chamfering part in both.
  • the metal layer 60 is formed of a copper-based metal. Not limited to this, other metals such as nickel and silver may be used depending on the material of the flux ring 35 and the plate 40.
  • the flux ring 35 and the plate 40 are joined by the press-fitting and the metal layer 60 by brazing. Therefore, compared with the case where it joins by crimping, fastening, etc., it can join easily and can obtain sufficient coupling strength.
  • the piston core 30 is assembled.
  • the second core 32 is attached to the coil assembly 33. It attaches so that the small diameter part 32b of the 2nd core 32 may fit in the inner periphery of the coil mold part 33d of the coil assembly 33.
  • the first core 31 is attached to the assembly of the coil assembly 33 and the second core 32.
  • the cylindrical portion 33b of the coil assembly 33 is inserted into the through hole 31b of the first core 31 from the large diameter portion 31a side, and a pair of wires for supplying current to the coil 33a is connected to the small diameter portion 30a side of the through hole 31b of the first core 31. Pull out from.
  • the pair of bolts 36 After inserting the pair of bolts 36 through the through holes 32 c of the second core 32, they are screwed into the female threads 31 c of the first core 31. By assembling the bolts 36, the assembly of the piston core 30 is completed.
  • the flux ring 35 and the plate 40 are assembled together. Specifically, the outer peripheral surface 40b of the plate 40 is press-fitted into the annular recess 35e of the flux ring 35, and brazing is performed.
  • the outer diameter of the small-diameter portion 35h provided on the one end 35a side of the flux ring 35 is such that even if the one end 35a side of the flux ring 35 bulges outward in the radial direction by press-fitting the plate 40 into the annular recess 35e. It is set so as not to be larger than the outer diameter of the surface 40b. For this reason, even if the plate 40 is press-fitted into the flux ring 35, the outer diameter on the one end 35a side is kept smaller than the outer diameter of the outer peripheral surface 40b. As a result, it is possible to prevent galling or the like from occurring on the sliding surface between the cylinder 10 and the piston 20. In addition, after the plate 40 is press-fitted into the flux ring 35, it is not necessary to rework the outer diameter of the flux ring 35 to match the inner diameter of the cylinder 10, so that the manufacturing cost can be reduced.
  • the brazing is performed by heating the assembly of the flux ring 35 and the plate 40 in a state where the brazing metal is placed in the space between the chamfered portion 40e and the inner peripheral surface 35f. At this time, if the assembly of the flux ring 35 and the plate 40 is arranged so that the other end surface 40d of the plate 40 faces upward, it is visually checked whether or not a brazing metal is placed before brazing. Can be easily confirmed. Moreover, after brazing, it can be easily confirmed visually from above whether or not the metal layer 60 is formed between the outer peripheral surface 40b and the inner peripheral surface 35f.
  • the plate 40 assembled integrally with the flux ring 35 is assembled to the piston core 30. Specifically, the plate 40 is fitted on the outer periphery of the small diameter portion 30 a of the first core 31 of the piston core 30 and brought into contact with the step portion 30 d of the first core 31. Then, the fixing nut 50 is screwed to the small diameter portion 30a. As a result, the plate 40 is sandwiched between the fixing nut 50 and the stepped portion 30d.
  • the piston 20 is assembled by the above procedure.
  • the piston 20 When the piston 20 is assembled, the piston 20 is attached to the piston rod 21. Specifically, a tool is fitted into the tool hole 32f and the piston 20 is rotated about the central axis. At this time, a pair of wires for supplying current to the coil 33 a is inserted into the inner periphery 21 c of the piston rod 21. Thereby, the internal thread 31c of the first core 31 of the piston core 30 and the external thread 21d of the piston rod 21 are screwed together. At this time, an O-ring 34 is inserted in advance between the tip 33e of the piston rod 21 and the one end 21a of the piston rod 21.
  • the piston 20 and the piston rod 21 can be easily assembled by assembling the piston 20 assembled in advance to the piston rod 21.
  • the piston 20 is divided into three members including a first core 31, a second core 32, and a coil assembly 33.
  • first core 31 and the coil assembly 33 may be integrally formed as two members, or the second core 32 and the coil assembly 33 may be integrally formed as two members. Good.
  • the magnetorheological fluid flows between the flow path 22 and the bypass flow via the flow path 22 a and the bypass branch path 25 formed in the plate 40. It flows through the road 23. Thereby, the piston 20 slides in the cylinder 10 as the magnetorheological fluid moves between the fluid chamber 11 and the fluid chamber 12.
  • the first core 31, the second core 32, and the flux ring 35 of the piston core 30 are formed of a magnetic material and constitute a magnetic path for guiding a magnetic flux generated around the coil 33a.
  • the plate 40 is made of a nonmagnetic material. Therefore, the flow path 22 between the piston core 30 and the flux ring 35 becomes a magnetic gap through which the magnetic flux generated around the coil 33a passes. Thereby, the magnetic field of the coil 33a acts on the magnetic viscous fluid which flows through the flow path 22 at the time of expansion-contraction operation of the shock absorber 100.
  • Adjustment of the damping force generated by the shock absorber 100 is performed by changing the amount of current supplied to the coil 33a and changing the strength of the magnetic field acting on the magnetorheological fluid flowing through the flow path 22. Specifically, as the current supplied to the coil 33a increases, the strength of the magnetic field generated around the coil 33a increases. Therefore, the viscosity of the magnetorheological fluid flowing through the flow path 22 increases, and the damping force generated by the shock absorber 100 increases.
  • bypass flow path 23 is formed by a first through hole 23 a formed in the first core 31 of the piston core 30 and a second through hole 23 b formed in the second core 32 and the coil assembly 33.
  • An annular bypass branch 25 is defined between the piston core 30 and the plate 40.
  • One end of the bypass channel 23 communicates with the channel 22 a via the bypass branch channel 25, and the other end opens on the end surface 32 e of the piston 20.
  • the bypass channel 23 is defined by a first through hole 23a and a second through hole 23b that penetrate the piston core 30 made of a magnetic material in the axial direction.
  • the coil 33 a is built in the outer periphery of the piston core 30. Therefore, the magnetorheological fluid flowing through the bypass channel 23 is not easily affected by the magnetic field of the coil 33a.
  • the inner diameter and length of the first through hole 23a of the bypass channel 23 are set according to the required attenuation characteristics.
  • a plate 40 press-fitted into one end 35a of the flux ring 35 and joined by brazing is sandwiched between the fixing nut 50 and the step portion 30d of the piston core 30, whereby the flux ring 35 is moved to the piston core. 30 is fixed in the axial direction. For this reason, it is not necessary to provide a member for fixing the flux ring 35 to the piston core 30 on the other end 35 b side of the flux ring 35. Therefore, the total length of the piston 20 of the shock absorber 100 can be shortened.
  • a magnetorheological fluid shock absorber (hereinafter simply referred to as “buffer”) 200 according to a modification of the embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
  • buffer a magnetorheological fluid shock absorber
  • the shock absorber 200 is different from the shock absorber 100 according to the above embodiment in that the plate 40 is fixed using a C ring 270 as a retaining ring instead of the fixing nut 50.
  • An annular groove 21e formed in a shape corresponding to the outer shape of the C ring 270 is formed on the outer periphery in the vicinity of the one end 21a of the piston rod 21 corresponding to the position where the C ring 270 is provided.
  • the stopper 250 is formed in a substantially cylindrical shape and is fitted to the outer periphery of the small diameter portion 30a of the first core 31. The stopper 250 comes into contact with the plate 40 at the tip 250a.
  • the stopper 250 has a tapered portion 250c formed in a tapered shape whose diameter increases toward the end surface on the inner peripheral surface of the base end portion 250b.
  • the taper portion 250c contacts the C ring 270. In a state where the taper portion 250 c is in contact with the C ring 270, the stopper 250 can no longer move in the axial direction toward the other end 21 b of the piston rod 21.
  • C ring 270 is a ring formed in a circular cross section.
  • the C-ring 270 is formed in a C-shaped ring shape with a part of the circumference opening.
  • the C-ring 270 is fitted into the annular groove 21e by a force that tends to shrink to the inner periphery.
  • the C-ring 270 contacts the tapered portion 250c of the stopper 250 and defines the axial position of the proximal end portion 250b of the stopper 250.
  • the flux ring 35 and the plate 40 are first integrated and assembled to the piston core 30 that has been integrally assembled. Specifically, the plate 40 is fitted on the outer periphery of the small diameter portion 30 a of the first core 31 of the piston core 30 and brought into contact with the step portion 30 d of the first core 31. In this state, the plate 40 is only in contact with the step portion 30d and is not fixed in the axial direction.
  • the piston rod 21 and the stopper 250 are assembled.
  • the C ring 270 is fitted into the annular groove 21 e of the piston rod 21.
  • the stopper 250 is fitted from one end 21 a of the piston rod 21.
  • the C-ring 270 comes into contact with the tapered portion 250c of the inner peripheral surface of the base end portion 250b, and the position in the axial direction is defined.
  • piston rod 21 and the piston core 30 are assembled. Specifically, the internal thread 31 c of the first core 31 of the piston core 30 and the external thread 21 d of the piston rod 21 are screwed together. At this time, an O-ring 34 is inserted in advance between the tip 33e of the piston core 30 and the one end 21a of the piston rod 21.
  • the piston core 30 When the piston core 30 is rotated with respect to the piston rod 21, the piston core 30 is assembled in advance between the step portion 30 d of the first core 31 of the piston core 30 and the tip portion 250 a of the stopper 250. The old plate 40 is clamped. Thereby, the assembly of the piston 20 is completed.
  • the plate 40 is pressed against the stopper 250 and fixed by the fastening force of the first core 31 of the piston core 30 to the piston rod 21. Therefore, the piston 20 can be easily assembled only by fastening the piston core 30 to the piston rod 21. Moreover, since each member of piston 20 can be firmly fixed by the fastening force of piston core 30, rotation of each member is prevented and vibration is suppressed.
  • the plate 40 press-fitted into the one end 35 a of the flux ring 35 and joined by brazing is sandwiched between the stopper 250 and the step portion 30 d of the piston core 30, whereby the flux ring 35. Is fixed to the piston core 30 in the axial direction. For this reason, it is not necessary to provide a member for fixing the flux ring 35 to the piston core 30 on the other end 35 b side of the flux ring 35. Therefore, the total length of the piston 20 of the shock absorber 200 can be shortened.
  • the shock absorbers 100 and 200 are disposed in a cylinder 10 in which a magnetorheological fluid whose apparent viscosity is changed by the action of a magnetic field is sealed, and are slidably disposed in the cylinder 10.
  • a pair of fluid chambers 11 and 12 is disposed in the cylinder 10.
  • a piston rod 21 connected to the piston 20 and extending to the outside of the cylinder 10.
  • the piston 20 is attached to an end of the piston rod 21, and a coil 33 a is provided on the outer periphery.
  • a piston core 30 and a flux ring 35 that surrounds the outer periphery of the piston core 30 and forms a flow path 22 of the magnetorheological fluid between the piston core 30 and an annularly formed and disposed on the outer periphery of the piston rod 21.
  • the outer peripheral surface 40b is accommodated in one end 35a of the flux ring 35, and the flux ring is formed by the brazing metal layer 60.
  • a plate 40 which is bonded to 5, having a fixing nut 50 or stopper 250 for holding the plate 40 between the piston core 30.
  • the plate 40 accommodated in one end 35 a of the flux ring 35 and joined by brazing is sandwiched between the fixing nut 50 or the stopper 250 and the piston core 30, so that the flux ring 35 is attached to the piston core 30.
  • it is fixed in the axial direction. For this reason, it is not necessary to provide a member for fixing the flux ring 35 to the piston core 30 on the other end 35 b side of the flux ring 35. Therefore, the total length of the piston 20 of the shock absorber 100 can be shortened.
  • the flux ring 35 has an annular recess 35e formed in a concave shape in the axial direction from one end 35a, and the outer peripheral surface 40b of the plate 40 is accommodated in the annular recess 35e.
  • the outer peripheral surface 40b of the plate 40 is accommodated in the annular recess 35e. For this reason, in order to assemble the plate 40 to the flux ring 35, it is not necessary to form a protrusion or the like on the plate 40, and the plate 40 can be made a simple flat plate. As a result, the manufacturing cost of the shock absorbers 100 and 200 can be reduced.
  • the flux ring 35 has a small-diameter portion 35h formed on the one end 35a side having a smaller outer diameter than other portions, and the axial length of the small-diameter portion 35h is greater than or equal to the depth of the annular recess 35e.
  • a small diameter portion 35 h having a length equal to or greater than the depth of the annular recess 35 e is provided on the one end 35 a side of the flux ring 35. For this reason, even if the one end 35a side of the flux ring 35 swells radially outward when the plate 40 is accommodated in the annular recess 35e by press fitting or the like, galling or the like occurs on the sliding surface between the cylinder 10 and the piston 20. Can be prevented. In addition, since it is not necessary to rework the outer diameter of the flux ring 35 after the plate 40 is accommodated in the flux ring 35 by press fitting or the like, the manufacturing cost of the shock absorbers 100 and 200 can be reduced.
  • the axial position of the flux ring 35 is defined by the step 35g of the annular recess 35e coming into contact with the one end surface 40c of the plate 40.
  • the step portion 35g of the annular recess 35e contacts the one end surface 40c of the plate 40 sandwiched between the fixing nut 50 or the stopper 250 and the piston core 30, whereby the flux ring 35 with respect to the piston core 30 is in contact.
  • An axial position is defined.
  • the plate 40 can easily set the positional relationship between the piston core 30 and the flux ring 35 in the axial direction.
  • the flux ring 35 is joined to the plate 40 by a metal layer 60 formed between the inner peripheral surface 35f of the annular recess 35e and the outer peripheral surface 40b of the plate 40.
  • the metal layer 60 is formed of a copper-based metal that is poured between the plate 40 and the flux ring 35 from the one end 35a side of the flux ring 35 in a molten state.
  • the molten copper-based metal flows between the plate 40 and the flux ring 35 from the one end 35 a side of the flux ring 35, solidifies after cooling, and becomes the metal layer 60. Therefore, the flux ring 35 and the plate 40 are firmly joined by the metal layer 60 in addition to the outer peripheral surface 40b of the plate 40 being assembled to the inner peripheral surface 35f of the flux ring 35 by press fitting or the like.
  • the molten metal flows in the axial direction from the other end surface 40 d of the plate 40. For this reason, compared with the case where the molten metal flows in the radial direction from the outer peripheral surface, whether or not the brazing metal is placed before and after the brazing operation, and whether or not the metal layer 60 is formed. Can be easily confirmed visually.
  • the flow path 22 is continuously opened in an annular shape on the other end 35 b side of the flux ring 35.
  • a pair of wires for supplying a current to the coil 33a passes through the inner periphery of the piston rod 21. Therefore, it is possible to eliminate the ground for allowing the current applied to the coil 33a to escape to the outside.
  • only one wire for applying a current to the coil 33a may pass through the inside of the piston rod 21 and be grounded to the outside through the piston rod 21 itself.

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Abstract

緩衝器１００は、磁気粘性流体が封入されるシリンダ１０と、シリンダ１０内に摺動自在に配置されるピストン２０と、ピストン２０に連結されるピストンロッド２１と、を備える。ピストン２０は、ピストンロッド２１に取り付けられ外周にコイル３３ａが設けられるピストンコア３０と、ピストンコア３０との間に磁気粘性流体の流路２２を形成するフラックスリング３５と、ピストンロッド２１の外周に配置されフラックスリング３５の一端３５ａに外周面４０ｂが収容されロウ付けによってフラックスリング３５に接合されるプレート４０と、ピストンコア３０との間にプレート４０を挟持する固定ナット５０と、を有する。

Description

磁気粘性流体緩衝器
　本発明は、磁界の作用によって見かけの粘度が変化する磁気粘性流体を利用した磁気粘性流体緩衝器に関するものである。
　自動車等の車両に搭載される緩衝器として、磁気粘性流体が通過する流路に磁界を作用させ、磁気粘性流体の見かけの粘度を変化させることによって、減衰力を変化させるものがある。ＪＰ２００８－１７５３６４Ａには、外周にコイルが巻回されたピストンコアとピストンコアの外周に配置されたピストンリングとを備えるピストンアッセンブリがシリンダ内を摺動する際に、ピストンコアとピストンリングとの間に形成された流路を磁気粘性流体が通過する磁気粘性流体緩衝器が開示されている。
　しかしながら、ＪＰ２００８－１７５３６４Ａに記載された磁気粘性流体緩衝器では、ピストンコアに対してピストンリングを所定位置に配置するために、ピストンリングを軸方向に挟持する一対のプレートが設けられ、各々のプレートをナットの締結によって固定している。このように、ピストンリングを両端からプレートとナットとで挟み込んで固定する構成であるため、ピストンアッセンブリの全長が長くなり、ピストンアッセンブリのストローク長さが短くなるおそれがあった。
　本発明は、磁気粘性流体緩衝器のピストンの全長を短くすることを目的とする。
　本発明のある態様によれば、磁界の作用によって見かけの粘度が変化する磁気粘性流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動自在に配置され、前記シリンダ内に一対の流体室を画成するピストンと、前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延在するピストンロッドと、を備え、前記ピストンは、前記ピストンロッドの端部に取り付けられ、外周にコイルが設けられるピストンコアと、前記ピストンコアの外周を取り囲み、前記ピストンコアとの間に磁気粘性流体の流路を形成するリング体と、環状に形成されて前記ピストンロッドの外周に配置され、前記リング体の一端に外縁が収容され、ロウ付けによる金属層によって前記リング体に接合されるプレートと、前記ピストンコアとの間に前記プレートを挟持するストッパと、を有する磁気粘性流体緩衝器が提供される。
図１は、本発明の実施形態に係る磁気粘性流体緩衝器の正面の断面図である。 図２は、図１におけるピストンの左側面図である。 図３は、図１におけるピストンの右側面図である。 図４は、図１におけるプレートとリング体との接合部の拡大図である。 図５は、本発明の実施形態の変形例に係る磁気粘性流体緩衝器の正面の断面図である。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
　まず、図１を参照して、本発明の実施形態に係る磁気粘性流体緩衝器（以下、単に「緩衝器」と称する。）１００の全体構成について説明する。
　緩衝器１００は、磁界の作用によって粘性が変化する磁気粘性流体を用いることで減衰係数が変化可能なダンパである。緩衝器１００は、例えば、自動車等の車両において車体と車軸との間に介装される。緩衝器１００は、伸縮作動によって車体の振動を抑える減衰力を発生する。
　緩衝器１００は、内部に磁気粘性流体が封入されるシリンダ１０と、シリンダ１０内に摺動自在に配置されるピストン２０と、ピストン２０に連結されてシリンダ１０の外部へ延在するピストンロッド２１と、を備える。
　シリンダ１０は、有底円筒状に形成される。シリンダ１０内に封入される磁気粘性流体は、磁界の作用によって見かけの粘度が変化するものであり、油等の液体中に強磁性を有する微粒子を分散させた液体である。磁気粘性流体の粘性は、作用する磁界の強さに応じて変化し、磁界の影響がなくなると元の状態に戻る。
　シリンダ１０内には、ガスが封入されるガス室（図示省略）が、フリーピストン（図示省略）を介して画成される。ピストンロッド２１の進退によるシリンダ１０内の容積変化は、ガス室が設けられることによって補償される。
　ピストン２０は、シリンダ１０内に流体室１１と流体室１２とを画成する。ピストン２０は、流体室１１と流体室１２との間で磁気粘性流体を移動可能とする環状の流路２２と、貫通孔であるバイパス流路２３と、を有する。ピストン２０は、流路２２とバイパス流路２３とを磁気粘性流体が通過することで、シリンダ１０内を摺動することが可能である。ピストン２０の構成については、後で詳細に説明する。
　ピストンロッド２１は、ピストン２０と同軸に形成される。ピストンロッド２１は、一端２１ａがピストン２０に固定され、他端２１ｂがシリンダ１０の外部に延出する。ピストンロッド２１は、一端２１ａと他端２１ｂとが開口する円筒状に形成される。ピストンロッド２１の内周２１ｃには、後述するピストン２０のコイル３３ａに電流を供給する一対の配線（図示省略）が通される。ピストンロッド２１の一端２１ａ近傍の外周には、ピストン２０と螺合する雄ねじ２１ｄが形成される。
　次に、図１から図３を参照して、ピストン２０の構成について説明する。
　ピストン２０は、ピストンロッド２１の端部に取り付けられる小径部３０ａと、小径部３０ａと比較して大径に軸方向に連続して形成され小径部３０ａとの間に段部３０ｄを形成する拡径部３０ｂと、拡径部３０ｂと比較して大径に軸方向に連続して形成され外周にコイル３３ａが設けられる大径部３０ｃと、を有するピストンコア３０を備える。
　また、ピストン２０は、ピストンコア３０の外周を取り囲みピストンコア３０との間に磁気粘性流体の流路２２を形成するリング体としてのフラックスリング３５と、環状に形成されて小径部３０ａの外周に配置されフラックスリング３５の一端３５ａに取り付けられるプレート４０と、小径部３０ａに取り付けられ段部３０ｄとの間にプレート４０を挟持するストッパとしての固定ナット５０と、を備える。
　ピストンコア３０は、ピストンロッド２１の端部に取り付けられる第一コア３１と、コイル３３ａが外周に設けられるコイルアセンブリ３３と、第一コア３１との間にコイルアセンブリ３３を挟持する第二コア３２と、第二コア３２とコイルアセンブリ３３とを第一コア３１に締結する締結部材としての一対のボルト３６と、を備える。
　また、ピストンコア３０は、コイル３３ａが発生する磁場の影響が流路２２と比較して小さい位置に軸方向に貫通して形成されるバイパス流路２３を備える。バイパス流路２３は、第一コア３１を貫通して形成される第一貫通孔２３ａと、第二コア３２を貫通して形成される第二貫通孔２３ｂと、を有する。第一貫通孔２３ａと第二貫通孔２３ｂとは、コイルアセンブリ３３の後述の連結部３３ｃを避けて形成される。バイパス流路２３は、図３に示すように、１８０°間隔で二箇所に形成される。これに限らず、バイパス流路２３の数は任意であり、また、バイパス流路２３を設けなくてもよい。
　第一コア３１は、小径部３０ａと、拡径部３０ｂと、ピストンコア３０の大径部３０ｃの一部を形成する大径部３１ａと、中心を軸方向に貫通する貫通孔３１ｂと、バイパス流路２３の一部を形成する第一貫通孔２３ａと、を有する。
　小径部３０ａは、フラックスリング３５から軸方向に突出する円筒状に形成される。小径部３０ａの内周には、ピストンロッド２１の雄ねじ２１ｄと螺合する雌ねじ３１ｃが形成される。ピストンコア３０は、雄ねじ２１ｄと雌ねじ３１ｃとの螺合によってピストンロッド２１に締結される。
　拡径部３０ｂは、円筒状に形成される。拡径部３０ｂは、小径部３０ａに連続して同軸に形成される。小径部３０ａと拡径部３０ｂとの間には、環状の段部３０ｄが形成される。段部３０ｄは、プレート４０が当接し、固定ナット５０との間にプレート４０を挟持するものである。また、小径部３０ａの先端の外周には、プレート４０を挟持した状態で固定ナット５０の雌ねじ５０ｃが螺合する雄ねじ３１ｅが形成される。
　大径部３１ａは、円筒状に形成される。大径部３１ａは、拡径部３０ｂに連続して同軸に形成される。大径部３１ａの外周は、磁気粘性流体が通過する流路２２に臨む。大径部３１ａは、コイルアセンブリ３３と当接する。大径部３１ａの貫通孔３１ｂには、後述するコイルアセンブリ３３の円筒部３３ｂが挿入されて嵌合する。大径部３１ａには、ボルト３６が螺合する一対の雌ねじ３１ｄが形成される。
　第一貫通孔２３ａは、第一コア３１の大径部３１ａを軸方向に貫通する。第一貫通孔２３ａは、図３に示すように、１８０°間隔で二箇所に形成される。第一貫通孔２３ａは、その穴径によってピストン２０の摺動時の減衰特性が設定される。
　第二コア３２は、ピストンコア３０の大径部３０ｃの一部を形成する大径部３２ａと、大径部３２ａの一端に大径部３２ａと比較して小径に形成される小径部３２ｂと、ボルト３６が貫通する貫通孔３２ｃと、ボルト３６の頭部が係合する深座繰り部３２ｄと、バイパス流路２３の一部を形成する第二貫通孔２３ｂと、ピストン２０を回転させるための工具（図示省略）が係合する複数の工具穴３２ｆと、を有する。
　大径部３２ａは、円柱状に形成される。大径部３２ａは、第一コア３１の大径部３１ａと同径に形成される。大径部３２ａの外周は、磁気粘性流体が通過する流路２２に臨む。大径部３２ａは、流体室１２に臨む端面３２ｅがフラックスリング３５の他端３５ｂと面一となるように形成される。
　小径部３２ｂは、大径部３２ａと同軸の円柱状に形成される。小径部３２ｂは、後述するコイルアセンブリ３３のコイルモールド部３３ｄの内周と同径に形成され、コイルモールド部３３ｄの内周に嵌められる。
　貫通孔３２ｃは、第二コア３２を軸方向に貫通して一対形成される。貫通孔３２ｃは、ボルト３６の螺合部の径と比較して大径に形成される。貫通孔３２ｃは、ピストンコア３０が組み立てられた状態で、第一コア３１の雌ねじ３１ｄと同軸となるように形成される。
　深座繰り部３２ｄは、貫通孔３２ｃの端部に形成される。深座繰り部３２ｄは、貫通孔３２ｃと比較して大径に、かつボルト３６の頭部と比較して大径に形成される。深座繰り部３２ｄは、ボルト３６の頭部を完全に収容可能な深さに形成される。貫通孔３２ｃを挿通するボルト３６が第一コア３１の雌ねじ３１ｄに螺合すると、深座繰り部３２ｄの底面が第一コア３１に押し付けられ、第二コア３２は第一コア３１に押し付けられる。
　第二貫通孔２３ｂは、第一貫通孔２３ａと比較して大径に形成される。第二貫通孔２３ｂは、図３に示すように、１８０°間隔で二箇所に形成される。第二貫通孔２３ｂは、ピストンコア３０が組み立てられた状態で、第一貫通孔２３ａと同軸となるように形成される。ピストン２０の摺動時の減衰特性は、第一貫通孔２３ａの穴径によって決定される。第二貫通孔２３ｂの穴径は、ピストン２０の摺動時の減衰特性に影響を及ぼさない。
　工具穴３２ｆは、ピストン２０をピストンロッド２１に螺着する際に工具が嵌められる穴である。工具穴３２ｆは、図３に示すように、９０°間隔で四箇所に形成される。本実施の形態では、四個の工具穴３２ｆのうち二個は、第二貫通孔２３ｂの端部に形成される。このように、工具穴３２ｆは、第二貫通孔２３ｂと共用される。
　コイルアセンブリ３３は、コイル３３ａが挿入された状態で樹脂をモールドすることで形成される。コイルアセンブリ３３は、第一コア３１の貫通孔３１ｂに嵌合する円筒部３３ｂと、第一コア３１と第二コア３２との間に挟持される連結部３３ｃと、内部にコイル３３ａが設けられる円環状のコイルモールド部３３ｄと、を有する。
　コイル３３ａは、外部から供給される電流によって磁界を形成する。この磁界の強さは、コイル３３ａに供給される電流が大きくなるほど強くなる。コイル３３ａに電流が供給されて磁界が形成されると、流路２２を流れる磁気粘性流体の見かけの粘度が変化する。磁気粘性流体の粘性は、コイル３３ａによる磁界が強くなるほど高くなる。
　円筒部３３ｂは、先端部３３ｅがピストンロッド２１の内周に嵌合する。円筒部３３ｂの先端からは、コイル３３ａに電流を供給するための一対の配線が引き出される。円筒部３３ｂの先端部３３ｅとピストンロッド２１の一端２１ａとの間には、封止部材としてのＯリング３４が設けられる。
　Ｏリング３４は、第一コア３１の大径部３１ａとピストンロッド２１とによって軸方向に圧縮され、コイルアセンブリ３３の先端部３３ｅとピストンロッド２１とによって径方向に圧縮される。これにより、ピストンロッド２１の外周と第一コア３１との間や、第一コア３１とコイルアセンブリ３３との間に侵入してきた磁気粘性流体がピストンロッド２１の内周に流出して漏出することが防止される。
　連結部３３ｃは、円筒部３３ｂの基端部からコイルモールド部３３ｄに向かって径方向に直線状に延設され、円筒部３３ｂとコイルモールド部３３ｄとを連結する。連結部３３ｃと円筒部３３ｂとの内部には、コイル３３ａへ電流を供給する一対の配線が通過する。
　コイルモールド部３３ｄは、連結部３３ｃの外縁部から環状に立設される。コイルモールド部３３ｄは、コイルアセンブリ３３における円筒部３３ｂと反対側の端部に突起して形成される。コイルモールド部３３ｄは、第一コア３１の大径部３１ａと同径に形成される。コイルモールド部３３ｄの外周は、ピストンコア３０の大径部３０ｃの一部を形成する。コイルモールド部３３ｄの内部には、コイル３３ａが設けられる。
　このように、ピストンコア３０は、第一コア３１と第二コア３２とコイルアセンブリ３３との三部材に分割して形成される。よって、コイル３３ａが設けられるコイルアセンブリ３３のみをモールドして形成し、第一コア３１と第二コア３２との間に挟持すればよい。よって、ピストンコア３０を単体で形成してモールド作業を行う場合と比較して、ピストンコア３０の形成が容易である。
　ピストンコア３０において、第一コア３１はピストンロッド２１に固定されるが、コイルアセンブリ３３と第二コア３２とは軸方向に嵌められているのみである。そこで、ピストン２０では、一対のボルト３６を締結することによって、第二コア３２とコイルアセンブリ３３とを第一コア３１に押し付けるようにして固定している。
　ボルト３６は、第二コア３２の貫通孔３２ｃを挿通し、第一コア３１の雌ねじ３１ｄに螺合する。ボルト３６は、その締結力によって、深座繰り部３２ｄの底面を第一コア３１に向けて押し付ける。これにより、第二コア３２と第一コア３１との間にコイルアセンブリ３３が挟持され、ピストンコア３０は一体となる。貫通孔３２ｃと雌ねじ３１ｄとは、コイルアセンブリ３３の連結部３３ｃを避けて、ボルト３６と連結部３３ｃとが干渉しない位置に形成される。
　このように、ボルト３６を締結するだけで、第二コア３２とコイルアセンブリ３３とが、第一コア３１に押し付けられて固定される。したがって、ピストンコア３０を容易に組み立てることができる。
　フラックスリング３５は、略円筒状に形成される。フラックスリング３５の外周面３５ｃの外径は、シリンダ１０の内径と略同径に形成される。フラックスリング３５の内周面３５ｄの内径は、ピストンコア３０の外径よりも大径に形成され、フラックスリング３５とピストンコア３０との間には、流路２２が形成される。
　フラックスリング３５は、一端３５ａから軸方向に凹状にくぼむように形成される環状凹部３５ｅと、一端３５ａ側に設けられ、外周面３５ｃと比較して外径が小さく形成される小径部３５ｈと、をさらに有する。小径部３５ｈの軸方向における長さは、環状凹部３５ｅの軸方向の深さ以上に設定される。
　プレート４０は、円環状に形成される平板部材である。プレート４０は、外縁である外周面４０ｂが環状凹部３５ｅに圧入されることによって、環状凹部３５ｅ内に収容される。プレート４０とフラックスリング３５との接合部の構造については、図４を参照しながら、後で詳細に説明する。なお、プレート４０は、外周面４０ｂが環状凹部３５ｅに螺合されたり、遊びを有して嵌め込まれたりすることによって収容されてもよい。
　また、プレート４０は、図２に示すように、流路２２に連通する貫通孔である複数の流路２２ａを有する。流路２２ａは、円弧状に形成されて等角度間隔に配置される。本実施の形態では、流路２２ａは、９０°間隔で四箇所に形成される。流路２２ａは、円弧状に限らず、例えば複数の円形の貫通孔であってもよい。
　プレート４０とピストンコア３０の大径部３０ｃとの間には、流路２２ａから流入した磁気粘性流体をバイパス流路２３に導くバイパス分岐路２５が形成される。バイパス分岐路２５は、拡径部３０ｂの外周に形成される環状の空隙である。
　流路２２ａからピストンコア３０内に流入した磁気粘性流体は、バイパス分岐路２５を介して流路２２とバイパス流路２３とに流れる。よって、流路２２ａとバイパス流路２３との周方向の相対位置を合わせる必要がないため、ピストン２０の組み立てが容易である。
　プレート４０の内周には、第一コア３１の小径部３０ａが嵌合する貫通孔４０ａが形成される。貫通孔４０ａに小径部３０ａが嵌合することによって、プレート４０と第一コア３１との同軸度が確保される。
　そして、プレート４０は、ピストンコア３０の小径部３０ａに対する固定ナット５０の締結力によって段部３０ｄに押し付けられて挟持される。これにより、プレート４０に固定されるフラックスリング３５のピストンコア３０に対する軸方向の位置が規定されることとなる。
　固定ナット５０は、略円筒状に形成され、ピストンコア３０の小径部３０ａの外周に取り付けられる。固定ナット５０は、先端部５０ａがプレート４０と当接する。固定ナット５０は、基端部５０ｂの内周に、第一コア３１の雄ねじ３１ｅに螺合する雌ねじ５０ｃが形成される。これにより、固定ナット５０は、小径部３０ａに螺着される。固定ナット５０の外周面には、締め付け用の工具が係合する図示しない係合面が形成される。係合面は、平行な二つの平面を少なくとも有し、固定ナット５０の断面外径は、例えば、正六角とされる。
　このように、フラックスリング３５とピストンコア３０とは、フラックスリング３５の中心軸とピストンコア３０の中心軸とが一致するように、フラックスリング３５の一端３５ａ側に設けられるプレート４０によって結合される。さらに、ピストンコア３０に対するフラックスリング３５の軸方向の位置は、プレート４０によって規定される。このため、フラックスリング３５の他端３５ｂ側には、フラックスリング３５とピストンコア３０とを結合し、フラックスリング３５の軸方向位置を規定する部材を設ける必要がない。したがって、緩衝器１００のピストン２０の全長を短くすることができる。
　また、フラックスリング３５の他端３５ｂ側にはフラックスリング３５とピストンコア３０とを結合する部材が配置されないため、流路２２は、図３に示されるように、他端３５ｂ側において環状に連続して開口する。この結果、流路２２の流通抵抗が低減され、流路２２を通過する磁気粘性流体に付与される抵抗を低減することができる。
　次に、図４を参照して、プレート４０とフラックスリング３５との接合部について詳細に説明する。なお、図４では、理解を容易にするために、フラックスリング３５の環状凹部３５ｅとプレート４０との間を大きく示している。
　図４に示されるように、フラックスリング３５の環状凹部３５ｅは、内周面３５ｄよりも内径が大きく形成される内周面３５ｆと、内周面３５ｆと内周面３５ｄとを接続する環状凹部３５ｅの底面としての段部３５ｇと、を有する。
　環状凹部３５ｅに収容されるプレート４０は、外周面４０ｂが内周面３５ｆに圧入され、一端面４０ｃが段部３５ｇと当接する。このように、ピストンコア３０に対するフラックスリング３５の軸方向の位置は、プレート４０の一端面４０ｃに環状凹部３５ｅの段部３５ｇが当接することによって規定される。
　プレート４０は、図４に示されるように、外周面４０ｂと他端面４０ｄとの角部に形成される面取部４０ｅをさらに有する。面取部４０ｅと内周面３５ｆとの間の空間には、ロウ付け前に、ロウ付けに用いられる金属が載置される。
　ロウ付け時に溶融した金属は、毛細管現象によって外周面４０ｂと内周面３５ｆとの間と、一端面４０ｃと段部３５ｇとの間と、に流れ込み、冷却後に凝固する。これにより、外周面４０ｂと内周面３５ｆとの間と、一端面４０ｃと段部３５ｇとの間と、には金属層６０が形成される。このため、フラックスリング３５とプレート４０とは、環状凹部３５ｅの内周面３５ｆにプレート４０の外周面４０ｂが圧入されることに加えて、金属層６０が設けられることによって、強固に接合される。
　なお、金属層６０は、外周面４０ｂと内周面３５ｆとの間と、一端面４０ｃと段部３５ｇとの間と、の少なくとも何れか一方に形成されればよい。また、ロウ付けは、フラックスリング３５とプレート４０とが面接触する領域から金属が漏れ出さないように行われる。
　また、ロウ付けに用いられる金属が載置される空間は、上記構成に限定されず、フラックスリング３５側に面取部を設けることにより形成されてもよいし、フラックスリング３５とプレート４０との両方に面取部を設けることにより形成されてもよい。
　金属層６０は、銅系金属によって形成される。これに限らず、フラックスリング３５とプレート４０との材質によっては、ニッケルや銀などの他の金属を用いてもよい。
　以上のように、フラックスリング３５とプレート４０とは、圧入と、ロウ付けによる金属層６０と、によって接合される。よって、かしめや締結などによって接合される場合と比較して、容易に接合を行うことができるとともに、十分な結合強度を得ることができる。
　以下では、ピストン２０の組み立て手順について説明する。
　最初に、ピストンコア３０を組み立てる。まず、コイルアセンブリ３３に第二コア３２を取り付ける。コイルアセンブリ３３のコイルモールド部３３ｄの内周に第二コア３２の小径部３２ｂが嵌合するように取り付ける。
　次に、コイルアセンブリ３３と第二コア３２との組立体に、第一コア３１を取り付ける。第一コア３１の貫通孔３１ｂに大径部３１ａ側からコイルアセンブリ３３の円筒部３３ｂを挿入し、コイル３３ａに電流を供給する一対の配線を第一コア３１の貫通孔３１ｂの小径部３０ａ側から引き出す。そして、一対のボルト３６を、第二コア３２の貫通孔３２ｃに挿通した後、第一コア３１の雌ねじ３１ｃに螺合する。このボルト３６の締結によって、ピストンコア３０の組み立てが完了する。
　ピストンコア３０の組み立てと並行して、フラックスリング３５とプレート４０とを一体に組み立てる。具体的には、フラックスリング３５の環状凹部３５ｅにプレート４０の外周面４０ｂが圧入され、ロウ付けが行われる。
　ここで、フラックスリング３５の一端３５ａ側に設けられる小径部３５ｈの外径は、環状凹部３５ｅにプレート４０が圧入されることによってフラックスリング３５の一端３５ａ側が径方向外側に膨らんだとしても、外周面４０ｂの外径よりも大きくならないように設定される。このため、プレート４０がフラックスリング３５に圧入されても、一端３５ａ側の外径は、外周面４０ｂの外径よりも小さい状態に維持される。この結果、シリンダ１０とピストン２０との摺動面において、かじり等が発生することを防止することができる。加えて、プレート４０がフラックスリング３５に圧入された後にフラックスリング３５の外径をシリンダ１０の内径に合わせて再加工等する必要がないため、製造コストを低減することができる。
　ロウ付けは、面取部４０ｅと内周面３５ｆとの間の空間にロウ付け用の金属が載置された状態で、フラックスリング３５とプレート４０との組立体を加熱することにより行われる。このとき、プレート４０の他端面４０ｄが上方を向くように、フラックスリング３５とプレート４０との組立体を並べておけば、ロウ付け前にロウ付け用の金属が載置されているか否かを目視にて容易に確認することができる。また、ロウ付け後、外周面４０ｂと内周面３５ｆとの間に金属層６０が形成されているか否かを、上方から目視にて容易に確認することができる。
　次に、フラックスリング３５と一体に組み立てられたプレート４０を、ピストンコア３０に組み付ける。具体的には、プレート４０をピストンコア３０の第一コア３１の小径部３０ａの外周に嵌めこみ、第一コア３１の段部３０ｄに当接させる。そして、固定ナット５０を小径部３０ａに螺着する。これにより、プレート４０は、固定ナット５０と段部３０ｄとの間に挟持される。以上の手順によって、ピストン２０が組み立てられる。
　ピストン２０が組み立てられたら、ピストン２０をピストンロッド２１に取り付ける。具体的には、工具穴３２ｆに工具を嵌めてピストン２０を中心軸回りに回転させる。このとき、コイル３３ａに電流を供給する一対の配線を、ピストンロッド２１の内周２１ｃに挿通させる。これにより、ピストンコア３０の第一コア３１の雌ねじ３１ｃとピストンロッド２１の雄ねじ２１ｄとが螺合する。このとき、ピストンロッド２１の先端部３３ｅとピストンロッド２１の一端２１ａとの間に、予めＯリング３４を挿入しておく。
　このように、予め組み立てておいたピストン２０をピストンロッド２１に組み付けることによって、ピストン２０とピストンロッド２１との組み立てを容易に行うことができる。
　なお、本実施形態では、ピストン２０は、第一コア３１と第二コア３２とコイルアセンブリ３３との三部材に分割されている。しかしながら、この構成に代えて、第一コア３１とコイルアセンブリ３３とを一体に形成して二部材としてもよく、また、第二コア３２とコイルアセンブリ３３とを一体に形成して二部材としてもよい。
　次に、緩衝器１００の作用について説明する。
　緩衝器１００が伸縮作動して、ピストンロッド２１がシリンダ１０に対して進退すると、磁気粘性流体は、プレート４０に形成された流路２２ａとバイパス分岐路２５とを介して流路２２とバイパス流路２３とを流れる。これにより、磁気粘性流体が流体室１１と流体室１２との間を移動することで、ピストン２０はシリンダ１０内を摺動する。
　このとき、ピストンコア３０の第一コア３１と第二コア３２とフラックスリング３５とは、磁性材によって形成され、コイル３３ａのまわりに生じる磁束を導く磁路を構成する。また、プレート４０は非磁性材によって形成される。そのため、ピストンコア３０とフラックスリング３５の間の流路２２は、コイル３３ａのまわりに生じる磁束が通過する磁気ギャップとなる。これにより、緩衝器１００の伸縮作動時に、流路２２を流れる磁気粘性流体にはコイル３３ａの磁場が作用する。
　緩衝器１００が発生する減衰力の調節は、コイル３３ａへの通電量を変化させ、流路２２を流れる磁気粘性流体に作用する磁場の強さを変化させることによって行われる。具体的には、コイル３３ａに供給される電流が大きくなるほど、コイル３３ａのまわりに発生する磁場の強さが大きくなる。よって、流路２２を流れる磁気粘性流体の粘性が高くなって、緩衝器１００が発生する減衰力が大きくなる。
　一方、バイパス流路２３は、ピストンコア３０の第一コア３１に形成される第一貫通孔２３ａと、第二コア３２及びコイルアセンブリ３３に形成される第二貫通孔２３ｂとによって形成される。ピストンコア３０とプレート４０との間には、環状のバイパス分岐路２５が画成される。バイパス流路２３は、一端がバイパス分岐路２５を介して流路２２ａに連通し、他端がピストン２０の端面３２ｅに開口する。
　バイパス流路２３は、磁性材からなるピストンコア３０を軸方向に貫通する第一貫通孔２３ａ及び第二貫通孔２３ｂによって画成される。コイル３３ａはピストンコア３０の外周部に内蔵される。そのため、バイパス流路２３を流れる磁気粘性流体は、コイル３３ａの磁場の影響を受けにくい。
　バイパス流路２３が設けられることによって、コイル３３ａの電流値が調整されるときに生じる圧力変動が緩和される。したがって、急激な圧力変動による衝撃や騒音等の発生が防止される。緩衝器１００では、要求される減衰特性に応じてバイパス流路２３の第一貫通孔２３ａの内径や長さが設定される。
　以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。
　緩衝器１００では、フラックスリング３５の一端３５ａに圧入されロウ付けによって接合されるプレート４０が固定ナット５０とピストンコア３０の段部３０ｄとの間に挟持されることによって、フラックスリング３５がピストンコア３０に対して軸方向に固定される。このため、フラックスリング３５の他端３５ｂ側には、フラックスリング３５をピストンコア３０に対して固定させるための部材を設ける必要がない。したがって、緩衝器１００のピストン２０の全長を短くすることができる。
　次に、図５を参照して、本発明の実施形態の変形例に係る磁気粘性流体緩衝器（以下、単に「緩衝器」と称する。）２００について説明する。なお、変形例では、前述した実施の形態と同様の構成には同一の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。
　緩衝器２００は、プレート４０を固定ナット５０ではなく止め輪としてのＣリング２７０を用いて固定する点で、上記実施形態に係る緩衝器１００と相違する。
　ピストンロッド２１の一端２１ａ近傍の外周には、Ｃリング２７０が設けられる位置に対応して、Ｃリング２７０の外形に対応した形状に形成される環状溝２１ｅが形成される。
　ストッパ２５０は、略円筒状に形成され、第一コア３１の小径部３０ａの外周に嵌合する。ストッパ２５０は、先端部２５０ａがプレート４０と当接する。ストッパ２５０は、基端部２５０ｂの内周面に、端面に向かって拡径されるテーパ状に形成されるテーパ部２５０ｃを有する。
　テーパ部２５０ｃは、Ｃリング２７０と当接する。テーパ部２５０ｃがＣリング２７０と当接した状態では、ストッパ２５０がそれ以上ピストンロッド２１の他端２１ｂに向けて軸方向へ移動できない。
　Ｃリング２７０は、円形断面に形成されるリングである。Ｃリング２７０は、周の一部が開口するＣ型のリング状に形成される。Ｃリング２７０は、内周に縮まろうとする力によって環状溝２１ｅに嵌合する。Ｃリング２７０は、ストッパ２５０のテーパ部２５０ｃと当接し、ストッパ２５０の基端部２５０ｂの軸方向の位置を規定する。
　以下では、ピストン２０の組み立て手順について説明する。
　まず、予めフラックスリング３５とプレート４０とを一体化しておき、一体に組み立てておいたピストンコア３０に組み付ける。具体的には、プレート４０をピストンコア３０の第一コア３１の小径部３０ａの外周に嵌めこみ、第一コア３１の段部３０ｄに当接させる。この状態では、プレート４０は、段部３０ｄに当接しているのみで、軸方向に固定されてはいない。
　次に、ピストンロッド２１とストッパ２５０とを組み立てる。まず、ピストンロッド２１の環状溝２１ｅにＣリング２７０を嵌合させる。そして、ピストンロッド２１の一端２１ａからストッパ２５０を嵌め込む。ストッパ２５０は、基端部２５０ｂの内周面のテーパ部２５０ｃにＣリング２７０が当接して、軸方向の位置が規定される。
　最後に、ピストンロッド２１とピストンコア３０とを組み立てる。具体的には、ピストンコア３０の第一コア３１の雌ねじ３１ｃとピストンロッド２１の雄ねじ２１ｄとを螺合する。このとき、ピストンコア３０の先端部３３ｅとピストンロッド２１の一端２１ａとの間に、予めＯリング３４を挿入しておく。
　そして、ピストンコア３０をピストンロッド２１に対して回転させてゆくと、ピストンコア３０の第一コア３１の段部３０ｄとストッパ２５０の先端部２５０ａとの間に、ピストンコア３０に予め組み付けておいたプレート４０が挟持される。これにより、ピストン２０の組立が完了する。
　このように、ピストンコア３０の第一コア３１のピストンロッド２１に対する締結力によって、プレート４０は、ストッパ２５０に押し付けられて固定される。したがって、ピストンロッド２１にピストンコア３０を締結するだけでピストン２０を容易に組み立てることができる。また、ピストンコア３０の締結力によってピストン２０の各部材を堅固に固定できるため、各部材の回転が防止されるとともに、振動が抑制される。
　以上の変形例によっても同様に、フラックスリング３５の一端３５ａに圧入されロウ付けによって接合されるプレート４０がストッパ２５０とピストンコア３０の段部３０ｄとの間に挟持されることによって、フラックスリング３５がピストンコア３０に対して軸方向に固定される。このため、フラックスリング３５の他端３５ｂ側には、フラックスリング３５をピストンコア３０に対して固定させるための部材を設ける必要がない。したがって、緩衝器２００のピストン２０の全長を短くすることができる。
　以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。
　緩衝器１００，２００は、磁界の作用によって見かけの粘度が変化する磁気粘性流体が封入されるシリンダ１０と、シリンダ１０内に摺動自在に配置され、シリンダ１０内に一対の流体室１１，１２を画成するピストン２０と、ピストン２０に連結されてシリンダ１０の外部へ延在するピストンロッド２１と、を備え、ピストン２０は、ピストンロッド２１の端部に取り付けられ、外周にコイル３３ａが設けられるピストンコア３０と、ピストンコア３０の外周を取り囲み、ピストンコア３０との間に磁気粘性流体の流路２２を形成するフラックスリング３５と、環状に形成されてピストンロッド２１の外周に配置され、フラックスリング３５の一端３５ａに外周面４０ｂが収容され、ロウ付けによる金属層６０によってフラックスリング３５に接合されるプレート４０と、ピストンコア３０との間にプレート４０を挟持する固定ナット５０またはストッパ２５０と、を有する。
　この構成では、フラックスリング３５の一端３５ａに収容されロウ付けによって接合されるプレート４０が固定ナット５０またはストッパ２５０とピストンコア３０との間に挟持されることによって、フラックスリング３５がピストンコア３０に対して軸方向に固定される。このため、フラックスリング３５の他端３５ｂ側には、フラックスリング３５をピストンコア３０に対して固定させるための部材を設ける必要がない。したがって、緩衝器１００のピストン２０の全長を短くすることができる。
　また、フラックスリング３５は、一端３５ａから軸方向に凹状に形成される環状凹部３５ｅを有し、プレート４０の外周面４０ｂは、環状凹部３５ｅ内に収容される。
　この構成では、プレート４０の外周面４０ｂが、環状凹部３５ｅ内に収容される。このため、プレート４０をフラックスリング３５に組み付けるためにプレート４０に突出部等を形成する必要がなく、プレート４０をシンプルな平板状とすることができる。この結果、緩衝器１００，２００の製造コストを低減することができる。
　また、フラックスリング３５は、一端３５ａ側に他の部分と比較して外径が小さく形成される小径部３５ｈを有し、小径部３５ｈの軸方向の長さは、環状凹部３５ｅの深さ以上に設定される。
　この構成では、環状凹部３５ｅの深さ以上の長さを有する小径部３５ｈがフラックスリング３５の一端３５ａ側に設けられる。このため、環状凹部３５ｅにプレート４０が圧入等によって収容される際にフラックスリング３５の一端３５ａ側が径方向外側に膨らんだとしても、シリンダ１０とピストン２０との摺動面において、かじり等が発生することを防止することができる。加えて、プレート４０がフラックスリング３５に圧入等によって収容された後にフラックスリング３５の外径を再加工等する必要がないため、緩衝器１００，２００の製造コストを低減することができる。
　また、フラックスリング３５は、環状凹部３５ｅの段部３５ｇがプレート４０の一端面４０ｃと当接することによって軸方向の位置が規定される。
　この構成では、固定ナット５０またはストッパ２５０とピストンコア３０との間に挟持されるプレート４０の一端面４０ｃに、環状凹部３５ｅの段部３５ｇが当接することにより、ピストンコア３０に対するフラックスリング３５の軸方向の位置が規定される。このように、プレート４０によって、ピストンコア３０とフラックスリング３５との軸方向における位置関係を容易に設定することができる。
　また、フラックスリング３５は、環状凹部３５ｅの内周面３５ｆとプレート４０の外周面４０ｂとの間に形成される金属層６０によってプレート４０に接合される。
　また、金属層６０は、溶融した状態でフラックスリング３５の一端３５ａ側からプレート４０とフラックスリング３５との間に流し込まれる銅系金属で形成される。
　これらの構成では、フラックスリング３５の一端３５ａ側からプレート４０とフラックスリング３５との間に溶融した銅系金属が流れ込み、冷却後に凝固し、金属層６０となる。このため、フラックスリング３５とプレート４０とは、プレート４０の外周面４０ｂがフラックスリング３５の内周面３５ｆに圧入等によって組み付けられることに加えて、金属層６０によって、強固に接合される。また、これらの構成では、溶融した金属が、プレート４０の他端面４０ｄから軸方向に流れ込む構成である。このため、溶融した金属が外周面から径方向に流れ込む場合と比較し、ロウ付け作業の前後に、ロウ付け用の金属が載置されているか否かや金属層６０が形成されているか否かを目視にて容易に確認することができる。
　また、流路２２は、フラックスリング３５の他端３５ｂ側において環状に連続して開口する。
　この構成では、フラックスリング３５の他端３５ｂ側にはフラックスリング３５とピストンコア３０とを結合する部材が配置されないため、流路２２は、他端３５ｂ側において環状に連続して開口する。この結果、流路２２の流通抵抗を低減することができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　例えば、緩衝器１００，２００は、コイル３３ａに電流を供給する一対の配線がピストンロッド２１の内周を通過するものである。よって、コイル３３ａに印加された電流を外部に逃がすアースを廃止することができる。しかしながら、この構成に代えて、コイル３３ａに電流を印加する一本の配線のみがピストンロッド２１の内部を通過するようにして、ピストンロッド２１自体を通じて外部にアースされる構成としてもよい。
　本願は２０１５年９月８日に日本国特許庁に出願された特願２０１５－１７６８９０に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (6)

  1. 　磁界の作用によって見かけの粘度が変化する磁気粘性流体が封入されるシリンダと、
    　前記シリンダ内に摺動自在に配置され、前記シリンダ内に一対の流体室を画成するピストンと、
    　前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延在するピストンロッドと、を備え、
    　前記ピストンは、
    　前記ピストンロッドの端部に取り付けられ、外周にコイルが設けられるピストンコアと、
    　前記ピストンコアの外周を取り囲み、前記ピストンコアとの間に磁気粘性流体の流路を形成するリング体と、
    　環状に形成されて前記ピストンロッドの外周に配置され、前記リング体の一端に外縁が収容され、ロウ付けによる金属層によって前記リング体に接合されるプレートと、
    　前記ピストンコアとの間に前記プレートを挟持するストッパと、を有する磁気粘性流体緩衝器。
  2. 　請求項１に記載の磁気粘性流体緩衝器であって、
    　前記リング体は、前記一端から軸方向に凹状に形成される環状凹部を有し、
    　前記プレートの前記外縁は、前記環状凹部内に収容される磁気粘性流体緩衝器。
  3. 　請求項２に記載の磁気粘性流体緩衝器であって、
    　前記リング体は、前記一端側に他の部分と比較して外径が小さく形成される小径部を有し、
    　前記小径部の軸方向の長さは、前記環状凹部の深さ以上に設定される磁気粘性流体緩衝器。
  4. 　請求項２に記載の磁気粘性流体緩衝器であって、
    　前記リング体は、前記環状凹部の底面が前記プレートの一端面と当接することによって軸方向の位置が規定される磁気粘性流体緩衝器。
  5. 　請求項２に記載の磁気粘性流体緩衝器であって、
    　前記リング体は、前記環状凹部の前記内周面と前記プレートの前記外縁との間に形成される前記金属層によって前記プレートに接合される磁気粘性流体緩衝器。
  6. 　請求項１に記載の磁気粘性流体緩衝器であって、
    　前記金属層は、溶融した状態で前記リング体の前記一端側から前記プレートと前記リング体との間に流し込まれる銅系金属で形成される磁気粘性流体緩衝器。
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