WO2016129344A1 - 連続鋳造装置 - Google Patents

Abstract

本開示は、易反応性非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉（２）と、溶融炉（２）から供給される易反応性非鉄金属またはその合金の溶湯（５０）を冷却し、連続鋳造する一対のロールからなる双ロール（３）と、を備える連続鋳造装置（１、３０）である。一対のロール間のギャップの上に、溶湯（５０）を溜める筒状の溶湯溜め（４）が設けられ、溶融炉（２）と溶湯溜め（４）との間に、溶湯を溶湯溜め（４）に供給する溶湯供給管（９）が設けられている。溶湯供給管（９）は、その吐出口が溶湯溜め（４）に溜められた溶湯の湯面より下方に配置されている。

Description

連続鋳造装置

　本開示は、連続鋳造装置に関する。
本開示は、２０１５年２月１３日に日本に出願された、特願２０１５－２６４４８号、特願２０１５－２６４４９号、及び、特願２０１５－２６４５０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　従来、非鉄金属の連続鋳造技術として、例えば特許文献１、特許文献２、特許文献３には、易反応性金属であるマグネシウムの合金の、薄板の製造技術が開示されている。特許文献１には、ロールを鉛直方向に配置した水平鋳造の技術が開示されている。特許文献２には、一対の第１ロール間で鋳造された板材に、少なくとも一対の第２ロールによって圧力を加え、圧延して所定の厚さのマグネシウム系金属薄板を製造する技術が開示されている。特許文献３には、連続鋳造を行う装置全体をチャンバー（容器）に入れて雰囲気制御する技術が開示されている。

　一般に水平にロールを配置した双ロール連続鋳造法では、ロール間上部に溶融金属を貯留する湯溜まりを設け、貯留した溶融金属をロール間の隙間に流し込みロール表面に接触させることで溶融金属を凝固させ鋳造している。湯溜まりは、ロール長手方向の端面に堰を設け、鋳造方向以外に流れ出てしまわないようにシールしている。このような双ロール連続鋳造法でのシール構造としては、例えば特許文献４に開示されたサイド堰をロール端面に押し付けてシールする構造や、特許文献５に開示されたガスによってシールする構造が知られている。また、特許文献６には、図中にロールバレル堰が示されている。

　非鉄金属またはその合金の双ロール連続鋳造法では、材料の溶湯をロール間に流し込む前に液相線温度以下まで下げて半凝固状態にし、得られた半凝固状態の材料をロール間にて急冷凝固させる技術が知られている。このような技術によれば、結晶粒の成長を抑えて組織を微細化することが可能となり、良質な薄板が得られる、とされている。

　このような双ロール連続鋳造法として、非特許文献１や非特許文献２では、溶融したアルミニウム合金を傾斜平板上に流すことで熱を奪い、その後双ロールに流し入れて冷却し、急冷凝固組織を得ることが開示されている。
　また、特許文献７では、撹拌棒を用いて金属材料がその液相線温度以下で凝固しないようにしたうえで、双ロールに送り込んでいる。

日本国特開２０１２－１９３４１２号公報 日本国特開２００８－３０７５４２号公報 日本国特開２００３－２６６１５０号公報 日本国特開平９－１６４４５３号公報 日本国特開平７－２０４７９４号公報 日本国特開２００７－２６８５４７号公報 日本国特開平９－２９６２３２号公報

原田英人，羽賀俊雄，西田進一，渡利久規「Al-25%Si合金薄板の双ロールキャスティングと加工性」日本機械学会論文集（Ａ編） 79巻804号（213-8）、p78-82 山敷拓也，羽賀俊雄，熊井真次，渡利久規「高速双ロールキャスターで作製したアルミニウム合金板にロール面が及ぼす影響」日本機械学会論文集（Ａ編） 79巻804号（213-8）、p92-96

　ところで、非鉄金属の連続鋳造において、特に易反応性金属であるマグネシウム系の材料の双ロール連続鋳造、及び溶湯直接圧延では、鋳造前の液体状態における材料表面の酸化物や大気中の成分と結合した不純物が製品品質を低下させる要因となるため、鋳造前の液体材料（溶湯）の外気との反応防止が強く望まれている。また、液体材料が順次ロールと接触して冷却され凝固するので、得られる薄板の品質を所定の品質以上に維持するためにはロールへの熱伝達を均一化する必要があり、従って液体材料のロールへの押し付け圧力を精密に制御することも重要になっている。

　しかしながら、特許文献１の技術では、溶解炉以外で液面が多く存在するため、大気中の成分と溶融金属とが反応した不純物が発生し、製品品質の低下が懸念される。また、ロールが鉛直方向に配置された水平鋳造であるため、液体材料のロールへの接触圧力が上ロールと下ロールとで異なることにより、液体材料のロールへの押し付け圧力を精密に制御するのが困難である。
　特許文献２の技術でも、特に液体材料の液面を無くす工夫がないため表面の反応による製品品質の低下が懸念される。また、ロールに対する液体材料の押し付け圧力を制御する機能も有していないので、鋳造に伴って溶融金属の湯面が変化すると、その伝熱効果も変化して製品品質が低下してしまう。
　特許文献３では、反応防止のために装置全体をチャンバーに入れて雰囲気制御を行っているため、設備が巨大となり、また大きな空間の雰囲気を制御するため雰囲気置換設備も大がかりとなり、従って設備コストが増大してしまう。

　また、特許文献４のシール構造では、サイド堰をロール端面に押し付けることで摩耗が起こり、サイド堰やロールが削られてしまう。ロールやサイド堰が削られてしまうと、サイド堰とロールの寿命が短くなるだけでなく、端面との間で不純物や気泡を巻き込み易くなり、製品の品質低下や板切れ等の発生要因になる。従って、これらの補修や交換が必要になり、メンテナンスコストが増大する他、時間を確保するための運転停止等、生産性低下が懸念される。

　特許文献５の方法及び装置は、反応ガスの混入をシールする技術を開示するものであり、溶融金属の流出をシールすることはできない。
　特許文献６の方法では、上記したように図中にロールバレル堰が示されているが、このロールバレル堰によるシールがどのようになされているか具体的に開示されていない。

非特許文献１や非特許文献２に開示された鋳造法は、少量生産では可能であるものの、空気に触れる面積が大きいため、特に外気との反応性の高い金属材料を鋳造しようとした場合に、化合物が材料内部に混入して製品品質を低下させるおそれがある。また、幅広の板材を連続鋳造しようとしたときには、双ロールへ均一に材料を流し込むことが困難である。
　特許文献７に開示された鋳造法でも、幅広の板材を連続鋳造しようとしたときには、双ロールへ均一に材料を流し込むことが困難である。　

　本開示は上記事情に鑑みてなされ、設備コストを増大させることなく、液体材料（溶湯）の反応物がロール間に供給されるのを防止した連続鋳造装置を提供することを第１の目的としている。また、ロールに対する液体材料（溶湯）の押し付け圧力を精密に制御できるようにした連続鋳造装置を提供することを第２の目的としている。

　また、本発明は、ロール間に供給する溶融金属のシール方法を見直し、これによって金属や合金、例えば非鉄金属やその合金の鋳造品質を安定的に維持し、且つ生産性を低下させることなく連続鋳造できるようにした、連続鋳造装置を提供することを目的としている。

　また、本発明は、予備冷却した溶湯を双ロールへ確実に流し込むことができ、従って板材の連続鋳造にも適用可能な連続鋳造装置を提供することを目的としている。

　本開示の連続鋳造装置は、易反応性非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉と、上記溶融炉から供給される易反応性非鉄金属またはその合金の溶湯を冷却し、連続鋳造する一対のロールからなる双ロールと、を備え、上記一対のロール間のギャップの上に、上記溶湯を溜める筒状の溶湯溜めが設けられ、上記溶融炉と上記溶湯溜めとの間に、上記溶湯を上記溶湯溜めに供給する溶湯供給管が設けられ、上記溶湯供給管は、その吐出口が上記溶湯溜めに溜められた溶湯の湯面より下方に位置させられている。

　本開示の連続鋳造装置によれば、溶融炉から溶湯供給管によって送られてきた溶湯を、溶湯溜めに溜められた溶湯の湯面より下方に位置させられた吐出口から溶湯溜め内に供給するので、反応が起こり易い湯面をそのままにして湯面を形成している溶湯がロール間に流れて連続鋳造に供されることを防止することができる。よって、設備コストを増大させることなく、液体材料（溶湯）の反応物がロール間に供給されるのを防止して、得られる連続鋳造製品の品質低下を防止することができる。

　本開示の連続鋳造装置によれば、一対のロール間の上に、溶湯を一対のロール間のギャップに案内する案内孔を有するチャンバーブロックが、該一対のロールとの間に隙間をあけて該一対のロールに対して非接触で配置されているので、チャンバーブロックと一対のロールとの間のシール構造を、これらチャンバーブロックや一対のロールの摩耗による消耗を生じさせることなく形成することができる。従って、非鉄金属やその合金を安定した品質で生産性を低下させることなく連続鋳造することができる。

　本開示の連続鋳造装置によれば、一対のロール間の上に、溶融炉から供給される溶湯を冷却して得られた冷却物を一対のロール間に供給する冷却装置が設けられているので、冷却装置で予備冷却した溶湯（冷却物）を一対のロールからなる双ロールへ確実に流し込むことができ、従って板材の連続鋳造にも適用可能となる。

本開示に係る連続鋳造装置の第１実施形態を模式的に示す側面図である。 双ロールの平面図である。 図１の要部を示す断面図である。 溶湯溜めの平面図である。 本開示に係る連続鋳造装置の第２実施形態を模式的に示す側面図である。 図５の要部を示す断面図である。 本開示に係る連続鋳造装置の一実施形態を模式的に示す側面図である。 双ロールとチャンバーブロックとを示す斜視図である。 チャンバーブロックの平面図である。 隙間に溶湯が流れるときの状態を模式的に示す説明図である。 チャンバーブロックの側板部とロールとを案内孔内側から見た断面図である。 本開示に係る連続鋳造装置の第３実施形態を模式的に示す側面図である。 双ロールの平面図である。 図１２の要部を示す断面図である。 溶湯溜めの平面図である。 冷却装置の概略構成を説明するための縦断面図である。 は冷却装置の概略構成を説明するための縦断面図である。

　以下、図面を参照して本開示の連続鋳造装置を詳しく説明する。なお、以下の図面においては、各部材を認識可能な大きさとするため、各部材の縮尺を適宜変更している。
　図１は、本開示に係る連続鋳造装置の第１実施形態を模式的に示す側面図であり、図１中符号１は連続鋳造装置である。この連続鋳造装置１は、易反応性非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉２と、溶融炉２から供給される易反応性非鉄金属またはその合金の溶湯を冷却し、連続鋳造する一対のロール３ａからなる双ロール３と、双ロール３上に配置された溶湯溜め４と、溶湯溜め４の上に配置されたタワー部５と、を備えて構成されている。

　溶融炉２は、連続鋳造の対象となる易反応性非鉄金属またはその合金を溶融させる炉であり、溶融対象となる材料の融点を超える温度に加熱できる加熱装置（図示せず）を有している。また、溶融炉２には、その内部を気密に閉塞する蓋部２ａが設けられている。そして、溶融した易反応性非鉄金属またはその合金、すなわち溶湯が酸素（空気）に接して反応するのを防止するため、溶融炉２にはその内部に不活性ガスを供給し、充填させる不活性ガス供給装置６が接続されている。

　不活性ガス供給装置６は、不活性ガス供給源７と第１不活性ガス供給管８とを有しており、不活性ガス供給源７から供給される不活性ガスを、第１不活性ガス供給管８によって溶融炉２内の溶湯５０の湯面５０ａより上に供給する。このように溶湯５０の湯面５０ａを不活性ガスで覆うことにより、溶湯５０は酸素（空気）と接触し、反応するのが防止されている。

　また、溶融炉２にはその蓋部２ａに溶湯供給管９が接続されており、溶融炉２は溶湯供給管９を介して溶湯５０を導出し、双ロール３上の溶湯溜め４に送るように構成されている。溶湯供給管９は、蓋部２ａを貫通して設けられ、その吸入口９ａが、溶融炉２における溶湯５０の湯面５０ａより充分下に配置されている。これによって溶湯供給管９には、湯面５０ａやその近傍に位置していない溶湯５０、すなわち酸素（空気）に触れることで形成される反応物が含まれない溶湯５０が、吸入される。

　本実施形態では、溶湯供給管９に溶湯５０を流入させ、双ロール３上の溶湯溜め４に送る溶湯供給装置として、上記の不活性ガス供給装置６が用いられる。不活性ガス供給装置６によって溶融炉２内の溶湯５０の湯面５０ａを加圧することで、溶湯供給管９の吸入口９ａに溶湯５０を流入させ、溶湯溜め４に送ることができる。なお、溶融炉２内の溶湯５０を溶湯供給管９により溶湯溜め４に送る溶湯供給装置としては、不活性ガス供給装置６に代えて、例えば電動モータを有する公知の圧送ポンプによって形成してもよい。

　不活性ガス供給装置６の不活性ガス供給源７としては、６フッ化硫黄（ＳＦ_６）やアルゴン（Ａｒ）などの不活性ガスを貯留するガスシリンダーやガスタンクと、必要に応じて設けられる圧送ポンプとによって形成される。

　双ロール３は、一対のロール３ａを水平且つ同一高さで所定のギャップを有して近接した状態に配置している。

　また、双ロール３には、その平面図である図２に示すように、ロール長手方向の端面にそれぞれ堰１２が設けられている。これら堰１２は、一対のロール３ａ間のギャップ上に供給される溶湯５０が、鋳造方向以外に流れ出ないようにシールしている。

　なお、双ロール３の下流側には、一対のロール３ａによって連続鋳造された板材を巻き取る巻取機（図示せず）が設けられている。

　溶湯溜め４は、双ロール３を構成する一対のロール３ａ間の上、すなわち一対のロール３ａ間のギャップとその近傍の直上に配置され、図１の要部断面図である図３に示すように溶湯５０を溜めて流下させるため貫通孔１３を有した筒状のものである。ここで、この溶湯溜め４は、溶湯溜め４の平面図である図４に示すように、その平面視形状が、ロール３ａの回転軸Ｏ方向に沿う方向を長辺とし、この長辺に直交する方向を短辺とする矩形に形成されている。平面視形状における長辺の長さは、ロール３ａの回転軸方向の長さとほぼ等しい長さに形成されている。平面視形状における短辺の長さは、ロール３ａの径や回転速度等によって適宜に決められる。

　溶湯溜め４には、図３に示すようにその一方の長辺側の側面に、溶湯供給管９が貫通して接続されている。溶湯供給管９は、その先端部が下方に向くように湾曲して形成されており、さらに先端にヘッダー１４が設けられている。ヘッダー１４は、図４に示すように貫通孔１３の開口形状に対応して長細く形成されている。このように溶湯供給管９の先端部に貫通孔１３の開口形状に対応したヘッダー１４を設けておくことにより、貫通孔１３の全域に溶湯５０を均等に供給することができる。溶湯溜め４やタワー部５、冷却装置１９などは、その場所で金属が凝固しないように加熱コイルや伝熱線などで加熱して液体の状態を保持するようにしている。ロール３ａだけが溶融金属に対して温度が低くて凝固させる構造である。

　また、このようにして供給された溶湯５０が双ロール３側へ均等に流れるように、本実施形態では貫通孔１３内に、その短辺方向に沿って平板状の整流板５３が鉛直方向に立てられて複数設置されている。これにより、ヘッダー１４から供給された溶湯５０は、整流板５３によって流れが整えられることで双ロール３側へ均等に流れ落ちる。

　溶湯溜め４の上には、タワー部５が配設されている。タワー部５は、溶湯溜め４と同じ平面視矩形状の筒部１５と、バッファー部１６とから形成されている。筒部１５は、その平面視形状が矩形で、溶湯溜め４より高さが充分に高く形成された筒体であり、溶湯溜め４と同じ平面視形状の貫通孔１７を有している。貫通孔１７は、溶湯溜め４の貫通孔１３と同じ開口形状に形成されて、この貫通孔１３に連通し、かつ連続して配置されている。従って、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０は、その湯面５０ｂが溶湯溜め４の貫通孔１３を上昇して、筒部１５の貫通孔１７内まで達している。

　バッファー部１６は、筒部１５の上端に配置されて、筒部１５の貫通孔１７の上端側開口を気密に塞ぐもので、内部に筒部１５の貫通孔１７に連通する空間部１８を有している。バッファー部１６は、短辺方向の長さ、すなわちロール３ａの回転軸Ｏと直交する方向の長さが、筒部１５より長く形成されており、従って空間部１８の平面視した面積は、貫通孔１７の平面視した面積より大きくなっている。これにより、溶湯溜め４に供給されて溜められた溶湯５０の量が急激に増加し、その湯面５０ｂが急上昇しても、溶湯５０がバッファー部１６の空間部１８内に流入することで湯面５０ｂの急上昇が抑えられるようになっている。

　また、バッファー部１６には、その上蓋１６ａに第２不活性ガス供給管１１が接続している。第２不活性ガス供給管１１は、図１に示した不活性ガス供給源７に接続されて、不活性ガス供給源７から供給された不活性ガスをバッファー部１６の空間部１８内に送る。
空間部１８内に送られてきた不活性ガスは筒部１５の貫通孔１７に位置する溶湯５０の湯面５０ｂを覆うことにより、溶湯５０は酸素（空気）と接触し、反応するのが防止されている。また、バッファー部１６の上蓋１６ａには圧力制御弁５６が設けられており、これによってバッファー部１６内の圧、すなわち溶湯５０の湯面５０ｂ上の内圧が調整可能になっている。さらに、バッファー部１６の上蓋１６ａには圧力計５７が設けられており、これによってバッファー部１６内の圧（溶湯５０の湯面５０ｂ上の内圧）が検出可能になっている。

　なお、第２不活性ガス供給管１１と不活性ガス供給源７とを有してなる不活性ガス供給装置６により、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の圧を制御することができる。
　また、上述した第１不活性ガス供給管８と不活性ガス供給源７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置６）によっても、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の圧を制御することができる。このような第１不活性ガス供給管８と不活性ガス供給源７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置６）と、第２不活性ガス供給管１１と不活性ガス供給源７とを有してなる不活性ガス供給装置６とのいずれか一方、あるいは両方により、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の圧を制御する本開示に係る溶湯圧制御手段が構成される。

　本実施形態では、図３に示すように溶湯溜め４の下で、一対のロール３ａ間のギャップ上に、冷却装置１９が配設されている。冷却装置１９は、四角筒体であり、貫通孔２０を有している。貫通孔２０は溶湯溜め４の貫通孔１３に連通し、かつ連続して配置されている。従って、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０は、溶湯溜め４の貫通孔１３を流れ落ちて冷却装置１９の貫通孔２０を通り、一対のロール３ａ間のギャップ上に供されるようになっている。

　冷却装置１９は、一対のロール３ａの周面に対して僅かな隙間をあけて配置されている。溶湯５０（半凝固物５１）は冷却装置１９で冷却されて半凝固化された後、直ちに一対のロール３ａの周面にて冷却されるため、ほとんど外気（酸素）に触れることなく、従って反応することなく、連続鋳造される。ただし、一対のロール３ａ上での反応を防止するため、上記の不活性ガス供給源７から第３の不活性ガス供給管（図示せず）を介して不活性ガスを一対の堰１２間に供給し、一対のロール３ａのギャップ上を不活性雰囲気にしてもよい。このようにギャップ上を不活性雰囲気にすることにより、冷却装置１９を流れ出た半凝固物５１がギャップ上にて反応するのを確実に防止することができる。

　第２不活性ガス供給管１１と不活性ガス供給源７とを有してなる不活性ガス供給装置６を溶湯圧制御手段として機能させる場合には、第２不活性ガス供給管１１によってバッファー部１６内に供給する不活性ガスの量を調整する。これにより、バッファー部１６内の圧、すなわち溶湯５０の湯面５０ｂ上の内圧を制御し、この内圧が加えられる溶湯溜め４内の溶湯５０の圧を制御することができる。このような内圧の制御は、バッファー部１６に設けた圧力計５７及び圧力制御弁５６を利用することによって精度良く行うことができる。従って、一対のロール３ａの周面に対する溶湯５０（半凝固物５１）の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　また、第１不活性ガス供給管８と不活性ガス供給源７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置６）を溶湯圧制御手段として機能させる場合には、第１不活性ガス供給管８によって溶融炉２に供給する不活性ガスの量を調整し、溶湯供給管９を介して溶湯溜め４に送る溶湯５０の量を制御する。これにより、タワー部５内での溶湯５０の湯面５０ｂを昇降させ、タワー部５、溶湯溜め４、及び冷却装置１９内に溜められた溶湯５０の水頭圧を制御することができる。従って、一対のロール３ａの周面に対する溶湯５０（半凝固物５１）の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　このような構成の連続鋳造装置１によって連続鋳造を行うには、まず、溶融炉２内においてマグネシウム合金を溶融させる。そして、得られた溶湯５０を溶湯供給管９によって溶湯溜め４の貫通孔１３内に供給する。溶湯供給管９によって溶湯溜め４に供給される溶湯５０は、流れ落ちる溶湯５０よりも多く供給することにより、その湯面５０ｂに位置するように溜める。これにより、溶湯供給管９の吐出口９ｂは溶湯５０の湯面５０ｂより下方に位置することとなり、溶融炉２から溶湯供給管９によって気密な状態で送られてきた溶湯５０は、反応が起こり易い湯面５０ｂを形成する溶湯５０をそのまま湯面５０ｂまたはその近傍に残して、湯面５０ｂより下方に流入し、貫通孔１３を通って冷却装置１９に流れ落ちる。

　このようにして溶湯溜め４内に溶湯５０を供給した際、上述の溶湯圧制御手段、すなわち第１不活性ガス供給管８と不活性ガス供給源７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置６）、または第２不活性ガス供給管１１と不活性ガス供給源７とを有してなる不活性ガス供給装置６により、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の圧を制御する。これにより、上述したように一対のロール３ａの周面に対する半凝固物５１の押し付け圧力が、予め設定された高圧に精密に制御される。また、溶湯５０の湯面５０ｂがタワー部５の筒部１５内に位置させられているので、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０に対して充分に大きい水頭圧がかかっており、従って半凝固物５１の押し付け圧力が大きく変動することなく安定している。

　冷却装置１９に流れ落ちた溶湯５０は、冷却管等によって冷却され、かつ、撹拌されることにより、半凝固化される。そして、形成された半凝固物５１は周回する一対のロール３ａ間のギャップに案内される。このようにしてギャップに案内された溶湯５０（半凝固物５１）は、精密に制御された押し付け圧力でロール３ａの周面に押し出され、ロール３ａ間のギャップを通ることにより、凝固して連続鋳造され、板材に形成される。従って、得られた板材を巻き取り、その後両サイドの耳部をカットして所望寸法に形成することにより、製品、または半製品としての板材が得られる。

　本実施形態の連続鋳造装置１によれば、溶融炉２から溶湯供給管９によって送られてきた溶湯５０を、溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の湯面５０ｂより下方に位置させられた吐出口９ｂから溶湯溜め４内に供給するので、反応が起こり易い湯面５０ｂをそのままにして湯面５０ｂを形成している溶湯５０がロール３ａ間に流れて連続鋳造に供されることを防止することができる。よって、比較的簡易な構成であるため、溶湯５０（液体材料）の反応物がロール３ａ間に供給されるのを防止して得られる連続鋳造製品の品質低下を防止することができる。

　特に、反応性が高いマグネシウムやその合金の連続鋳造をした場合にも、その反応を確実に防止できるため、軽くて強度が高いマグネシウム系板材を、良好な品質で製造することができる。

　また、溶湯圧制御手段を設けているので、溶湯圧制御手段によって溶湯溜め４に溜められた溶湯５０の押し出し圧力を制御することにより、冷却装置１９を流れ出た半凝固物５１の、一対のロール３ａの周面への押し付け圧力を制御することができる。従って、この押し付け圧力を予め設定した高圧にして加圧鋳造することで、ロール３ａから溶湯５０への熱伝達率を高めて冷却効率を向上させ、さらに、この熱伝達率をロール３ａの周面全体で均等にし、凝固を均等に起こして製品品質のむらをより少なくすることができる。

　上記溶湯圧制御手段として、溶湯供給管９によって溶湯溜め４に供給する溶湯５０の量を調整し、溶湯５０の湯面５０ｂをタワー部５内にて昇降させる溶湯供給装置を用いた場合には、溶湯５０の水頭圧を良好に制御することができるため、一対のロール３ａの周面に対する半凝固物５１の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　上記溶湯圧制御手段として、タワー部５内の溶湯５０の湯面５０ｂの上方に不活性ガスを導入し、タワー部５内の溶湯５０の押し出し圧力を調整する不活性ガス供給装置６を用いた場合には、第２不活性ガス供給管１１によって供給する不活性ガスの量を調整することにより、溶湯５０の湯面５０ｂ上の内圧を制御することができ、これによって内圧が加えられる溶湯溜め４内の溶湯５０の押し出し圧力を制御することができる。従って、一対のロール３ａの周面に対する半凝固物５１の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　また、溶湯溜め４に整流板５３を設けているので、ヘッダー１４から供給された溶湯５０の流れを整えて双ロール３側へ均等に流すことができ、従って得られる板材の品質むらを防止することができる。

　また、一対のロール３ａ間の上に、溶湯５０を冷却する冷却装置１９を設けているので、冷却装置１９で予備冷却した半凝固物５１を一対のロール３ａからなる双ロール３へ確実に流し込むことができ、従って例えば幅広の板材についてもその連続鋳造を容易に行うことができる。

　次に、本開示に係る連続鋳造装置の第２実施形態を説明する。図５は、本開示に係る連続鋳造装置の第２実施形態を模式的に示す側面図であり、図５中符号３０は連続鋳造装置である。この連続鋳造装置３０が図１に示した連続鋳造装置１と異なるところは、双ロール３からの溶湯５０の漏れ出しを防止するために、堰１２に代えてチャンバーブロック３１を設けた点にある。

　チャンバーブロック３１は、双ロール３を構成する一対のロール３ａ、ロール３ａ間の上に配置され、その平面視形状が矩形に形成された筒体である。従って、チャンバーブロック３１にも、図６に示すように溶湯溜め４の貫通孔１３や冷却装置１９の貫通孔２０と同じ平面視形状の案内孔３２が形成されている。

　このチャンバーブロック３１は、一対のロール３ａ、ロール３ａとの間に隙間をあけてこれらロール３ａに対して非接触で配置されている。そして、この非接触が維持された状態で冷却装置１９に固定されている。

　案内孔３２は、冷却装置１９の貫通孔２０と同じ開口形状に形成されて、この貫通孔２０に連通し、かつ連続して配置されている。従って、溶湯溜め４に溜められ、冷却装置１９を通って半凝固化された溶湯５０（半凝固物５１）は、チャンバーブロック３１の案内孔３２を流れ落ちて一対のロール３ａ間のギャップ上に供されるようになっている。

　図５に示すようにチャンバーブロック３１の側板部３１ａ、すなわちロール３ａの回転軸Ｏ方向における両端面に平行に配置されてチャンバーブロック３１の平面視形状における短辺を形成する側板部３１ａは、その下側がロール３ａの周面に沿って狭まるように形成され、下端が一対のロール３ａ間のギャップに近接して配置されている。

　チャンバーブロック３１の側板部３１ａ、側板部３１ｂは、その下端面、すなわちロール３ａの周面に対向する面が隙間をあけてロール３ａ上に配置されている。これにより、上述したようにチャンバーブロック３１は、一対のロール３ａに対して非接触で配置されている。チャンバーブロック３１とロール３ａとの間の隙間は、この隙間によってチャンバーブロック３１とロール３ａとの間のシール性が充分に確保されるように形成される。

　このような構成の連続鋳造装置３０によって連続鋳造を行う場合、特に溶湯５０を一対のロール３ａ間のギャップに案内するチャンバーブロック３１を、これらロール３ａとの間に隙間をあけてロール３ａに対して非接触で配置しているので、例えば第１実施形態のように堰１２をロール３ａの端面に設けることで堰１２が消耗したり、ロール３ａ自体が消耗するといったことが防止される。また、堰１２をロール３ａの端面に設けることでこれらの間に不純物や気泡を巻き込み易くなり、得られる板材４０の品質が低下してしまう、といった可能性も無くなる。

　従って、本実施形態の連続鋳造装置３０によれば、チャンバーブロック３１と一対のロール３ａとの間のシール構造を、これらチャンバーブロック３１や一対のロール３ａの摩耗による消耗を生じさせることなく形成できるので、易反応性非鉄金属やその合金を安定した品質で生産性を低下させることなく連続鋳造することができる。

　なお、本開示は上記実施形態に限定されることなく、本開示の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
　例えば、上記実施形態では双ロール３を、一対のロール３ａ、ロール３ａが水平且つ同一高さに配置されるように構成したが、一対のロールを、鉛直方向の上下に配置してもよく、段違いに斜めに配置してもよい。

　また、上記実施形態では溶湯溜め４の下に冷却装置１９を配置し、冷却装置１９により溶湯５０を予備冷却して半凝固化し、ロール３ａ間に供するようにしたが、冷却装置１９を介することなく、溶湯溜め４から直接、又はチャンバーブロック３１を介して溶湯５０をロール３ａ間に供するようにしてもよい。その場合には、連続鋳造装置の装置構成を簡易にして装置コストを低減することができる。

　また、上記実施形態の連続鋳造装置では、特にマグネシウム合金の連続鋳造に適用するものとしたが、本発明の連続鋳造装置はマグネシウム合金以外の易反応性非鉄金属またはその合金の連続鋳造にも好適に用いられる。

図７は、本開示に係る連続鋳造装置の一実施形態を模式的に示す側面図であり、図７中符号１は連続鋳造装置である。この連続鋳造装置１０１は、非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉１０２と、溶融炉１０２から供給される非鉄金属またはその合金の溶湯に接触し抜熱することで溶湯を冷却・凝固し、連続鋳造する一対のロール１０３ａからなる双ロール１０３と、双ロール１０３上に配置されたチャンバーブロック１０４と、を備えて構成されている。

　溶融炉１０２は、連続鋳造の対象となる非鉄金属またはその合金を溶融させる炉であり、溶融対象となる材料の融点を超える温度に加熱できる加熱装置を有している。また、溶融炉１０２には、その内部を気密に閉塞する蓋部が設けられている。そして、溶融した非鉄金属またはその合金、すなわち溶湯が酸素（空気）等に接して反応するのを防止するため、溶融炉１０２にはその内部に不活性ガスを供給し、充填させる不活性ガス供給管が必要に応じて設けられている。また、溶融炉１０２には配管１０５が接続されており、配管１０５を介して溶湯が導出され、双ロール１０３に送られるようになっている。

　溶融炉２で溶融される非鉄金属またはその合金としては、アルミニウムやマグネシウム、亜鉛等の非鉄金属またはその合金が挙げられる。このような非鉄金属またはその合金のうち、特にマグネシウム合金は軽くて強度が高いため、各種の構造材料として期待されている。従って、本実施形態の連続鋳造装置１０１は、このようなマグネシウム合金の連続鋳造に好適に用いられる。ただし、本実施形態の連続鋳造装置１０１は、マグネシウム合金以外の非鉄金属またはその合金の連続鋳造にも好適に用いられる。

　双ロール１０３は、一対のロール１０３ａを水平且つ同一高さで所定のギャップを有して近接した状態に配置している。

　また、双ロール１０３の下流側には、一対のロール１０３ａによって連続鋳造された板材を巻き取る巻取機（図示せず）、及びこの板材を冷却する冷却装置（図示せず）が設けられている。冷却装置は、例えば巻取機を囲って設けられている。

　チャンバーブロック１０４は、双ロール１０３を構成する一対のロール１０３ａ間の上に配置され、図８に示すように上下に貫通する案内孔１０６を有した略直方体状のブロックである。このチャンバーブロック１０４は、一対のロール１０３ａとの間に隙間をあけてこれらロール１０３ａに対して非接触で配置されている。そして、この非接触が維持された状態で支持部材（図示せず）により支持され、固定されている。

　このチャンバーブロック１０４は、図９に示すようにその平面視形状が、ロール１０３ａの回転軸Ｏ方向に沿う方向を長辺とし、この長辺に直交する方向を短辺とする矩形に形成されている。平面視形状における長辺の長さは、ロール１０３ａの回転軸方向の長さとほぼ等しい長さに形成されている。平面視形状における短辺の長さは、ロール１０３ａの径や回転速度等によって適宜に決められる。

　案内孔１０６は、本実施形態では上面側の開口形状が長円、すなわちチャンバーブロック１０４の平面視形状における開口形状が長円に形成されている。具体的には、チャンバーブロック１０４の平面視形状における短辺に対向する部位が円弧状（半円形状）に形成され、平面視形状における長辺に対向する部位が直線状に形成されている。なお、図８、図９では案内孔１０６を説明するため案内孔１０６の開口を示しているが、図８中に二点鎖線で示すように、チャンバーブロック１０４には案内孔１０６を閉塞する蓋１０７が設けられているのが好ましい。蓋１０７を設けることでチャンバーブロック１０４内、すなわち案内孔１０６内を気密に封止することができる。これにより、必要に応じて案内孔１０６内に不活性ガスを供給、充填し、溶湯が酸素（空気）と接触して反応するのを防止することができる。

　このように蓋１０７を設けた場合には、蓋１０７を貫通して配管１０５を設けることにより、配管１０５の吐出口を案内孔１０６の開口部内、又はその直上に配置する。なお、本実施形態のように案内孔１０６の開口形状を長細い長円に形成した場合には、図９に示すように配管１０５の吐出口に多数の開口を有したヘッダー１０８を接続しておき、案内孔１０６の全域に溶湯を均等に供給できるように構成しておく。そして、案内孔１０６内にその短辺方向に沿って複数の整流板１０９を設けておき、供給した溶湯が案内孔１０６内を均等に流れるように形成しておく。

　なお、案内孔１０６の開口形状については長円に限定されることなく、楕円や菱形などとすることもでき、矩形にすることもできる。また、ロール１０３ａの回転軸方向の長さが短い場合には、開口形状を円形にすることもできる。
　このような案内孔１０６の上面側の開口形状は、案内孔１０６の中間部においても同形状に形成されている。すなわち、案内孔１０６の横断面形状は、基本的に上面側の開口形状と同じになっている。

　図７に示すようにチャンバーブロック１０４の側板部１０４ａ、すなわちロール１０３ａの回転軸Ｏ方向における両端面に平行に配置される側板部１０４ａは、その下側がロール１０３ａの周面に沿って狭まるように形成され、下端が一対のロール１０３ａ間のギャップに近接して配置されている。また、図８に示すようにロール１０３ａの周面上に配置されるチャンバーブロック１０４の側板部１０４ｂは矩形状に形成され、その下端面はロール１０３ａの周面に沿って側面視円弧状に形成されている。

　チャンバーブロック１０４の側板部１０４ａ、側板部１０４ｂは、その下端面、すなわちロール１０３ａの周面に対向する面が隙間をあけてロール１０３ａ上に配置されている。これにより、上述したようにチャンバーブロック１０４は、一対のロール１０３ａに対して非接触で配置されている。チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間は、チャンバーブロック１０４の下端面全域でほぼ同じになるように形成されている。

　このようなチャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間、すなわちチャンバーブロック１０４の下端面とロール１０３ａの周面との間の距離としては、連続鋳造の対象となる材料や連続鋳造装置１０１の運転条件等によっても異なるものの、例えば１．０ｍｍ程度とされる。

　ロール１０３ａは、熱膨張や摩耗によって外径が変化する。また、チャンバーブロック１０４も、熱膨張によってロール１０３ａと同様に大きさが変化する。従って、このようなロール１０３ａやチャンバーブロック１０４の変形を充分に吸収できるように、チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間の下限を設定する必要がある。また、チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間の上限については、この隙間によってチャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間のシール性が充分に確保されるようにする必要がある。

　チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間のシール性が充分に確保される隙間としては、案内孔１０６を通ってこの隙間内に流入した溶湯が、この隙間を通過してチャンバーブロック１０４の外に流出することなく、溶湯がこの隙間内にて凝固するような隙間とする。ここで、隙間に溶湯が流れ出るときの状態を図１０に模式的に示す。図１０中符号ｓは隙間であり、この隙間ｓは、ロール１０３ａの周面とチャンバーブロック１０４の下端面との間に形成されている。従って、ロール１０３ａの周面とチャンバーブロック１０４の下端面との間の距離が、隙間ｓの距離ｄとなる。また、チャンバーブロック１０４の下端面を形成する側板部１０４ａの厚さが、隙間ｓの幅ｗとなる。

　図１０に示すように、隙間ｓの案内孔１０６側には溶湯Ｌの重量等によって圧力Ｐ１がかかっている。一方、チャンバーブロック１０４の外側は例えば大気圧による圧力Ｐ２となっている。従って、このような圧力差（Ｐ１－Ｐ２）により、溶湯Ｌは隙間ｓを通ってチャンバーブロック１０４の外側に抜け出ようとする。しかし、微小隙間を流れる流体の圧力損失は隙間が小さいほど大きく、また、流体が粘性流体である場合にはその流速が著しく遅くなる。従って、粘性流体である溶湯Ｌは、隙間ｓの距離ｄが短く、また、隙間ｓの幅ｗが広い（長い）と、図１０に示すように隙間ｓを通り抜けられずに隙間ｓの途中で凝固する。

　すなわち、本実施形態における隙間ｓの上限は、単にその距離ｄだけで決まるものではなく、幅ｗをも加味して決定される。つまり、距離ｄが長くても幅ｗが充分に広ければ、チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間のシール性を充分に確保することができ、また、幅ｗが狭くても距離ｄが充分に短ければ、チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間のシール性を充分に確保することができる。従って、予め実験等によって別途設定した運転条件で隙間ｓ内に流入した溶湯がチャンバーブロック４の外に流出することなく、隙間ｓ内にて凝固するような隙間ｓの距離ｄ及び幅ｗを求めておき、これを隙間ｓの上限とする。

　また、チャンバーブロック１０４の案内孔１０６の開口形状を上記したように長円とし、従ってチャンバーブロック１０４の側板部１０４ａ側の開口形状を平面視円弧状（半円状）にしているため、ロール１０３ａに隙間ｓを介して近接する案内孔１０６の開口縁の側面視した形状は、チャンバーブロック１０４の側板部１０４ｂを案内孔１０６内側から見た図である図１１に示すようになる。なお、図１１では、見やすくして説明を容易にするため、ロール１０３ａの回転軸Ｏ方向の長さを充分に短くし、チャンバーブロック１０４の幅もロール１０３ａの長さに合わせて小さくしている。

　図１１に示すようにチャンバーブロック１０４の側板部１０４ｂ側では、ロール１０３ａに隙間ｓを介して近接する案内孔１０６の開口縁Ｋの側面視した形状が、チャンバーブロック１０４の上に行くに従ってチャンバーブロック１０４の内側（中心側）に行くように形成されている。すなわち、図１１では、例えば逆Ｕ字状になっている。しかしながら、逆Ｕ字状に限定されることなく、様々な形状（例えば、台形状等）が可能である。
なお、図１１においては、チャンバーブロック１０４の側板部１０４ａ側の厚さをｗとし、従ってこの厚さを隙間ｓの幅ｗとしている。また、この幅ｗ内でのロール１０３ａの下端面とチャンバーブロック１０４の周面との間の距離を隙間ｓの距離ｄとしている。

　このような隙間ｓ内には、案内孔１０６内に溶湯を供給した際、案内孔１０６内の溶湯がある程度流れ出ていく。溶湯を隙間ｓ内に押し出す力を、図１１中にベクトルＢ１で示す。このようなベクトルＢ１は隙間ｓの開口縁Ｋの法線方向に向く。また、その大きさは、案内孔１０６側の圧力Ｐ１とチャンバーブロック１０４の外の圧力Ｐ２との差圧によって決まるため、全てがほぼ同じになる。

　一方、隙間ｓ内に流れ出ようとする溶湯に対しては、ロール１０３ａの回転により溶湯を下方に引き込む力が作用する。この引き込む力をベクトルＢ２で示すと、開口縁Ｋ上の各位置（各点）でのベクトルの差（ベクトルＢ１－ベクトルＢ２）により、隙間ｓから外に流れ出る溶湯のベクトルが決まる。例えば、開口縁Ｋの上端部では、隙間ｓから流れ出ようとする溶湯の力（ベクトルＢ１）とこれを引き戻そうとするロール１０３ａの回転力（ベクトルＢ２）とがほぼ等しくなり、あるいはベクトルＢ２が大きくなるため、隙間ｓ内に溶湯が流れ込むことはほとんど無い。

　これに対して開口縁Ｋの下端部では、ベクトルＢ１の鉛直方向の成分がほとんど無いため、水平方向に流れ出ようとする力（ベクトルＢ１）がロール１０３ａの回転力（ベクトルＢ２）によって減じられることがなく、従ってほとんどそのまま隙間ｓ内を流れる。しかしながら、隙間ｓはその距離ｄ、幅ｗが上記したように設定され、従って溶湯は隙間ｓ内に一部流入するものの、隙間ｓを通過してチャンバーブロック１０４の外に流出することはなく、隙間ｓ内にて凝固する。従って本実施形態では、開口縁Ｋの全域において、すなわち全ての隙間ｓにおいて、溶湯が通過してチャンバーブロック１０４の外に流出しないようになっている。

　また、隙間ｓ内で凝固した合金等の材料は、案内孔１０６内の溶湯と共に一対のロール１０３ａ間のギャップに案内され、連続鋳造される。その際、隙間ｓ内に流れる溶湯の量は一定でないため、図１１に示すように上記ギャップから出てきた板材１０はその両サイド（耳部）が不均一な波状となる。ただし、このようにして得られる板材１０は、通常、後工程においてその両サイドがカットされ、図１１中に二点鎖線で示す所望の幅寸法に形成されるため、両サイドが波状になることは製造上、何等支障がない。

　なお、開口縁Ｋにおける上端部と下端部との間の中間部では、下端部ほどではないものの、ある程度隙間ｓ内に溶湯が流れ出てここで凝固する。そして、凝固した材料はロール１０３ａの回転に伴われて下降する。このように凝固した材料はロール１０３ａの回転に伴われて下降するため、噛み込みなどの不具合が起きることはない。

　このような構成の連続鋳造装置１０１によって連続鋳造を行うには、まず、溶融炉１０２内において非鉄金属またはその合金を溶融させる。そして、得られた溶湯を配管１０５によってチャンバーブロック１０４の案内孔１０６内に供給する。案内孔１０６内に供給された溶湯は、自重によって案内孔１０６内を流れ落ち、周回する一対のロール１０３ａ間のギャップに案内される。このようにしてギャップに案内された溶湯は、ロール１０３ａ間のギャップを通ることにより、連続鋳造され、図１１に示したように板材１１０に形成される。従って、得られた板材１１０を巻き取り、その後両サイドの耳部をカットして所望寸法に形成することにより、製品、または半製品としての板材が得られる。

　また、このように連続鋳造するにあたって、溶湯を一対のロール１０３ａ間のギャップに案内するチャンバーブロック１０４を、これらロール１０３ａとの間に隙間をあけてロール１０３ａに対して非接触で配置しているので、チャンバーブロック１０４がロール１０３ａに削られて消耗したり、ロール１０３ａ自体が消耗するといったことが防止される。また、従来のようにサイド堰をロール端面に押し付けることによってこれらの間で不純物や気泡を巻き込み易くなり、得られる板材の品質が低下してしまう、といった可能性も無くなる。

　従って、本実施形態の連続鋳造装置１によれば、チャンバーブロック１０４と一対のロール１０３ａとの間のシール構造を、これらチャンバーブロック１０４や一対のロール１０３ａの摩耗による消耗を生じさせることなく形成できるので、非鉄金属やその合金を安定した品質で生産性を低下させることなく連続鋳造することができる。

　また、チャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間ｓを、案内孔１０６を通ってこの隙間ｓ内に流入した溶湯が、この隙間ｓを通過してチャンバーブロック１０４の外に流出することなくこの隙間ｓ内にて凝固するように形成しているので、非鉄金属やその合金を無駄にすることなく、従って製造コストの高騰を抑制しつつ、安定して連続鋳造することができる。

　また、ロール１０３ａに隙間ｓを介して近接する案内孔１０６の開口縁Ｋの側面視した形状を、上に行くに従って内側に行くように形成しているので、開口縁Ｋの上端部では溶湯が隙間ｓを流れ出ることがほとんど無く、また、中間部では隙間ｓで凝固した材料がロール１０３ａに伴われて下降する。従って、隙間ｓに漏れ出てそのままロール１０３ａ間のギャップに案内され、板材となるのは、主に開口縁Ｋの下端部の隙間ｓから漏れ出た溶湯だけであり、全体からみて僅かな量が後工程でカットされる耳部となるだけであるので、連続鋳造の効率低下を招くことなく安定して連続鋳造することができる。

　なお、本開示は上記実施形態に限定されることなく、本開示の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
　例えば、上記実施形態では双ロール１０３を、一対のロール１０３ａが水平且つ同一高さに配置されるように構成したが、一対のロールを、鉛直方向の上下に配置してもよく、段違いに斜めに配置してもよい。その場合、これら一対のロール間に配置するチャンバーブロックについては、例えば下側のロールとの間に対する隙間ｓの距離ｄを相対的に短くするとともに幅ｗを広くし、上側のロールとの間に対する隙間ｓの距離ｄを相対的に長くするとともに幅ｗを狭くするのが好ましい。このようにすることで、溶湯の自重により溶湯を押し出す力が強く働く下側で隙間ｓから溶湯が流れ出るのを確実に防止し、良好なシール性を得ることができる。

　また、上記実施形態では単に溶湯をチャンバーブロック１０４の案内孔１０６内に供給し、その自重等によって溶湯がギャップ内に流入するようにしたが、案内孔１０６内を加圧することにより、溶湯をギャップ内に加圧充填するようにしてもよい。このように溶湯を加圧充填して加圧鋳造することにより、得られる板材の品質向上を図ることができる。
　また、このような加圧鋳造では隙間ｓからの溶湯の漏れ出しが懸念されるが、上述したように特にチャンバーブロック１０４とロール１０３ａとの間の隙間ｓを、案内孔１０６を通って隙間ｓ内に流入した溶湯が、隙間ｓを通過してチャンバーブロック１０４の外に流出することなく隙間ｓ内にて凝固するように形成することにより、隙間ｓからの溶湯の漏れ出しを確実に防止することができる。

図１２は、本開示に係る連続鋳造装置の第３実施形態を模式的に示す側面図であり、図１２中符号２０１は連続鋳造装置である。この連続鋳造装置２０１は、非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉２０２と、溶融炉２０２から供給される非鉄金属またはその合金の溶湯を冷却し、連続鋳造する一対のロール２０３ａからなる双ロール２０３と、双ロール２０３上に配置された冷却装置２１９と、冷却装置２１９の上に配置された溶湯溜め２０４と、溶湯溜め２０４の上に配置されたタワー部２０５と、を備えて構成されている。

　溶融炉２０２は、連続鋳造の対象となる非鉄金属またはその合金を溶融させる炉であり、溶融対象となる材料の融点を超える温度に加熱できる加熱装置（図示せず）を有している。また、溶融炉２０２には、その内部を気密に閉塞する蓋部２０２ａが設けられている。そして、溶融した非鉄金属またはその合金、すなわち溶湯が酸素（空気）に接して反応するのを防止するため、溶融炉２０２にはその内部に不活性ガスを供給し、充填させる不活性ガス供給装置２０６が接続されている。

　不活性ガス供給装置２０６は、不活性ガス供給源２０７と第１不活性ガス供給管２０８とを有しており、不活性ガス供給源２０７から供給される不活性ガスを、第１不活性ガス供給管２０８によって溶融炉２０２内の溶湯２５０の湯面２５０ａより上に供給する。このように溶湯２５０の湯面２５０ａを不活性ガスで覆うことにより、溶湯２５０は酸素（空気）と接触し、反応するのが防止されている。

　また、溶融炉２０２にはその蓋部２０２ａに溶湯供給管２０９が接続されており、溶融炉２０２は溶湯供給管２０９を介して溶湯２５０を導出し、ロール２０３ａ上の溶湯溜め２０４に送るように構成されている。溶湯供給管２０９は、蓋部２０２ａを貫通して設けられ、その吸入口２０９ａが、溶融炉２０２における溶湯２５０の湯面２５０ａより充分下に配置されている。これによって溶湯供給管２０９には、湯面２５０ａやその近傍に位置していない溶湯２５０、すなわち酸素（空気）に触れることで形成される反応物が含まれない溶湯２５０が、吸入される。

　本実施形態では、溶湯供給管２０９に溶湯２５０を流入させ、ロール２０３ａ上の溶湯溜め２０４に送る溶湯供給装置として、上記の不活性ガス供給装置２０６が用いられる。不活性ガス供給装置２０６によって溶融炉２０２内の溶湯２５０の湯面２５０ａを加圧することで、溶湯供給管２０９の吸入口２０９ａに溶湯２５０を流入させ、溶湯溜め２０４に送ることができる。なお、溶融炉２０２内の溶湯２５０を溶湯供給管２０９により溶湯溜め２０４に送る溶湯供給装置としては、不活性ガス供給装置２０６に代えて、例えば電動モータを有する公知の圧送ポンプによって形成してもよい。

　不活性ガス供給装置２０６の不活性ガス供給源２０７としては、６フッ化硫黄（ＳＦ_６）やアルゴン（Ａｒ）などの不活性ガスを貯留するガスシリンダーやガスタンクと、必要に応じて設けられる圧送ポンプとによって形成される。
　なお、不活性ガス供給装置２０６には、第１不活性ガス供給管２０８とは別に第２不活性ガス供給管２１１が備えられている。第２不活性ガス供給管２１１も、不活性ガス供給源２０７に接続されており、後述するタワー部２０５に不活性ガスを供給するようになっている。

　双ロール２０３は、一対のロール２０３ａを水平且つ同一高さで所定のギャップを有して近接した状態に配置している。

　また、双ロール２０３には、その平面図である図１３に示すように、ロール長手方向の端面にそれぞれ堰２１２が設けられている。これら堰２１２は、一対のロール２０３ａ間のギャップ上に供給される溶湯２５０が、鋳造方向以外に流れ出ないようにシールしている。

　なお、双ロール２０３の下流側には、一対のロール２０３ａによって連続鋳造された板材を巻き取る巻取機（図示せず）が設けられている。

　溶湯溜め２０４は、双ロール２０３を構成する一対のロール２０３ａ間のギャップとその近傍の直上に配置され、図１２の要部断面図である図１４に示すように溶湯２５０を溜めて流下させるため貫通孔２１３を有した筒状のものである。ここで、この溶湯溜め２０４は、溶湯溜め２０４の平面図である図１５に示すように、その平面視形状が、ロール２０３ａの回転軸Ｏ方向に沿う方向を長辺とし、この長辺に直交する方向を短辺とする矩形に形成されている。平面視形状における長辺の長さは、ロール２０３ａの回転軸方向の長さとほぼ等しい長さに形成されている。平面視形状における短辺の長さは、ロール２０３ａの径や回転速度等によって適宜に決められる。

　溶湯溜め２０４には、図１４に示すようにその一方の長辺側の側面に、溶湯供給管２０９が貫通して接続されている。溶湯供給管２０９は、その先端部が下方に向くように湾曲して形成されており、さらに先端にヘッダー２１４が設けられている。ヘッダー２１４は、図１５に示すように貫通孔２１３の開口形状に対応して長細く形成されている。このように溶湯供給管２０９の先端部に貫通孔２１３の開口形状に対応したヘッダー２１４を設けておくことにより、貫通孔２１３の全域に溶湯２５０を均等に供給することができる。溶湯溜め２０４やタワー部２０５、冷却装置２１９などは、その場所で金属が凝固しないように加熱コイルや伝熱線などで加熱して液体の状態を保持するようにしている。ロール２０３ａだけが溶融金属に対して温度が低くて凝固させる構造である。

　また、このようにして供給された溶湯２５０がロール２０３ａ側へ均等に流れるように、本実施形態では貫通孔２１３内に、その短辺方向に沿って整流装置２５３（整流板、または分流箱など）が鉛直方向に立てられて複数設置されている。これにより、ヘッダー２１４から供給された溶湯２５０は、整流板２５３によって流れが整えられることでロール２０３ａ側へ均等に流れ落ちる。

　なお、ヘッダー２１４にはその下面に多数の開口が設けられており、従って図１４に示すようにこれら開口が溶湯供給管２０９の実質的な吐出口２０９ｂとなる。
　溶湯溜め２０４には、連続鋳造装置２０１の予備運転において溶湯供給管２０９から溶湯２５０が供給されることにより、その湯面２５０ｂが溶湯供給管２０９の吐出口２０９ｂより上になるように、溶湯２５０が溜められる。従って、連続鋳造を行う本運転時には、溶湯供給管２０９の吐出口２０９ｂは、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の湯面２５０ｂより下方に配置されている。

　このような溶湯溜め２０４の上には、タワー部２０５が配設されている。タワー部２０５は、溶湯溜め２０４と同じ平面視矩形状の筒部２１５と、バッファー部２１６とから形成されている。筒部２１５は、その平面視形状が溶湯溜め２０４の平面視形状とほぼ同じ矩形で、溶湯溜め２０４より高さが充分に高く形成された筒体であり、溶湯溜め２０４と同じ平面視形状の貫通孔２１７を有している。貫通孔２１７は、溶湯溜め２０４の貫通孔２１３と同じ開口形状に形成されて、この貫通孔２１３に連通し、かつ連続して配置されている。従って、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０は、その湯面２５０ｂが溶湯溜め２０４の貫通孔２１３を上昇して、筒部２１５の貫通孔２１７内まで達している。

　バッファー部２１６は、筒部２１５の上端に配置されて、筒部２１５の貫通孔２１７の上端側開口を気密に塞ぐもので、内部に筒部２１５の貫通孔２１７に連通する空間部２１８を有している。バッファー部２１６は、短辺方向の長さ、すなわちロール２０３ａの回転軸Ｏと直交する方向の長さが、筒部２１５より長く形成されており、従って空間部２１８の平面視した面積は、貫通孔２１７の平面視した面積より大きくなっている。これにより、溶湯溜め２０４に供給されて溜められた溶湯２５０の量が急激に増加し、その湯面２５０ｂが急上昇しても、溶湯２５０がバッファー部２１６の空間部２１８内に流入することで湯面２５０ｂの急上昇が抑えられるようになっている。

　また、バッファー部２１６には、その上蓋２１６ａに第２不活性ガス供給管２１１が接続している。第２不活性ガス供給管２１１は、図１２に示した不活性ガス供給源２０７に接続されて、不活性ガス供給源２０７から供給された不活性ガスをバッファー部２１６の空間部２１８内に送る。空間部２１８内に送られてきた不活性ガスは筒部２１５の貫通孔２１７に位置する溶湯２５０の湯面２５０ｂを覆うことにより、溶湯２５０は酸素（空気）と接触し、反応するのが防止されている。また、バッファー部２１６の上蓋２１６ａには圧力制御弁２５６が設けられており、これによってバッファー部２１６内の圧、すなわち溶湯２５０の湯面２５０ｂ上の内圧が調整可能になっている。さらに、バッファー部２１６の上蓋２１６ａには圧力計２５７が設けられており、これによってバッファー部２１６内の圧（溶湯２５０の湯面２５０ｂ上の内圧）が検出可能になっている。

　なお、第２不活性ガス供給管２１１と不活性ガス供給源２０７とを有してなる不活性ガス供給装置２０６により、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御することができる。

　また、上述した第１不活性ガス供給管２０８と不活性ガス供給源２０７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置２０６）によっても、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御することができる。このような第１不活性ガス供給管２０８と不活性ガス供給源２０７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置２０６）と、第２不活性ガス供給管２１１と不活性ガス供給源２０７とを有してなる不活性ガス供給装置２０６とのいずれか一方、あるいは両方により、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御する本開示に係る溶湯圧制御手段が構成される。

　冷却装置２１９は、図１４に示すように溶湯溜め２０４の下で、一対のロール２０３ａ間のギャップ上に配設されている。この冷却装置２１９は、その平面視形状が溶湯溜め２０４の平面視形状とほぼ同じ矩形に形成された筒体であり、従って溶湯溜め２０４と同じ平面視形状の貫通孔２２０を有している。貫通孔２２０は、溶湯溜め２０４の貫通孔２１３と同じ開口形状に形成されて、この貫通孔２１３に連通し、かつ連続して配置されている。従って、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０は、溶湯溜め２０４の貫通孔２１３を流れ落ちて冷却装置２１９の貫通孔２２０を通り、一対のロール２０３ａ間のギャップ上に供されるようになっている。

　冷却装置２１９には、その平面視形状における短辺を形成する側壁間に、すなわちロール２０３ａの回転軸Ｏ方向に沿って、冷却管２２１が複数配設されている。冷却管２２１は、内部に空気等の冷媒を通すことで、貫通孔２２０を通る溶湯２５０を冷却する。また、冷却管２２１は、例えば図１４に示すように上下４段に配置されたことにより、上から下に流れ落ちる溶湯２５０に相対的に衝突してその流れを乱すようになっている。このように、冷却管２２１は溶湯２５０の流れを乱して溶湯２５０を撹拌するように配置されていることにより、本開示における冷却撹拌部として機能する。

　冷却装置２１９による冷却は、冷却撹拌部を構成する冷却管２２１によって行うようにしたが、これに代えて、銅等の伝熱性の高い材料からなる平板状の冷却板（フィン）や中実の冷却棒を用いて行うようにしてもよい。その場合には、これら冷却板や冷却棒を冷却装置２１９の側壁部から外に延出させておき、この延出部を別の冷却装置によって冷却する。このように延出部を冷却することで、熱伝導により冷熱を冷却装置２１９の貫通孔２２０内に伝えることができ、貫通孔２２０内の溶湯２５０を冷却することができる。

　なお、冷却板や冷却棒を用いた場合にも、図１４に示した冷却管２２１と同様に、冷却板や冷却棒を上から下に流れ落ちる溶湯２５０に衝突させることでその流れを乱し、撹拌するように配置する。すなわち、これら冷却板や冷却棒を冷却撹拌部として機能させる。冷却管２２１や冷却板、冷却棒の配置としては、図１４に示した配置以外にも、例えば図１６Ａ、図１６Ｂに示すような配置を採用することができる。

　図１６Ａでは、冷却管２２１にフィン状の冷却板２２２を一体に取り付け、上から下に流れる溶湯２５０を冷却管２２１で撹拌すると同時に、冷却管２２１及びこれを通る冷媒で冷却された冷却板２２２によって溶湯２５０を冷却する。なお、この例では、冷却管２２１に代えて中実の冷却棒を用いてもよい。また、この例では、冷却板２２２によって溶湯２５０を整流する整流効果も得られる。
　図１６Ｂでは、大径の冷却管２２３を千鳥状に配置し、冷却管２２３間の隙間を狭くすることで冷却効率及び撹拌効率を高めている。この例でも、冷却管２２３に代えて中実の冷却棒を用いてもよい。なお、図１６Ａ、図１６Ｂ）における矢印は、溶湯２５０の流れを示している。

　冷却装置２１９による溶湯２５０の冷却については、連続鋳造の対象となる材料、本実施形態ではマグネシウム合金の融点より少し低い温度とされる。このように融点より低い温度とすることで、溶湯２５０は冷却装置２１９を通過する際、すなわち一対のロール２０３ａの周面に接してこれに冷却される直前に、予備冷却されて凝固しようとする。しかし、溶湯２５０は冷却装置２１９の冷却管２２１等によって流れを乱されて撹拌されているので、融点より少し低い温度に冷却されても流動性が完全に失われず、半凝固状態となる。

　そして、このように溶湯２５０が半凝固状態にまで冷却させられた後、図１４に示すようにこの半凝固物２５１は一対のロール２０３ａ間に供され、連続鋳造される。溶湯２５０が一対のロール２０３ａ間に供される直前に半凝固化されることにより、ロール２０３ａ間にて凝固する際の結晶粒の成長が抑えられ、製品品質が向上する。結晶粒が大きく成長すると、例えば得られる板材の強度が低下するなど、目的とする品質特性が得られなくなる可能性がある。

　なお、冷却によって半凝固化された溶湯２５０（半凝固物２５１）の流動性を確保するため、冷却装置２１９の側壁部に加熱装置を設け、この側壁部が冷却管２２１等による冷却温度より高い温度となるように側壁部を加熱してもよい。

　冷却装置２１９は、一対のロール２０３ａの周面に対して僅かな隙間をあけて配置されている。溶湯２５０（半凝固物２５１）は冷却装置２１９で冷却されて半凝固化された後、直ちに一対のロール２０３ａの周面にて冷却されるため、ほとんど外気（酸素）に触れることなく、従って反応することなく、連続鋳造される。ただし、一対のロール２０３ａ上での反応を防止するため、上記の不活性ガス供給源２０７から第３の不活性ガス供給管（図示せず）を介して不活性ガスを一対の堰１２間に供給し、一対のロール２０３ａのギャップ上を不活性雰囲気にしてもよい。このようにギャップ上を不活性雰囲気にすることにより、冷却装置２１９を流れ出た半凝固物２５１がギャップ上にて反応するのを確実に防止することができる。

　上述した溶湯圧制御手段は、溶湯溜め４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御することにより、冷却装置２１９を流れ出た溶湯２５０（半凝固物２５１）が、一対のロール２０３ａの周面に押し付けられる圧力を制御する。この押し付け圧力は、予め設定された高圧となるほど、ロール２０３ａから溶湯２５０への熱伝達率が高められる冷却効率が向上し、さらに、この熱伝達率がロール２０３ａの周面全体で均等になり、凝固が均等に起こって製品品質のむらがより少なくなるため、好ましい。

　第２不活性ガス供給管２１１と不活性ガス供給源２０７とを有してなる不活性ガス供給装置２０６を溶湯圧制御手段として機能させる場合には、第２不活性ガス供給管２１１によってバッファー部２１６内に供給する不活性ガスの量を調整する。これにより、バッファー部２１６内の圧、すなわち溶湯２５０の湯面２５０ｂ上の内圧を制御し、この内圧が加えられる溶湯溜め２０４内の溶湯２５０の押し出し圧力を制御することができる。このような内圧の制御は、バッファー部２１６に設けた圧力計２５７及び圧力制御弁２５６を利用することによって精度良く行うことができる。従って、一対のロール２０３ａの周面に対する溶湯２５０（半凝固物２５１）の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　また、第１不活性ガス供給管２０８と不活性ガス供給源２０７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置２０６）を溶湯圧制御手段として機能させる場合には、第１不活性ガス供給管２０８によって溶融炉２０２に供給する不活性ガスの量を調整し、溶湯供給管２０９を介して溶湯溜め２０４に送る溶湯２５０の量を制御する。これにより、タワー部２０５内での溶湯２５０の湯面２５０ｂを昇降させ、タワー部２０５、溶湯溜め２０４、及び冷却装置２１９内に溜められた溶湯２５０の水頭圧を制御することができる。従って、一対のロール２０３ａの周面に対する溶湯２５０（半凝固物２５１）の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　このような構成の連続鋳造装置１によって連続鋳造を行うには、まず、溶融炉２０２内においてマグネシウム合金を溶融させる。そして、得られた溶湯２５０を溶湯供給管２０９によって溶湯溜め２０４の貫通孔２１３内に供給する。溶湯供給管２０９によって溶湯溜め２０４に供給される溶湯２５０は、流れ落ちる溶湯２５０よりも多く供給することにより、その湯面２５０ｂに位置するように溜める。これにより、溶湯供給管２０９の吐出口２０９ｂは溶湯２５０の湯面２５０ｂより下方に位置することとなり、溶融炉２０２から溶湯供給管２０９によって気密な状態で送られてきた溶湯２５０は、反応が起こり易い湯面２５０ｂを形成する溶湯２５０をそのまま湯面２５０ｂまたはその近傍に残して、湯面２５０ｂより下方に流入し、貫通孔２１３を通って冷却装置２１９に流れ落ちる。

　このようにして溶湯溜め２０４内に溶湯２５０を供給した際、上述の溶湯圧制御手段、すなわち第１不活性ガス供給管２０８と不活性ガス供給源２０７とを有してなる溶湯供給装置（不活性ガス供給装置２０６）、または第２不活性ガス供給管２１１と不活性ガス供給源２０７とを有してなる不活性ガス供給装置２０６により、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御する。これにより、上述したように一対のロール２０３ａの周面に対する半凝固物２５１の押し付け圧力が、予め設定された高圧に精密に制御される。また、溶湯２５０の湯面２５０ｂがタワー部２０５の筒部２１５内に位置させられているので、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０に対して充分に大きい水頭圧がかかっており、従って半凝固物２５１の押し付け圧力が大きく変動することなく安定している。

　冷却装置２１９に流れ落ちた溶湯２５０は、上述したように冷却管２２１等によって冷却され、かつ、撹拌されることにより、半凝固化される。そして、形成された半凝固物２５１は周回する一対のロール２０３ａ間のギャップに案内される。このようにしてギャップに案内された半凝固物２５１は、精密に制御された押し付け圧力でロール２０３ａの周面に押し付けられ、ロール２０３ａ間のギャップを通ることにより、凝固して連続鋳造され、板材に形成される。従って、得られた板材を巻き取り、その後両サイドの耳部をカットして所望寸法に形成することにより、製品、または半製品としての板材が得られる。

　本実施形態の連続鋳造装置２０１によれば、一対のロール２０３ａ間の上に、溶融炉２０２から供給される溶湯２５０を冷却して得られた冷却物（半凝固物２５１）を一対のロール２０３ａ間に供給する冷却装置２１９を設けているので、冷却装置２１９で予備冷却した半凝固物２５１を一対のロール２０３ａからなる双ロール２０３へ確実に流し込むことができ、従って例えば幅広の板材についてもその連続鋳造を容易に行うことができる。

　また、冷却装置２１９が、溶湯２５０を冷却するとともに、溶湯２５０の流れを乱すことで溶湯２５０を撹拌する冷却撹拌部（冷却管２２１）を有しているので、冷却撹拌部によって溶湯２５０を一対のロール２０３ａ間に供する直前に半凝固化することができ、従ってロール２０３ａ間にて凝固する際の結晶粒の成長を抑えて製品品質を向上することができる。

　また、冷却装置２１９の上に溶湯２５０を溜める溶湯溜め２０４を設け、溶融炉２０２と溶湯溜め２０４との間に溶湯供給管２０９を設け、溶湯供給管２０９の吐出口２０９ｂを、溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の湯面２５０ｂより下方に位置させているので、反応が起こり易い湯面２５０ｂを形成する溶湯２５０をそのまま湯面２５０ｂまたはその近傍に残すことができ、従って湯面２５０ｂを形成していた溶湯２５０がロール２０３ａ間に流れて連続鋳造に供されることを防止することができる。よって、巨大な設備を用いることなく、鋳造前の溶湯２５０の反応を防止して得られる連続鋳造製品の品質低下を防止することができる。

　特に、反応性が高いマグネシウムやその合金の連続鋳造をした場合にも、その反応を確実に防止できるため、軽くて強度が高いマグネシウム系板材を、良好な品質で製造することができる。

　また、溶湯圧制御手段を設けているので、溶湯圧制御手段によって溶湯溜め２０４に溜められた溶湯２５０の押し出し圧力を制御することにより、冷却装置２１９を流れ出た半凝固物２５１の、一対のロール２０３ａの周面への押し付け圧力を制御することができる。従って、この押し付け圧力を予め設定した高圧にして加圧鋳造することで、ロール２０３ａから溶湯２５０への熱伝達率を高めて冷却効率を向上させ、さらに、この熱伝達率をロール２０３ａの周面全体で均等にし、凝固を均等に起こして製品品質のむらをより少なくすることができる。

　上記溶湯圧制御手段として、溶湯供給管２０９によって溶湯溜め２０４に供給する溶湯２５０の量を調整し、溶湯２５０の湯面２５０ｂをタワー部２０５内にて昇降させる溶湯供給装置を用いた場合には、溶湯２５０の水頭圧を良好に制御することができるため、一対のロール２０３ａの周面に対する半凝固物２５１の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　上記溶湯圧制御手段として、タワー部２０５内の溶湯２５０の湯面２５０ｂの上方に不活性ガスを導入し、タワー部２０５内の押し出し圧力を調整する不活性ガス供給装置２０６を用いた場合には、第２不活性ガス供給管２１１によって供給する不活性ガスの量を調整することにより、溶湯２５０の湯面２５０ｂ上の内圧を制御することができ、これによって内圧が加えられる溶湯溜め２０４内の溶湯２５０の押し出し圧力を制御することができる。従って、一対のロール２０３ａの周面に対する半凝固物２５１の押し付け圧力を精密に制御することができる。

　なお、本開示は上記実施形態に限定されることなく、本開示の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
　例えば、上記実施形態では双ロール２０３を、一対のロール２０３ａ、ロール２０３ａが水平且つ同一高さに配置されるように構成したが、一対のロールを、鉛直方向の上下に配置してもよく、段違いに斜めに配置してもよい。

　また、上記実施形態では冷却装置２１９の上に溶湯溜め２０４を配置し、溶湯溜め２０４に溜めた溶湯２５０を冷却装置２１９に供して予備冷却し、半凝固化した後、ロール２０３ａ間に供するようにしたが、溶湯溜め２０４を介することなく、溶融炉２０２から溶湯２５０を直接冷却装置２１９に供し、予備冷却した後、ロール２０３ａ間に供するようにしてもよい。その場合には、連続鋳造装置の装置構成を簡易にして装置コストを低減することができる。

　また、上記実施形態の連続鋳造装置では、特にマグネシウム合金の連続鋳造に適用するものとしたが、本開示の連続鋳造装置はマグネシウム合金以外の非鉄金属またはその合金の連続鋳造にも好適に用いられる。

本開示によれば、鋳造前の溶湯の反応を防止した連続鋳造装置を提供する。

１、３０　連続鋳造装置
２　溶融炉
３　双ロール
３ａ　ロール
４　溶湯溜め
５　タワー部
６　不活性ガス供給装置（溶湯供給装置）
７　不活性ガス供給源
８　第１不活性ガス供給管
９　溶湯供給管
１１　第２不活性ガス供給管
１５　筒部
１６　バッファー部
１９　冷却装置
３１　チャンバーブロック
３２　案内孔
５０　溶湯
５０ａ　湯面
５０ｂ　湯面
１０１　連続鋳造装置
１０２　溶融炉
１０３　双ロール
１０３ａ　ロール
１０４　チャンバーブロック
１０６　案内孔
ｓ　隙間
Ｌ　溶湯
Ｋ　開口縁
２０１　連続鋳造装置
２０２　溶融炉
２０３　双ロール
２０３ａ　ロール
２０４　溶湯溜め
２０９　溶湯供給管
２１９　冷却装置
２２１　冷却管（冷却撹拌部）
２５０　溶湯
２５０ａ　湯面
２５０ｂ　湯面

Claims (11)

1. 　易反応性非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉と、
   　前記溶融炉から供給される易反応性非鉄金属またはその合金の溶湯を冷却し、連続鋳造する一対のロールからなる双ロールと、を備え、
   　前記一対のロール間のギャップの上に、前記溶湯を溜める筒状の溶湯溜めが設けられ、
   　前記溶融炉と前記溶湯溜めとの間に、前記溶湯を前記溶湯溜めに供給する溶湯供給管が設けられ、
   　前記溶湯供給管は、その吐出口が前記溶湯溜めに溜められた溶湯の湯面より下方に位置している連続鋳造装置。
2. 　前記溶湯溜めに溜められた溶湯の押し出し圧力を制御する溶湯圧制御手段が設けられている請求項１に記載の連続鋳造装置。
3. 　前記溶湯溜めの上に前記溶湯溜めに連通する筒状のタワー部が接続され、
   　前記溶湯圧制御手段は、前記溶湯供給管によって前記溶湯溜めに供給する溶湯の量を調整し、溶湯の湯面を前記タワー部内にて昇降させる溶湯供給装置によって構成されている請求項２に記載の連続鋳造装置。
4. 　前記溶湯溜めの上に前記溶湯溜めに連通する筒状のタワー部が接続され、
   　前記溶湯圧制御手段は、前記タワー部内の前記溶湯の湯面の上方に不活性ガスを導入し、前記タワー部内の溶湯の押し出し圧力を調整する不活性ガス供給装置によって構成されている請求項２に記載の連続鋳造装置。
5. 　前記溶湯溜めには、前記溶湯溜め内の溶湯の前記双ロールへの流れを整える整流装置が設けられている請求項１～４のいずれか一項に記載の連続鋳造装置。
6. 　前記一対のロール間の上で、かつ、前記溶湯溜めの下に、前記溶湯溜めから供給される溶湯を前記一対のロール間のギャップに案内する案内孔を有するチャンバーブロックが、設けられており、
   　前記チャンバーブロックは、前記一対のロールとの間に隙間をあけて前記一対のロールに対して非接触で配置されている請求項１～５のいずれか一項に記載の連続鋳造装置。
7. 　前記易反応性非鉄金属がマグネシウムである請求項１～６のいずれか一項に記載の連続鋳造装置。
8. 前記隙間は、前記案内孔を通って該隙間内に流入した前記溶湯が、該隙間を通過して前記チャンバーブロックの外に流出することなく該隙間内にて凝固するように形成されている請求項６記載の連続鋳造装置。
9. 　前記チャンバーブロックの案内孔における前記ロールに前記隙間を介して近接する開口縁の側面視した形状は、上に行くに従って内側に行くように形成されている請求項６または請求項８に記載の連続鋳造装置。
10. 　非鉄金属またはその合金を溶融させる溶融炉と、
    　前記溶融炉から供給される非鉄金属またはその合金の溶湯を冷却し、連続鋳造する一対のロールからなる双ロールと、を備え、
    　前記一対のロール間のギャップの上に、前記溶融炉から供給される溶湯を冷却して得られた冷却物を前記一対のロール間に供給する冷却装置が設けられている請求項１に記載の連続鋳造装置。
11. 　前記冷却装置は、前記溶湯を冷却するとともに、前記溶湯の流れを乱すことで前記溶湯を撹拌する冷却撹拌部を有して形成されている請求項１０に記載の連続鋳造装置。

Images