WO2016104760A1 - 炭酸エステルの精製方法、炭酸エステル溶液の製造方法、及び炭酸エステルの精製装置 - Google Patents

炭酸エステルの精製方法、炭酸エステル溶液の製造方法、及び炭酸エステルの精製装置 Download PDF

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ester
carbonate ester
alcohol
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井伊　宏文
裕也 福井
洋平 嶋崎
孝治 岡野
浩二 竹林
直人 中尾
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宇部興産株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C68/00—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids
    • C07C68/08—Purification; Separation; Stabilisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C69/00—Esters of carboxylic acids; Esters of carbonic or haloformic acids
    • C07C69/96—Esters of carbonic or haloformic acids

Definitions

  • the present disclosure relates to a carbonate ester purification method, a carbonate ester solution production method, and a carbonate ester purification apparatus.
  • Carbonic acid ester is a compound useful as a synthetic raw material for aromatic polycarbonate, medical and agricultural chemicals and the like.
  • a process for producing a carbonate ester a process is known in which synthesis is performed by a gas phase reaction using carbon monoxide and a nitrite ester in the presence of a platinum group metal-based solid catalyst (for example, Patent Document 1, 2).
  • a desired compound is produced by a catalytic reaction while recycling alkyl nitrite as a raw material.
  • the target compound can be mass-produced by scaling up the apparatus.
  • Patent Document 2 proposes a technique for suppressing a decrease in catalyst activity by detecting the concentration of nitric oxide in a supply gas and adjusting the supply amount of molecular oxygen based on the concentration.
  • Patent document 3 the technique of removing the by-product halide is proposed (for example, refer patent document 3).
  • the carbonate solution obtained by such a process contains a trace amount of impurities derived from side reactions that are difficult to reduce with a distillation column.
  • the present invention provides an alkali treatment step of mixing a first solution containing a carbonate ester and an acidic substance with an alcohol solution of a metal alcoholate to obtain a mixed liquid containing a reaction product of the acidic substance and the metal alcoholate.
  • a distillation step for removing different components, wherein the content of the metal alcoholate in the alcohol solution is 5 to 18% by mass.
  • an alkali treatment step is performed using an alcohol solution containing a metal alcoholate.
  • a metal salt is produced as a reaction product of an acidic substance and a metal alcoholate.
  • the removal step by removing the metal salt, it is possible to obtain a second solution in which the content of the acidic substance is reduced as compared with the first solution.
  • impurities different from the carbonate ester can be reduced from the second solution.
  • the content of the metal alcoholate in the alcohol solution is within a predetermined range, the reaction between the acidic substance and the metal alcoholate is sufficiently advanced, and the generation of by-products that are impurities in the second solution is suppressed. Can do. Therefore, the impurities of carbonate ester can be reduced.
  • the present invention provides an alkaline treatment step of mixing a first solution containing a carbonate ester and an acidic substance with an alcohol solution of a metal alcoholate to obtain a mixed liquid containing a reaction product of the acidic substance and the metal alcoholate.
  • a distillation step of removing a different component to obtain a carbonate ester solution, and a method for producing a carbonate ester solution, wherein the content of metal alcoholate in the alcohol solution is 5 to 18% by mass.
  • the alkali treatment step is performed using an alcohol solution containing a metal alcoholate.
  • an acidic substance and a metal alcoholate can be reacted to form a metal salt.
  • the removal step by removing the metal salt, it is possible to obtain a second solution in which the content of the acidic substance is reduced as compared with the first solution.
  • impurities different from the carbonate ester can be reduced from the second solution.
  • content of the metal alcoholate in the said alcohol solution exists in a predetermined range, the production
  • the content of methoxymethyl methyl carbonate in the carbonate solution may be less than 2 ppm by mass.
  • the carbonate solution can be used for various applications.
  • the present invention provides a processing unit for mixing a first solution containing a carbonate ester and an acidic substance with an alcohol solution of a metal alcoholate to obtain a mixed liquid containing a reaction product of the acidic substance and the metal alcoholate. And a separation unit for removing the metal salt contained in the reaction product from the mixed solution to obtain the second solution, and fractionating the second solution to remove components having a boiling point different from that of the carbonate ester from the second solution. And an apparatus for purifying carbonate, wherein the content of the metal alcoholate in the alcohol solution is 5 to 18% by mass.
  • the above-described purification apparatus includes a processing unit that mixes the first solution with an alcohol solution containing a metal alcoholate.
  • a processing unit that mixes the first solution with an alcohol solution containing a metal alcoholate.
  • an acidic substance and a metal alcoholate can be reacted to generate a metal salt.
  • the separation part by removing the metal salt, it is possible to obtain the second solution in which the content of the acidic substance is reduced as compared with the first solution.
  • the second solution can be fractionally distilled to further reduce impurities different from the carbonate ester from the second solution. Since the content of the metal alcoholate in the alcohol solution is within a predetermined range, the by-product that is an impurity in the second solution is generated while the reaction between the acidic substance and the metal alcoholate is sufficiently advanced in the processing unit. Can be suppressed. Therefore, the impurities of carbonate ester can be reduced.
  • the content of methoxymethyl methyl carbonate in the carbonate ester solution may be less than 2 ppm by mass.
  • carbonate ester can be used for various uses by fully reducing the content of methoxymethyl methyl carbonate.
  • a carbonate ester purification method and a carbonate ester purification apparatus capable of reducing impurities can be provided. Further, in another aspect, a production method capable of producing a carbonate solution with reduced impurities can be provided.
  • FIG. 1 is a diagram schematically illustrating an embodiment of a carbonate ester purification apparatus.
  • FIG. 2 is an example of an apparatus for producing a first solution containing carbonate ester and formaldehyde.
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing an embodiment of a purification apparatus for purifying carbonate ester.
  • One embodiment of the carbonate ester purification method and the carbonate ester solution production method can use the carbonate ester purification device 200 (carbonate ester solution production device 200) shown in FIG.
  • a first solution containing a carbonate ester and an acidic substance is mixed with an alcohol solution of a metal alcoholate to obtain a mixed solution containing a reaction product of the acidic substance and the metal alcoholate.
  • the distillation step has a first distillation step and a second distillation step.
  • the carbonate ester purification apparatus 200 includes a processing unit 100 that performs an alkali treatment step, a separation unit 110 that performs a removal step, and a first distillation unit 101 and a second distillation unit 102 that perform a distillation step.
  • the first solution can be obtained by condensing a product obtained by subjecting carbon monoxide and a nitrite to a gas phase reaction in the presence of a platinum group metal solid catalyst.
  • the first solution contains an organic compound such as alcohol and ether, and an acidic substance such as a chlorine compound and a nitric acid compound as subcomponents in addition to the carbonic acid ester as the main component.
  • the concentration of the subcomponent having a large boiling point difference from the carbonate ester can be adjusted using a distillation column or the like.
  • Carbonate ester is, for example, dialkyl carbonate.
  • the two alkyl groups in the dialkyl carbonate molecule may be the same or different.
  • Examples of the dialkyl carbonate include dimethyl carbonate, diethyl carbonate, dipropyl carbonate, diisopropyl carbonate, dibutyl carbonate, dipentyl carbonate, dihexyl carbonate, diheptyl carbonate, dioctyl carbonate, dinonyl carbonate, ethyl methyl carbonate, and ethyl propyl carbonate.
  • dialkyl carbonates having a linear or branched alkyl group having 1 to 10 carbon atoms are preferable from the viewpoint of the reaction rate of the transesterification reaction and the ease of removing the by-produced alkyl alcohol. More preferred is dimethyl carbonate or diethyl carbonate.
  • the content of the carbonate ester in the first solution is, for example, 98.0 to 99.998% by mass.
  • the first solution contains an acidic substance or an ester of an acidic substance in addition to the carbonate ester.
  • Acidic materials include hydrochloric acid, nitric acid, nitrous acid, and formic acid, and mixtures thereof.
  • Examples of the acidic substance ester include nitrate esters and chloroformates.
  • the total content of the chlorine compound and the nitric acid compound (including the nitrous acid compound) in the first solution is, for example, 5 to 100 ppm by mass in terms of Cl and NO 3 or NO 2 , respectively.
  • the first solution may contain about 1 to 100 ppm by mass of alcohol. Examples of the alcohol include methanol and ethanol.
  • an alkali metal alcoholate is preferably used from the viewpoint of increasing the reactivity with acidic substances and esters of acidic substances.
  • the alkali metal alcoholate include sodium methoxide, sodium ethoxide, potassium methoxide, potassium methoxide, and the like. These 1 type can be used individually or in combination of 2 or more types.
  • the alcohol solution of metal alcoholate is obtained by dissolving the above-mentioned metal alcoholate in alcohol.
  • Various alcohols can be used, and for example, a monoalcohol such as methanol, ethanol, propanol, or butanol can be used. These 1 type can be used individually or in combination of 2 or more types.
  • the content of the metal alcoholate in the alcohol solution is 5 to 18% by mass, preferably 5 to 10% by mass. If the content of the metal alcoholate becomes too high, side reactions tend to proceed in the alkali treatment step. This tends to easily generate impurities different from the carbonate ester. On the other hand, if the content of the metal alcoholate is too low, the amount of the alcohol solution for neutralizing the acidic substance becomes too large, and the load on the distillation column for separating the carbonate and alcohol tends to increase. is there.
  • the processing unit 100 includes a processing tank 10 for mixing the first solution and the alcohol solution of the metal alcoholate. Pipes 13 and 14 are connected to the processing tank 10.
  • the treatment tank 10 is provided with a jacket 12 for circulating a heat medium.
  • the first solution is supplied to the processing tank 10 through the pipe 13.
  • the alcohol solution of the metal alcoholate is supplied to the treatment tank 10 through the pipe 14.
  • the first solution and the alcohol solution of the metal alcoholate are mixed by the stirrer 16.
  • the mixed solution is heated to a temperature not higher than the boiling point of alcohol, for example.
  • An acidic substance such as a chlorine compound and a nitric acid compound contained in the first solution and a metal alcoholate alcohol solution are neutralized. In this way, acidic substances and the like can be reduced in the alkali treatment step.
  • the alcohol solution of the metal alcoholate is mixed with the first solution so that the amount is equal to or more than the amount (neutralization equivalent) necessary for neutralizing the acidic substance contained in the first solution. It is preferable to do.
  • the alcohol contained in the alcohol solution can be removed by a distillation column provided on the downstream side.
  • a reaction product is generated in the treatment tank 10 by a neutralization reaction between the acidic substance and the metal alcoholate.
  • the reaction product include metal salts such as inorganic chlorides and inorganic nitrate compounds.
  • the metal salt precipitates as a solid content when the mixed solution in the treatment tank 10 is cooled to about 30 ° C., for example.
  • the removing step the solid content is removed from the mixed solution containing the solid content and the carbonate ester to obtain a second solution containing the carbonate ester.
  • the mixed solution is introduced into the separation unit 110 through the pipe 18 and the pump 19 connected to the bottom of the processing tank 10.
  • a cooler may be provided between the processing unit 100 and the separation unit 110.
  • the separation unit 110 includes a filter 17 having a filter. Separation unit 110 is not particularly limited as long as it is configured to be able to remove solids contained in the mixed solution.
  • the 2nd solution containing carbonate ester as a main component is obtained by removing solid content.
  • the second solution may contain impurities such as alcohol and water. As an impurity, the trace component contained in a 1st solution may be included.
  • the carbonate ester content in the second solution is, for example, 90 to 99.998% by mass. That is, the second solution may contain about 0.002 to 10% by mass of impurities. Examples of impurities include nitric acid compounds and organic compounds.
  • first distillation step and the second distillation step impurities contained in the second solution are removed by fractional distillation. Thereby, impurities having a boiling point different from that of the carbonate ester can be removed.
  • the first distillation step and the second distillation step can be performed using a normal distillation tower.
  • the first distillation step and the second distillation step are performed using two distillation columns, but the distillation column is not limited to two, and only one distillation step is used. Or three or more distillation steps using three or more groups.
  • the second solution obtained in the removing step is introduced into the first distillation column 20 of the first distillation unit 101 through the pipe 15.
  • impurities such as alcohol and carbonates are fractionated by a difference in boiling points.
  • a distillate containing an alcohol having a boiling point lower than that of the carbonic acid ester is introduced from the top 20 a of the first distillation column 20 to the reflux unit 20 A provided in the first distillation column 20.
  • the reflux unit 20A includes a condenser 22 for cooling the distillate, a tank 24, a pump 27, and piping for connecting these devices.
  • the distillate discharged from the top 20a of the first distillation column 20 through the pipe 21 is cooled by the condenser 22 to become a condensed liquid, and then stored in the tank 24.
  • the condensate containing alcohol or the like in the tank 24 is returned from the tank 24 to the upper portion of the first distillation column 20 via the pump 27 and the pipe 26.
  • a part of the condensate in the tank 24 is discharged to the outside of the first distillation column 20 continuously or intermittently via the pump 27 and the pipe 25.
  • the discharged liquid from the pipe 25 may contain, for example, a carbonic ester as a main component and alcohol, ether, water, and the like as subcomponents.
  • the composition of the discharged liquid is the same as the composition of the reflux liquid circulating in the reflux unit 20A.
  • the content of the organic compound different from dimethyl carbonate in the effluent is, for example, 0.01 to 10% by mass.
  • the carbonate ester content in the effluent is, for example, 90 to 99.3% by mass.
  • the discharged liquid from the tower top 20a discharged via the pipe 25 may be joined to the alcohol flowing through the pipe 316 or the pipe 319 of the manufacturing apparatus 300 in FIG.
  • the third solution containing the carbonate ester is discharged from the pipe 30 connected to the column bottom 20b of the first distillation column 20.
  • the third solution has a lower boiling point than the first solution. For this reason, the purity of the carbonate ester in the third solution is higher than that of the first solution.
  • the purity of the carbonate of the third solution is, for example, 99.99% by mass or more. That is, in the third solution, the content of trace components such as acidic substances, alcohols and ethers is sufficiently reduced as compared with the first solution.
  • a carbonic acid ester solution is particularly useful for applications (for example, an electrolytic solution for a lithium ion battery) in which it is necessary to sufficiently reduce trace components.
  • the third solution discharged from the bottom 20b of the first distillation column 20 may contain trace components such as water and alcohol. Such trace components can be reduced in the second distillation step.
  • the third solution is supplied to the second distillation column 40 of the second distillation unit 102 via the pipe 30, the pump 34 and the pipe 36. A part of the third solution may be heated by heat exchange with the heat medium in the heat exchanger 32 and then returned to the lower portion of the first distillation column 20 as a heat source for the first distillation column 20.
  • the carbonate ester and the trace component contained in the third solution are fractionated by the difference in boiling points.
  • a fluid containing a trace component having a boiling point higher than that of the carbonate ester flows through the pipe 60 connected to the tower bottom 40 b of the second distillation tower 40, and is discharged via the pump 64 and the pipe 66.
  • a part of the fluid may be heated by heat exchange with the heat medium in the heat exchanger 62 and then returned to the lower portion of the second distillation column 40 as a heat source for the second distillation column 40.
  • Water is mentioned as a trace component which has a boiling point higher than carbonate ester.
  • the third solution contains a minor component (eg, alcohol) having a boiling point lower than that of a carbonic acid ester such as alcohol
  • these minor components are added to the condenser 42 connected to the top 40a of the second distillation column 40 and It is introduced into a reflux unit 40 ⁇ / b> A having a tank 44.
  • the fluid from the top of the second distillation column 40 is cooled by the condenser 42 to become a condensed liquid, and then stored in the tank 44.
  • the condensate containing trace components such as alcohol in the tank 44 is refluxed from the tank 44 to the second distillation column 40 via the pump 47 and the pipe 46.
  • a part of the condensate in the tank 44 may be returned to the treatment tank 10 through the piping 50 or may be used for other purposes.
  • the carbonate ester contained in the third solution is extracted by a side cut through a pipe 49 connected between the center of the second distillation column 40 and the top of the column.
  • the carbonate solution extracted by the side cut is cooled by the heat exchanger 48 connected to the pipe 49. In this way, the content of impurities different from the carbonate ester can be sufficiently reduced.
  • the carbonate ester purity of the carbonate ester solution obtained in the second distillation column 40 is, for example, 99.995% by mass or more.
  • the second distillation column 40 of the second distillation unit 102 By using the second distillation column 40 of the second distillation unit 102 to fractionate the third solution, it is possible to obtain a carbonate solution in which the content of impurities is lower than that of the third solution. Since the purification apparatus 200 of carbonate ester has arrange
  • the production of by-products such as methoxymethyl methyl carbonate can be suppressed in the alkali treatment step.
  • generation of the by-product which has a boiling point comparable as a carbonate ester is suppressed, the carbonate ester solution in which content of impurities was fully reduced can be manufactured.
  • the content of methoxymethyl methyl carbonate in the carbonate solution may be, for example, less than 2 mass ppm or less than 1 mass ppm.
  • the carbonate solution in which impurities are sufficiently reduced is particularly useful for applications (for example, an electrolyte solution for a lithium ion battery) that needs to sufficiently reduce trace components.
  • FIG. 2 is an example of an apparatus for producing a first solution containing carbonate ester and formaldehyde.
  • the first solution manufacturing apparatus 300 includes a catalyst that reacts carbon monoxide and alkyl nitrite to generate dialkyl carbonate and nitric oxide, and includes carbon monoxide, alkyl nitrite, and nitric oxide.
  • the first reactor 310 that generates the second gas containing dialkyl carbonate and nitric oxide from the first gas that is contained is brought into contact with the second gas and the absorbing liquid that absorbs the dialkyl carbonate, thereby containing the dialkyl carbonate.
  • Absorption tower 320 for separating condensate and non-condensable gas containing nitric oxide, mixed gas of non-condensed gas and molecular oxygen and alcohol are introduced to react nitrogen monoxide, molecular oxygen and alcohol.
  • a second reactor 330 for generating a third gas containing alkyl nitrite and nitric oxide.
  • the first reactor 310 has a carbonic acid ester production catalyst that reacts carbon monoxide and alkyl nitrite to generate carbonic acid ester and nitric oxide.
  • the carbonic acid ester production catalyst include a solid catalyst in which a platinum group metal and / or a compound thereof is supported on a carrier.
  • the supported amount of the platinum group metal and its compound in the solid catalyst is 0.1 to 10% by weight, preferably 0.5 to 2% by weight, based on the support.
  • the carrier include inert carriers such as activated carbon, alumina ( ⁇ -alumina, etc.), zeolite, molecular sieve, spinel (lithium aluminate spinel, etc.).
  • the platinum group metal and its compound are supported on the carrier using a known method such as an impregnation method or an evaporation to dryness method.
  • platinum group metal and its compound examples include platinum metal, palladium metal, rhodium metal, and iridium metal.
  • Platinum group metal compounds include inorganic acid salts (nitrates, sulfates, phosphates, etc.), halides (chlorides, bromides, etc.), organic acid salts (acetates, oxalates, benzoic acids) of these metals. Salt), complexes (lithium tetrachloropalladate, sodium tetrachloropalladate, etc.) and the like.
  • palladium chloride or a chlorine-containing complex of palladium is preferable.
  • the amount of platinum group metal and / or compound thereof supported on the support is preferably 0.01 to 10% by mass, more preferably 0.2 to 2% by mass.
  • platinum group metal and its compound copper, iron, bismuth, or these compounds can be contained in the catalyst for producing a carbonate ester.
  • chlorides cuprous chloride, cupric chloride, ferrous chloride, ferric chloride, bismuth chloride, etc.
  • the amount of these supported on the carrier is preferably 1: 0.1 to 1:50 as “platinum group metal and compound thereof”: “copper, iron, bismuth and compound thereof” (molar ratio of metal atoms), A ratio of 1: 1 to 1:10 is more preferable.
  • the method for preparing the catalyst is not particularly limited.
  • the platinum group metal compound can be supported on a support by a known method such as an impregnation method or an evaporation to dryness method, and then the support can be dried.
  • R represents an alkyl group.
  • the alkyl group preferably has 1 to 3 carbon atoms.
  • the content of nitric oxide in the first gas is, for example, 5 to 50% by volume based on the total of carbon monoxide, alkyl nitrite and nitric oxide.
  • the first gas contains nitric oxide at a higher concentration than molecular oxygen. For this reason, the concentration of nitric oxide in the first gas can be detected easily and with high accuracy.
  • the content of carbon monoxide in the first gas is, for example, 30 to 70% by volume based on the sum of carbon monoxide, alkyl nitrite, and nitric oxide.
  • the content of alkyl nitrite in the first gas is, for example, 10 to 50% by volume based on the total of carbon monoxide, alkyl nitrite and nitric oxide.
  • the first gas may contain an inert gas together with carbon monoxide, alkyl nitrite, and nitric oxide.
  • concentration of nitric oxide in the first gas is preferably 1 to 20% by volume based on the entire first gas.
  • concentration of carbon monoxide in the first gas is, for example, 10 to 40% by volume based on the entire first gas.
  • a second gas containing carbonate and nitric oxide is generated by the reaction shown in the above formula (1).
  • the concentration of the carbonate ester in the second gas is, for example, 1 to 50% by volume with respect to the entire second gas, and the concentration of nitric oxide is, for example, 1 to 20% by volume.
  • Volume% in this specification shows the volume ratio in a standard state (25 degreeC, 100 kPa).
  • the second gas generated in the first reactor 310 is introduced into the absorption tower 320 through the pipe 312.
  • the absorption tower 320 only needs to be capable of gas-liquid contact, for example, a shelf type such as a sieve tray, a bubble bell tray, or a valve tray, or an irregular packing material such as a pole ring or a Raschig ring, a sheet shape, Examples thereof include a packed tower type absorption tower filled with a regular packing material such as a gauze plate or a composite plate obtained by combining them.
  • the second gas introduced into the lower part of the absorption tower 320 from the first reactor 310 via the pipe 312 is an absorbent for absorbing carbonate (hereinafter simply referred to as “absorption liquid”) introduced from the upper part of the absorption tower 320. ) And countercurrent contact.
  • the second gas and the absorbing liquid are brought into gas-liquid contact, and at least a part of the carbonate ester contained in the second gas is absorbed by the absorbing liquid.
  • the condensate which absorbed the carbonate ester and the non-condensable gas containing nitric oxide are obtained.
  • Examples of the absorbing solution used in the absorption tower 320 include alcohols, carbonates, and oxalates corresponding to the alkyl group of the carbonate.
  • the supply amount of the absorption liquid to the absorption tower 320 is, for example, 1 to 30% on a mass basis with respect to the carbonate ester in the second gas.
  • the alcohol is preferably an aliphatic alcohol having 1 to 3 carbon atoms such as methanol or ethanol. From the viewpoint of easy recovery, an alcohol having the same alkyl group as the alkyl nitrite introduced into the first reactor 310 together with carbon monoxide is preferable.
  • the condensate containing the absorption liquid and the carbonate obtained in the absorption tower 320 is extracted from a pipe 314 connected to the bottom of the absorption tower 320.
  • the condensate is introduced into the distillation column 360 through the pipe 314.
  • the solution is separated into a solution containing an absorbing solution and a first solution containing a carbonate ester due to a difference in boiling point.
  • a low-boiling point alcohol such as methanol or ethanol
  • the alcohol is supplied from the pipe 362 connected to the top of the distillation tower 360, and the first solution is supplied from the pipe 13 connected to the bottom of the distillation tower 360. Discharged.
  • the first solution may be supplied to the treatment tank 10 in FIG. 1 or may be supplied to the first distillation column 20. By adjusting the operating conditions of the distillation column 360, the alcohol content in the first solution can be changed.
  • the carbonate ester content in the first solution is, for example, 98.0 to 99.998 mass%.
  • the non-condensed gas containing carbon monoxide obtained in the absorption tower 320 flows through a pipe 313 connected to the upper part of the absorption tower 320.
  • a pipe 322 for introducing molecular oxygen is connected to the pipe 313.
  • Molecular oxygen supplied from the pipe 322 is mixed with a non-condensed gas to become a mixed gas.
  • the mixed gas is introduced into the second reactor 330 through the pipe 313.
  • the side reaction represented by the reaction formula (II) may proceed. From the viewpoint of improving the efficiency of the entire facility, it is preferable to promote the reaction formula (I) rather than the reaction formula (II).
  • the mixing ratio of nitrogen monoxide and molecular oxygen in the mixed gas may be a ratio of 0.08 to 0.2 mol with respect to 1 mol of nitrogen monoxide contained in the mixed gas.
  • the alcohol introduced from the pipe 316 an alcohol having an alkyl group of carbonate ester produced by the production apparatus 300 is used.
  • examples of such alcohols include aliphatic alcohols having 1 to 3 carbon atoms such as methanol or ethanol.
  • the supply amount of alcohol to the second reactor 330 is, for example, 0.5 molar ratio with respect to the supply amount of nitric oxide contained in the mixed gas. ⁇ 1.5.
  • the reaction temperature in the second reactor 330 can be appropriately set according to the type of alcohol introduced from the pipe 316.
  • the temperature is, for example, 0 to 80 ° C.
  • the reaction pressure is, for example, 0.1 to 1 MPa, and the gas-liquid contact time is, for example, 0.5 to 30 seconds.
  • the third gas extracted from the upper part of the second reactor 330 contains, in addition to the alkyl nitrite generated in the reaction formula (I), nitrogen monoxide, and trace components such as dinitrogen monoxide and carbon dioxide. . These trace components can be appropriately discharged out of the system by a pipe 317 branched from the pipe 311 as off-gas.
  • the content of nitric oxide in the third gas is, for example, 5 to 50% by volume with respect to the total of nitric oxide and alkyl nitrite.
  • the third gas flows through the pipe 311 toward the first reactor 310.
  • the pipe 311 has a joining part with the pipe 318 for supplying carbon monoxide, and the third gas and carbon monoxide are mixed in the joining part. Thereby, the first gas is obtained.
  • the first gas is supplied to the first reactor 310.
  • the analysis apparatus and analysis method in each example described below are as follows.
  • a gas chromatograph GC-2014 manufactured by Shimadzu Corporation was used. (Trade name) was used.
  • HP-INNOWAX (trade name) manufactured by Agilent Technologies, Inc. was used.
  • a trace moisture measuring device CA-05 type (trade name) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation was used.
  • a sample was pretreated using an oxyhydrogen flame type sulfur / halogen determination device manufactured by Toshin Seiki Co., Ltd.
  • the Cl ⁇ content was measured using an ion chromatograph measuring device ICS-1600 (trade name) manufactured by Nippon Dionex Co., Ltd. using the pretreated sample.
  • Ion Pac AS12A (trade name) manufactured by Thermo Fisher Scientific Co., Ltd. was used. Cl of this analysis - the measuring limit (lower limit) was 0.01 mass ppm.
  • nitrate compounds including nitrite compound
  • NO in the sample 3 - and NO 2 - was extracted with distilled water was performed using an ion chromatographic measurement apparatus used in the analysis of chlorine.
  • the measurement limit (lower limit) of the nitric acid compound (including the nitrous acid compound) in this analysis was 0.01 mass ppm.
  • the metal (Fe) first, the sample was incinerated with a quartz dish, and then the incinerated product was dissolved in distilled water and high-purity nitric acid (content: 69 to 70% by mass) to prepare a measurement sample.
  • the measurement sample was analyzed using an ICP-MS analyzer Agilent 7700 (trade name) manufactured by Agilent Technologies.
  • Example 1 ⁇ Alkali treatment process> 250 L of a dimethyl carbonate solution (first solution) shown in Table 1 was placed in a stainless steel jacketed treatment tank (300 L) equipped with a thermometer and a stirrer. While stirring the dimethyl carbonate solution, warm water was passed through the jacket to adjust the liquid temperature to 40 ° C. To this dimethyl carbonate solution was added a methanol solution containing 15% by mass of sodium methylate (containing 1.5 mass ppm of Cl and equimolar Na of the first solution), and then stirring was continued for 1 hour. I went. A part of the obtained treatment liquid was sampled and filtered, and the filtrate was analyzed. The composition of the filtrate was as shown in Table 1.
  • the round bottom flask was immersed in an oil bath, and the oil bath was heated and cooked to be fully refluxed. Total reflux was continued until the overall temperature of the distillation column was approximately constant. When the temperature of the entire distillation column became almost constant, the temperature of the reflux liquid was 50 to 55 ° C.
  • the filtrate shown in Table 1 was continuously supplied at a flow rate of 150 ml / hour using a supply pipe connected to the middle stage of the distillation column. With the start of feeding, the liquid was continuously discharged from the round bottom flask so as to keep the liquid level of the round bottom flask constant. While maintaining the reflux amount at 130 to 150 ml / hour and the top temperature of the distillation column at 89 ° C.
  • ⁇ Second distillation step> The effluent from the bottom obtained in the first distillation step was supplied to a theoretical 16-stage distillation column equipped with regular packing, cooked under normal pressure, and fully refluxed. And the distillate was gradually discharged
  • Example 1 methoxymethyl methyl carbonate (MMMC) and methyl vinyl carbonate (MVC) were not detected in any of the filtrate, the distillate from the top of the column, the discharge from the bottom, and the side cut. Thus, it was confirmed that the purification method of Example 1 can produce dimethyl carbonate with sufficiently reduced impurities.
  • the purity of dimethyl carbonate in the effluent from the bottom was 99.997% by mass, and the purity of side-cut dimethyl carbonate was 99.998% by mass. From this, it was confirmed that a high purity dimethyl carbonate solution could be produced.
  • Example 2 In place of a methanol solution with a sodium methylate content of 15% by mass, a methanol solution with a sodium methylate content of 5% by mass (1.5 mass ppm of Cl in the first solution and equimolar Na
  • a methanol solution with a sodium methylate content of 5% by mass 1.5 mass ppm of Cl in the first solution and equimolar Na
  • MMMC methoxymethyl methyl carbonate
  • the present disclosure it is possible to provide a carbonate ester purification method and a carbonate ester purification apparatus capable of reducing impurities. Moreover, the manufacturing method which can manufacture the carbonate solution with which the impurity was reduced can be provided.

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Abstract

　炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と、金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得る処理部と、混合液から、反応生成物に含まれる金属塩を除去して第２溶液を得る分離部と、第２溶液から炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去して炭酸エステル溶液を得る蒸留部を備え、アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステルの精製装置を提供する。

Description

炭酸エステルの精製方法、炭酸エステル溶液の製造方法、及び炭酸エステルの精製装置
　本開示は、炭酸エステルの精製方法、炭酸エステル溶液の製造方法、及び炭酸エステルの精製装置に関する。
　炭酸エステルは、芳香族ポリカーボネート及び医農薬等の合成原料として有用な化合物である。炭酸エステルを製造するプロセスとしては、白金族金属系固体触媒の存在下、一酸化炭素と亜硝酸エステルとを用い、気相反応によって合成を行うプロセスが知られている（例えば、特許文献１，２参照）。このようなプロセスでは、炭酸エステルを、以下の反応式（ｉ）によって得ることができる。
　　ＣＯ＋２ＲＯＮＯ　　→　　ＲＯＣ（＝Ｏ）ＯＲ＋２ＮＯ　　　（ｉ）
　特許文献１，２のような製造方法では、原料である亜硝酸アルキルを循環利用しながら触媒反応によって、所望の化合物を製造している。このような製造方法では、装置をスケールアップすることによって目的とする化合物を大量生産することが可能である。
　特許文献２では、供給ガス中の一酸化窒素の濃度を検出し、その濃度に基づいて分子状酸素の供給量を調整することによって、触媒の活性低下を抑制する技術が提案されている。特許文献３では、副生するハロゲン化物を、除去する技術が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
特開２００４－３２３４７０号公報 特開２０１４－１６２７４６号公報 特開平６－９２９０５号公報
　従来の炭酸エステルの製造方法では、炭酸エステルに同伴する水及びアルコール等を除去するために、蒸留塔で水及びアルコール等を留出して、炭酸エステル溶液に含まれる不純物を低減している。しかしながら、このようなプロセスで得られる炭酸エステル溶液には、副反応に由来する、蒸留塔で低減することが困難な微量の不純物が含まれている。
　一方、炭酸エステルは、医農薬等の合成原料のみならず、リチウムイオン電池の電解液等、種々の分野に用いることが検討されている。このため、不純物が十分に低減された炭酸エステル溶液の製造技術を確立することが求められている。
　本発明は、一つの側面において、不純物を低減することが可能な炭酸エステルの精製方法、及び、炭酸エステルの精製装置を提供することを目的とする。また、本発明は、別の側面において、不純物が低減された炭酸エステル溶液を製造することが可能な製造方法を提供することを目的とする。
　本発明は、一つの側面において、炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得るアルカリ処理工程と、混合液から、反応生成物に含まれる金属塩を除去して炭酸エステルを含む第２溶液を得る除去工程と、第２溶液を分留して、第２溶液から炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去する蒸留工程と、を有し、アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステルの精製方法を提供する。
　上述の精製方法では、金属アルコラートを含むアルコール溶液を用いてアルカリ処理工程を行っている。アルカリ処理工程では、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物として金属塩が生成する。除去工程では、金属塩を除去することによって、第１溶液よりも酸性物質の含有量が低減された第２溶液を得ることができる。また、蒸留工程では、第２溶液から炭酸エステルとは異なる不純物を低減することができる。そして、上記アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が、所定の範囲にあるため、酸性物質と金属アルコラートとの反応を十分に進行させつつ、第２溶液において不純物となる副生物の生成を抑制することができる。したがって、炭酸エステルの不純物を低減することができる。
　本発明は、別の側面において、炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得るアルカリ処理工程と、混合液から、反応生成物に含まれる金属塩を除去して、炭酸エステルを含む第２溶液を得る除去工程と、第２溶液を分留して、第２溶液から炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去して炭酸エステル溶液を得る蒸留工程と、を有し、アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステル溶液の製造方法を提供する。
　上述の製造方法では、金属アルコラートを含むアルコール溶液を用いてアルカリ処理工程を行っている。アルカリ処理工程では、酸性物質と金属アルコラートとを反応させて金属塩にすることができる。除去工程では、金属塩を除去することによって、第１溶液よりも酸性物質の含有量が低減された第２溶液を得ることができる。蒸留工程では、第２溶液から炭酸エステルとは異なる不純物を低減することができる。そして、上記アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が、所定の範囲にあるため、酸性物質と金属アルコラートとの反応を十分に進行させつつ、不純物となる副生物の生成を抑制することができる。したがって、不純物が低減された炭酸エステル溶液を製造することができる。
　上述の炭酸エステル溶液の製造方法は、幾つかの実施形態において、炭酸エステル溶液におけるメトキシメチルメチルカーボネートの含有量が２質量ｐｐｍ未満であってもよい。このように、メトキシメチルメチルカーボネートの含有量を十分に低減することによって、炭酸エステル溶液を種々の用途に用いることができる。
　本発明は、別の側面において、炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と、金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得る処理部と、混合液から、反応生成物に含まれる金属塩を除去して第２溶液を得る分離部と、第２溶液を分留して、第２溶液から炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去する蒸留部と、を備え、アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステルの精製装置を提供する。
　上述の精製装置では、第１溶液と金属アルコラートを含むアルコール溶液と混合する処理部を備えている。処理部では、酸性物質と金属アルコラートとを反応させて金属塩を生成させることができる。分離部では、金属塩を除去することによって、第１溶液よりも酸性物質の含有量が低減された第２溶液を得ることができる。蒸留部では、第２溶液を分留して、第２溶液から炭酸エステルとは異なる不純物を一層低減することができる。そして、上記アルコール溶液における金属アルコラートの含有量が、所定の範囲にあるため、処理部において、酸性物質と金属アルコラートとの反応を十分に進行させつつ、第２溶液において不純物となる副生物の生成を抑制することができる。したがって、炭酸エステルの不純物を低減することができる。
　炭酸エステルの精製装置は、幾つかの実施形態において、炭酸エステル溶液におけるメトキシメチルメチルカーボネートの含有量が２質量ｐｐｍ未満であってもよい。このように、メトキシメチルメチルカーボネートの含有量を十分に低減することによって、炭酸エステルを種々の用途に用いることができる。
　本発明によれば、一つの側面において、不純物を低減することが可能な炭酸エステルの精製方法、及び、炭酸エステルの精製装置を提供することができる。また、別の側面において、不純物が低減された炭酸エステル溶液を製造することが可能な製造方法を提供することができる。
図１は、炭酸エステルの精製装置の一実施形態を模式的に示す図である。 図２は、炭酸エステルとホルムアルデヒドを含む第１溶液を製造する装置の一例である。
　本発明の一実施形態を、場合により図面を参照しながら詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には同一符号を用い、場合により重複する説明は省略する。
　図１は、炭酸エステルを精製する精製装置の一実施形態を模式的に示す図である。炭酸エステルの精製方法、及び、炭酸エステル溶液の製造方法の一実施形態は、図１に示す炭酸エステルの精製装置２００（炭酸エステル溶液の製造装置２００）を用いることができる。
　本実施形態の炭酸エステルの精製方法は、炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と、金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、酸性物質と金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得るアルカリ処理工程と、混合液から、反応生成物に含まれる金属塩を除去して炭酸エステルを含む第２溶液を得る除去工程と、第２溶液を分留して、第２溶液から炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去する蒸留工程を有する。蒸留工程は、第１蒸留工程及び第２蒸留工程を有する。
　炭酸エステルの精製装置２００は、アルカリ処理工程を行う処理部１００と、除去工程を行う分離部１１０と、蒸留工程を行う第１蒸留部１０１及び第２蒸留部１０２とを備える。第１溶液は、白金族金属系固体触媒の存在下、一酸化炭素と亜硝酸エステルとを気相反応させて得られた生成物を凝縮して得ることができる。第１溶液は、主成分である炭酸エステルに加えて、副成分として、アルコール及びエーテル等の有機化合物、並びに、塩素化合物及び硝酸化合物等の酸性物質を含有する。第１溶液における副成分のうち、炭酸エステルとの沸点差が大きい副成分の濃度は、蒸留塔等を用いて調整することができる。
　炭酸エステルは、例えば炭酸ジアルキルである。炭酸ジアルキル分子中の２つのアルキル基は、同一でも異なっていてもよい。炭酸ジアルキルとしては、例えば、炭酸ジメチル、炭酸ジエチル、炭酸ジプロピル、炭酸ジイソプロピル、炭酸ジブチル、炭酸ジペンチル、炭酸ジヘキシル、炭酸ジヘプチル、炭酸ジオクチル、炭酸ジノニル、炭酸エチルメチル、及び炭酸エチルプロピル等が挙げられる。
　炭酸ジアルキルの中でも、エステル交換反応の反応速度及び副生成するアルキルアルコールの除去のしやすさの観点から、炭素数１～１０の直鎖状又は分岐鎖状のアルキル基を有する炭酸ジアルキルが好ましく、炭酸ジメチル又は炭酸ジエチルがより好ましい。
　第１溶液における炭酸エステルの含有量は、例えば、９８．０～９９．９９８質量％である。第１溶液は、炭酸エステル以外に、酸性物質、又は酸性物質のエステル等を含有する。酸性物質としては、塩酸、硝酸、亜硝酸、及びギ酸、並びにこれらの混合物が挙げられる。酸性物質のエステルとしては、硝酸エステル、クロロギ酸エステル等が挙げられる。
　第１溶液における塩素化合物及び硝酸化合物（亜硝酸化合物を含む）の合計含有量は、Ｃｌ、及びＮＯ３又はＮＯ２に換算して、例えば、それぞれ５～１００質量ｐｐｍである。第１溶液は、１～１００質量ｐｐｍ程度のアルコールを含んでいてもよい。アルコールとしては、例えば、メタノール及びエタノール等が挙げられる。
　金属アルコラートとしては、酸性物質及び酸性物質のエステルとの反応性を高くする点から、アルカリ金属のアルコラートを用いることが好ましい。アルカリ金属のアルコラートとしては、例えば、ナトリウムメトキシド、ナトリウムエトキシド、カリウムメトキシド、又は、カリウムメトキシド等が挙げられる。これらの一種を単独で、又は二種以上を組み合わせて用いることができる。
　金属アルコラートのアルコール溶液は、上述の金属アルコラートをアルコールに溶解させたものである。アルコールとしては、種々のものを用いることが可能であり、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、又はブタノール等のモノアルコールを用いることができる。これらの一種を単独で、又は二種以上を組み合わせて用いることができる。
　アルコール溶液における金属アルコラートの含有量は、５～１８質量％であり、好ましくは５～１０質量％である。金属アルコラートの含有量が高くなり過ぎると、アルカリ処理工程において、副反応が進行し易くなる。これによって、炭酸エステルとは異なる不純物の生成し易くなる傾向にある。一方、金属アルコラートの含有量が低くなり過ぎると、酸性物質を中和するためのアルコール溶液の量が多くなり過ぎて、炭酸エステルとアルコールとを分離するための蒸留塔の負荷が増加する傾向にある。
　処理部１００は、第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合する処理槽１０を備える。処理槽１０には、配管１３，１４が接続されている。処理槽１０には熱媒を流通させるジャケット１２が設けられている。第１溶液は、配管１３を流通して処理槽１０に供給される。金属アルコラートのアルコール溶液は、配管１４を流通して処理槽１０に供給される。処理槽１０では、攪拌器１６によって第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とが混合される。処理槽１０では、混合液が、例えば、アルコールの沸点以下の温度に加熱される。第１溶液に含まれる塩素化合物及び硝酸化合物等の酸性物質と金属アルコラートのアルコール溶液とが中和反応する。このようにして、アルカリ処理工程では酸性物質等を低減することができる。
　酸性物質を十分に低減する観点から、金属アルコラートのアルコール溶液は、第１溶液に含まれる酸性物質を中和するために必要な量（中和当量）以上となるように、第１溶液と混合することが好ましい。アルコール溶液に含まれるアルコールは、下流側に設けられた蒸留塔で除去することができる。
　アルカリ処理工程では、処理槽１０に、酸性物質と金属アルコラートとの中和反応によって、反応生成物が生じる。反応生成物としては、無機塩化物及び無機硝酸化合物等の金属塩が挙げられる。金属塩は、処理槽１０の混合液を、例えば３０℃程度に冷却すると、固形分として析出する。除去工程では、固形分と炭酸エステルとを含む混合液から、固形分を除去して、炭酸エステルを含む第２溶液を得る。
　除去工程では、混合液が、処理槽１０の底部に接続された配管１８及びポンプ１９を流通して、分離部１１０に導入される。処理部１００と分離部１１０との間には、冷却器が設けられていてもよい。分離部１１０は、フィルターを有する濾過器１７を有する。分離部１１０は、混合液に含まれる固形物を除去することが可能な構成であれば、特に限定されない。分離部１１０では、固形分を除去することによって、主成分として炭酸エステルを含有する第２溶液が得られる。第２溶液は、アルコール及び水等の不純物を含んでいてもよい。不純物としては、第１溶液に含まれる微量成分を含む場合もある。第２溶液における炭酸エステルの含有量は、例えば、９０～９９．９９８質量％である。すなわち、第２溶液は、０．００２～１０質量％程度の不純物を含んでいてもよい。不純物としては、硝酸化合物及び有機化合物等が挙げられる。
　第１蒸留工程及び第２蒸留工程では、分留によって、第２溶液に含まれる不純物を除去する。これによって、炭酸エステルとは異なる沸点を有する不純物を、除去することができる。第１蒸留工程及び第２蒸留工程は、通常の蒸留塔を用いて行うことができる。本実施形態では、二基の蒸留塔を用いて、第１蒸留工程及び第２蒸留工程を行っているが、蒸留塔は、二基に限定されず、一基のみを用いて一つの蒸留工程を行ってもよく、三基以上を用いて３つ以上の蒸留工程を行ってもよい。
　除去工程で得られた第２溶液は、配管１５を流通して、第１蒸留部１０１の第１蒸留塔２０に導入される。第１蒸留塔２０において、アルコール等の不純物と炭酸エステルとは、沸点差によって分留される。炭酸エステルよりも低い沸点を有するアルコールを含む留出物は、第１蒸留塔２０の塔頂部２０ａから、第１蒸留塔２０に設けられる還流部２０Ａに導入される。還流部２０Ａは、留出物を冷却するコンデンサ２２、タンク２４、ポンプ２７、及びこれらの機器を接続する配管を備える。
　第１蒸留塔２０の塔頂部２０ａから配管２１によって排出される留出物は、コンデンサ２２で冷却されて凝縮液になった後、タンク２４に貯留される。タンク２４のアルコール等を含む凝縮液は、タンク２４からポンプ２７及び配管２６を経由して、第１蒸留塔２０の上部に戻される。このようにして、凝縮液をリフラックスとして用いることによって、第１蒸留塔２０における分留を効率よく行うことができる。
　タンク２４の凝縮液の一部は、ポンプ２７及び配管２５を経由して、連続的又は断続的に第１蒸留塔２０の外部に排出される。配管２５からの排出液は、例えば、主成分として炭酸エステルを含有し、副成分としてアルコール、エーテル、及び水等を含有してもよい。排出液の組成は、還流部２０Ａを循環する還流液の組成と同一である。排出液における炭酸ジメチルとは異なる有機化合物の含有量は、例えば、０．０１～１０質量％である。排出液における炭酸エステルの含有量は、例えば９０～９９．３質量％である。配管２５を経由して排出される塔頂部２０ａからの排出液は、後述する図２の製造装置３００の配管３１６又は配管３１９を流通するアルコールに合流させてもよい。
　第１蒸留塔２０での分留によって、第１蒸留塔２０の塔底部２０ｂに連結された配管３０から炭酸エステルを含む第３溶液が排出される。第３溶液は、第１溶液よりも低沸点分が低減されている。このため、第３溶液における炭酸エステルの純度は、第１溶液よりも高くなっている。
　第３溶液の炭酸エステルの純度は、例えば、９９．９９質量％以上である。すなわち、第３溶液では、第１溶液に比べて、酸性物質、アルコール及びエーテル等の微量成分の含有量が、十分に低減されている。このような炭酸エステル溶液は、微量成分を十分に低減することが必要な用途（例えば、リチウムイオン電池の電解液等）に特に有用である。
　第１蒸留塔２０の塔底部２０ｂから排出される第３溶液は、水及びアルコール等の微量成分を含んでいてもよい。このような微量成分は、第２蒸留工程で低減することができる。第３溶液は、配管３０、ポンプ３４及び配管３６を経由して、第２蒸留部１０２の第２蒸留塔４０に供給される。第３溶液の一部は、熱交換器３２で熱媒との熱交換で加熱された後、第１蒸留塔２０の熱源として第１蒸留塔２０の下部に戻されてもよい。
　第２蒸留工程では、第２蒸留塔４０において、第３溶液に含まれる炭酸エステルと微量成分とが、沸点差によって分留される。炭酸エステルよりも高い沸点を有する微量成分を含む流体は、第２蒸留塔４０の塔底部４０ｂに接続された配管６０を流通し、ポンプ６４及び配管６６を経由して排出される。この流体の一部は、熱交換器６２で熱媒との熱交換で加熱された後、第２蒸留塔４０の熱源として第２蒸留塔４０の下部に戻されてもよい。炭酸エステルよりも高い沸点を有する微量成分としては、水が挙げられる。
　第３溶液が、アルコール等の炭酸エステルよりも低い沸点を有する微量成分（例：アルコール）を含有する場合、これらの微量成分は、第２蒸留塔４０の塔頂部４０ａに接続されるコンデンサ４２及びタンク４４を有する還流部４０Ａに導入される。具体的には、第２蒸留塔４０の塔頂部からの流体は、コンデンサ４２で冷却されて凝縮液になった後、タンク４４に貯留される。タンク４４のアルコール等の微量成分を含む凝縮液は、タンク４４からポンプ４７及び配管４６を経由して、第２蒸留塔４０に還流される。タンク４４の凝縮液の一部は、配管５０を流通させて、処理槽１０に戻してもよいし、他の用途に用いてもよい。
　第３溶液に含まれる炭酸エステルは、第２蒸留塔４０の中央部と塔頂部との間に接続された配管４９によってサイドカットで抜き出される。サイドカットで抜き出された炭酸エステル溶液は、配管４９に接続された熱交換器４８で冷却される。このようにして、炭酸エステルとは異なる不純物の含有量を十分に低減することができる。第２蒸留塔４０で得られる炭酸エステル溶液の炭酸エステルの純度は、例えば、９９．９９５質量％以上である。
　第２蒸留部１０２の第２蒸留塔４０を用いて、第３溶液を分留することによって、第３溶液よりも不純物の含有量が低減された炭酸エステル溶液を得ることができる。炭酸エステルの精製装置２００は、処理槽１０、濾過器１７、第１蒸留塔２０及び第２蒸留塔４０を直列に配置していることから、純度の高い炭酸エステル溶液を連続的に効率よく製造することができる。そして、処理槽１０では、第１溶液に含まれる酸性物質をアルカリ処理するために、金属アルコラートの含有量が所定の範囲にあるアルコール溶液を用いている。これによって、アルカリ処理工程において、メトキシメチルメチルカーボネート等の副生物の生成を抑制することができる。このように、炭酸エステルと同程度の沸点を有する副生物の生成が抑制されていることから、不純物の含有量が十分に低減された炭酸エステル溶液を製造することができる。炭酸エステル溶液におけるメトキシメチルメチルカーボネートの含有量は、例えば２質量ｐｐｍ未満であってよく、１質量ｐｐｍ未満であってもよい。このように不純物が十分に低減された炭酸エステル溶液は、微量成分を十分に低減することが必要な用途（例えば、リチウムイオン電池の電解液等）に特に有用である。
　本実施形態のように二基の蒸留塔を用いることは必須ではなく、第１蒸留部１０１、又は第２蒸留部１０２の一方のみでも、不純物の含有量が十分に低減された炭酸エステル溶液を製造することができる。
　図２は、炭酸エステルとホルムアルデヒドを含む第１溶液を製造する装置の一例である。第１溶液の製造装置３００は、一酸化炭素と亜硝酸アルキルとを反応させて、炭酸ジアルキルと一酸化窒素とを生成する触媒を有し、一酸化炭素と亜硝酸アルキルと一酸化窒素とを含有する第１ガスから炭酸ジアルキルと一酸化窒素とを含有する第２ガスを生成する第１反応器３１０と、第２ガスと炭酸ジアルキルを吸収する吸収液とを接触させて、炭酸ジアルキルを含む凝縮液と、一酸化窒素を含有する非凝縮ガスとに分離する吸収塔３２０と、非凝縮ガス及び分子状酸素の混合ガスとアルコールとを導入し、一酸化窒素、分子状酸素及びアルコールを反応させて、亜硝酸アルキルと一酸化窒素とを含有する第３ガスを生成する第２反応器３３０とを備える。
　第１反応器３１０は、一酸化炭素と亜硝酸アルキルとを反応させて、炭酸エステルと一酸化窒素を生成させる炭酸エステル製造用触媒を有する。炭酸エステル製造用触媒としては、例えば、白金族金属及び／又はその化合物が担体に担持されている固体触媒が挙げられる。固体触媒における白金族金属及びその化合物の担持量は、担体に対して０．１～１０重量％、好ましくは０．５～２重量％である。担体としては、活性炭、アルミナ（γ―アルミナ等）、ゼオライト、モレキュラーシーブ、スピネル（リチウムアルミネートスピネル等）等の不活性担体が挙げられる。白金族金属及びその化合物は、含浸法又は蒸発乾固法等の公知の方法を用いて担体に担持される。
　白金族金属及びその化合物としては、例えば、白金金属、パラジウム金属、ロジウム金属、イリジウム金属などが挙げられる。白金族金属の化合物としては、これらの金属の無機酸塩（硝酸塩、硫酸塩、リン酸塩等）、ハロゲン化物（塩化物、臭化物等）、有機酸塩（酢酸塩、シュウ酸塩、安息香酸塩等）、錯体（テトラクロロパラジウム酸リチウム、テトラクロロパラジウム酸ナトリウム等）などが挙げられる。これらの中でも、塩化パラジウム又はパラジウムの塩素含有錯体が好ましい。担体への白金族金属及び／又はその化合物の担持量としては、０．０１～１０質量％が好ましく、０．２～２質量％がより好ましい。
　炭酸エステル製造用触媒には、白金族金属及びその化合物の他に、銅、鉄、ビスマス又はこれらの化合物を含有させることができる。これらの中でも、塩化物（塩化第一銅、塩化第二銅、塩化第一鉄、塩化第二鉄、塩化ビスマス等）が好ましい。担体へのこれらの担持量は、「白金族金属及びその化合物」：「銅、鉄、ビスマス及びこれらの化合物」（金属原子のモル比）として、１：０．１～１：５０が好ましく、１：１～１：１０がより好ましい。
　触媒の調製法は特に限定されず、例えば、白金族金属化合物を、含浸法又は蒸発乾固法などの公知の方法によって担体に担持させ、次いで、その担体を乾燥して調製することができる。
　上述の触媒を有する第１反応器３１０に、一酸化炭素と亜硝酸アルキルを含有する第１ガスを導入する。これによって、下記式（ＩＩ）に示す気相反応が進行する。式（ＩＩ）中、Ｒは、アルキル基を示す。アルキル基の炭素数は、好ましくは１～３である。
　　ＣＯ＋２ＲＯＮＯ　→　ＲＯＣ（＝Ｏ）ＯＲ＋２ＮＯ　　　（ＩＩ）
　第１ガスにおける一酸化窒素の含有量は、一酸化炭素、亜硝酸アルキル及び一酸化窒素の合計を基準として、例えば５～５０体積％である。このように、第１ガスには、分子状酸素よりも高い濃度で一酸化窒素を含有する。このため、第１ガス中の一酸化窒素の濃度を、容易に且つ高い精度で検出することができる。第１ガスにおける一酸化炭素の含有量は、一酸化炭素、亜硝酸アルキル及び一酸化窒素の合計を基準として、例えば３０～７０体積％である。第１ガスにおける亜硝酸アルキルの含有量は、一酸化炭素、亜硝酸アルキル及び一酸化窒素の合計を基準として、例えば１０～５０体積％である。第１ガスは、一酸化炭素、亜硝酸アルキル及び一酸化窒素とともに、不活性ガスを含有していてもよい。この場合、第１ガスにおける一酸化窒素の濃度は、第１ガス全体を基準として、１～２０体積％であることが好ましい。また、第１ガスにおける一酸化炭素の濃度は、第１ガス全体を基準として、例えば１０～４０体積％である。
　上記式（１）に示す反応によって、第１反応器３１０では、炭酸エステルと一酸化窒素とを含有する第２ガスが生成する。第２ガスにおける炭酸エステルの濃度は、第２ガス全体を基準として、例えば１～５０体積％であり、一酸化窒素の濃度は、例えば１～２０体積％である。本明細書における体積％は、標準状態（２５℃、１００ｋＰａ）における体積比率を示す。
　第１反応器３１０で生成した第２ガスは、配管３１２を通って吸収塔３２０に導入される。吸収塔３２０は、気液接触が可能なものであればよく、例えば、シーブトレイ、泡鐘トレイ、又はバルブトレイ等の棚段式、或いは、ポールリング又はラシッヒリング等の不規則充填材、シート状若しくはガーゼ状の板又はこれらを合わせた複合板等の規則充填材が充填されている充填塔式の吸収塔が挙げられる。
　第１反応器３１０から配管３１２を経由して吸収塔３２０の下部に導入された第２ガスは、吸収塔３２０の上部から導入される炭酸エステル吸収用吸収液（以下、単に「吸収液」という）と向流接触する。このようにして、第２ガスと吸収液とを気液接触させて、第２ガスに含まれる炭酸エステルの少なくとも一部が吸収液に吸収される。これによって、炭酸エステルを吸収した凝縮液と、一酸化窒素を含有する非凝縮ガスとが得られる。
　吸収塔３２０で用いられる吸収液としては、例えば炭酸エステルのアルキル基に対応するアルコール、炭酸エステル、及びシュウ酸エステルなどが挙げられる。
　吸収塔３２０への吸収液の供給量は第２ガスにおける炭酸エステルに対して、質量基準で例えば１～３０％である。アルコールとしては、メタノール又はエタノール等の炭素数１～３の脂肪族アルコールが好ましい。回収の容易性の観点から、第１反応器３１０に一酸化炭素とともに導入される亜硝酸アルキルと同一のアルキル基を有するアルコールが好ましい。
　吸収塔３２０で得られた、吸収液と炭酸エステルとを含有する凝縮液は、吸収塔３２０の底部に連結された配管３１４から抜き出される。凝縮液は、配管３１４を通って蒸留塔３６０に導入される。蒸留塔３６０では、沸点差によって、吸収液を含む溶液と炭酸エステルを含む第１溶液とに分離される。吸収液としてメタノール又はエタノールなどの低沸点のアルコールを用いた場合、蒸留塔３６０の塔頂部に連結された配管３６２からアルコールが、蒸留塔３６０の底部に連結された配管１３からは第１溶液が排出される。
　第１溶液は、図１における処理槽１０に供給してもよいし、第１蒸留塔２０に供給してもよい。蒸留塔３６０の運転条件を調整することによって、第１溶液におけるアルコールの含有量を変更することができる。第１溶液における炭酸エステルの含有量は、例えば、９８．０～９９．９９８質量％である。
　吸収塔３２０で得られた、一酸化炭素を含有する非凝縮ガスは、吸収塔３２０の上部に連結された配管３１３を流通する。配管３１３には、分子状酸素を導入するための配管３２２が連結されている。配管３２２から供給される分子状酸素は、非凝縮ガスと混合されて混合ガスとなる。混合ガスは、配管３１３を流通して第２反応器３３０に導入される。
　配管３１３を通過した混合ガスを第２反応器３３０の下方から導入すると、第２反応器３３０の上方に連結された配管３１６から導入されるアルコール（ＲＯＨ）と向流接触して、以下の反応式（Ｉ）で表される反応が進行する。この反応によって、亜硝酸アルキル（ＲＯＮＯ）が生成する。式（Ｉ）中、Ｒはアルキル基を示す。Ｒは、好ましくは炭素数１～３のアルキル基である。製造装置３００全体で見たときに、第２反応器３３０は、亜硝酸アルキルを再生する機能を有する。
　第２反応器３３０では、反応式（ＩＩ）で表される副反応が進行してもよい。設備全体の効率性を向上する観点から、反応式（ＩＩ）よりも反応式（Ｉ）を促進することが好ましい。混合ガスにおける一酸化窒素と分子状酸素との混合割合は、混合ガスに含まれる一酸化窒素１モルに対して０．０８～０．２モルの割合としてもよい。
　　２ＮＯ＋１／２Ｏ２＋２ＲＯＨ→　２ＲＯＮＯ＋Ｈ２Ｏ　　（Ｉ）
　　ＮＯ＋３／４Ｏ２＋１／２Ｈ２Ｏ→　ＨＮＯ３　　　　　　（ＩＩ）
　配管３１６から導入されるアルコールは、製造装置３００で製造する炭酸エステルのアルキル基を有するアルコールを用いる。そのようなアルコールとしては、メタノール又はエタノール等の炭素数１～３の脂肪族アルコールが例示される。反応式（Ｉ）の反応を十分に進行させる観点から、第２反応器３３０へのアルコールの供給量は、混合ガスに含まれる一酸化窒素の供給量に対して、モル比で例えば０．５～１．５である。
　第２反応器３３０における反応温度は、配管３１６から導入されるアルコールの種類に応じて適宜設定することができる。例えば、アルコールとしてメタノールを用いる場合、例えば０～８０℃である。反応圧力は、例えば０．１～１ＭＰａであり、気液接触の時間は、例えば０．５～３０秒間である。
　第２反応器３３０の上部から抜き出される第３ガスは、反応式（Ｉ）で生成した亜硝酸アルキルの他に、一酸化窒素、並びに一酸化二窒素及び二酸化炭素などの微量成分を含有する。これらの微量成分は、オフガスとして、配管３１１から分岐する配管３１７によって、適宜系外に排出することができる。第３ガスにおける一酸化窒素の含有量は、一酸化窒素と亜硝酸アルキルの合計に対して、例えば５～５０体積％である。
　第２反応器３３０の底部に連結された配管３１５からは、反応式（Ｉ）及び反応式（ＩＩ）で示される反応で生成した水及び硝酸、並びに未反応のアルコールが排出される。これらの成分は、必要に応じて下流側に設けられる回収設備によって処理して再使用してもよい。このような回収設備としては、タンクに一旦貯留された水、硝酸及びアルコールを、濃縮塔に導入して水及びアルコールと硝酸とを分離し、硝酸とアルコールに一酸化窒素又は一酸化炭素を反応させて亜硝酸アルキルを生成させるものが挙げられる。このようにして得られる亜硝酸アルキルを、第２反応器３３０に導入してもよい。
　第３ガスは、配管３１１を第１反応器３１０に向けて流通する。配管３１１は、一酸化炭素を供給する配管３１８との合流部を有しており、合流部において第３ガスと一酸化炭素が混合される。これによって、第１ガスが得られる。第１ガスは、第１反応器３１０に供給される。
　以上、本発明の一実施形態を説明したが、本発明が上述の実施形態に限定されないことはいうまでもない。例えば、第１蒸留工程及び第２蒸留工程の２つの蒸留工程を行うことは必須ではなく、１つの蒸留工程であってもよい。
　以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
　以下に述べる各実施例における分析装置及び分析方法は、次のとおりである。
　有機化合物［炭酸ジメチル、メタノール、ジメチレングリコールジメチルエーテル（ＤＭＭＥ）、メチルビニルカーボネート（ＭＶＣ）、メトキシメチルメチルカーボネート（ＭＭＭＣ）］の含有量の分析には、株式会社島津製作所製のガスクロマトグラフ　ＧＣ－２０１４（商品名）を用いた。キャピラリーカラムは、アジレント・テクノロジー株式会社製のＨＰ－ＩＮＮＯＷＡＸ（商品名）を用いた。
　水分の含有量の分析には、三菱化学株式会社製の微量水分測定装置　ＣＡ－０５型（商品名）を用いた。塩素化合物の含有量の分析では、まず、株式会社東科精機製の酸水素炎式硫黄・ハロゲン定量装置を用いてサンプルの前処理を行った。その後、前処理を行ったサンプルを用いて、日本ダイオネクス株式会社製のイオンクロマトグラフ測定装置　ＩＣＳ－１６００（商品名）によって、Ｃｌ－の含有量を測定した。分離カラムには、サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩｏｎ　Ｐａｃ　ＡＳ１２Ａ（商品名）を用いた。この分析のＣｌ－の測定限界（下限）は、０．０１質量ｐｐｍであった。
　硝酸化合物（亜硝酸化合物を含む）の分析は、サンプル中のＮＯ３ －及びＮＯ２ －を蒸留水で抽出した後、クロルの分析で用いたイオンクロマトグラフ測定装置を用いて行った。この分析の硝酸化合物（亜硝酸化合物を含む）の測定限界（下限）は、０．０１質量ｐｐｍであった。金属（Ｆｅ）の分析では、まず、サンプルを石英皿で灰化した後、蒸留水及び高純度硝酸（含量：６９～７０質量％）で灰化物を溶解して測定サンプルを調製した。この測定サンプルを、アジレント・テクノロジー株式会社製のＩＣＰ－ＭＳ分析装置　Ａｇｉｌｅｎｔ　７７００（商品名）を用いて分析した。
（実施例１）
＜アルカリ処理工程＞
　温度計と攪拌機を取り付けたステンレス製のジャケット付き処理槽（３００Ｌ）に、表１に示す炭酸ジメチル溶液（第１溶液）を２５０Ｌ入れた。炭酸ジメチル溶液を攪拌しながら、ジャケットに温水を流通させて、液温を４０℃に調整した。この炭酸ジメチル溶液にナトリウムメチラートの含有量が１５質量％であるメタノール溶液（第１溶液の１．５質量ｐｐｍのＣｌと等モルのＮａを含む）を加えた後、攪拌を１時間継続して行った。得られた処理液の一部をサンプリングして濾過し、濾液を分析した。濾液の組成は、表１に示すとおりであった。
　表１に示すとおり、炭酸ジメチル溶液にアルカリ化合物を加えることによって、塩素化合物及び硝酸化合物を低減できることが確認された。また、塩素化合物及び硝酸化合物のみならず、メチルビニルカーボネート及びＦｅ分も低減できることが確認された。
＜第１蒸留工程＞
　還流配管を備えるガラス製の蒸留塔（内径：２５ｍｍ、充填物：スルザーＥＸ（登録商標）、理論段数：１６）を準備した。この蒸留塔の底部には３００ｍｌの丸底フラスコを取り付けた。表１の濾液２００ｍｌを丸底フラスコ内に入れた。
　丸底フラスコをオイルバスに浸漬し、オイルバスを加熱して炊き上げ、全還流させた。蒸留塔の全体の温度がほぼ一定となるまで全還流を継続して行った。蒸留塔の全体の温度がほぼ一定となったとき、還流液の温度は５０～５５℃であった。表１に示す濾液を、蒸留塔の中段に連結された供給配管を用いて１５０ｍｌ／時間の流量で連続的に供給した。供給開始とともに、丸底フラスコの液面を一定に保つように丸底フラスコから液体を連続的に排出した。還流量を１３０～１５０ｍｌ／時間、蒸留塔の塔頂温度を８９℃以上に維持しながら、還流配管から還流液の一部を少しずつ排出して留出液を得た。塔頂からの留出液の排出量は２～３ｍｌ／時間であった。塔頂から排出した留出液とボトムから排出した液体の分析結果を表１に示す。
＜第２蒸留工程＞
　第１蒸留工程で得られたボトムからの排出液を、規則充填物を備えた理論段１６段の蒸留塔に供給して常圧下で炊き上げ、全還流させた。そして、塔頂温度を９０℃以上に維持しながら、塔頂から留出液を徐々に排出した。供給した液量の３体積％程度を塔頂から排出した後、還流比を１．５に調整した。その後、蒸留塔の全高をＨとしたときに、塔頂から、１／４Ｈ下がった位置（塔底から３／４Ｈの高さ）より、炭酸ジメチル溶液をサイドカットで留出させた。サイドカットで得られた炭酸ジメチル溶液の組成は、表１に示すとおりであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すとおり、濾液、塔頂からの留出液、ボトムからの排出液及びサイドカットのいずれにも、メトキシメチルメチルカーボネート（ＭＭＭＣ）、及びメチルビニルカーボネート（ＭＶＣ）が検出されなかった。これによって、実施例１の精製方法によって、不純物が十分に低減された炭酸ジメチルが製造できることが確認された。ボトムからの排出液における炭酸ジメチルの純度は９９．９９７質量％であり、サイドカットの炭酸ジメチルの純度は９９．９９８質量％であった。このことから、高純度の炭酸ジメチル溶液を製造できることが確認された。
（実施例２）
　ナトリウムメチラートの含有量が１５質量％であるメタノール溶液に変えて、ナトリウムメチラートの含有量が５質量％であるメタノール溶液（第１溶液の１．５質量ｐｐｍのＣｌと等モルのＮａを含む）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、アルカリ処理工程、第１蒸留工程、及び第２蒸留工程を行った。分析結果は、表２に示すとおりであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すとおり、濾液、塔頂からの留出液、ボトムからの排出液及びサイドカットのいずれにも、メトキシメチルメチルカーボネート（ＭＭＭＣ）、及びメチルビニルカーボネート（ＭＶＣ）が検出されなかった。これによって、実施例２の精製方法によって、不純物が十分に低減された炭酸ジメチルが製造できることが確認された。ボトムからの排出液における炭酸ジメチルの純度は９９．９９７質量％であり、サイドカットの炭酸ジメチルの純度は９９．９９８質量％であった。このことから、高純度の炭酸ジメチル溶液を製造できることが確認された。
（比較例１）
　ナトリウムメチラートの含有量が１５質量％であるメタノール溶液に変えて、ナトリウムメチラートの含有量が２０質量％であるメタノール溶液（第１溶液の１．５質量ｐｐｍのＣｌと等モルのＮａを含む）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、アルカリ処理工程、第１蒸留工程、及び第２蒸留工程を行った。分析結果は、表３に示すとおりであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３に示すとおり、アルカリ処理工程において、メトキシメチルメチルカーボネート（ＭＭＭＣ）が生成することが確認された。このＭＭＭＣは、第１蒸留工程で得られたボトムからの排出液、及び第２蒸留工程で得られたサイドカットに、残留していた。このように、一旦生成したＭＭＭＣは、蒸留工程で排除することができなかった。
　本開示によれば、不純物を低減することが可能な炭酸エステルの精製方法、及び、炭酸エステルの精製装置を提供することができる。また、不純物が低減された炭酸エステル溶液を製造することが可能な製造方法を提供することができる。
　３６０…蒸留塔、１０…処理槽、１３，１４，１５，１８，２１，２５，２６，３０，３６，４６，４９，５０，６０，６６…配管、１２…ジャケット、１６…攪拌器、１７…濾過器、２０…第１蒸留塔、２０Ａ，４０Ａ…還流部、２２，４２…コンデンサ、２４，４４…タンク、１９，２７，３４，４７，６４…ポンプ、３２，６２…熱交換器、４０…第２蒸留塔、４８…熱交換器、１００…処理部、１０１…第１蒸留部、１０２…第２蒸留部、１１０…分離部、２００…精製装置、３００…製造装置、３１０…第１反応器、３２０…吸収塔、３３０…第２反応器。

Claims (5)

  1. 　炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、前記酸性物質と前記金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得るアルカリ処理工程と、
    　前記混合液から、前記反応生成物に含まれる金属塩を除去して前記炭酸エステルを含む第２溶液を得る除去工程と、
    　前記第２溶液から前記炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去する蒸留工程と、を有し、
    　前記アルコール溶液における前記金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステルの精製方法。
  2. 　炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、前記酸性物質と前記金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得るアルカリ処理工程と、
    　前記混合液から、前記反応生成物に含まれる金属塩を除去して、前記炭酸エステルを含む第２溶液を得る除去工程と、
    　前記第２溶液から前記炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去して炭酸エステル溶液を得る蒸留工程と、を有し、
    　前記アルコール溶液における前記金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステル溶液の製造方法。
  3. 　前記炭酸エステル溶液におけるメトキシメチルメチルカーボネートの含有量が２質量ｐｐｍ未満である、請求項２に記載の炭酸エステル溶液の製造方法。
  4. 　炭酸エステル及び酸性物質を含む第１溶液と金属アルコラートのアルコール溶液とを混合して、前記酸性物質と前記金属アルコラートとの反応生成物を含む混合液を得る処理部と、
    　前記混合液から、前記反応生成物に含まれる金属塩を除去して第２溶液を得る分離部と、
    　前記第２溶液から前記炭酸エステルとは沸点が異なる成分を除去して炭酸エステル溶液を得る蒸留部を備え、
    　前記アルコール溶液における前記金属アルコラートの含有量が５～１８質量％である、炭酸エステルの精製装置。
  5. 　前記炭酸エステル溶液におけるメトキシメチルメチルカーボネートの含有量が２質量ｐｐｍ未満である、請求項４に記載の炭酸エステルの精製装置。
     
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