WO2016072087A1

WO2016072087A1 - Gasket

Info

Publication number: WO2016072087A1
Application number: PCT/JP2015/005507
Authority: WO
Inventors: 穣寺西; 健太郎木村
Original assignee: ニチアス株式会社
Priority date: 2014-11-04
Filing date: 2015-11-02
Publication date: 2016-05-12
Also published as: JP2016089936A

Abstract

A gasket (1) having a rubber O-ring (2) and a fluid-side annular member (3) that has a substantially rectangular cross-section and that is provided in tight contact with the O-ring (2) on the fluid side of the O-ring (2), the fluid-side annular member (3) exhibiting permeability with respect to vaporized gas from a volatile oil that is less than the permeability of the O-ring (2), and being configured such that the thickness (t) of the fluid-side annular member (3) is less than the diameter (d) of the O-ring (2). Consequently, there is provided a gasket with which it is possible to effectively reduce permeation leakage and contact surface leakage, the gasket demonstrating exceptional economic performance.

Description

ガスケットgasket

　本発明は、ガスケットに関し、特に、ガソリンなどのゴムを透過する流体に対して、透過漏れ及び接面漏れを効果的に低減することができるガスケットに関する。 The present invention relates to a gasket, and more particularly to a gasket capable of effectively reducing permeation leakage and contact surface leakage with respect to a fluid that permeates rubber such as gasoline.

　一般的に、ガスケットの漏れは、接面漏れと透過漏れとからなっている。接面漏れとは、ガスケット面と、ガスケットを締め付けるフランジ面との間を通る漏れをいい、また、透過漏れとは、ガスケット自身を透過する漏れをいう。 Generally, gasket leakage consists of contact surface leakage and permeation leakage. The contact surface leak refers to a leak that passes between the gasket surface and the flange surface that tightens the gasket, and the permeation leak refers to a leak that permeates the gasket itself.

　近年、環境的見地から、自動車などにおけるガソリンの漏れを低減することが要望されている。
　ここで、ＮＢＲ（ニトリルゴム）製のガスケットは、ＮＢＲが耐油性、耐寒性及び機械的物性のバランスがとれているものの、ガソリンに対する透過漏れが多いといった欠点があった。
　また、上記の欠点を解決するために、フッ素ゴム配合物の加硫物からなるガスケット、いわゆるフッ素ゴム製のガスケットが実用化されているが、低温時の漏れの低下及び価格を廉価とすることなどが要望されていた。 In recent years, there has been a demand for reducing gasoline leakage in automobiles and the like from an environmental standpoint.
Here, the NBR (nitrile rubber) gasket has a drawback that NBR has a good balance of oil resistance, cold resistance and mechanical properties, but has a large permeation leakage to gasoline.
In addition, in order to solve the above-mentioned drawbacks, a gasket made of a vulcanized product of a fluororubber compound, that is, a so-called fluororubber gasket has been put into practical use. Etc. were requested.

　このため、本発明に関連する様々な技術が提案されている。
　たとえば、特許文献１には、内部を流体が流通する複数の管部材の間に配置されて、両方の管部材の継ぎ目をシールする所定の幅寸法を有するリング状に形成された配管用ガスケットが開示されている。この配管用ガスケットは、その径方向における中心側の内端部位が、高耐性樹脂材により形成されている。 For this reason, various techniques related to the present invention have been proposed.
For example, Patent Document 1 discloses a piping gasket that is arranged between a plurality of pipe members through which a fluid flows and is formed in a ring shape having a predetermined width dimension that seals the joints of both pipe members. It is disclosed. In the piping gasket, the inner end portion on the center side in the radial direction is formed of a highly resistant resin material.

　また、特許文献２には、周方向に概ね沿って連なる凹溝を有し、径方向断面のいずれもが略Ｕ字状に形成されるジャケットリング部材と、該ジャケットリング部材の凹溝を形成する両側壁に、弾発的に当接するように該凹溝に嵌め込まれるＯリング状部材とを備え、該ジャケットリング部材が主としてフッ素樹脂からなり、該Ｏリング状部材が主として水素化ニトリルゴムからなることを特徴とするシール材が開示されている。 Patent Document 2 also includes a jacket ring member that has a groove that extends substantially along the circumferential direction and has a substantially U-shaped radial cross section, and a groove formed in the jacket ring member. O-ring-like members fitted into the concave grooves so as to elastically abut both side walls, the jacket ring member is mainly made of fluororesin, and the O-ring-like member is mainly made of hydrogenated nitrile rubber. The sealing material characterized by becoming is disclosed.

　また、特許文献３には、ＮＢＲ系ゴムをベースとする本体ゴム配合物の加硫物からなるリング状のガスケット本体と、フッ素ゴムをベースとするゴム配合物の加硫物からなり、表面に形成されるバリア層とを備えてなることを特徴とするゴムガスケットが開示されている。 Further, Patent Document 3 includes a ring-shaped gasket body made of a vulcanized body rubber compound based on NBR rubber and a vulcanized rubber compound based on a fluororubber. A rubber gasket characterized by comprising a barrier layer to be formed is disclosed.

　さらに、特許文献４には、インテークマニホールドまたは燃料タンクなどの繋ぎ部に装着されるキャリア部を持ったキャリアガスケットにおいて、前記キャリア部の表側，裏側に凹溝を形成し、前記凹溝には表側，裏側の面以上に突出する突条を有したシール部を形成せしめ、表側のシール部の突条と裏側のシール部の突条とを数または形状を異ならしめて配設したことを特徴とするキャリアガスケットなどが開示されている。
　なお、この特許文献４には、従来技術として、表側のシール部の突条と裏側のシール部の突条とを、ほぼ同一形状、寸法に形成したキャリアガスケット（図１０参照）が記載されている。 Further, in Patent Document 4, in a carrier gasket having a carrier portion attached to a connecting portion such as an intake manifold or a fuel tank, concave grooves are formed on the front side and the back side of the carrier portion, and the concave groove has a front side. , Characterized in that a seal portion having a protrusion protruding beyond the back surface is formed, and the protrusions on the front seal portion and the protrusions on the back seal portion are arranged in different numbers or shapes. Carrier gaskets and the like are disclosed.
In addition, this Patent Document 4 describes a carrier gasket (see FIG. 10) in which a protrusion on the front side seal part and a protrusion on the back side seal part are formed in substantially the same shape and dimensions as a conventional technique. Yes.

実用新案登録第３１０４２９１号公報Utility Model Registration No. 3104291 特開２００２－２４１７３６号公報JP 2002-241736 A 特開２００１－２８０５０９号公報JP 2001-280509 A 特開２００３－２０１９２９号公報JP 2003-201929 A

　しかしながら、上述したフッ素ゴム製のガスケット、及び、特許文献１～４のガスケット等においては、ガソリンなどの漏れをさらに低減すること、及び、製造原価のコストダウンを図ることなどが要望されていた。 However, in the above-described fluororubber gasket and the gaskets of Patent Documents 1 to 4, it has been desired to further reduce the leakage of gasoline and the like and to reduce the manufacturing cost.

　本発明は、上記事情に鑑み提案されたものであり、透過漏れ及び接面漏れを効果的に低減することができ、かつ、経済性などに優れたガスケットの提供を目的とする。 The present invention has been proposed in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a gasket that can effectively reduce permeation leakage and contact surface leakage and is excellent in economic efficiency.

　上記目的を達成するため、本発明のガスケットは、ゴム製の反流体側環状部材と、前記反流体側環状部材の流体側において該反流体側環状部材と密接する、断面形状がほぼ矩形状の流体側環状部材とを有し、前記流体側環状部材が、前記反流体側環状部材よりも揮発油からの気化ガスに対する透過率が低く、前記反流体側環状部材の厚さＴ、及び、前記流体側環状部材の厚さｔにおいて、Ｔ>ｔである構成としてある。 In order to achieve the above object, a gasket according to the present invention has a rubber-shaped anti-fluid-side annular member and a cross-sectional shape that is in close contact with the anti-fluid-side annular member on the fluid side of the anti-fluid-side annular member. A fluid-side annular member, and the fluid-side annular member has a lower permeability to vaporized gas from volatile oil than the anti-fluid-side annular member, the thickness T of the anti-fluid-side annular member, and In the thickness t of the fluid-side annular member, T> t.

　本発明のガスケットによれば、流体がゴムを透過するガソリンなどの揮発油からの気化ガスであっても、流体側環状部材がまず流体をシールする。次に、反流体側環状部材が、流体側環状部材の接面漏れに対してシールし、接面漏れを低減することができる。
　すなわち、このガスケットは、流体に対して上記のタンデム構造を有することにより、接面漏れ及び透過漏れを効果的に低減することができる。
　さらに、このガスケットは、構造をシンプルとすることができ、製造原価のコストダウンを図ることができる。 According to the gasket of the present invention, the fluid-side annular member first seals the fluid even if the fluid is a vaporized gas from volatile oil such as gasoline that permeates the rubber. Next, the anti-fluid-side annular member can seal against contact surface leakage of the fluid-side annular member and reduce contact surface leakage.
That is, this gasket can effectively reduce the leakage of the contact surface and the permeation through the tandem structure with respect to the fluid.
Further, this gasket can have a simple structure and can reduce the manufacturing cost.

図１は、本発明の一実施形態にかかるガスケットの概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）はＡ－Ａ拡大断面を示す端面図である。FIG. 1 is a schematic view of a gasket according to an embodiment of the present invention, in which (a) is a plan view and (b) is an end view showing an AA enlarged cross section. 図２は、本発明の一実施形態にかかるガスケットの使用状態を説明するための概略拡大断面図を示している。FIG. 2 is a schematic enlarged cross-sectional view for explaining a use state of the gasket according to the embodiment of the present invention. 図３は、実施例及び比較例における漏れ量の測定結果を説明するグラフを示している。FIG. 3 is a graph illustrating the measurement results of the leakage amount in the example and the comparative example. 図４は、実施例及び比較例における圧縮率に対する漏れ量の測定結果を説明するグラフを示している。FIG. 4 shows a graph for explaining the measurement result of the leakage amount with respect to the compression rate in the examples and comparative examples. 図５は、試験装置を説明するための概略断面図を示している。FIG. 5 shows a schematic cross-sectional view for explaining the test apparatus. 図６は、実施例及び比較例における、液体の漏れ量、気体の漏れ量及び透過漏れの実体量の測定結果を説明するグラフを示している。FIG. 6 is a graph illustrating measurement results of the liquid leakage amount, the gas leakage amount, and the permeation leakage actual amount in Examples and Comparative Examples.

［ガスケットの一実施形態］
　図１において、本実施形態のガスケット１は、反流体側環状部材としてのＯリング２及び流体側環状部材３を備えた構成としてある。このガスケット１は、燃料タンク用ガスケットであり、自動車の燃料タンク（図示せず）のエンジンへの供給用のキャップ部に取り付けられ、ガソリンなどの燃料をシールする。
　なお、本発明のガスケットの用途は、燃料タンクに用いられる場合に限定されるものではなく、様々な用途であってもよい。 [One embodiment of gasket]
In FIG. 1, the gasket 1 of the present embodiment is configured to include an O-ring 2 and a fluid-side annular member 3 as anti-fluid-side annular members. The gasket 1 is a fuel tank gasket, and is attached to a cap portion for supplying an engine to a fuel tank (not shown) of an automobile, and seals fuel such as gasoline.
In addition, the use of the gasket of this invention is not limited to the case where it uses for a fuel tank, A various use may be sufficient.

（Ｏリング）
　Ｏリング２は、ゴム製であり、かつ、断面形状が円形の円環状としてある。
　本実施形態のＯリング２の材質は、ＮＢＲ（ニトリルゴム）としてあるが、これに限定されるものではなく、たとえば、ＨＮＢＲ(水素化ニトリルゴム）、Ｕ(ウレタンゴム)、ＡＣＭ（アクリルゴム）ＦＫＭ(フッ素ゴム)などであってもよい。 (O-ring)
The O-ring 2 is made of rubber and has an annular shape with a circular cross section.
The material of the O-ring 2 of this embodiment is NBR (nitrile rubber), but is not limited to this. For example, HNBR (hydrogenated nitrile rubber), U (urethane rubber), ACM (acrylic rubber) FKM (fluoro rubber) or the like may be used.

　なお、Ｏリング２は、円環状としてあるが、これに限定されるものではなく、たとえば、上記キャップ部の形状に応じて、矩形環状などでもよい。
　また、本実施形態では、反流体側環状部材をＯリング２としてあるが、これに限定されるものではなく、たとえば、角リング、Ｄリング、Ｘリングなどでもよい。 The O-ring 2 is an annular shape, but is not limited to this. For example, the O-ring 2 may be a rectangular shape depending on the shape of the cap portion.
Further, in the present embodiment, the anti-fluid-side annular member is the O-ring 2, but is not limited to this, and may be, for example, a square ring, a D ring, an X ring, or the like.

（流体側環状部材）
　本実施形態において、流体側環状部材３は、フッ素系樹脂からなり、Ｏリング２の流体側においてＯリング２と密接し、断面形状がほぼ矩形状である。
　ここで、好ましくは、上記のフッ素系樹脂が、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）又はＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）であるとよい。
　このようにすると、流体側環状部材３は、ガソリンなどの揮発油からの気化ガスに対する透過漏れを効果的に低減することができる。
　なお、フッ素系樹脂は、ＰＴＦＥやＰＦＡに限定されるものではなく、たとえば、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体）、ＥＴＦＥ（エチレン・テトラフルオロエチレン共重合体）又はＰＶＤＦ（ポリビニリデンフルオライド）であってもよい。 (Fluid side annular member)
In the present embodiment, the fluid-side annular member 3 is made of a fluorine-based resin, is in close contact with the O-ring 2 on the fluid side of the O-ring 2 and has a substantially rectangular cross-sectional shape.
Here, preferably, the fluororesin is PTFE (polytetrafluoroethylene) or PFA (tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer).
If it does in this way, the fluid side annular member 3 can reduce effectively the permeation | transmission leakage with respect to the vaporization gas from volatile oils, such as gasoline.
The fluororesin is not limited to PTFE or PFA. For example, FEP (tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer), ETFE (ethylene / tetrafluoroethylene copolymer) or PVDF (polyvinylidene). Fluoride).

　また、流体側環状部材３は、断面形状がほぼ矩形状である。すなわち、流体側環状部材３は、幅ｗの円環状であり、かつ、互いに対向する上面及び下面を有している。そして、これらの面は、フランジ４と当接し、接面漏れを低減する。
　なお、「断面形状がほぼ矩形状である。」とは、たとえば、後述するように、反流体側の側面が湾曲している場合をも含むといった意味である。また、流体側環状部材３は、図示してないが、対向する上面及び下面に、接面漏れを低減するための、一又は二以上の環状の凸部を有していてもよい。 The fluid-side annular member 3 has a substantially rectangular cross section. That is, the fluid-side annular member 3 has an annular shape with a width w, and has an upper surface and a lower surface that face each other. These surfaces abut against the flange 4 to reduce contact surface leakage.
Note that “the cross-sectional shape is substantially rectangular” means that, for example, the side surface on the anti-fluid side is curved as described later. Moreover, although not shown in figure, the fluid side annular member 3 may have one or two or more annular convex portions for reducing contact surface leakage on the upper and lower surfaces facing each other.

　ここで、好ましくは、流体側環状部材３の幅ｗが、１ｍｍ～１０ｍｍであるとよい。このようにすると、流体側環状部材３が接面漏れを低減でき、かつ、製造原価のコストダウンを図ることができる。
　上記の数値限定の理由は、１ｍｍ未満であると、接面漏れを低減するためのシール性を十分に発揮できなくなる虞があるからである。また、１０ｍｍを超えると、接面漏れに対する効果が低くなり、不要に多くの材料を使用することとなり、製造原価のコストダウンを図ることができなくなる虞があるからである。 Here, preferably, the width w of the fluid-side annular member 3 is 1 mm to 10 mm. If it does in this way, the fluid side annular member 3 can reduce a contact surface leak, and can aim at the cost reduction of manufacturing cost.
The reason for limiting the above numerical values is that if the thickness is less than 1 mm, the sealing performance for reducing contact surface leakage may not be sufficiently exhibited. On the other hand, if the thickness exceeds 10 mm, the effect on the contact surface leakage is reduced, and many materials are used unnecessarily, and the manufacturing cost may not be reduced.

　また、流体側環状部材３は、Ｏリング２の流体側（本実施形態では、Ｏリング２の内周側）においてＯリング２と密接している。すなわち、流体側環状部材３の断面形状は、反流体側の部分が、Ｏリング２の断面形状と対応する湾曲した形状としてある。
　このようにすると、ガスケット１がフランジ４によって締め付けられた際、Ｏリング２と流体側環状部材３との間にスペース（図示せず）が形成されない。仮に、このスペースが形成されると、流体側環状部材３に対して接面漏れしたガソリンなどの揮発油からの気化ガスが、該スペースに溜まり、Ｏリング２に対して透過漏れを発生させることとなる。すなわち、流体側環状部材３が、Ｏリング２の流体側においてＯリング２と密接していることにより、上記のスペースが形成されないので、Ｏリング２に対する透過漏れを効果的に防止することができる。 Further, the fluid-side annular member 3 is in close contact with the O-ring 2 on the fluid side of the O-ring 2 (in this embodiment, the inner peripheral side of the O-ring 2). That is, the cross-sectional shape of the fluid-side annular member 3 is such that the portion on the anti-fluid side is curved corresponding to the cross-sectional shape of the O-ring 2.
In this way, when the gasket 1 is tightened by the flange 4, no space (not shown) is formed between the O-ring 2 and the fluid-side annular member 3. If this space is formed, vaporized gas from volatile oil such as gasoline leaked in contact with the fluid-side annular member 3 accumulates in the space and causes permeation leakage to the O-ring 2. It becomes. That is, since the fluid-side annular member 3 is in close contact with the O-ring 2 on the fluid side of the O-ring 2, the above-described space is not formed, so that permeation leakage to the O-ring 2 can be effectively prevented. .

　なお、本実施形態のガスケット１は、内側に流体があり、径方向のタンデム構造を、中心から外側に向かって、流体側環状部材３及びＯリング２としてある。
　ただし、これに限定されるものではなく、たとえば、図示してないが、ガスケットの外側に流体がある場合には、径方向のタンデム構造を、中心から外側に向かって、反流体側環状部材及び流体側環状部材としてもよい。また、ガスケットの内側及び外側に流体がある場合には、径方向のタンデム構造を、中心から外側に向かって、流体側環状部材、反流体側環状部材及び流体側環状部材としてもよい。 In addition, the gasket 1 of this embodiment has a fluid inside, and has a radial tandem structure as a fluid-side annular member 3 and an O-ring 2 from the center toward the outside.
However, the present invention is not limited to this. For example, although not shown, when there is a fluid outside the gasket, the tandem structure in the radial direction is formed from the center toward the outside, It is good also as a fluid side annular member. Moreover, when there is fluid inside and outside the gasket, the tandem structure in the radial direction may be a fluid-side annular member, an anti-fluid-side annular member, and a fluid-side annular member from the center toward the outside.

　また、上記の密接は、通常、Ｏリング２が微少距離だけ拡径された状態で、流体側環状部材３の外周側側面の湾曲した凹部に掛けられることによって行われる。このようにすると、ガスケット１を容易に組み立てることができ、製造原価のコストダウンを図ることができる。
　ただし、これに限定されるものではなく、たとえば、接着剤などを用いもよい。さらに、たとえば、図示してないが、Ｏリング２の内周側に凸部を形成し、該凸部が、流体側環状部材３の外周側側面に形成された凹部に係入する構成としてもよい。このようにすると、組み付けられたＯリング２が流体側環状部材３から容易に外れない構成とすることができ、取扱い性などを向上させることができる。 Further, the close contact is usually performed by being hooked on a curved concave portion on the outer peripheral side surface of the fluid-side annular member 3 in a state where the diameter of the O-ring 2 is expanded by a minute distance. If it does in this way, the gasket 1 can be assembled easily and the cost reduction of a manufacturing cost can be aimed at.
However, it is not limited to this, For example, you may use an adhesive agent etc. Further, for example, although not shown, a convex portion is formed on the inner peripheral side of the O-ring 2, and the convex portion is engaged with a concave portion formed on the outer peripheral side surface of the fluid-side annular member 3. Good. If it does in this way, it can be set as the structure which the assembled | attached O-ring 2 does not remove | deviate from the fluid side annular member 3 easily, and handleability etc. can be improved.

　またガスケット１は、Ｏリング２の直径ｄ、及び、流体側環状部材３の厚さｔにおいて、ｄ>ｔである。
　このようにすると、フランジ４がガスケット１を締め付けた際、流体側環状部材３を圧縮した状態において、Ｏリング２も圧縮されることとなり、ガスケット１は、後述するように、流体側環状部材３及びＯリング２により、効果的にガソリンなどの燃料をシールすることができる。 The gasket 1 satisfies d> t in the diameter d of the O-ring 2 and the thickness t of the fluid-side annular member 3.
In this way, when the flange 4 tightens the gasket 1, the O-ring 2 is also compressed in a state in which the fluid-side annular member 3 is compressed. And the fuel such as gasoline can be effectively sealed by the O-ring 2.

　ここで、好ましくは、Ｏリング２の断面形状（円形）の直径ｄ、及び、流体側環状部材３の厚さｔにおいて、ｄ／ｔ＝１．１～１．４であるとよく、より好ましくは、ｄ／ｔ＝１．２～１．３であるとよい。
　このようにすると、シール性を向上させることができ、また、作業性などを向上させることができる。
　上記の数値限定の理由は、１．１未満であると、ガスケット１を圧縮した際、Ｏリング２の圧縮率が不十分となり、Ｏリング２によるシール性を十分発揮できなくなる虞があるからである。また、１．４を超えると、圧縮した際、流体側環状部材３の圧縮率が不十分となり、流体側環状部材３によるシール性を充分発揮できなくなる虞があるからである。さらに、ハンドリングにおいて、Ｏリング２が流体側環状部材３から容易に外れてしまい、作業性などが低下する虞があるからである。 Here, preferably, in the diameter d of the cross-sectional shape (circular shape) of the O-ring 2 and the thickness t of the fluid-side annular member 3, d / t = 1.1 to 1.4 is more preferable. Is preferably d / t = 1.2 to 1.3.
If it does in this way, a sealing performance can be improved and workability | operativity etc. can be improved.
The reason for the above numerical limitation is that if the gasket is less than 1.1, the compression rate of the O-ring 2 becomes insufficient when the gasket 1 is compressed, and the sealing performance by the O-ring 2 may not be sufficiently exhibited. is there. On the other hand, if the ratio exceeds 1.4, the compression ratio of the fluid-side annular member 3 becomes insufficient when compressed, and the sealing performance by the fluid-side annular member 3 may not be sufficiently exhibited. Further, in handling, the O-ring 2 is easily detached from the fluid-side annular member 3, and workability and the like may be reduced.

　次に、上記構成のガスケット１の使用状態などについて、図面を参照して説明する。
　図２において、ガスケット１は、一対のフランジ４によって締め付けられており、フランジ４どうしの距離は、ｔ_０（ｔ_０<ｔ）としてある。したがって、流体側環状部材３の圧縮率は、（（ｔ－ｔ_０）／ｔ）×１００（％）であり、Ｏリング２の圧縮率は、（（ｄ－ｔ_０）／ｄ）×１００（％）である。 Next, the usage state etc. of the gasket 1 of the said structure are demonstrated with reference to drawings.
In FIG. 2, the gasket 1 is fastened by a pair of flanges 4, and the distance between the flanges 4 is t ₀ (t ₀ <t). Therefore, the compression rate of the fluid-side annular member 3 is ((t−t ₀ ) / t) × 100 (%), and the compression rate of the O-ring 2 is ((d−t ₀ ) / d) × 100. (%).

　ガスケット１は、揮発油からの気化ガス（適宜、流体と略称する。）に対して、流体側環状部材３がまずシールする。この流体側環状部材３のシールにおいて、本実施形態では、流体側環状部材３がフッ素系樹脂製であることにより、透過漏れを効果的に低減することができる。さらに、流体側環状部材３は、（（ｔ－ｔ_０）／ｔ）×１００（％）の圧縮率で取り付けられているので、接面漏れを低減するように流体をシールする。
　ただし、流体側環状部材３によるシールでは、微量の接面漏れが発生する。 In the gasket 1, the fluid-side annular member 3 first seals against the vaporized gas (suitably abbreviated as fluid) from volatile oil. In the seal of the fluid-side annular member 3, in the present embodiment, the fluid-side annular member 3 is made of a fluorine-based resin, so that permeation leakage can be effectively reduced. Furthermore, since the fluid side annular member 3 is mounted at a compression rate of ((t−t ₀ ) / t) × 100 (%), the fluid is sealed so as to reduce the contact surface leakage.
However, in the seal by the fluid side annular member 3, a small amount of contact surface leakage occurs.

　次に、この接面漏れに対して、ガスケット１は、（（ｄ－ｔ_０）／ｄ）×１００（％）の圧縮率で取り付けられたＯリング２が、接面漏れを低減するように流体をシールし、接面漏れをさらに低減することができる。
　すなわち、ガスケット１は、流体に対して上述したタンデム構造を有することにより、透過漏れ及び接面漏れを効果的に低減することができる。
　また、ガスケット１は、構造をシンプルとすることができ、製造原価のコストダウンを図ることができる。 Next, with respect to this contact surface leakage, the gasket 1 is attached so that the O-ring 2 attached at a compression rate of ((dt− ₀ ) / d) × 100 (%) reduces the contact surface leakage. The fluid can be sealed to further reduce contact surface leakage.
That is, the gasket 1 can effectively reduce permeation leakage and contact surface leakage by having the above-described tandem structure with respect to the fluid.
Further, the gasket 1 can have a simple structure and can reduce the manufacturing cost.

　また、ＰＴＦＥは、温度が上昇するとクリープ現象が発生し、流体側環状部材３のシール性が不安定となるが、ガスケット１によれば、Ｏリング２により、漏れを低減することができる。
　なお、クリープ現象とは、材料に荷重を加えたときに、時間とともに変形が増大していく現象のことをいう。 In addition, when the temperature of PTFE rises, a creep phenomenon occurs and the sealing performance of the fluid-side annular member 3 becomes unstable. However, according to the gasket 1, leakage can be reduced by the O-ring 2.
The creep phenomenon means a phenomenon in which deformation increases with time when a load is applied to a material.

　以上説明したように、本実施形態のガスケット１によれば、ガソリンなどのゴムを透過する流体に対して、透過漏れ及び接面漏れを効果的に低減することができ、さらに、製造原価のコストダウンを図ることができる。 As described above, according to the gasket 1 of the present embodiment, it is possible to effectively reduce permeation leakage and contact surface leakage with respect to a fluid that permeates rubber such as gasoline. You can go down.

　次に、本実施形態の実施例などについて、図面を参照して説明する。 Next, examples of the present embodiment will be described with reference to the drawings.

［実施例１］
　実施例１のガスケット１は、
　Ｏリング２の内径＝１４５．８ｍｍ、太さ（直径ｄ）＝５．７ｍｍ、材質＝ＮＢＲであり、また、
　流体側環状部材３の内径＝１３９．６ｍｍ、厚さｔ＝４．１ｍｍ、幅ｗ＝約４．０ｍｍ、材質＝ＰＴＦＥ
　であった。
　このガスケット１を、流体側環状部材３の圧縮率＝０．３％、かつ、Ｏリング２の圧縮率＝２８％となるように、フランジ４にて締め付け、ガソリンに対する漏れ量（接面漏れと透過漏れによる合計の漏れ量）を測定した。
　なお、フランジ４の接触面は、Ｒｚ３で仕上げ加工した。 [Example 1]
The gasket 1 of Example 1 is
The inner diameter of the O-ring 2 is 145.8 mm, the thickness (diameter d) is 5.7 mm, the material is NBR, and
Inner diameter of fluid side annular member 3 = 139.6 mm, thickness t = 4.1 mm, width w = about 4.0 mm, material = PTFE
Met.
The gasket 1 is tightened with a flange 4 so that the compression rate of the fluid-side annular member 3 is 0.3% and the compression rate of the O-ring 2 is 28%, and the leakage amount to gasoline (contact surface leakage and The total amount of leakage due to permeation leakage) was measured.
The contact surface of the flange 4 was finished with Rz3.

　測定結果は、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．０２ｇの漏れ量であり、４０℃＋９６時間にて、０．０４ｇの漏れ量であった（図３参照）。
　なお、今回の測定においては、常温＋９６時間における漏れ量の基準（暫定）を比較例２の半分０．０７ｇ以下、及び、４０℃＋９６時間における漏れ量の基準（暫定）を０．０９ｇ以下とした。
　したがって、実施例１のガスケット１は、常温及び４０℃において、良好な結果を得た。 The measurement result was 0.02 g of leakage at normal temperature (about 20 ° C.) + 96 hours, and 0.04 g of leakage at 40 ° C. + 96 hours (see FIG. 3).
In this measurement, the standard (provisional) leakage amount at normal temperature +96 hours is 0.07 g or less, which is half that of Comparative Example 2, and the standard (provisional) leakage amount at 40 ° C. + 96 hours is 0.09 g or less. did.
Therefore, the gasket 1 of Example 1 obtained good results at room temperature and 40 ° C.

　なお、上述したように、ＰＴＦＥは、約４０℃において、クリープ現象が発生し、流体側環状部材３のシール性が不安定となる（すなわち、接面漏れが増加する）が、このガスケット１は、適度に圧縮されたＯリング２により、漏れ量を低減することができた。
　また、上記の０．０２ｇの漏れ量は、ＰＴＦＥ及びＮＢＲを透過した透過漏れの量（０．０２ｇ）であると思われる。また、上記の０．０４ｇの漏れ量の内訳は、ＰＴＦＥ及びＮＢＲを透過した透過漏れの量（０．０２ｇ）と、シール性が不安定となった流体側環状部材３の接面漏れに対し、Ｏリング２がシールできずに漏らした量（０．０２ｇ）であると思われる。 As described above, PTFE causes a creep phenomenon at about 40 ° C., and the sealing performance of the fluid-side annular member 3 becomes unstable (that is, contact surface leakage increases). The amount of leakage could be reduced by the appropriately compressed O-ring 2.
The 0.02 g leakage amount is considered to be the amount of transmission leakage (0.02 g) that has passed through PTFE and NBR. In addition, the breakdown of the 0.04 g leakage amount is as follows: the amount of permeation leakage that has passed through PTFE and NBR (0.02 g) and the contact surface leakage of the fluid-side annular member 3 whose sealing performance has become unstable. It seems that this is the amount (0.02 g) that the O-ring 2 leaked without being sealed.

[比較例１]
　比較例１のガスケットは、Ｏリングであり、内径＝１４５．８ｍｍ、太さ（直径ｄ）＝５．７ｍｍ、材質＝ＮＢＲであった。
　このガスケットを、常温でのシール試験にて接面漏れがなくなった圧縮率（５．４％）で、フランジ４にて締め付け、ガソリンに対する漏れ量（接面漏れと透過漏れによる合計の漏れ量）を測定した。 [Comparative Example 1]
The gasket of Comparative Example 1 was an O-ring, and had an inner diameter = 145.8 mm, a thickness (diameter d) = 5.7 mm, and a material = NBR.
This gasket is tightened with flange 4 at a compression rate (5.4%) that eliminates contact surface leakage in a seal test at room temperature, and the amount of leakage to gasoline (total leakage due to contact surface leakage and permeation leakage) Was measured.

　測定結果は、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．３１ｇの漏れ量であり、４０℃＋９６時間にて、１．６５ｇの漏れ量であった（図３参照）。
　したがって、比較例１のガスケットは、常温及び４０℃において、基準（暫定）を満足できなかった。 The measurement result was a leak amount of 0.31 g at normal temperature (about 20 ° C.) + 96 hours, and a leak amount of 1.65 g at 40 ° C. + 96 hours (see FIG. 3).
Therefore, the gasket of Comparative Example 1 could not satisfy the standard (provisional) at normal temperature and 40 ° C.

[比較例２]
　比較例２のガスケットは、Ｏリングであり、内径＝１４５．８ｍｍ、太さ（直径ｄ）＝５．７ｍｍ、材質＝フッ素ゴムであった。
　このガスケットを、常温でのシール試験にて接面漏れがなくなった圧縮率（６．５％）で、フランジ４にて締め付け、ガソリンに対する漏れ量（接面漏れと透過漏れによる合計の漏れ量）を測定した。 [Comparative Example 2]
The gasket of Comparative Example 2 was an O-ring, and the inner diameter was 145.8 mm, the thickness (diameter d) was 5.7 mm, and the material was fluororubber.
This gasket is tightened with flange 4 at a compression rate (6.5%) at which contact surface leakage was eliminated in a seal test at room temperature, and the amount of leakage to gasoline (total leakage due to contact surface leakage and permeation leakage) Was measured.

　測定結果は、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．１４ｇの漏れ量であり、４０℃＋９６時間にて、０．１８ｇの漏れ量であった（図３参照）。
　したがって、比較例２のガスケットは、常温及び４０℃において、基準（暫定）を満足できなかった。 The measurement result was a leakage amount of 0.14 g at room temperature (about 20 ° C.) + 96 hours, and a leakage amount of 0.18 g at 40 ° C. + 96 hours (see FIG. 3).
Therefore, the gasket of Comparative Example 2 could not satisfy the standard (provisional) at normal temperature and 40 ° C.

[比較例３]
　比較例３のガスケットは、断面形状が矩形状の円環状のガスケットであり、内径＝１３９．６ｍｍ、厚さｔ＝５．３５ｍｍ、幅ｗ＝約４．０ｍｍ、材質＝ＰＴＦＥであった。
　このガスケットを、常温でのシール試験にて接面漏れがなくなった圧縮率（３．０％）で、フランジ４にて締め付け、ガソリンに対する漏れ量（接面漏れと透過漏れによる合計の漏れ量）を測定した。 [Comparative Example 3]
The gasket of Comparative Example 3 was an annular gasket having a rectangular cross-section, and had an inner diameter = 139.6 mm, a thickness t = 5.35 mm, a width w = about 4.0 mm, and a material = PTFE.
This gasket is tightened with flange 4 at a compression rate (3.0%) at which contact surface leakage is eliminated in a seal test at room temperature, and the amount of leakage to gasoline (total leakage due to contact leakage and permeation leakage) Was measured.

　測定結果は、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．０２ｇの漏れ量であり、４０℃＋９６時間にて、０．１４ｇの漏れ量であった（図３参照）。
　したがって、比較例３のガスケットは、常温において、基準（暫定）を満足できたものの、４０℃において、基準（暫定）を満足できなかった。
　なお、上記の０．１４ｇの漏れ量は、上述したように、約４０℃において、ＰＴＦＥにクリープ現象が発生し、ガスケットのシール性が不安定となり、接面漏れによる漏れ量が増加したものと思われる。 The measurement result was 0.02 g leakage at normal temperature (about 20 ° C.) + 96 hours, and 0.14 g leakage at 40 ° C. + 96 hours (see FIG. 3).
Therefore, the gasket of Comparative Example 3 was able to satisfy the standard (provisional) at room temperature, but could not satisfy the standard (provisional) at 40 ° C.
In addition, as described above, the leakage amount of 0.14 g is that the creep phenomenon occurs in PTFE at about 40 ° C., the sealing performance of the gasket becomes unstable, and the leakage amount due to contact surface leakage increases. Seem.

　次に、実施例１のガスケット１、及び、比較例１のガスケットにおける、圧縮率と漏れ量の関係について、図面を参照して説明する。
　図４に示すように、実施例１のガスケット１、及び、比較例１のガスケットに対して、圧縮率を変化させ、４０℃＋９６時間にて、漏れ量を測定した。
　比較例１のガスケットにおける測定結果は、圧縮率を上げると漏れ量が減少するものの、４０℃における基準（暫定）を満足できなかった。
　これに対し、実施例１のガスケット１における測定結果は、圧縮率を上げると漏れ量が減少し、Ｏリング２の圧縮率を約２０％以上とすると、４０℃における基準（暫定）を満足できた。すなわち、このガスケット１は、Ｏリング２が圧縮され、かつ、流体側環状部材３も圧縮されていることが好ましいが、Ｏリング２の圧縮率を約２０％以上とすると、流体側環状部材３が接触していなくても、４０℃における基準（暫定）を満足できた。 Next, the relationship between the compression rate and the leakage amount in the gasket 1 of Example 1 and the gasket of Comparative Example 1 will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 4, the compression rate was changed with respect to the gasket 1 of Example 1 and the gasket of Comparative Example 1, and the amount of leakage was measured at 40 ° C. + 96 hours.
The measurement result of the gasket of Comparative Example 1 did not satisfy the standard (provisional) at 40 ° C., although the leakage amount decreased when the compression rate was increased.
On the other hand, the measurement result in the gasket 1 of Example 1 shows that when the compression rate is increased, the leakage amount is reduced, and when the compression rate of the O-ring 2 is about 20% or more, the standard (provisional) at 40 ° C. can be satisfied. It was. That is, in this gasket 1, it is preferable that the O-ring 2 is compressed and the fluid-side annular member 3 is also compressed. However, when the compression rate of the O-ring 2 is about 20% or more, the fluid-side annular member 3 is compressed. Even if they were not in contact, the standard at 40 ° C. (provisional) could be satisfied.

　次に、実施例１のガスケット１、及び、比較例１、２のガスケットにおける、気体状態のガソリンなどの燃料１００、及び、液体状態のガソリンなどの燃料１００に対する漏れ量などについて、図面を参照して説明する。
　まず、この試験に用いる試験装置１０は、図５に示すように、容器本体１１及び蓋板１２などを有しており、容器本体１１と蓋板１２とは、ガスケット１によってシールされる。
　この試験装置１０は、気体状態の燃料１００に対して、漏れ量を測定する場合、図５（ａ）に示すように、容器本体１１の上方に蓋板１２が位置し、ガスケット１は、気化した燃料１００と接触する。このときの漏れ量を、気体の漏れ量と呼称する（図６参照）。
　また、試験装置１０は、液体状態の燃料１００に対して、漏れ量を測定する場合、図５（ｂ）に示すように、蓋板１２の上方に容器本体１１が位置し、ガスケット１は、液体の燃料１００と接触する。このときの漏れ量を、液体の漏れ量と呼称する（図６参照）。
　このときの容器本体１１及び蓋板１２の接触面（フランジ面）は、Ｒｚ３で仕上げ加工した。また、流体側環状部材３の圧縮率＝０．３％、Ｏリング２の圧縮率＝２８％となるように、ガスケット１を締め付けた。
　また、当該接触面を鏡面仕上げ（Ｒｚ０．４）とした以外は試験装置１０と同一の条件で、図５（ｂ）の状態で測定した漏れ量を、透過漏れの実体量と呼称する（図６参照）。 Next, in the gasket 1 of Example 1 and the gaskets of Comparative Examples 1 and 2, the amount of leakage of the fuel 100 such as gasoline in the gas state and the fuel 100 such as gasoline in the liquid state is described with reference to the drawings. I will explain.
First, as shown in FIG. 5, the test apparatus 10 used for this test includes a container body 11 and a cover plate 12, and the container body 11 and the cover plate 12 are sealed by the gasket 1.
In the test apparatus 10, when measuring the leakage amount with respect to the fuel 100 in a gaseous state, as shown in FIG. 5A, the cover plate 12 is positioned above the container body 11, and the gasket 1 is vaporized. In contact with the spent fuel 100. The amount of leakage at this time is referred to as gas leakage (see FIG. 6).
Further, when the test apparatus 10 measures the leakage amount with respect to the liquid fuel 100, as shown in FIG. 5B, the container body 11 is positioned above the cover plate 12, and the gasket 1 Contact with liquid fuel 100. The amount of leakage at this time is referred to as the amount of liquid leakage (see FIG. 6).
The contact surface (flange surface) of the container main body 11 and the lid plate 12 at this time was finished with Rz3. Further, the gasket 1 was tightened so that the compression rate of the fluid-side annular member 3 was 0.3% and the compression rate of the O-ring 2 was 28%.
Further, the leakage amount measured in the state of FIG. 5B under the same conditions as the test apparatus 10 except that the contact surface is mirror-finished (Rz0.4) is referred to as the permeation leakage substance amount (see FIG. 5). 6).

　図６に示すように、実施例１のガスケット１に対して、図５（ａ）の状態でガソリンの漏れ量（気体の漏れ量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．０２ｇの漏れ量であった。
　また、図５（ｂ）の状態でガソリンの漏れ量（液体の漏れ量）を測定したところ、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．１５ｇの漏れ量であった。
　さらに、接触面を鏡面仕上げ（Ｒｚ０．４）した試験装置において、図５（ａ）の状態でガソリンの漏れ量（透過漏れの実体量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．０１ｇであった。
　ここで、透過漏れと接面漏れを区別でき、透過漏れによる漏れ量が０．０１ｇであり、接面漏れによる漏れ量が０．１４（０．１５－０．０１）ｇであった。 As shown in FIG. 6, when the gasoline leakage amount (gas leakage amount) was measured in the state of FIG. 5A with respect to the gasket 1 of Example 1, 0.02 g was obtained at room temperature + 96 hours. The amount of leakage.
Further, when the gasoline leakage amount (liquid leakage amount) was measured in the state of FIG. 5B, the leakage amount was 0.15 g at room temperature (about 20 ° C.) + 96 hours.
Furthermore, when the contact surface was mirror-finished (Rz0.4) and the amount of gasoline leaked (substance of permeation leakage) was measured in the state of FIG. 5A, it was 0.01 g at room temperature + 96 hours. Met.
Here, permeation leakage and contact surface leakage could be distinguished, the leakage amount due to permeation leakage was 0.01 g, and the leakage amount due to contact surface leakage was 0.14 (0.15-0.01) g.

　比較例１のガスケットに対して、図５（ａ）の状態でガソリンの漏れ量（気体の漏れ量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．２８ｇの漏れ量であった。
　また、図５（ｂ）の状態でガソリンの漏れ量（液体の漏れ量）を測定したところ、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．６９ｇの漏れ量であった。
　さらに、接触面を鏡面仕上げ（Ｒｚ０．４）した試験装置において、図５（ｂ）の状態でガソリンの漏れ量（透過漏れの実体量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．１７ｇの漏れ量であった。
　なお、漏れ量０．６９ｇの内訳は、透過漏れによる漏れ量が０．１７ｇであり、接面漏れによる漏れ量が０．５２（０．６９－０．１７）ｇであった。 With respect to the gasket of Comparative Example 1, when the gasoline leakage amount (gas leakage amount) was measured in the state of FIG. 5A, the leakage amount was 0.28 g at room temperature + 96 hours.
Further, when the leakage amount of gasoline (liquid leakage amount) was measured in the state of FIG. 5B, the leakage amount was 0.69 g at normal temperature (about 20 ° C.) + 96 hours.
Furthermore, when the contact surface was mirror-finished (Rz0.4), the amount of gasoline leaked (substance of permeation leakage) was measured in the state of FIG. 5B, and it was 0.17 g at room temperature + 96 hours. The amount of leakage.
The breakdown of the leakage amount of 0.69 g was 0.17 g due to permeation leakage and 0.52 (0.69-0.17) g due to contact surface leakage.

　比較例２のガスケットに対して、図５（ａ）の状態でガソリンの漏れ量（気体の漏れ量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．１４ｇの漏れ量であった。
　また、図５（ｂ）の状態でガソリンの漏れ量（液体の漏れ量）を測定したところ、常温（約２０℃）＋９６時間にて、０．１７ｇの漏れ量であった。
　さらに、接触面を鏡面仕上げ（Ｒｚ０．４）した試験装置において、図５（ｂ）の状態でガソリンの漏れ量（透過漏れの実体量）を測定したところ、常温＋９６時間にて、０．１０ｇの漏れ量であった。
　なお、漏れ量０．１７ｇの内訳は、透過漏れによる漏れ量が０．１０ｇであり、接面漏れによる漏れ量が０．０７（０．１７－０．１０）ｇであった。 When the gasoline leakage amount (gas leakage amount) was measured with respect to the gasket of Comparative Example 2 in the state of FIG. 5A, the leakage amount was 0.14 g at room temperature + 96 hours.
Further, when the gasoline leakage amount (liquid leakage amount) was measured in the state of FIG. 5B, the leakage amount was 0.17 g at room temperature (about 20 ° C.) + 96 hours.
Furthermore, when the contact surface was mirror-finished (Rz0.4), the amount of gasoline leaked (substance of permeation leakage) was measured in the state of FIG. 5B, and found to be 0.10 g at room temperature + 96 hours. The amount of leakage.
The breakdown of the leakage amount of 0.17 g was 0.10 g due to permeation leakage and 0.07 (0.17-0.10) g due to contact surface leakage.

　上述したように、実施例１のガスケット１は、各比較例のガスケットと比べると、ガソリンなどのゴムを透過する流体に対して、透過漏れ及び接面漏れを効果的に低減することができた。 As described above, the gasket 1 of Example 1 was able to effectively reduce permeation leakage and contact surface leakage with respect to a fluid that permeates rubber such as gasoline as compared with the gaskets of the respective comparative examples. .

　以上、本発明のガスケットについて、好ましい実施形態などを示して説明したが、本発明に係るガスケットは、上述した実施形態などにのみ限定されるものではなく、本発明の範囲で種々の変更実施が可能であることは言うまでもない。 The gasket according to the present invention has been described with reference to the preferred embodiment. However, the gasket according to the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made within the scope of the present invention. It goes without saying that it is possible.

　例えば、前述した実施形態では、流体側環状部材３がフッ素系樹脂からなる例を示したが、流体側環状部材３は、フッ素系樹脂に限らず、反流体側環状部材２よりも揮発油からの気化ガスに対する透過率が低い材料を用いて形成することができる。 For example, in the embodiment described above, an example in which the fluid-side annular member 3 is made of a fluorine-based resin has been shown. It can be formed using a material having a low permeability to the vaporized gas.

　また、ガスケット１は、平面固定用のガスケットとしてあるが、本発明のガスケットは、図示してないが、円筒面用のガスケットに適用してもよい。なお、この円筒面用のガスケットにおいては、流体側環状部材は、外周面及び内周面を有するほぼ円筒形状である。 Further, although the gasket 1 is used as a flat surface fixing gasket, the gasket of the present invention is not shown, but may be applied to a cylindrical surface gasket. In this cylindrical surface gasket, the fluid-side annular member has a substantially cylindrical shape having an outer peripheral surface and an inner peripheral surface.

　この明細書に記載の文献及び本願のパリ優先の基礎となる日本出願明細書の内容を全てここに援用する。 All the contents of the documents described in this specification and the specification of the Japanese application that is the basis of Paris priority of this application are incorporated herein.

１　ガスケット
２　Ｏリング（反流体側環状部材）
３　流体側環状部材
４　フランジ
１０　試験装置
１１　容器本体
１２　蓋板
１００　燃料 1 Gasket 2 O-ring (Anti-fluid-side annular member)
3 Fluid side annular member 4 Flange 10 Test device 11 Container body 12 Cover plate 100 Fuel

Claims

　ゴム製の反流体側環状部材と、
　前記反流体側環状部材の流体側において該反流体側環状部材と密接する、断面形状がほぼ矩形状の流体側環状部材と
　を有し、
　前記流体側環状部材が、前記反流体側環状部材よりも揮発油からの気化ガスに対する透過率が低く、
　前記反流体側環状部材の厚さＴ、及び、前記流体側環状部材の厚さｔにおいて、
　Ｔ>ｔ
　であることを特徴とするガスケット。 A rubber anti-fluid side annular member;
A fluid side annular member having a substantially rectangular cross-sectional shape in close contact with the fluid side annular member on the fluid side of the fluid side annular member;
The fluid side annular member has a lower permeability to vaporized gas from volatile oil than the anti-fluid side annular member,
In the thickness T of the counter fluid side annular member and the thickness t of the fluid side annular member,
T> t
The gasket characterized by being.
　前記反流体側環状部材の断面形状が円形であり、該円形の直径ｄ、及び、前記厚さｔにおいて、
　ｄ／ｔ＝１．１～１．４
　であることを特徴とする請求項１に記載されたガスケット。 The cross-sectional shape of the anti-fluid-side annular member is circular, and in the circular diameter d and the thickness t,
d / t = 1.1 to 1.4
The gasket according to claim 1, wherein:
　前記流体側環状部材の幅ｗが、１ｍｍ～１０ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載されたガスケット。 The gasket according to claim 1 or 2, wherein a width w of the fluid side annular member is 1 mm to 10 mm.
　前記流体側環状部材がフッ素系樹脂からなることを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載されたガスケット。 The gasket according to any one of claims 1 to 3, wherein the fluid-side annular member is made of a fluorine-based resin.
　前記フッ素系樹脂が、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）又はＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）であることを特徴とする請求項４に記載されたガスケット。 The gasket according to claim 4, wherein the fluororesin is PTFE (polytetrafluoroethylene) or PFA (tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer).
　前記ガスケットが、燃料タンク用ガスケットであることを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載されたガスケット。 The gasket according to any one of claims 1 to 5, wherein the gasket is a fuel tank gasket.