WO2015010956A1 - Hochwarmfeste aluminiumgusslegierung und gussteil für verbrennungsmotoren gegossen aus einer solchen legierung - Google Patents

Hochwarmfeste aluminiumgusslegierung und gussteil für verbrennungsmotoren gegossen aus einer solchen legierung Download PDF

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    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent

Definitions

  • the invention relates to an aluminum casting alloy, which can be cast well and has a high strength in the warm state even after a long service life at high operating temperatures.
  • the invention relates to a component for
  • Cast aluminum alloy is poured.
  • Components are in particular cylinder heads or engine blocks.
  • suitable cast aluminum alloys have a high yield strength in both space and in
  • Material concepts include aluminum casting alloys of the alloy groups Al-Si-Mg and Al-Si-Cu. at
  • Curing contributing elements such as Cu, Mg and Zn, come to coarsen the curing phases and, consequently, to a strong decrease in the mechanical characteristics.
  • the aim of the development of new alloys for the aluminum casting of components for internal combustion engines is therefore an optimized high-temperature strength (s.
  • Heat resistance group of alloys is known as "AlCu7xx”. This includes, for example, the alloy “ ⁇ lCu7MnZr” which, in addition to Al and accompanying elements (in% by weight), contains 6.72% Cu, 0.22% Zr, 0.11% Ti, 0.5% Mn and the impurities attributable to impurities of Fe, Mg and Zn.
  • AlCu7xx the alloy “ ⁇ lCu7MnZr” which, in addition to Al and accompanying elements (in% by weight), contains 6.72% Cu, 0.22% Zr, 0.11% Ti, 0.5% Mn and the impurities attributable to impurities of Fe, Mg and Zn.
  • the object of the invention was to provide an aluminum casting alloy which, even after a prolonged period of use at high temperatures, still has high mechanical properties and at the same time sheds well.
  • Combustion engine can be created, the optimized mechanical properties when used at high
  • the solution to the above-mentioned object is that such a casting is cast from an aluminum casting alloy according to the invention.
  • the alloy according to the invention is suitable in particular for the casting production of
  • the cast aluminum alloy according to the invention contains, in addition to aluminum and production-related unavoidable
  • Impurities (in% by weight) 6.0-8.0% Cu, 0.3-0.55% Mn, 0.18-0.25% Zr, 3.0-7.0% Si, O, 05-0.2% Ti, up to 0.03% Sr, up to 0.04% V and up to 0.25% Fe.
  • aluminum cast alloy components reach in the state T6W, d. H. solution annealed and thermally aged for 4 hours at 240 ° C, at room temperature under static load in average regular tensile strength Rm of more than 260 MPa, a Brinell hardness HB of at least 90 HB, a yield strength Rp0.2 of at least 170 MPa and an elongation at break A of at least 1.65%.
  • Components at room temperature under static load in each case on average a tensile strength Rm of at least 190 MPa, a yield strength Rp0,2 of at least 90 MPa, a hardness HB of at least 67 HB and an elongation at break A of at least 3.5%. These values remain stable even after prolonged use at high temperatures. For example, occurs during a lasting over 500 h Use at 300 ° C virtually no change in the
  • the high-temperature strength of an aluminum casting alloy according to the invention is consequently significantly higher than in conventional, today standard used for the casting of internal combustion engine components
  • Cast aluminum alloy cast components have no optically detectable cracks and largely
  • Cast aluminum alloy thus allows the reliable casting production of castings, which also in high operating temperatures have optimal load capacity.
  • Cu is contained in the alloy according to the invention in contents of 6.0-8.0 wt .-% to the required
  • Cu contributes to the hardenability of the aluminum casting alloy.
  • Aluminum casting alloy according to the invention are ensured particularly secure when the Cu content at least
  • Aluminum casting alloy is in the range of 3.0 - 7.0 wt .-%.
  • the focus of the properties can be placed on the castability on the one hand and on the heat resistance on the other hand by an appropriate adjustment of the Si content within this content range.
  • aluminum alloy according to the invention is less than 5.0 wt .-%.
  • Aluminum casting alloy as stable in terms of their properties and behavior in a
  • the Si content of the aluminum alloy according to the invention can be increased to 5.0% by weight, in particular 5.5% by weight.
  • An aluminum alloy according to the invention which is optimized with regard to castability on the one hand and heat resistance on the other hand, results when the Si content is limited to at most 7% by weight, in particular to at most 6.5% by weight.
  • Aluminum casting alloy cast components This positive effect occurs in particular when the Mn Content of the aluminum casting alloy according to the invention is from 0.4 to 0.55 wt .-%.
  • Zr in amounts of 0.18-0.25 wt .-% contributes significantly to the fine grain of the structure of a
  • aluminum alloy according to the invention is 0.2-0.25% by weight.
  • Aluminum casting alloy existing titanium is expected to be 0.12 wt .-%.
  • Sr is optionally added to the cast aluminum alloy of the invention for refining.
  • the addition of Sr is therefore particularly in inventive
  • the Si contents of at least 5.0 wt .-% have.
  • at lower Si contents it is sufficient from the aluminum casting alloy
  • a further optimized with good castability in view of maximized mechanical properties of this variant variant consists of aluminum and unavoidable impurities and (in parts. %) 6.5-7.5% by weight Cu, 0.4-0.55% by weight Mn, 0.20-0.25% Zr, up to 0.12% Fe, 3.5% 4.5% Si, 0.08 - 0.12% Ti, up to 0.02% V and 0.05-0.02% Sr.
  • an aluminum casting alloy according to the invention (in% by weight) contains 6.0-8.0% Cu , 0.3-0.55% Mn, 0.18-0.25% Zr, up to 0.25% Fe, 5.0-7.0 Si, 0.05-0.2% Ti, up to 0.04% V and 0.01-0.03% Sr.
  • the invention is based on
  • Fig. 1 is a diagram in which each at
  • Aluminum casting alloys E1, E2, E3 according to the invention are compared with the mechanical properties of a casting sample made of a comparison alloy V in each case in state T6W;
  • Fig. 2 is a diagram in which each at 300 ° C.
  • Fig. 3 is a diagram in which each at 250 ° C.
  • Standard cast alloys AlSi6Cu4 and ⁇ lSi7Cu0,5Mg are compared after each carried out at 250 ° C for 500 hours heat treatment.
  • Fig. 4 is a diagram in which each at 300 ° C.
  • Standard cast alloys AlSi6Cu4 and AlSi7CuO, 5Mg are compared after each carried out at 300 ° C for 500 hours heat treatment.
  • Cylinder heads were poured, which have been subjected to the solidification of a T6W treatment.
  • the cylinder heads are at 480 - 500 ° C above each
  • cast cylinder heads have been subjected to a long-term heat treatment, in which they have been kept first at a temperature of 300 ° C over a period of eight hours, then over a period of 100 hours and finally over a period of 300 hours.
  • a sample is taken from the combustion chamber area after the end of the respective heat treatment period and the yield strength Rp0.2, the
  • cylinder heads produced by comparison alloy have higher strengths, however their breaking elongation A is in each case significantly lower than the breaking elongation A determined for the samples according to the invention.
  • Alloys E1, E2, E3 and V produced cylinder heads one also performed at 300 ° C, over 500
  • Standard cast alloys Sl and S2 prepared, whose compositions listed in Table 5 the known aluminum casting alloys "AlSi7Cu0, 5Mg" and "AlSi6Cu4" correspond.
  • the cylinder heads cast from the standard alloys S1 and S2 were each subjected to the typical heat treatments. That's how they turned out
  • the alloy Sl-cast cylinder heads were subjected to a T6 air heat treatment and the cylinder heads cast from the alloy S2 were subjected to a T6 heat treatment.
  • Alloy El and the standard alloys Sl and S2 produced cylinder heads of a 300 ° C, extending over 500 hours
  • Aluminum casting alloys according to the invention El, E2, E3 cast cylinder heads twice as high as the

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Aluminiumgusslegierung mit (in Gew.-%) Cu: 6,0 - 8,0 %, Mn: 0,3 - 0,55 %, Zr: 0,18 - 0,25 %, Si: 3,0 - 7,0 %, Ti: 0,05 - 0,2 %, Sr: bis zu 0,03 %, V: bis zu 0,04 %, Fe: bis zu 0,25 %, Rest Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen, und ein Gussteil für einen Verbrennungsmotor. Die erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierung besitzt auch nach einer längeren Einsatzdauer bei hohen Temperaturen noch hohe mechanische Eigenschaften und lässt sich gleichzeitig gut vergießen. Ferner weist das erfindungsgemäße Gussteil optimierte mechanische Eigenschaften beim Einsatz bei hohen Temperaturen auf und lässt sich gleichzeitig betriebssicher gießtechnisch herstellen.

Description

Hochwarmfeste Aluminiumgusslegierung und Gussteil für Verbrennungsmotoren gegossen aus einer solchen Legierung
Die Erfindung betrifft eine Äluminiumgusslegierung, die sich gut vergießen lässt und auch nach einer langen Einsatzdauer bei hohen Einsatztemperaturen eine hohe Festigkeit im warmen Zustand aufweist.
Ebenso betrifft die Erfindung ein Bauteil für
Verbrennungsmotoren, welches aus einer
Aluminiumgusslegierung gegossen ist. Bei solchen
Bauteilen handelt es sich insbesondere um Zylinderköpfe oder Motorblöcke.
Steigende Anforderungen an die Motorleistung einerseits und die Minimierung des Kraftstoff erbrauchs und des Gewichts andererseits führen zu immer höheren
Anforderungen an die mechanische und thermische
Belastbarkeit von aus Aluminiumlegierungen gegossenen Motorbauteilen. Daher müssen für die Herstellung solcher Bauteile geeignete Aluminiumgusslegierungen eine hohe Dehngrenze sowohl bei Raum- als auch bei
Betriebstemperatur, eine hohe Bruchdehnung, eine hohe thermische Leitfähigkeit, eine geringe thermische
Ausdehnung, eine hohe Kriechfestigkeit, sowie günstige Verarbeitungseigenschaften aufweisen, wozu ein gutes Fließvermögen und geringe Warmrissneigung gehören.
Gleichzeitig sollen diese Legierungen gut vergießbar sein, um eine prozesssichere Herstellung der Gussteile zu ermöglichen .
Es ist eine große Zahl von Werkstoffkonzepten bekannt, mit denen diese zum Teil einander entgegenstehenden
Anforderungen an Aluminiumgusswerkstoffe der hier in Rede stehenden Art erfüllt werden sollen. Zu diesen
Werkstoffkonzepten gehören Aluminiumgusslegierungen der Legierungsgruppen Al-Si-Mg und Al-Si-Cu. Bei
Einsatztemperaturen von über 250 °C kann es jedoch bei diesen Legierungen in Folge von Diffusion der zur
Aushärtung beitragenden Elemente, wie Cu, Mg und Zn, zur Vergröberung der Aushärtungsphasen und damit einhergehend zu einer starken Abnahme der mechanischen Kennwerte kommen. Ziel der Entwicklung neuer Legierungen für den Aluminiumguss von Bauteilen für Verbrennungsmotoren ist daher eine optimierte Hochtemperaturfestigkeit (s.
Artikel "Warmfeste Aluminiumgusslegierungen für
Zylinderköpfe in direktem Wettbewerb", 6/2009 GIESSEREI- PRAXIS, Seiten 199 - 202) .
Es ist bekannt, dass sich durch Zugabe hoher Cu-Gehalte die Warmfestigkeit von Al-Gusslegierung steigern lässt. Eine diesen positiven Einfluss von Cu auf die
Warmfestigkeit nutzende Gruppe von Legierungen ist unter der Bezeichnung "AlCu7xx" bekannt. Darunter fällt beispielsweise die Legierung "ÄlCu7MnZr" die neben AI und Begleitelementen (in Gew.-%) 6,72 % Cu, 0,22 % Zr, 0,11 % Ti, 0,5 % Mn sowie den Verunreinigungen zuzurechnende Spuren an Fe, Mg und Zn enthält. Der überlegenen
Warmfestigkeit von Cu-Gehalte aufweisenden
Äluminiumgusslegierungen dieser Art stehen allerdings eine erhöhte Warmrissneigung und eine stark
eingeschränkte Vergießbarkeit gegenüber. So erweist sich auch die voranstehend angegebene AlCu7MnZr-Legierung als praktisch unvergießbar .
Vor dem Hintergrund des voranstehend erläuterten Stand der Technik lag der Erfindung die Aufgabe zu Grunde, eine Aluminiumgusslegierung zu nennen, die auch nach einer längeren Einsatzdauer bei hohen Temperaturen noch hohe mechanische Eigenschaften besitzt und sich gleichzeitig gut vergießen lässt.
Darüber hinaus sollte ein Gussteil für einen
Verbrennungsmotor geschaffen werden, das optimierte mechanische Eigenschaften beim Einsatz bei hohen
Temperaturen aufweist und gleichzeitig betriebssicher gießtechnisch hergestellt werden kann.
In Bezug auf die Aluminiumgusslegierung ist diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst worden, dass eine solche Legierung in der in Anspruch 1 angegebenen Weise
zusammengesetzt ist.
In Bezug auf das Gussteil besteht die Lösung der oben genannten Aufgabe darin, dass ein solches Gussteil aus einer erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung gegossen ist. Dabei eignet sich die erfindungsgemäße Legierung insbesondere zur gießtechnischen Herstellung von
Zylinderköpfen, die im praktischen Einsatz extremen thermischen und mechanischen Belastungen ausgesetzt sind.
Die erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierung enthält neben Aluminium und herstellungsbedingt unvermeidbaren
Verunreinigungen (in Gew.-%) 6,0 - 8,0 % Cu, 0,3 - 0,55 % Mn, 0,18 - 0,25 % Zr, 3,0 - 7,0 % Si, 0,05 - 0,2 % Ti, bis zu 0,03 % Sr, bis zu 0,04 % V und bis zu 0,25 % Fe.
Aus der in erfindungsgemäßer Weise zusammengesetzten Aluminiumgusslegierung gegossene Bauteile erreichen im Zustand T6W, d. h. lösungsgeglüht und für 4 Stunden bei 240 °C warmausgelagert, bei Raumtemperatur bei statischer Belastung jeweils im Mittel regelmäßig Zugfestigkeiten Rm von mehr als 260 MPa, eine Brinellhärte HB von mindestens 90 HB, eine Dehngrenze Rp0,2 von mindestens 170 MPa und eine Bruchdehnung A von mindestens 1,65 %.
Nach einer 100 Stunden dauernden, einem praktischen
Einsatz in einem Verbrennungsmotor über eine
entsprechende Dauer gleichkommenden
Langzeitwärmebehandlung bei 300 °C weisen aus
erfindungsgemäßer Aluminiumgusslegierung gegossene
Bauteile bei Raumtemperatur bei statischer Belastung jeweils im Mittel eine Zugfestigkeit Rm von mindestens 190 MPa, eine Dehngrenze Rp0,2 von mindestens 90 MPa, eine Härte HB von mindestens 67 HB und eine Bruchdehnung A von mindestens 3,5 % auf. Diese Werte bleiben auch nach längerem Einsatz bei hohen Temperaturen stabil. So tritt beispielsweise während eines über 500 h dauernden Einsatzes bei 300 °C praktisch keine Änderung der
Festigkeit und Härte ein, wogegen die Bruchdehnung auf mehr als 4,5 % ansteigt.
Werden die mechanischen Eigenschaften der aus
erfindungsgemäßer Aluminiumgusslegierung gegossenen
Bauteile nach einer 500 Stunden bei 300 °C durchgeführten Wärmebehandlung bei der Wärmebehandlungstemperatur von 300 °C gemessen, so beträgt jeweils im Mittel die
Zugfestigkeit Rm mindestens 80 MPa, die Dehngrenze Rp0,2 mindestens 60 MPa und die Bruchdehnung A mindestens 24 %.
Die Hochtemperaturfestigkeit einer erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung ist folglich deutlich höher als bei konventionellen, heute standardmäßig für den Guss von Verbrennungsmotorbauteilen verwendeten
Aluminiumgusslegierungen. Gleichzeitig liegen die
mechanischen Eigenschaften der aus erfindungsgemäßer Aluminiumgusslegierung gegossenen Bauteile im
Auslieferungszustand T6W auf dem Niveau der
konventionellen hochfesten AlCu7xx-Legierungen . Im
Gegensatz zu diesen Legierungen zeichnet sich die
erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierung jedoch durch eine gute Vergießbarkeit und ein optimales, unempfindliches Erstarrungsverhalten aus. Praktische Versuche haben gezeigt, dass aus erfindungsgemäßer
Aluminiumgusslegierung gegossene Bauteile keine optisch feststellbaren Risse aufweisen und weitestgehend
porenfrei sind. Die erfindungsgemäße
Aluminiumgusslegierung erlaubt somit die betriebssichere gießtechnische Herstellung von Gussteilen, die auch bei hohen Einsatztemperaturen eine optimale Belastbarkeit aufweisen .
Cu ist in der erfindungsgemäßen Legierung in Gehalten von 6,0 - 8,0 Gew.-% enthalten, um die erforderliche
Warmfestigkeit zu gewährleisten. Gleichzeitig trägt Cu zur Aushärtbarkeit der Aluminiumgusslegierung bei. Diese positiven Einflüsse von Cu können in einer
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung besonders sicher gewährleistet werden, wenn der Cu-Gehalt mindestens
6,5 Gew.-% beträgt. Gleichzeitig kann eine negative
Wirkung der Anwesenheit von Cu auf die mechanischen
Eigenschaften, wie eine Verminderung der Bruchdehnung, dadurch besonders sicher ausgeschlossen werden, dass der Cu-Gehalt der erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung auf höchstens 7,5 Gew.-% beschränkt wird.
Der Si-Gehalt einer erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierung liegt im Bereich von 3,0 - 7,0 Gew.-%. Dabei kann durch eine entsprechende Einstellung des Si-Gehalts innerhalb dieses Gehaltsbereichs der Schwerpunkt der Eigenschaften auf die Vergießbarkeit einerseits und auf die Warmfestigkeit andererseits gelegt werden .
Maximierte mechanische Eigenschaften der aus
erfindungsgemäßer Aluminiumgusslegierung gegossenen Bauteile bei ausreichender Vergießbarkeit lassen sich dadurch erreichen, dass der Si-Gehalt der
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung weniger als 5,0 Gew.-% beträgt. Die Unempfindlichkeit der erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung gegen
Schwankungen bei der Phasenausbildung kann dabei dadurch erhöht werden, dass der Si-Gehalt auf mindestens
3,5 Gew.-% erhöht wird. Bei derart angehobenen Si- Gehalten erweist sich die erfindungsgemäße
Äluminiumgusslegierung als stabil hinsichtlich ihrer Eigenschaften und ihrem Verhalten bei einer
Wärmebehandlung. Gleichzeitig lässt sich durch eine
Beschränkung des Si-Gehalts auf höchstens 4,5 Gew.-% der Bereich, in dem bei guter betriebssicherer Vergießbarkeit höchste Festigkeiten insbesondere bei einem
Hochtemperatureinsatz erreicht werden, besonders
zielsicher treffen.
Wird dagegen beispielsweise für die Herstellung eines filigranen, komplex geformten Bauteils besonderer Wert auf eine optimierte Vergießbarkeit bei immer noch
überlegener Warmfestigkeit gelegt, so kann der Si-Gehalt der erfindungsgemäßen Äluminiumgusslegierung auf 5,0 Gew.-%, insbesondere 5,5 Gew.-%, angehoben werden. Eine im Hinblick auf die Vergießbarkeit einerseits und die Warmfestigkeit andererseits optimierte erfindungsgemäße Äluminiumgusslegierung ergibt sich dabei dann, wenn der Si-Gehalt auf höchstens 7 Gew.-%, insbesondere auf höchstens 6,5 Gew.-%, beschränkt ist.
Mn-Gehalte von 0,3 - 0,55 Gew.-% tragen zur Erhöhung der Festigkeit von aus erfindungsgemäßer
Äluminiumgusslegierung gegossenen Bauteilen bei. Dieser positive Effekt tritt insbesondere dann ein, wenn der Mn- Gehalt der erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung 0,4 - 0,55 Gew.-% beträgt.
Zr in Gehalten von 0,18 - 0,25 Gew.-% trägt wesentlich zur Feinkörnigkeit des Gefüges eines aus einer
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung gegossenen
Gussteils bei. Zusätzlich trägt Zr vor allem zu erhöhter Temperaturstabilität und damit Festigkeit bei
Temperaturen von mehr als 250°C bei. Dies gilt
insbesondere dann, wenn der Zr-Gehalt der
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung 0,2 - 0,25 Gew.- % beträgt.
Auch die in der erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung vorgesehenen Ti-Gehalte von 0,05 - 0,2 Gew.-%
unterstützen die Ausbildung eines feinkörnigen Gefüges und tragen zur Erhöhung der Festigkeit bei. Um diesen Effekt besonders sicher nutzen zu können, kann es
zweckmäßig sein, den Ti-Gehalt einer erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung auf mindestens 0,08 Gew.-% zu setzen. Als Obergrenze des Korridors, in dem eine
optimierte Wirkung des in der erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierung vorhandenen Titans zu erwarten ist, beträgt 0,12 Gew.-%.
Sr wird der erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierung optional zur Veredelung zugegeben. Die Zugabe von Sr ist daher insbesondere bei erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierungen sinnvoll, die Si-Gehalte von mindestens 5,0 Gew.-% aufweisen. Hier erweist es sich als zweckmäßig, einen Sr-Gehalt von mindestens 0,015 Gew.-% vorzusehen. Insbesondere bei geringeren Si-Gehalten reicht es dagegen aus, der Aluminiumgusslegierung
optional bis zu 0,025 Gew.-% beizugeben, um den
Veredelungseffekt auch dort zu nutzen.
Den voranstehenden Erläuterungen entsprechend enthält eine erste Variante der erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierung, bei der der Schwerpunkt auf eine ausreichende Vergießbarkeit bei gleichzeitig maximierten mechanischen Eigenschaften gelegt ist, (in Gew.-%)
6,0 - 8,0 % Cu, 0,3 - 0,55 % Mn, 0,18 - 0,25 % Zr, bis zu 0,25 % Fe, 3,0 - <5,0 Si, 0,05 - 0,2 % Ti, bis zu 0,04 % V und bis zu 0,025 % Sr. Eine bei guter Vergießbarkeit im Hinblick auf maximierte mechanische Eigenschaften weiter optimierte Ausgestaltung dieser Variante besteht dabei aus Aluminium und unvermeidbaren Verunreinigungen sowie (in Gew.-%) 6,5 - 7,5 Gew.-% Cu, 0,4 - 0,55 Gew.-% Mn, 0,20 - 0,25 % Zr, bis zu 0,12 % Fe, 3,5 - 4,5 % Si, 0,08 - 0,12 % Ti, bis zu 0,02 % V und 0,05 - 0,02 % Sr .
Soll dagegen die erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierung so variiert werden, dass bei ihr der Schwerpunkt auf eine weiter verbesserte Vergießbarkeit bei gleichzeitig immer noch sehr guten mechanischen Eigenschaften gelegt ist, enthält eine erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierung (in Gew.-%) 6,0 - 8,0 % Cu, 0,3 - 0,55 % Mn, 0,18 - 0,25 % Zr, bis zu 0,25 % Fe, 5,0 - 7,0 Si, 0,05 - 0,2 % Ti, bis zu 0,04 % V und 0,01 - 0,03 % Sr. Eine im Hinblick auf optimale Vergießbarkeit bei hohen mechanischen
Eigenschaften optimierte Ausgestaltung dieser Variante besteht dann aus Aluminium und herstellbedingten
Begleitelementen sowie (in Gew.-%) 6,5 - 7,5 Gew.-% Cu, 0,4 - 0,55 Gew.-% Mn, 0,20 - 0,25 % Zr, bis zu 0,12 % Fe, 5,5 - 6,5 % Si, 0,08 - 0,12 % Ti, bis zu 0,02 % V und 0,015 - 0,03 % Sr.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von
Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Diagramm, in dem die jeweils bei
Raumtemperatur ermittelten mechanischen
Eigenschaften von Gussproben aus drei
e findungsgemäßen Aluminiumgusslegierungen E1,E2,E3 den mechanischen Eigenschaften einer Gussprobe aus einer Vergleichslegierung V jeweils im Zustand T6W gegenübergestellt sind;
Fig. 2 ein Diagramm, in dem die jeweils bei 300 °C
ermittelte Zugfestigkeit Rm, Dehngrenze Rp0,2 und
Bruchdehnung A von Gussproben der drei
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierungen
E1,E2,E3 und der Vergleichsprobe V nach einer jeweils bei 300 °C über 500 Stunden
durchgeführten Wärmebehandlung gegenübergestellt sind.
Fig. 3 ein Diagramm, in dem die jeweils bei 250 °C
ermittelte Zugfestigkeit Rm und Dehngrenze Rp0,2 von Gussproben der erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierung El und der
Standardgußlegierungen AlSi6Cu4 und ÄlSi7Cu0,5Mg nach einer jeweils bei 250 °C über 500 Stunden durchgeführten Wärmebehandlung gegenübergestellt sind.
Fig. 4 ein Diagramm, in dem die jeweils bei 300 °C
ermittelte Zugfestigkeit Rm und Dehngrenze Rp0,2 von Gussproben der erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierung El und der
Standardgusslegierungen AlSi6Cu4 und AlSi7CuO,5Mg nach einer jeweils bei 300 °C über 500 Stunden durchgeführten Wärmebehandlung gegenübergestellt sind.
Es wurden drei erfindungsgemäße Aluminiumgusslegierungen E1,E2,E3 erschmolzen, deren Zusammensetzung in Tabelle 1 angegeben ist. Zum Vergleich wurde eine
Vergleichslegierung V erschmolzen, deren in Tabelle 1 ebenfalls verzeichnete Zusammensetzung der bekannten Aluminiumgusslegierung "AlCu7MnZr" entspricht.
Aus den Aluminiumgusslegierungen E1,E2,E3,V sind
Zylinderköpfe gegossen worden, die nach der Erstarrung einer T6W-Behandlung unterzogen worden sind. Dabei sind die Zylinderköpfe bei 480 - 500 °C über jeweils
siebeneinhalb Stunden lösungsgeglüht, anschließend mit Wasser abgeschreckt und dann über vier Stunden bei 240 °C ausgelagert worden. Anschließend sind an den so
behandelten Zylinderköpfen im Bereich der
Brennraumkammern die mechanischen Eigenschaften
Zugfestigkeit Rm, Dehngrenze Rp0,2 Brinellhärte HB und Bruchdehnung Ä ermittelt worden. Dabei sind jeweils vierzig aus den Aluminiumgusslegierung El und E2 sowie jeweils fünfzehn aus der Aluminiumgusslegierung E3 und der Vergleichslegierung V bestehende Gussteilproben untersucht worden. Die arithmetischen Mittel der für die Gussteilproben jeweils festgestellten mechanischen
Eigenschaften sind in Tabelle 2 im Einzelnen angegeben und in Fig. 1 graphisch zusammengefasst .
Um den Temperatureinfluss auf die langfristige
Entwicklung der mechanischen Kennwerte zu überprüfen, sind aus den Aluminiumgusslegierungen E1,E2 und V
gegossene Zylinderköpfe einer Langzeitwärmebehandlung unterzogen worden, bei der sie zunächst über eine Dauer von acht Stunden, dann über eine Dauer von 100 Stunden und schließlich über eine Dauer von 300 Stunden bei einer Temperatur von 300 °C gehalten worden sind. An den so wärmebehandelten Zylinderköpfen sind nach Ablauf der jeweiligen Wärmebehandlungsdauer aus dem Brennraumbereich jeweils eine Probe entnommen und an diesen Gussteilproben bei Raumtemperatur die Dehngrenze Rp0,2, die
Zugfestigkeit Rm und die Bruchdehnung A bestimmt worden. Die arithmetischen Mittel der für die so behandelten Gussteilproben jeweils ermittelten mechanischen
Eigenschaften sind in Tabelle 3 angegeben. Die
üntersuchungsergebnisse zeigen, dass nach 100 Stunden die Zugfestigkeit Rm und die Dehngrenze Rp0,2 bei den aus den erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierungen E1,E2
gegossenen Zylinderköpfen im Wesentlichen stabil sind, während die Bruchdehnung A ansteigt. Die aus der
Vergleichslegierung erzeugten Zylinderköpfe weisen dagegen zwar jeweils höhere Festigkeiten auf, jedoch liegt ihre Bruchdehnung A jeweils deutlich unter der für die erfindungsgemäßen Proben ermittelten Bruchdehnung A.
Schließlich sind weitere aus den erfindungsgemäßen
Legierungen E1,E2,E3 und V erzeugte Zylinderköpfe einer bei ebenfalls 300 °C durchgeführten, sich über 500
Stunden erstreckenden Langzeitwärmebehandlung unterzogen worden. An 300 °C heißen Proben, die wiederum aus dem Bereich der Brennraumkammer entnommen worden sind, sind dann auch hier die Dehngrenze Rp0,2, die Zugfestigkeit Rm und die Bruchdehnung A ermittelt worden. Die dabei aus den erhaltenen Werten gebildeten arithmetischen
Mittelwerte sind in Tabelle 4 verzeichnet und in Fig. 2 zusammengefasst .
Zusätzlich zu den Untersuchungen an aus den
erfindungsgemäßen Legierungen E1,E2,E3 und den aus der höchstwarmfesten Legierung V gefertigten Proben wurden auch Vergleiche mit konventionellen
Standardgusslegierungen angestellt, deren Vergießbarkeit - im Gegensatz zu der eine deutlich schlechtere
Vergießbarkeit aufweisenden Vergleichslegierung V - mit der Vergießbarkeit der erfindungsgemäßen Legierungen vergleichbar ist. Dazu wurden die gleichen Zylinderköpfe wie für die Proben El,E2,E3,und V aus den
Standardgusslegierungen Sl und S2 hergestellt, deren in Tabelle 5 verzeichnete Zusammensetzungen den bekannten Aluminiumgusslegierungen "AlSi7Cu0 , 5Mg" und "AlSi6Cu4" entsprechen. Die aus den Standardlegierungen Sl und S2 gegossenen Zylinderköpfe wurden jeweils den für sie typischen Wärmebehandlungen unterzogen. So wurden die aus der Legierung Sl gegossenen Zylinderköpfe einer T6-Luft- Wärmebehandlung und die aus der Legierung S2 gegossenen Zylinderköpfe einer T6 -Wärmebehandlung unterzogen.
Um die Warmfestigkeit der erfindungsgemäßen Legierungen den heute verwendeten Standardlegierungen
gegenüberzustellen sind aus den Legierungen Sl, S2 und der erfindungsgemäßen Legierung El erzeugte Proben einer bei 250 °C durchgeführten, sich über 500 Stunden
erstreckenden Langzeitwärmebehandlung unterzogen worden. An 250 °C heißen Proben, die wiederum aus dem Bereich der Brennraumkammer entnommen worden sind, sind dann auch hier die Dehngrenze Rp0,2 und die Zugfestigkeit Rm ermittelt worden. Die dabei aus den erhaltenen Werten gebildeten arithmetischen Mittelwerte sind in Tabelle 6 verzeichnet und in Fig. 3 zusammengefasst .
Schließlich sind weitere aus der erfindungsgemäßen
Legierung El und den Standardlegierungen Sl und S2 erzeugte Zylinderköpfe einer bei 300 °C durchgeführten, sich über 500 Stunden erstreckenden
Langzeitwärmebehandlung unterzogen worden. An 300 °C heißen Proben, die wiederum aus dem Bereich der
Brennraumkammer entnommen worden sind, sind dann wiederum die Dehngrenze Rp0,2 und die Zugfestigkeit Rm ermittelt worden. Die aus den so erhaltenen Werten gebildeten arithmetischen Mittelwerte sind in Tabelle 7 verzeichnet und in Fig. 4 zusammengefasst .
Die Versuche belegen, dass an den aus den
erfindungsgemäßen Legierungen E1,E2,E3 gegossenen Zylinderköpfen jeweils keine Risse feststellbar waren und das Gefüge der Gussteile weitgehend porenfrei war. Die für die aus den erfindungsgemäßen
Aluminiumgusslegierungen E1,E2,E3 bestehenden Gussteile ermittelten Festigkeitswerte sind zwar nach einer
Hochtemperaturbelastung jeweils niedriger als bei der Vergleichslegierung V. Dafür lassen sich die
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierungen E1,E2,E3 jedoch auch unter großtechnischen Bedingungen problemlos und betriebssicher vergießen. Gleichzeitig belegen die Versuche, dass die Festigkeiten der aus den
erfindungsgemäßen Aluminiumgusslegierungen El,E2,E3 gegossenen Zylinderköpfe doppelt so hoch wie die
Festigkeiten von Standardlegierungen mit vergleichbarer Vergießbarkeit sind.
Cu Si Zr Ti Mn Fe Zn Sr
El 6, 74 3, 92 0,21 0, 11 0, 51 0, 12 0, 02 -
E2 6, 67 6,28 0,22 0, 11 0, 51 0, 12 0, 02 -
E3 6,58 6,16 0, 22 0, 12 0, 51 0, 13 0, 02 0, 02
V 6, 72 0,06 0, 22 0, 11 0,5 0, 08 0, 02 -
Angaben in Gew.-%,
Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen
Tabelle 1
Figure imgf000017_0001
Tabelle 2
Figure imgf000017_0002
Tabelle 3 RpO, 2 Rm A
[MPa] [MPa] [%]
El 67,00 88, 33 27,73
E2 64, 33 86, 67 24, 47
E3 60, 33 82, 67 28,47
V 106, 33 148, 33 21, 13
Tabelle 4
Figure imgf000018_0001
Angaben in Gew.-%,
Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen
Tabelle 5
Figure imgf000018_0002
Tabelle 7

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
1. Aluminiumgusslegierung, mit (in Gew.-%)
Cu: 6, 0 8,0 %,
Mn: 0,3 0,55 %
Zr : 0, 18 - 0,25 %
Si: 3,0 7,0 %,
Ti: 0,05 - 0,2 %,
Sr : bis zu 0,03 %,
V: bis zu 0,04 %,
Fe: bis zu 0,25 %,
Rest Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen.
Aluminiumgusslegierung nach Anspruch 1,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, ihr Si-Gehalt weniger als 5,0 Gew.-% beträgt.
Aluminiumgusslegierung nach Anspruch 2,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, ihr Si-Gehalt mindestens 3,5 Gew.-% beträgt.
4. Aluminiumgusslegierung nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Si-Gehalt mindestens 5,0 Gew.-% beträgt.
5. Aluminiumgusslegierung nach Anspruch 4,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Si-Gehalt mindestens 5,5 Gew.-% beträgt.
6. Aluminiumgusslegierung nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Cu-Gehalt höchstens 7,0 Gew.-% beträgt.
7. Aluminiumlegierung nach einem der voranstehenden
Ansprüche, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Mn-Gehalt 0,4 - 0,55 Gew.-% beträgt.
8. Aluminiumgusslegierung nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Zr-Gehalt 0,2 - 0,25 Gew.-% beträgt.
9. Aluminiumgusslegierung nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Ti-Gehalt 0,08 - 0,12 Gew.-% beträgt.
10. Aluminiumgusslegierung nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s ihr Sr-Gehalt mindestens 0,015 Gew.-% beträgt.
11. Gussteil für einen Verbrennungsmotor, gegossen aus einer gemäß einem der Ansprüche 1 bis 10
ausgebildeten Aluminiumgusslegierung .
12. Gussteil nach Anspruch 11, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s es ein Zylinderkopf ist.
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ES14744487.1T ES2662347T3 (es) 2013-07-22 2014-07-15 Aleación de fundición de aluminio resistente a altas temperaturas y pieza colada para motores de combustión colada a partir de una aleación de este tipo
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JP2016515994A JP6101402B2 (ja) 2013-07-22 2014-07-15 耐熱性アルミニウム鋳造合金、及びかかる合金から鋳造される燃焼機関のための鋳造
KR1020167004254A KR101718118B1 (ko) 2013-07-22 2014-07-15 고내열성 알루미늄 주조 합금 및 그러한 합금으로 주조된 내연기관용 주물
US14/904,834 US9663848B2 (en) 2013-07-22 2014-07-15 High heat-resistant aluminium casting alloy and casting for combustion engines cast from such an alloy
MX2015016249A MX2015016249A (es) 2013-07-22 2014-07-15 Aleacion de fundicion de aluminio de alta resistencia termica y fundicion para maquinas de combustion colada a partir de dicha aleacion.
RU2015142970A RU2606141C1 (ru) 2013-07-22 2014-07-15 Высокожаропрочный литейный алюминиевый сплав и отливки для двигателей внутреннего сгорания, отлитые из такого сплава
ZA2015/05425A ZA201505425B (en) 2013-07-22 2015-07-28 High-temperature-resistant aluminium casting alloy and cast part for internal combustion engines cast from such an alloy

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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11220729B2 (en) 2016-05-20 2022-01-11 Ut-Battelle, Llc Aluminum alloy compositions and methods of making and using the same
US11242587B2 (en) 2017-05-12 2022-02-08 Ut-Battelle, Llc Aluminum alloy compositions and methods of making and using the same
CN107400809A (zh) * 2017-07-31 2017-11-28 江苏大学 锆锶复合微合金化的高强韧耐腐蚀低硅含量铝硅铜系铸造铝合金及制备方法
US11180839B2 (en) 2017-10-26 2021-11-23 Ut-Battelle, Llc Heat treatments for high temperature cast aluminum alloys
CN109402473B (zh) * 2018-12-11 2019-12-03 贵州大学 一种具有高Fe含量的Al-Si-Cu-Mn耐热铝合金及其制备方法
KR20200082875A (ko) 2018-12-31 2020-07-08 주식회사 팔 알루미늄 합금을 이용한 브레이크 캘리퍼의 제조 방법
CN110592448B (zh) * 2019-08-27 2021-06-22 江苏大学 耐热耐腐蚀2219型铝合金及其制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009012073A1 (de) * 2009-03-06 2010-09-09 Daimler Ag Aluminiumgusslegierung
DE102011083968A1 (de) * 2011-10-04 2013-04-04 Federal-Mogul Nürnberg GmbH Verfahren zur Herstellung eines Motorbauteils und Motorbauteil

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04202737A (ja) * 1990-11-30 1992-07-23 Showa Alum Corp 強度に優れた耐摩耗性アルミニウム合金
JP4132293B2 (ja) * 1997-10-15 2008-08-13 株式会社豊田中央研究所 耐疲労特性に優れたアルミニウム合金
US6419769B1 (en) * 1998-09-08 2002-07-16 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Aluminum-silicon alloy having improved properties at elevated temperatures and process for producing cast articles therefrom
US6918970B2 (en) 2002-04-10 2005-07-19 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration High strength aluminum alloy for high temperature applications
RU2224811C2 (ru) * 2002-06-03 2004-02-27 Татьяна Николаевна Легкая Литейный сплав на основе алюминия
FR2857378B1 (fr) * 2003-07-10 2005-08-26 Pechiney Aluminium Piece moulee en alliage d'aluminium a haute resistance a chaud
RU2306351C1 (ru) * 2006-04-05 2007-09-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе алюминия
RU2329321C2 (ru) * 2006-05-10 2008-07-20 Новосибирский государственный технический университет Антифрикционный сплав на основе алюминия
DE102009026725A1 (de) 2008-07-04 2010-01-07 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Aluminiumgusslegierung

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009012073A1 (de) * 2009-03-06 2010-09-09 Daimler Ag Aluminiumgusslegierung
DE102011083968A1 (de) * 2011-10-04 2013-04-04 Federal-Mogul Nürnberg GmbH Verfahren zur Herstellung eines Motorbauteils und Motorbauteil

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"Warmfeste Aluminiumgusslegierungen für Zylinderköpfe in direktem Wettbewerb", 6/2009 GIESSEREI-PRAXIS, pages 199 - 202

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