WO2012007176A2 - Sensorbaugruppe für einen hauptzylinder - Google Patents
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- G01L5/28—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for testing brakes
Definitions
- the present disclosure relates generally to the field of automotive brake systems. More specifically, a sensor assembly for use with a master cylinder of a brake system will be described.
- Vacuum brake boosters are used in automobiles to increase the foot force applied by the driver to a brake pedal.
- a conventional vacuum brake booster has a vacuum chamber and a working chamber, which are separated by a piston formed as a membrane.
- the membrane is coupled with an input-side actuating element of a master cylinder in a force-transmitting manner, which is also acted upon by the foot force applied by the driver.
- a negative pressure is constantly maintained during driving, while the working chamber can be selectively connected to the vacuum chamber or to atmospheric pressure.
- the working chamber is fluidically separated from the vacuum chamber and the working chamber also connected to atmospheric pressure.
- the resulting increase in pressure in the working chamber leads to a pressure difference across the membrane. This pressure difference in turn causes a displacement of the membrane in the direction of the vacuum chamber and thus an amplifying force on the actuating element of the master cylinder.
- a vacuum sensor is attached to the brake booster to determine the air pressure.
- the brake booster fails and needs to be replaced, this also requires replacement of the costly vacuum sensor.
- the vacuum sensor from defective brake booster disassembled and mounted on the new brake booster, which, however, associated with a lot of time.
- DE 10 2004 013 191 A it is proposed in DE 10 2004 013 191 A to provide a negative pressure region communicating with the vacuum chamber of the brake booster in the master cylinder and to arrange the vacuum sensor in this negative pressure region of the master cylinder.
- a particular embodiment provides to integrate the vacuum sensor with a position sensor of a brake light switch in a sensor assembly and to provide the entire sensor assembly in the negative pressure region of the master cylinder.
- the sensor assembly comprises a finger-like support element, at the tip of the vacuum sensor and the position sensor are added.
- the carrier is guided with the sensors recorded on the front side through a channel formed in the master cylinder, which opens into the negative pressure region.
- the invention has for its object to provide an alternative and in particular improved assembly concept for a master cylinder sensor assembly.
- a sensor assembly for use with a master cylinder, the master cylinder having an input side actuator and a negative pressure portion for communicating with a vacuum brake booster.
- the sensor module comprises a vacuum sensor for detecting a negative pressure in the negative pressure region of the master cylinder, at least one further sensor for detecting a signal generator rigidly coupled to the actuating element of the master cylinder, and a housing accommodating the negative pressure sensor and the at least one further sensor.
- the housing has a housing opening, which allows communication of the vacuum sensor with the negative pressure region of the master cylinder, and a mounting arrangement for mounting the housing on the outside of the master cylinder.
- the mounting arrangement may comprise recesses (for example bores) for receiving screws or other fastening elements with which the housing is mounted on the outside of the master cylinder.
- the mounting arrangement may also include a thread attached to the housing to screw the housing into the master cylinder.
- Another realization of Mounting arrangement includes a housing shape, which makes it possible to mount the housing by means of a press fit on the master cylinder.
- the housing may surround the vacuum sensor and the at least one other sensor on one or more sides.
- the housing can surround the sensors at least on an upper side.
- the housing is thus formed by a plate-shaped element which covers, for example, a recess in the master cylinder.
- the housing surrounds the sensors at least laterally and on an upper side.
- the housing it is conceivable for the housing to surround the sensors at least in regions on an underside adjoining the master cylinder.
- the housing opening may be formed on an underside of the housing adjacent to the master cylinder. However, it would also be conceivable to provide the housing opening laterally or at another point of the housing.
- the sensor module comprises a sealing element for the vacuum-tight sealing of the housing opening with respect to the main cylinder and in particular with respect to its negative pressure region.
- the sealing element may be formed, for example, as a sealing ring surrounding the housing opening.
- the sealing element for sealing the housing opening may also be formed on the master cylinder or may be provided loosely between the master cylinder and the sensor assembly.
- a common electrical connection may be present.
- the common electrical connection can be formed (for example as a plug-in contact) on the housing.
- the vacuum sensor and the at least one further sensor can be arranged together on a printed circuit board accommodated in the housing.
- the printed circuit board can enable a contacting of the sensors or a signal conditioning circuit provided for this purpose via the common electrical connection.
- the at least one further sensor for detecting the signal generator coupled to the actuating element may be a displacement sensor for detecting a path traveled by the actuating element. Furthermore, the at least one further sensor may be a position sensor for detecting the reaching of a predetermined position of the actuating element. According to an optional further development, the position sensor is part of a brake light switch.
- the displacement sensor provide an analog signal and, for example, designed as a continuous (eg linear) Hall sensor be. Furthermore, the position sensor can provide a binary signal and be executed, for example, as a binary Hall sensor with two switching states.
- the sensor assembly comprises not only the vacuum sensor, but also the displacement sensor and the position sensor. Accordingly, at least three sensors are provided. But there are also conceivable implementations in which both a displacement sensor and a position sensor but no vacuum sensor are provided.
- a circuit device may be provided which is designed to calibrate the displacement sensor on the basis of an output signal of the position sensor.
- the circuit device may be part of the sensor module or may be integrated outside the sensor module (also for example in a control unit).
- the displacement sensor and the position sensor are at a distance from each other. This distance can be selected as a function of a length extension of the signal generator. Both the distance between the displacement sensor and the position sensor and the length dimension of the signal generator can be defined in a direction of movement of the actuating element or the signal generator.
- the distance between the displacement sensor and the position sensor according to a variant can correspond to approximately half the length of the signal generator. Such a distance is advantageous, for example, in the case of an electromagnetic radiation-emitting signal transmitter (for example a magnetic element). Depending on the realization of the sensors and the signal transmitter, however, a different distance between the displacement sensor and the position sensor can be selected.
- the displacement sensor and the position sensor may be configured to detect electromagnetic radiation, such as a magnetic flux density.
- the displacement sensor may be placed such that the displacement sensor in an initial position of the actuator is approximately within a range of a maximum flux density (due to the signal transmitter).
- the sensor module comprises a further, second displacement sensor
- the second displacement sensor can be placed in such a way that, in an initial position of the actuating element, it lies approximately in a range of a further maximum flux density.
- the position sensor may be placed such that the position sensor in a Starting position of the actuator is located approximately in a range between two flux density maxima.
- the accuracy of the position detection can be increased such that an output signal of the displacement sensor can also be used for detecting pedal travel (an additional pedal travel sensor can thus be dispensed with).
- the pedal travel detection is an essential requirement for the implementation of an electrohydraulic brake system, a regenerative braking system ("hybrid brake system") or similar concepts.Therefore, the sensor assembly presented here can also be used in connection with such braking systems.
- the signal generator can be rigidly coupled to the actuator in different ways. In the simplest case, the signal generator is directly coupled to the actuating element or even identical to the actuating element. Alternatively, the signal generator can also be provided on a rigidly coupled to the actuator structure. This structure may, for example, be a tappet coupled to the actuating element and carrying the signal transmitter.
- the sensor assembly may further include a channel (e.g., within a cartridge) for receiving the plunger.
- the housing opening may be arranged such that the negative pressure sensor communicates via the channel with the negative pressure region of the master cylinder. The housing opening may therefore be formed, for example, by an opening (which is in relation to the plunger) of the channel or else provided within the channel.
- a master cylinder assembly having a master cylinder and the sensor assembly presented herein.
- the master cylinder includes the input side actuator and the negative pressure portion for communicating with a vacuum brake booster.
- the master cylinder assembly may further include the vacuum brake booster itself.
- the master cylinder assembly comprises the actuator coupled to the plunger, which carries the signal generator.
- a channel for receiving the plunger may be formed on the master cylinder.
- the channel may belong to the negative pressure region of the master cylinder and be arranged to connect a vacuum chamber of the vacuum brake booster with the housing opening. In this way, communication of the vacuum sensor with the vacuum chamber is made possible.
- a sensor system including a sensor assembly including the displacement sensor and the position sensor is provided as a circuit device configured to calibrate the displacement sensor based on an output signal of the position sensor. This sensor system may be used to simulate a pedal travel sensor signal based on the output of the displacement sensor.
- Use of the sensor assembly may further include balancing the trajectory sensed by the displacement sensor and reaching the predetermined position sensed by the position sensor.
- Such adjustment may include, for example, calibrating (an output signal) of the displacement sensor based on an output signal of the position sensor.
- the calibration can be done upon detecting the reaching of the predetermined position (ie, for example, at a switching point of the position sensor).
- the output signal of the displacement sensor can be related to a reference signal.
- an amplification factor for the output signal of the displacement sensor may be set in accordance with the reference signal.
- the output signal of the position sensor can be made plausible. This plausibility check may involve the redundant evaluation of another signal indicative of a braking process.
- a signal may, for example, be provided by a longitudinal acceleration sensor or a wheel speed sensor.
- Fig. 1 is a sectional view of an embodiment of a master cylinder assembly
- FIG. 2 is a partial enlargement of FIG. 1, showing a first embodiment of a sensor assembly
- FIG. 3 shows a second embodiment of a sensor assembly
- Fig. 4 shows a first embodiment of a signal transmitter cartridge for a
- Fig. 5 shows a second embodiment of a signal transmitter cartridge for a
- Fig. 6 shows another embodiment of a master cylinder assembly
- Fig. 7 is another embodiment of a master cylinder assembly
- Fig. 8 is a schematic diagram showing the course of the magnetic
- Fig. 9 is a schematic diagram illustrating the history of a sensor output and the possible selection of detection ranges
- FIG. 10 is a schematic diagram illustrating a calibration concept
- FIG. 11 is a schematic diagram further illustrating the calibration concept; and FIG. 12 is a schematic diagram illustrating determination of brake booster vacuum based on the brake pedal travel.
- FIG. 12 is a schematic diagram illustrating determination of brake booster vacuum based on the brake pedal travel.
- Fig. 1 shows an embodiment of a generally designated 10 master cylinder assembly.
- the master cylinder assembly 10 includes a master cylinder 12, a vacuum brake booster 14 fixed to the front side of the master cylinder 12, and a sensor assembly 16 mounted on the outside of the master cylinder 12.
- the vacuum brake booster 14 comprises a housing 18. Within the housing 18, a vacuum chamber 20 and a working chamber 22 are formed. The working chamber 22 is separated from the vacuum chamber 20 by means of a displaceable in the housing 18 in the manner of a piston 24 membrane. The membrane 24 in turn is coupled in a force-transmitting manner with an input rod 25. The input rod 25 is actuated by means of a brake pedal (not shown).
- the master cylinder 12 comprises a housing 26, which is fastened via a sealing element in the form of an O-ring 27 on the housing 18 of the brake booster 14.
- a hydraulic chamber 28 is formed.
- a rigidly coupled to the input rod 25 actuating piston (primary piston) 30 is guided displaceably.
- actuating piston 30 By means of the actuating piston 30, a hydraulic pressure for actuating wheel brakes (not shown) can be built up within the hydraulic chamber 28.
- the brake pressure buildup in the hydraulic chamber 28 is effected by moving the actuating piston 30 in Fig. 1 to the right.
- the displacement of the actuating piston 30 by means of the brake pedal coupled to the input rod 25 and the membrane 24.
- On the actuating piston 30 acts on the one hand initiated by the driver in the brake pedal foot force and the other by the brake booster 14 (in a conventional manner) generated amplifying force.
- a plate element 32 is fastened to the actuating piston 30 on its end face facing the input rod 25.
- the plate element 32 is arranged concentrically to the actuating piston 30 and protrudes in the radial direction beyond the actuating piston 30 also.
- In the vicinity of the outer periphery of the plate member 32 is a parallel to the actuating piston 30 in the direction of the main cylinder housing 26 extending plunger 34 rigidly attached.
- the plunger 34 is designed as a rod-like element and extends over a channel formed in the housing 26 into a recess 26 likewise formed in the housing. At its end remote from the plate element, the plunger bears a signal transmitter element for detection by means of the sensor module 16.
- the input rod 25, the plate member 32, the plunger 34 and the actuating piston 30 are at least partially disposed in the vacuum chamber 20 of the brake booster 14. Further, a negative pressure area in the master cylinder 12 is defined via the communicating with the vacuum chamber 20 and channel 36 communicating with the channel 36 recess 38 of the master cylinder housing 26. The plunger 34 with the attached signal transmitter element 40 immersed in this negative pressure range.
- FIG. 2 shows an enlarged detail of FIG. 1 in the region of the sensor assembly 16.
- the sensor assembly 16 includes a housing 42 which is externally mounted on the housing 26 of the master cylinder 12.
- the assembly of the housing 42 of the sensor assembly 16 on the master cylinder housing 26 is such that the recess 38 is closed in the master cylinder housing 26 vacuum-tight.
- a sealing element 44 is provided around the recess 38 between the housing 42 of the sensor assembly 16 and the master cylinder housing 26. In this way prevents air from the environment via the recess 38 and the channel 36 in the master cylinder housing 26 penetrates into the vacuum chamber 20 of the brake booster 14.
- the housing 42 of the sensor assembly 16 is fastened to the master cylinder housing 26 by means of screws (not shown).
- screws not shown
- the housing 42 but also using less stable mounting arrangements on the outside of the master cylinder 12 can be mounted.
- folding or locking connections for the assembly of the housing 42 in question can be mounted.
- the housing 42 comprises a first housing element, which defines a bottom side 46 and side wall 48 of the housing 42, and a second housing element, which is designed as a cover 50 and closes the first housing element on the top side.
- a printed circuit board 52 (Printed Circuit Board, PCB) is added.
- a vacuum sensor 54, a linear or planar trained displacement sensor 56 and a circuit device 58 are mounted on the circuit board 52.
- the vacuum sensor 54 allows the detection of a negative pressure in the negative pressure region of the brake booster 12.
- an opening 60 formed in the underside 46 of the housing 42 allows communication of the
- Vacuum sensor 54 with the formed in the master cylinder housing 26 recess 38 and thus - via the channel 36 - with the vacuum chamber 20 of the
- the vacuum sensor 54 (or the printed circuit board 52) closes the housing opening 60 in a vacuum-tight manner relative to an interior of the housing 42 of the sensor assembly 16.
- the negative pressure sensor 54 itself is arranged in a chamber 64 formed in the interior of the housing 42.
- the housing cover 50 has a cover opening 64 in the region of the chamber 62. For this reason, atmospheric pressure prevails in the interior of the chamber 62 in order to enable a pressure-difference-based negative pressure detection by means of the vacuum sensor 54.
- the chamber 62 itself is vacuum-sealed with respect to the remaining interior of the housing 42.
- the displacement sensor 56 is linear or planar on the circuit board 52 and therefore not directly visible in the sectional view of FIG. 2.
- the displacement sensor 56 is designed as a continuous or linear Hall sensor for detecting a path traveled by the actuating piston 30.
- the detection of the path traveled by the actuating piston 30 is effected indirectly by detecting the distance covered by the signal transmitter element 40 which is rigidly coupled to the actuating piston 30.
- the signal transmitter element 40 is realized in the present embodiment as a permanent magnet whose magnetic field is detected by means of the designed as a Hall sensor displacement sensor 56.
- the circuitry 58 is electrically coupled to both the vacuum sensor 54 and the displacement sensor 56 and includes appropriate signal conditioning circuitry for the two sensors 54, 56.
- the circuitry 58 is configured as an ASIC (Application Specific Integrated Circuit).
- the circuit device 58 provides its output signals via a common electrical connection (not shown in FIG. 2, for example, a multi-pole electrical plug) to an external control unit.
- a common electrical connection not shown in FIG. 2, for example, a multi-pole electrical plug
- the external control unit may be an electronic control unit (ECU).
- the circuit device 58 itself comprises the required control device functionalities according to the "smart sensor" concept
- the circuit device 58 can in this case be connected (for example via a CAN bus) to a superordinate control system.
- a helical spring spring element 66 is arranged, which on the signal transmitter element 40 carrying ram 34 a restoring force (in Fig. 2 to the left) exerts.
- the spring element 66 ensures that after completion of a braking operation, the plunger 34 with the signal transmitter element 40 always returns to its initial position shown in Fig. 2.
- the signal transmitter element 40 is mounted on the slide 34 via a slide 68.
- the carriage 68 in turn is guided in a groove 69 which is formed in a side wall of the recess 38 or a separate signal generator cartridge, guided.
- a hydraulic pressure sensor 70 is further provided in the recess 38 of the master cylinder housing 36.
- the hydraulic pressure sensor 70 is fixed to the bottom of the recess 38 and communicates via a bore 72 with the hydraulic chamber 28.
- the bore 72 is sealed hydraulically by means of the pressure sensor 70 with respect to the recess 38.
- the hydraulic pressure sensor 70 is electrically contacted by the circuit device 58.
- the circuit 58 also includes a signal conditioning circuit for the hydraulic pressure sensor 70 and provides a corresponding output signal that can be tapped via the common electrical connection.
- the interior of the housing 42 need not necessarily be formed vacuum-tight. Namely, the vacuum-tight closure of the negative pressure region of the master cylinder 12 is effected via the housing bottom 46 in combination with the circumferential sealing element 44 between the housing bottom 46 and the master cylinder housing 26. A vacuum leak over the housing opening 60 is prevented by the housing opening 60 being vacuum-tight by means of the vacuum sensor 54 (FIGS. or the printed circuit board 52) is closed.
- Fig. 3 shows a second embodiment of the sensor assembly 16, in which there is a negative pressure in the interior of the housing 42.
- similar elements will be given the same reference numerals as in the first embodiment.
- the signal transmitter element 40 may be provided in a cartridge for insertion into the recess 38 of the master cylinder housing 26.
- 4 shows an embodiment of such a cartridge 80.
- the cartridge 80 includes a cartridge housing 82 which internally defines a channel for translatory movement of the transducer element 40.
- the signal transmitter element 40 is preconfigured on the carriage 68 and is biased by the spring element 66 in its initial position shown in FIG.
- the groove 69 is formed for guided movement of the carriage 68.
- the plunger 34 is coupled to the carriage 68 (for example by means of a detent, plug or bayonet connection).
- the cartridge housing 82 has an opening, not shown in Fig. 4, around a Communication of the vacuum sensor 54 with the interior of the cartridge housing 82 and thus to allow the negative pressure region of the master cylinder 12.
- FIG. 5 shows a further exemplary embodiment of a cartridge 80. While the signal transmitter element 40 according to FIG. 4 is a magnetic element for detection by means of a Hall sensor, FIG. 5 shows a signal transmitter element 40 in the form of a reflector located outside the cartridge housing 82 , Transducer or similar component. The displacement sensor 56 is adjusted accordingly.
- Figs. 4 and 5 can either form a separate assembly or be combined with the sensor assembly 16 into a single assembly. In the last genanten realization no separate mounting arrangement for the cartridge 80 is required. Rather, the cartridge 80 may be mounted to the master cylinder 12 along with the housing 42 of the sensor assembly 16.
- the sensor subassembly 16 comprises a position sensor 90 in addition to the vacuum sensor 54 and the travel sensor 56.
- the position sensor 90 allows the detection of reaching a predetermined position of the signal transmitter element 40 (and thus of the actuating piston 30).
- the position sensor 90 may for example be part of a brake light switch (not shown) and designed as a binary (switching) Hall sensor. While the displacement sensor 56 provides an analog signal that is a section of the path of the
- Actuator piston 30 (and thus the pedal travel) represents, the position sensor 90 provides an ON / OFF signal that can be used for switching on and off the brake light.
- the position sensor 90 provides an ON / OFF signal that can be used for switching on and off the brake light.
- the sensor assembly 16 comprises, in addition to the vacuum sensor 54 and in addition to the displacement sensor 56 and position sensor 90, a further displacement sensor 56 '.
- the negative pressure sensor 54 in FIG Some realizations are omitted because the negative pressure can also be calculated from a model based on the displacement sensor signal.
- the position sensor 90 can again assume two switching states and be designed, for example, as a binary (switching) Hall sensor.
- the displacement sensor 56 may be a continuous Hall sensor.
- the position sensor 90 configured as a binary Hall sensor includes a continuous Hall sensor and a comparator connected downstream of the continuous Hall sensor. The comparator thresholds the output of the continuous Hall sensor and outputs either a logical "0" ("OFF") or a logic "1" ("ON") depending on the decision.
- the position sensor 90 provides an ON / OFF signal.
- This ON / OFF signal can be used for switching the brake light on and off. Additionally or alternatively, however, it is also possible to calibrate the analog signal of the displacement sensor 56 using the ON / OFF signal of the position sensor 90, so as to reproduce a pedal travel signal with sufficient accuracy.
- the pedal travel may be determined based on an output of the displacement sensor 56, and a separate pedal travel sensor may be saved.
- the pedal travel detection is an essential prerequisite for the implementation of an electrohydraulic brake system, a regenerative braking system ("hybrid brake system") or similar concepts.Therefore, the sensor assembly presented here can also be used in connection with such braking systems.
- the master cylinder 12 is made of a non-magnetic material such as aluminum.
- the signal transmitter element 40 comprises a permanent magnet of, for example, a neodymium-iron-boron alloy.
- the Magnetization direction of the signal transmitter element 40 extends parallel to the translational movement direction of the plunger 34 (as illustrated in Fig. 7 by the magnetic south pole "S” and the magnetic north pole "N").
- the resulting curve of the magnetic flux density in the initial position of the plunger 34 solid line
- ie when the brake pedal is not actuated as well as in the end position of the plunger 34 (dotted line) that is illustrated with fully traversed brake pedal.
- a flux guide plate 92 is arranged made of a soft magnetic material of high magnetic permeability.
- the flux guide plate 92 shields the sensors 56, 56 ', 90 from external interference fields and therefore allows a higher measurement accuracy.
- the flux guide plate 92 may be made of ⁇ -metal, for example.
- FIG. 8 illustrates the location-dependent course of the magnetic flux density B along a straight line parallel to the plunger 34 and containing both the displacement sensor 56 and the position sensor 90.
- the dashed line illustrates, as in Fig. 7, the flux density in the initial position of the plunger 34 when the brake pedal is not actuated.
- the dotted line indicates the flux density curve in the end position of the plunger 34, so when fully depressed brake pedal.
- the flux density curve has two maxima.
- the two maxima are arranged in the region of the two poles of the magnetic signal transmitter element 40.
- the flux density has an approximately linear course in the section between the two maxima.
- the flux density in the region beyond the two maxima in each case an asymptotic monotonous course.
- Position sensor 90 about half the length of the signal transmitter element 40. This fact can be seen in that the displacement sensor 56 in the starting position of the plunger 34 is approximately in the range of a Fluß Whymaximums, while the position sensor 90 is in the initial position approximately in the range between the two flux density maxima.
- the detection range of the displacement sensor 56 is selected such that it extends from the location of the highest magnetic flux (flux density maximum) in the direction of the asymptotically monotonous course. If the plunger 34 is moved relative to its starting position in the direction of the end position, the signal transmitter element 40 moves away from the displacement sensor 56, resulting in a monotonous decrease in the magnetic flux of the displacement sensor 56 (and a corresponding monotonic course of a sensor output signal).
- the magnetic flux density has a less steep course in the detection range illustrated in FIG. 8 than in the region between the two flux density maxima. To some extent, this detracts from the measurement accuracy, but in favor of a much larger measuring range with monotonically changing magnetic flux.
- FIG. 9 illustrates the course of an output signal of the displacement sensor 56, namely the sensor output voltage, as a function of the distance traveled by the plunger 34 and thus by the actuating piston 30 of the master cylinder 12.
- the distance traveled by the actuating piston 30 is directly proportional to the pedal travel, so that it is possible to determine from the travel traveled by the actuating piston 30 via a proportionality factor of the pedal travel.
- the path traveled by the actuating piston 30, in turn, is to be determined from the change in the sensor output voltage of the displacement sensor 56 with the aid of the diagram shown in FIG. 9.
- FIG. 9 shows both the detection range of the displacement sensor 56 illustrated in FIG. 8 and an alternative detection range for the displacement sensor 56.
- the alternative detection area is between the two
- Flux density maxima arranged.
- the alternative detection range enables a higher accuracy of the position detection, but possibly at the expense of the maximum detectable travel of the actuating piston 30.
- the position of the position sensor 90 illustrated in FIG. 8 could also be changed, for example as in FIG illustrates the displacement sensor 56.
- the displacement sensor 56 is provided in the region of a first maximum of the flux density progression and the further sensor 56 'in the region of the second maximum.
- the detection and evaluation of the output signals of both displacement sensors 56, 56 'in creases the accuracy of the position detection.
- the redundancy increases the reliability of the sensor assembly 12.
- a redundant position sensor could similarly be provided.
- the diagram of Fig. 10 illustrates in the upper half of the output signal (output voltage) of the position sensor 90 and in the lower half, the output signal (output voltage) of the displacement sensor 56 in response to the distance traveled by the actuating piston 30 from its initial position.
- the output signal of the position sensor 90 shows the expected binary waveform with a jump in the signal level at a predefined switching point. In practice it has been found that the position of the switching point has no significant temperature dependence.
- the output of the displacement sensor 56 is related to a reference signal.
- an amplification factor for the output signal of the displacement sensor 56 is set such that the normalized signal (reference signal) represented by the solid line in FIG. 10 always results.
- the adjustment of the gain as well as the signal gain may be performed in an ECU to obtain a temperature influence compensated signal. Calibration can be performed again each time the brake pedal is pressed.
- FIG. 11 shows in a further diagram the curve of the sensor output voltage of the displacement sensor 56 as a function of the pedal travel at room temperature and at a temperature of 50 ° C.
- the strong temperature dependency of the sensor output signal is clearly recognizable.
- This switching point which is defined with respect to the initial position of the plunger 34 and the actuating piston 30, has virtually no temperature dependence and is therefore suitable as a reference point for the calibration of the displacement sensor 56th
- the output signal of the Hall effect sensor 56 approaches the asymptotic value 2.5V as the pedal travel increases. This fact enables the calibration of the displacement sensor 56 based on the amplification factor selection discussed above ,
- the output signal of the position sensor 90 can be made plausible on the basis of another signal indicative of a braking process. For example, if we detect a braking operation based on an output signal from a wheel speed sensor or a longitudinal acceleration sensor without the position sensor 90 changing its switching state, it is possible to conclude that an error has occurred.
- FIG. 12 illustrates the relationship between the brake pedal travel as determined based on the output of the displacement sensor 56, for example and the negative pressure in the vacuum chamber 20 of the brake booster 14 (see Fig. 1). It has been found that by means of a mathematical model, the negative pressure illustrated in FIG. 12 can be correlated with the brake pedal travel also shown in FIG. 12. By means of this model can thus be determined on the basis of the output signal of the displacement sensor 56 of the pressure prevailing in the brake booster 14 negative pressure. On the example shown in Fig. 2 vacuum sensor can therefore be omitted in certain embodiments. In some embodiments, it is also possible to dispense with a separate pedal travel sensor which, in other exemplary embodiments, may be provided in addition to the travel sensor 56.
- the sensor module concept presented here enables simplified mounting of the sensors on the master cylinder.
- Various sensors can be integrated into a single housing, which can be easily mounted on the outside of the master cylinder.
- the sensor signals can be read out via a common electrical connection and plausibilized or calibrated with one another.
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Abstract
Es wird eine Sensorbaugruppe zur Verwendung mit einem Hauptzylinder eines Bremssystems beschrieben, wobei der Hauptzylinder ein eingangsseitiges Betätigungselement und einen Unterdruckbereich zur Kommunikation mit einem Unterdruck-Bremskraftverstärker aufweist. Die Sensorbaugruppe umfasst einen Unterdrucksensor zur Erfassung eines Unterdrucks im Unterdruckbereich des Hauptzylinders sowie wenigstens einen weiteren Sensor zur Erfassung eines mit dem Betätigungselement starr gekoppelten Signalgebers. Der Unterdrucksensor und der wenigstens eine weitere Sensor sind in einem Gehäuse der Sensorbaugruppe aufgenommen. Eine Öffnung im Gehäuse gestattet eine Kommunikation des Unterdrucksensors mit dem Unterdruckbereich des Hauptzylinders.
Description
Sensorbaugruppe für einen Hauptzylinder
Technisches Gebiet
Die vorliegende Offenbarung betrifft allgemein das Gebiet der Kraftfahrzeug- Bremsanlagen. Genauer gesagt wird eine Sensorbaugruppe zur Verwendung mit einem Hauptzylinder einer Bremsanlage beschrieben.
Hintergrund
Unterdruck-Bremskraftverstärker werden in Kraftfahrzeugen eingesetzt, um die vom Fahrer an einem Bremspedal aufgebrachte Fußkraft zu verstärken. Ein herkömmlicher Unterdruck-Bremskraftverstärker besitzt eine Unterdruckkammer sowie eine Arbeitskammer, die durch einen als Membran ausgebildeten Kolben voneinander getrennt sind. Die Membran wiederum ist kraftübertragend mit einem eingangsseiti- gen Betätigungselement eines Hauptzylinders gekoppelt, auf welches auch die vom Fahrer aufgebrachte Fußkraft einwirkt.
In der Unterdruckkammer wird während des Fahrbetriebs ständig ein Unterdruck aufrechterhalten, während die Arbeitskammer wahlweise mit der Unterdruckkammer oder mit Atmosphärendruck verbunden werden kann. Solange die beiden Kammern miteinander verbunden sind, herrscht in beiden Kammern der gleiche Druck, und die Membran befindet sich in ihrer Ausgangsstellung. Im Rahmen eines Bremsvorgangs wird die Arbeitskammer von der Unterdruckkammer fluidisch getrennt und die Arbeitskammer darüber hinaus mit Atmosphärendruck verbunden. Der daraus resultierende Druckanstieg in der Arbeitskammer führt zu einer Druckdifferenz an der Membran. Diese Druckdifferenz wiederum bewirkt eine Verschiebung der Membran in Richtung der Unterdruckkammer und damit eine Verstärkungskraft am Betätigungselement des Hauptzylinders.
Zur Beurteilung der Leistungsfähigkeit eines Unterdruck-Bremskraftverstärkers ist es wünschenswert, den Druck in der Unterdruckkammer sensorisch zu überwachen. Bei bisherigen Überwachungslösungen wird zur Ermittlung des Luftdrucks ein Unterdrucksensor am Bremskraftverstärker angebracht. Fällt der Bremskraftverstärker jedoch aus und muss ausgetauscht werden, erfordert dies einen Austausch auch des kostspieligen Unterdrucksensors. Alternativ hierzu kann der Unterdrucksensor vom
defekten Bremskraftverstärker demontiert und am neuen Bremskraftverstärker anmontiert werden, was jedoch mit einem hohen Zeitaufwand einhergeht.
Zur Vermeidung dieser Nachteile wird in der DE 10 2004 013 191 A vorgeschlagen, im Hauptzylinder einen mit der Unterdruckkammer des Bremskraftverstärkers kommunizierenden Unterdruckbereich vorzusehen und den Unterdrucksensor in diesem Unterdruckbereich des Hauptzylinders anzuordnen. Eine besondere Ausgestaltung sieht vor, den Unterdrucksensor mit einem Positionssensor eines Bremslichtschalters in einer Sensorbaugruppe zu integrieren und die gesamte Sensorbaugruppe im Unterdruckbereich des Hauptzylinders vorzusehen. Die Sensorbaugruppe umfasst dabei ein fingerartiges Trägerelement, an dessen Spitze der Unterdrucksensor sowie der Positionssensor aufgenommen sind. Zur Positionierung der Sensoren im Unterdruckbereich des Hauptzylinders wird der Träger mit den vorderseitig aufgenommenen Sensoren durch einen im Hauptzylinder ausgebildeten Kanal geführt, der in den Unterdruckbereich mündet.
Kurzer Abriss
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein alternatives und insbesondere verbessertes Montagekonzept für eine Hauptzylinder-Sensorbaugruppe anzugeben.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Sensorbaugruppe zur Verwendung mit einem Hauptzylinder, wobei der Hauptzylinder ein eingangsseitiges Betätigungselement und einen Unterdruckbereich zur Kommunikation mit einem Unterdruck-Bremskraftver- stärker aufweist. Die Sensorbaugruppe umfasst einen Unterdrucksensor zur Erfassung eines Unterdrucks im Unterdruckbereich des Hauptzylinders, wenigstens einen weiteren Sensor zur Erfassung eines mit dem Betätigungselement des Hauptzylinders starr gekoppelten Signalgebers sowie ein den Unterdrucksensor und den wenigstens einen weiteren Sensor aufnehmendes Gehäuse. Das Gehäuse besitzt eine Gehäuseöffnung, die eine Kommunikation des Unterdrucksensors mit dem Unterdruckbereich des Hauptzylinders gestattet, und eine Befestigungsanordnung zur Montage des Gehäuses außenseitig am Hauptzylinder.
Die Befestigungsanordnung kann Ausnehmungen (zum Beispiel Bohrungen) zur Aufnahme von Schrauben oder anderen Befestigungselementen umfassen, mit denen das Gehäuse außenseitig am Hauptzylinder montiert wird. Alternativ hierzu kann die Befestigungsanordnung auch ein am Gehäuse angebrachtes Gewinde umfassen, um das Gehäuse in den Hauptzylinder einzuschrauben. Eine weitere Realisierung der
Befestigungsanordnung umfasst eine Gehäuseformgebung, die es ermöglicht, das Gehäuse mittels eines Presssitzes am Hauptzylinder zu montieren.
Das Gehäuse kann den Unterdrucksensor und den wenigstens einen weiteren Sensor auf einer oder mehreren Seiten umgeben. So kann das Gehäuse die Sensoren wenigstens auf einer Oberseite umgeben. Im einfachsten Fall wird das Gehäuse damit von einem plattenförmigen Element gebildet, welches beispielsweise eine Ausnehmung im Hauptzylinder abdeckt. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung umgibt das Gehäuse die Sensoren zumindest seitlich und auf einer Oberseite. Ferner ist es denkbar, dass das Gehäuse die Sensoren zumindest bereichsweise auf einer an den Hauptzylinder angrenzenden Unterseite umgibt.
Die Gehäuseöffnung kann an einer an den Hauptzylinder angrenzenden Unterseite des Gehäuses ausgebildet sein. Es wäre jedoch auch denkbar, die Gehäuseöffnung seitlich oder an einer anderen Stelle des Gehäuses vorzusehen. Gemäß einer Weiterbildung umfasst die Sensorbaugruppe ein Dichtelement zum unterdruckdichten Abdichten der Gehäuseöffnung gegenüber dem Hauptzylinder und insbesondere gegenüber dessen Unterdruckbereich. Das Dichtelement kann beispielsweise als ein die Gehäuseöffnung umgebender Dichtring ausgebildet sein. Das Dichtelement zum Abdichten der Gehäuseöffnung kann auch am Hauptzylinder ausgebildet sein oder aber lose zwischen Hauptzylinder und Sensorbaugruppe vorgesehen werden.
Für den Unterdrucksensor und den wenigstens einen weiteren Sensor kann ein gemeinsamer elektrischer Anschluss vorhanden sein. Der gemeinsame elektrische An- schluss kann (beispielsweise als Steckkontakt) am Gehäuse ausgebildet sein. Der Unterdrucksensor und der wenigstens eine weitere Sensor können gemeinsam auf einer im Gehäuse aufgenommenen Leiterplatte angeordnet werden. Die Leiterplatte kann eine Kontaktierung der Sensoren oder einer hierfür vorgesehenen Signalaufbereitungsschaltung über den gemeinsamen elektrischen Anschluss ermöglichen.
Der wenigstens eine weitere Sensor zur Erfassung des mit dem Betätigungselement gekoppelten Signalgebers kann ein Wegsensor zur Erfassung eines vom Betätigungselement zurückgelegten Wegs sein. Ferner kann der wenigstens eine weitere Sensor ein Positionssensor zur Erfassung des Erreichens einer vorgegebenen Position des Betätigungselements sein. Gemäß einer optionalen Weiterbildung ist der Positionssensor Teil eines Bremslichtschalters. Der Wegsensor ein analoges Signal bereitstellen und beispielsweise als kontinuierlicher (z.B. linearer) Hall-Sensor ausgebildet
sein. Ferner kann der Positionssensor ein binäres Signal bereitstellen und beispielsweise als binärer Hall-Sensor mit zwei Schaltzuständen ausgeführt werden.
Gemäß einer Realisierungsform umfasst die Sensorbaugruppe neben dem Unterdrucksensor sowohl den Wegsensor als auch den Positionssensor. Demgemäss sind wenigstens drei Sensoren vorgesehen. Es sind aber auch Realisierungen denkbar, bei denen sowohl ein Wegsensor als auch ein Positionssensor aber kein Unterdrucksensor vorgesehen sind.
Es kann ferner eine Schaltungseinrichtung vorgesehen sein, welche zur Kalibrierung des Wegsensors auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors ausgebildet ist. Die Schaltungseinrichtung kann Teil der Sensorbaugruppe sein oder aber außerhalb der Sensorbaugruppe (auch beispielsweise in einem Steuergerät) integriert sein.
Gemäß einer Realisierung weisen der Wegsensor und der Positionssensor einen Abstand voneinander auf. Dieser Abstand kann in Abhängigkeit einer Längenausdehnung des Signalgebers gewählt sein. Sowohl der Abstand zwischen dem Wegsensor und dem Positionssensor als auch die Längenausdehnung des Signalgebers können in einer Bewegungsrichtung des Betätigungselements oder des Signalgebers definiert sein.
Der Abstand zwischen dem Wegsensor und dem Positionssensor kann gemäß einer Variante ungefähr der halben Länge des Signalgebers entsprechen. Ein derartiger Abstand ist beispielsweise bei einem elektromagnetische Strahlung aussendenden Signalgeber (z.B. einem Magnetelement) vorteilhaft. Je nach Realisierung der Sensoren sowie des Signalgebers kann jedoch auch ein anderer Abstand zwischen dem Wegsensor und dem Positionssensor gewählt werden.
Der Wegsensor und der Positionssensor können dazu ausgebildet sein, elektromagnetische Strahlung, wie beispielsweise eine magnetische Flussdichte, zu erfassen. Bei einer solchen Implementierung kann der Wegsensor derart platziert sein, dass der Wegsensor in einer Ausgangsstellung des Betätigungselements ungefähr in einem Bereich eines (auf den Signalgeber zurückgehenden) Flussdichtemaximums liegt. Umfasst die Sensorbaugruppe einen weiteren, zweiten Wegsensor, kann der zweite Wegsensor derart platziert sein, dass er in einer Ausgangsstellung des Betätigungselements ungefähr in einem Bereich eines weiteren Flussdichtemaximums liegt. Ferner kann der Positionssensor derart platziert sein, dass der Positionssensor in einer
Ausgangsstellung des Betätigungselements ungefähr in einem Bereich zwischen zwei Flussdichtemaxima liegt.
Mittels des Kalibrierungskonzepts lässt sich die Genauigkeit der Wegerfassung derart erhöhen, dass ein Ausgangssignal des Wegsensors auch zur Pedalwegerfassung herangezogen werden kann (ein zusätzlicher Pedalwegsensor kann damit entfallen). Die Pedalwegerfassung ist eine wesentliche Voraussetzung für die Implementierung einer elektrohydraulischen Bremsanlage, einer regenerativen Bremsanlage („Hybrid- Bremsanlage") oder ähnlicher Konzepte. Daher kann die hier vorgestellte Sensorbaugruppe auch im Zusammenhang mit solchen Bremsanlagen zum Einsatz gelangen.
Der Signalgeber kann auf unterschiedliche Art und Weise starr mit dem Betätigungselement gekoppelt werden. Im einfachsten Fall ist der Signalgeber unmittelbar mit dem Betätigungselement gekoppelt oder sogar mit dem Betätigungselement identisch. Alternativ hierzu kann der Signalgeber auch an einer starr mit dem Betätigungselement gekoppelten Struktur vorgesehen werden. Bei dieser Struktur kann es sich beispielsweise um einen mit dem Betätigungselement gekoppelten Stößel handeln, der den Signalgeber trägt. In diesem Fall kann die Sensorbaugruppe ferner einen Kanal (z.B. innerhalb einer Kartusche) zur Aufnahme des Stößels besitzen. Gemäß dieser Ausgestaltung kann die Gehäuseöffnung derart angeordnet sein, dass der Unterdrucksensor über den Kanal mit dem Unterdruckbereich des Hauptzylinders kommuniziert. Die Gehäuseöffnung kann also beispielsweise von einer (in Bezug auf den Stößel) eingangsseitigen Öffnung des Kanals gebildet sein oder aber innerhalb des Kanals vorgesehen werden.
Ebenfalls vorgeschlagen wird eine Hauptzylinderbaugruppe mit einem Hauptzylinder und der hier vorgestellten Sensorbaugruppe. Der Hauptzylinder umfasst das ein- gangsseitige Betätigungselement und den Unterdruckbereich zur Kommunikation mit einem Unterdruck-Bremskraftverstärker. Die Hauptzylinderbaugruppe kann ferner den Unterdruck-Bremskraftverstärker selbst umfassen.
Gemäß einer Weiterbildung umfasst die Hauptzylinderbaugruppe den mit dem Betätigungselement gekoppelten Stößel, welcher den Signalgeber trägt. Ferner kann am Hauptzylinder ein Kanal zur Aufnahme des Stößels ausgebildet sein. Der Kanal kann zum Unterdruckbereich des Hauptzylinders gehören und angeordnet sein, um eine Unterdruckkammer des Unterdruck-Bremskraftverstärkers mit der Gehäuseöffnung zu verbinden. Auf diese Weise wird eine Kommunikation des Unterdrucksensors mit der Unterdruckkammer ermöglicht.
Ferner wird ein Sensorsystem mit einer den Wegsensor und den Positionssensor umfassenden Sensorbaugruppe wie eine Schaltungseinrichtung, die zur Kalibrierung des Wegsensors auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors ausgebildet ist, bereitgestellt. Dieses Sensorsystem kann zur Simulation eines Pedalwegsensorsignals auf der Grundlage des Ausgangssignals des Wegsensors verwendet werden.
Eine Verwendung der Sensorbaugruppe kann ferner ein Abgleichen des zurückgelegten Wegs, der vom Wegsensor erfasst wurde, und des Erreichens der vorgegebenen Position, das vom Positionssensor erfasst wurde, umfassen. Ein derartiger Abgleich kann beispielsweise das Kalibrieren (eines Ausgangssignals) des Wegsensors auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors beinhalten. Das Kalibrieren kann bei Erfassen des Erreichens der vorgegebenen Position (also beispielsweise an einem Schaltpunkt des Positionssensors) erfolgen. Zum Kalibrieren kann bei Erreichen der vorgegebenen Position das Ausgangssignal des Wegsensors auf ein Referenzsignal bezogen werden. In diesem Zusammenhang kann beispielsweise ein Verstärkungsfaktor für das Ausgangssignal des Wegsensors in Übereinstimmung mit dem Referenzsignal eingestellt werden.
Das Ausgangssignal des Positionssensors kann plausibilisiert werden. Dieses Plausibi- lisieren kann das redundante Auswerten eines anderen, auf einen Bremsvorgang hinweisenden Signals umfassen. Ein solches Signal kann beispielsweise von einem Längsbeschleunigungssensor oder einem Raddrehzahlsensor geliefert werden.
Auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Wegsensors können weitere Größen bestimmt werden. Die Bestimmung dieser Größen ist insbesondere bei einer vorhergehenden Kalibrierung des Wegsensors (und gegebenenfalls einer Plausibilisierung dessen Ausgangssignals) besonders genau und zuverlässig. So kann auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Wegsensors ein Bremspedalweg und/oder ein Unterdruck in einem Unterdruck-Bremskraftverstärker ermittelt werden. Die jeweilige Ermittlung kann auf der Grundlage einer mathematischen Berechnung (z.B. unter Verwendung eines mathematischen Modells) erfolgen.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Weitere Aspekte, Vorteile und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung mehrerer Ausführungsbeispiele sowie aus den Figuren. Es zeigt:
Fig. 1 eine Schnittansicht eines Ausführungsbeispiels einer Hauptzylinderbaugruppe;
Fig. 2 eine Ausschnittsvergrößerung aus Fig. 1, die ein erstes Ausführungsbeispiel einer Sensorbaugruppe zeigt;
Fig. 3 ein zweites Ausführungsbeispiel einer Sensorbaugruppe;
Fig. 4 ein erstes Ausführungsbeispiel einer Signalgeberkartusche für eine
Sensorbaugruppe;
Fig. 5 ein zweites Ausführungsbeispiel einer Signalgeberkartusche für eine
Sensorbaugruppe;
Fig. 6 ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Hauptzylinderbaugruppe;
Fig. 7 noch ein Ausführungsbeispiel einer Hauptzylinderbaugruppe;
Fig. 8 ein schematisches Diagramm, welches den Verlauf der magnetischen
Flussdichte für das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 8 veranschaulicht;
Fig. 9 ein schematisches Diagramm, welches den Verlauf eines Sensor- Ausgangssignals und die mögliche Wahl von Erfassungsbereichen veranschaulicht;
Fig. 10 ein schematisches Diagramm, welches ein Kalibrierungskonzept veranschaulicht;
Fig. 11 ein schematisches Diagramm, welches ein das Kalibrierungskonzept weiter veranschaulicht; und
Fig. 12 ein schematisches Diagramm, welches die Bestimmung des Bremskraftverstärker-Unterdrucks auf der Grundlage des Bremspedalwegs veranschaulicht.
Ausführungsbeispiele
Fig. 1 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer allgemein mit 10 bezeichneten Hauptzylinderbaugruppe. Die Hauptzylinderbaugruppe 10 umfasst einen Hauptzylinder 12, einen am Hauptzylinder 12 stirnseitig befestigten Unterdruck-Bremskraftverstärker 14 sowie eine außenseitig am Hauptzylinder 12 montierte Sensorbaugruppe 16.
Der Unterdruck-Bremskraftverstärker 14 umfasst ein Gehäuse 18. Innerhalb des Gehäuses 18 sind eine Unterdruckkammer 20 sowie eine Arbeitskammer 22 ausgebildet. Die Arbeitskammer 22 ist von der Unterdruckkammer 20 mittels einer im Gehäuse 18 nach Art eines Kolbens verschiebbaren Membran 24 getrennt. Die Membran 24 wiederum ist in kraftübertragender Weise mit einer Eingangsstange 25 gekoppelt. Die Eingangsstange 25 wird mittels eines Bremspedals (nicht dargestellt) betätigt.
Der Hauptzylinder 12 umfasst ein Gehäuse 26, welches über ein Dichtelement in Gestalt eines O-Rings 27 am Gehäuse 18 des Bremskraftverstärkers 14 befestigt ist. Im Gehäuse 26 ist eine Hydraulikkammer 28 ausgebildet. Innerhalb der Hydraulikkammer 28 ist ein mit der Eingangsstange 25 starr gekoppelter Betätigungskolben (Primärkolben) 30 verschieblich geführt. Mittels des Betätigungskolbens 30 kann innerhalb der Hydraulikkammer 28 ein Hydraulikdruck zur Betätigung von Radbremsen (nicht dargestellt) aufgebaut werden. Der Bremsdruckaufbau in der Hydraulikkammer 28 erfolgt durch Verschieben des Betätigungskolbens 30 in Fig. 1 nach rechts. Das Verschieben des Betätigungskolbens 30 erfolgt mittels der mit dem Bremspedal gekoppelten Eingangsstange 25 sowie der Membran 24. Auf den Betätigungskolben 30 wirkt hierbei zum einen die vom Fahrer in das Bremspedal eingeleitete Fußkraft und zum anderen die vom Bremskraftverstärker 14 (auf herkömmliche Weise) erzeugte Verstärkungskraft.
Wie aus Fig. 1 ersichtlich, ist am Betätigungskolben 30 an seiner der Eingangsstange 25 zugewandten Stirnfläche ein Tellerelement 32 befestigt. Das Tellerelement 32 ist konzentrisch zum Betätigungskolben 30 angeordnet und ragt in radialer Richtung über den Betätigungskolben 30 hinaus. In der Nähe des Außenumfangs des Tellerelements 32 ist ein sich parallel zum Betätigungskolben 30 in Richtung des Haupt-
zylindergehäuses 26 erstreckender Stößel 34 starr befestigt. Der Stößel 34 ist als stangenartiges Element ausgebildet und erstreckt sich über einen im Gehäuse 26 ausgebildeten Kanal 36 in eine ebenfalls im Gehäuse 26 ausgebildete Ausnehmung 38. An seinem dem Tellerelement 32 abgewandten Ende trägt der Stößel 34 ein Signalgeberelement 40 zur Erfassung mittels der Sensorbaugruppe 16. Aufgrund der starren Kopplung des Stößels 34 mit dem Betätigungskolben 30 überträgt sich jegliche translatorische Bewegung des Betätigungskolbens 30 unmittelbar auf das Signalgeberelement 40. Aus diesem Grund ermöglicht eine Erfassung einer Bewegung oder Position des Signalgeberelements 40 mittels der Sensorbaugruppe 16 eine Aussage über eine Bewegung oder Position des Betätigungskolbens 30.
Wie in Fig. 1 gezeigt, sind die Eingangsstange 25, das Tellerelement 32, der Stößel 34 sowie der Betätigungskolben 30 zumindest teilweise in der Unterdruckkammer 20 des Bremskraftverstärkers 14 angeordnet. Ferner ist über den mit der Unterdruckkammer 20 kommunizierenden Kanal 36 sowie die mit dem Kanal 36 kommunizierende Ausnehmung 38 des Hauptzylindergehäuses 26 ein Unterdruckbereich im Hauptzylinder 12 definiert. Der Stößel 34 mit dem daran angebrachten Signalgeberelement 40 taucht in diesen Unterdruckbereich ein.
Um einen Unterdruckverlust in der Unterdruckkammer 20 durch Eintritt von Atmosphärenluft in den Unterdruckbereich des Hauptzylinders 26 zu verhindern, ist die Ausnehmung 38 des Hauptzylindergehäuses 26 unterdruckdicht mittels der Sensorbaugruppe 16 verschlossen. Dieser Sachverhalt sowie die Konfiguration der Sensorbaugruppe 16 wird im Folgenden anhand von Fig. 2 näher erläutert. Fig. 2 zeigt eine Ausschnittsvergrößerung der Fig. 1 im Bereich der Sensorbaugruppe 16.
Wie in Fig. 2 dargestellt, umfasst die Sensorbaugruppe 16 ein Gehäuse 42, welches außenseitig am Gehäuse 26 des Hauptzylinders 12 montiert ist. Die Montage des Gehäuses 42 der Sensorbaugruppe 16 am Hauptzylindergehäuse 26 erfolgt derart, dass die Ausnehmung 38 im Hauptzylindergehäuse 26 unterdruckdicht verschlossen wird. Zu diesem Zweck ist ein Dichtelement 44 um die Ausnehmung 38 herum zwischen dem Gehäuse 42 der Sensorbaugruppe 16 und dem Hauptzylindergehäuse 26 vorgesehen. Auf diese Weise wird verhindert, dass Luft aus der Umgebung über die Ausnehmung 38 und den Kanal 36 im Hauptzylindergehäuse 26 in die Unterdruckkammer 20 des Bremskraftverstärkers 14 eindringt.
Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 ist das Gehäuse 42 der Sensorbaugruppe 16 mittels Schrauben (nicht gezeigt) am Hauptzylindergehäuse 26 befestigt. Aufgrund
des im Unterdruckbereich des Hauptzylinders 12 herrschenden Ansaugeffekts kann das Gehäuse 42 aber auch unter Verwendung weniger stabiler Befestigungsanordnungen außenseitig am Hauptzylinder 12 montiert werden. So kämen beispielsweise auch Klapp- oder Rastverbindungen für die Montage des Gehäuses 42 in Frage.
Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 umfasst das Gehäuse 42 ein erstes Gehäuseelement, welches eine Unterseite 46 und Seitenwand 48 des Gehäuses 42 definiert, sowie ein zweites Gehäuseelement, welches als Deckel 50 ausgebildet ist und das erste Gehäuseelement oberseitig verschließt. Im Gehäuse 42 ist eine Leiterplatte 52 (Printed Circuit Board, PCB) aufgenommen. Auf der Leiterplatte 52 sind ein Unterdrucksensor 54, ein linear oder flächig ausgebildeter Wegsensor 56 sowie eine Schaltungseinrichtung 58 montiert.
Der Unterdrucksensor 54 gestattet die Erfassung eines Unterdrucks im Unterdruckbereich des Bremskraftverstärkers 12. Zu diesem Zweck ermöglicht eine in der Unterseite 46 des Gehäuses 42 ausgebildete Öffnung 60 eine Kommunikation des
Unterdrucksensors 54 mit der im Hauptzylindergehäuse 26 ausgebildeten Ausnehmung 38 und damit - über den Kanal 36 - mit der Unterdruckkammer 20 des
Bremskraftverstärkers 16. Der Unterdrucksensor 54 (bzw. die Leiterplatte 52) verschließt die Gehäuseöffnung 60 unterdruckdicht bezüglich eines Innenraums des Gehäuses 42 der Sensorbaugruppe 16.
Wie in Fig. 2 gezeigt, ist der Unterdrucksensor 54 selbst in einer im Innenraum des Gehäuses 42 ausgebildeten Kammer 64 angeordnet. Der Gehäusedeckel 50 weist im Bereich der Kammer 62 eine Deckelöffnung 64 auf. Aus diesem Grund herrscht im Inneren der Kammer 62 Atmosphärendruck, um eine druckdifferenzbasierte Unterdruckerfassung mittels des Unterdrucksensors 54 zu ermöglichen. Die Kammer 62 selbst ist unterdruckdicht bezüglich des restlichen Innenraums des Gehäuses 42 abgedichtet.
Der Wegsensor 56 ist linear oder flächig auf der Leiterplatte 52 ausgebildet und daher in der Schnittansicht gemäß Fig. 2 nicht unmittelbar erkennbar. Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 ist der Wegsensor 56 als kontinuierlicher bzw. linearer Hall-Sensor zur Erfassung eines vom Betätigungskolben 30 zurückgelegten Wegs ausgelegt. Die Erfassung des vom Betätigungskolben 30 zurückgelegten Wegs erfolgt indirekt über eine Erfassung des zurückgelegten Wegs des starr mit dem Betätigungskolben 30 gekoppelten Signalgeberelements 40. Das Signalgeberelement 40 ist
im vorliegenden Ausführungsbeispiel als Dauermagnet realisiert, dessen Magnetfeld mittels des als Hall-Sensor ausgelegten Wegsensors 56 erfasst wird.
Die Schaltungseinrichtung 58 ist elektrisch sowohl mit dem Unterdrucksensor 54 als auch dem Wegsensor 56 gekoppelt und beinhaltet geeignete Signalaufbereitungsschaltungen für die beiden Sensoren 54, 56. In einer Ausführungsform ist die Schaltungseinrichtung 58 als ASIC (Application Specific Integrated Circuit) ausgebildet.
Die Schaltungseinrichtung 58 stellt ihre Ausgangssignale über einen in Fig. 2 nicht dargestellten gemeinsamen elektrischen Anschluss (beispielsweise einen mehrpoligen elektrischen Stecker) einer externen Steuereinheit zur Verfügung. Hinsichtlich der elektrischen Schnittstellen stehen unterschiedliche Konfigurationen zur Verfügung (z.B. CAN, SENT, PSI5, PAS4, PWM, analog, usw.). Bei der externen Steuereinheit kann es sich um ein Steuergerät (Electronic Control Unit, ECU) handeln. Gemäß einer alternativen Ausgestaltung umfasst die Schaltungseinrichtung 58 selbst die erforderlichen Steuergerätfunktionalitäten gemäß dem„Smart Sensor"-Konzept. Die Schaltungseinrichtung 58 kann in diesem Fall (beispielsweise über einen CAN-Bus) an ein übergeordnetes Regelsystem angebunden sein.
Wie in Fig. 2 zu erkennen, ist in der Ausnehmung 38 ein als Schraubenfeder ausgebildetes Federelement 66 angeordnet, welches auf den das Signalgeberelement 40 tragenden Stößel 34 eine Rückstell kraft (in Fig. 2 nach links) ausübt. Mittels des Federelements 66 wird gewährleistet, dass nach Abschluss eines Bremsvorgangs der Stößel 34 mit dem Signalgeberelement 40 stets wieder in seine in Fig. 2 gezeigte Ausgangsstellung zurückkehrt. Das Signalgeberelement 40 ist über einen Schlitten 68 am Stößel 34 montiert. Der Schlitten 68 wiederum ist in einer Nut 69, die in einer Seitenwand der Ausnehmung 38 oder einer separaten Signalgeberkartusche ausgebildet ist, geführt beweglich.
Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 ist in der Ausnehmung 38 des Hauptzylindergehäuses 36 ferner ein Hydraulikdrucksensor 70 vorgesehen. Der Hydraulikdrucksensor 70 ist am Grund der Ausnehmung 38 befestigt und kommuniziert über eine Bohrung 72 mit der Hydraulikkammer 28. Die Bohrung 72 wird mittels des Drucksensors 70 hydraulikdicht bezüglich der Ausnehmung 38 abgedichtet. Wie in Fig. 2 gezeigt, wird der Hydraulikdrucksensor 70 von der Schaltungseinrichtung 58 elektrisch kontaktiert. Ähnlich wie in Bezug auf die Sensoren 54, 56 beschrieben, beinhaltet die Schaltungseinrichtung 58 eine Signalaufbereitungsschaltung auch für
den Hydraulikdrucksensor 70 und liefert ein entsprechendes Ausgangssignal, das über den gemeinsamen elektrischen Anschluss abgegriffen werden kann.
In dem in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel der Sensorbaugruppe 16 muss der Innenraum des Gehäuses 42 nicht notwendigerweise vakuumdicht ausgebildet sein. Das unterdruckdichte Verschließen des Unterdruckbereichs des Hauptzylinders 12 erfolgt nämlich über die Gehäuseunterseite 46 in Kombination mit dem umlaufenden Dichtelement 44 zwischen der Gehäuseunterseite 46 und dem Hauptzylindergehäuse 26. Ein Unterdruckleck über die Gehäuseöffnung 60 wird dadurch verhindert, dass die Gehäuseöffnung 60 unterdruckdicht mittels des Unterdrucksensors 54 (bzw. der Leiterplatte 52) verschlossen ist. Fig. 3 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel der Sensorbaugruppe 16, bei dem auch im Innenraum des Gehäuses 42 ein Unterdruck herrscht. Im Folgenden werden ähnliche Elemente mit denselben Bezugszeichen wie im ersten Ausführungsbeispiel versehen.
Bei dem in Fig. 3 dargestellten Ausführungsbeispiel der Sensorbaugruppe 16 ist aufgrund einer anderweitigen Konfiguration des Unterdrucksensors 54 keine druckdifferenzbasierte Unterdruckerfassung erforderlich. Aus diesem Grund kann auch im Innenraum des Gehäuses 42 ein Unterdruck herrschen und die Gehäuseform daher vereinfacht werden. Das Gehäuse 42 umgibt im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 den Unterdrucksensor 54 und Wegsensor 56 lediglich seitlich und oben. Der Unterdruckbereich des Hauptzylinders 26 kann sich daher bis in den Innenraum des Gehäuses 42 fortsetzen.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 kann das Signalgeberelement 40 in einer Kartusche zum Einsetzen in der Ausnehmung 38 des Hauptzylindergehäuses 26 vorgesehen werden. Fig. 4 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer solchen Kartusche 80. Wie in Fig. 4 gezeigt, umfasst die Kartusche 80 ein Kartuschengehäuse 82, das im Inneren einen Kanal für eine translatorische Bewegung des Signalgeberelements 40 definiert. In der Kartusche 80 ist das Signalgeberelement 40 auf dem Schlitten 68 vorkonfiguriert und wird von dem Federelement 66 in seine Ausgangsstellung gemäß Fig. 4 vorgespannt. Innerhalb des Kartuschengehäuses 82 ist die Nut 69 für eine geführte Bewegung des Schlittens 68 ausgebildet. Zur Montage der Kartusche 80 wird diese in einem ersten Schritt in die Ausnehmung 38 des Hauptzylindergehäuses 26 eingesetzt. In einem zweiten Schritt wird der Stößel 34 mit dem Schlitten 68 gekoppelt (zum Beispiel mittels einer Rast-, Steck- oder Bajonett-Verbindung). Das Kartuschengehäuse 82 besitzt eine in Fig. 4 nicht dargestellte Öffnung, um eine
Kommunikation des Unterdrucksensors 54 mit dem Innenraum des Kartuschengehäuses 82 und damit dem Unterdruckbereich des Hauptzylinders 12 zu ermöglichen.
Fig. 5 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Kartusche 80. Während es sich bei dem Signalgeberelement 40 gemäß Fig. 4 um ein Magnetelement zur Erfassung mittels eines Hall-Sensors handelt, zeigt Fig. 5 ein Signalgeberelement 40 in Gestalt eines außerhalb des Kartuschengehäuses 82 liegenden Reflektors, Transducer oder einer ähnlichen Komponente. Der Wegsensor 56 wird entsprechend angepasst.
Die in den Fign. 4 und 5 dargestellten Kartuschen 80 können entweder eine separate Baugruppe bilden oder aber mit der Sensorbaugruppe 16 zu einer einzigen Baugruppe kombiniert werden. Bei der zuletzt genanten Realisierung ist keine separate Befestigungsanordnung für die Kartusche 80 erforderlich. Die Kartusche 80 kann vielmehr zusammen mit dem Gehäuse 42 der Sensorbaugruppe 16 am Hauptzylinder 12 montiert werden.
Fig. 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Hauptzylinderbaugruppe 10. Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 6 umfasst die Sensorbaugruppe 16 zusätzlich zum Unterdrucksensor 54 und zum Wegsensor 56 einen Positionssensor 90.
Der Positionssensor 90 ermöglicht die Erfassung des Erreichens einer vorgegebenen Position des Signalgeberelements 40 (und damit des Betätigungskolbens 30). Der Positionssensor 90 kann beispielsweise Teil eines Bremslichtschalters (nicht dargestellt) und als binärer (schaltender) Hall-Sensor ausgelegt sein. Während der Wegsensor 56 ein analoges Signal bereitstellt, das einen Ausschnitt des Wegs des
Betätigungskolbens 30 (und somit des Pedalwegs) repräsentiert, liefert der Positionssensor 90 ein ON/OFF-Signal, das für das Ein- und Ausschalten des Bremslichts herangezogen werden kann. Es ist jedoch auch möglich, unter Heranziehung des
ON/OFF-Signals des Positionssensors 90 das analoge Signal des Wegsensors 56 zu kalibrieren, um so ein Pedalwegsignal mit ausreichender Genauigkeit nachzubilden. Aufgrund dieses Genauigkeitsgewinns kann der Pedalweg auf der Grundlage eines Signals des Wegsensors 56 ermittelt und ein Pedalwegsensor eingespart werden. Mittels der Kalibrierung lässt sich insbesondere die Temperaturabhängigkeit der Wegmessung deutlich reduzieren.
Im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 7 umfasst die Sensorbaugruppe 16 neben dem Unterdrucksensor 54 und zusätzlich zum Wegsensor 56 und Positionssensor 90 einen weiteren Wegsensor 56'. Wie unten erläutert wird, kann der Unterdrucksensor 54 in
manchen Realisierungen entfallen, da der Unterdruck auch aus einem Modell auf der Grundlage des Wegsensorsignals berechnet werden kann.
Der Positionssensor 90 kann wiederum zwei Schaltzustände einnehmen und beispielsweise als binärer (schaltender) Hall-Sensor ausgelegt sein. Der Wegsensor 56 kann hingegen ein kontinuierlicher Hall-Sensor sein. In einer Implementierung um- fasst der als binärer Hall-Sensor ausgelegte Positionssensor 90 einen kontinuierlichen Hall-Sensor und einen dem kontinuierlichen Hall-Sensor nachgeschalteten Komparator. Der Komparator unterzieht das Ausgangssignal des kontinuierlichen Hall-Sensors einer Schwellenwert-Entscheidung und gibt in Abhängigkeit der Entscheidung entweder eine logische "0" ("OFF)" oder eine logische "1" ("ON") aus.
Während der Wegsensor 56 somit ein analoges (kontinuierliches) Signal bereitstellt, das einen Ausschnitt des Wegs des Betätigungskolbens 30 (und somit des Pedalwegs) repräsentiert, liefert der Positionssensor 90 ein ON/OFF-Signal. Diese ON/OFF- Signal kann für das Ein- und Ausschalten des Bremslichts herangezogen werden kann. Zusätzlich oder alternativ hierzu ist jedoch auch möglich, unter Heranziehung des ON/OFF-Signals des Positionssensors 90 das analoge Signal des Wegsensors 56 zu kalibrieren, um so ein Pedalwegsignal mit ausreichender Genauigkeit nachzubilden.
Bei gewissen Anwendungen kann der Pedalweg auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Wegsensors 56 ermittelt und ein separater Pedalwegsensor kann so eingespart werden. Die Pedalwegerfassung ist eine wesentliche Voraussetzung für die Implementierung einer elektrohydraulischen Bremsanlage, einer regenerativen Bremsanlage („Hybrid-Bremsanlage") oder ähnlicher Konzepte. Daher kann die hier vorgestellte Sensorbaugruppe auch im Zusammenhang mit solchen Bremsanlagen zum Einsatz gelangen.
Im Folgenden werden unter Bezugnahme auf das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 7 beispielhafte Konzepte für die Wegerfassung sowie die Positionserfassung bei einem als Magnetelement ausgebildeten Signalgeberelement 40 erläutert. Wie bereits oben angemerkt, können prinzipiell jedoch auch solche Signalgeberelemente verwendet werden, die auf anderen physikalischen (z.B. optischen) Konzepten basieren.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 7 besteht der Hauptzylinder 12 aus einem nicht magnetischen Material wie Aluminium. Das Signalgeberelement 40 umfasst einen Dauermagneten aus beispielsweise einer Neodym-Eisen-Bor-Legierung. Die
Magnetisierungsrichtung des Signalgeberelements 40 verläuft parallel zur translatorischen Bewegungsrichtung des Stößels 34 (wie in Fig. 7 durch den magnetischen Südpol "S" sowie den magnetischen Nordpol "N" veranschaulicht). In Fig. 7 ist der resultierende Verlauf der magnetischen Flussdichte in der Ausgangsstellung des Stößels 34 (durchgezogene Linie), also bei nicht betätigtem Bremspedal, sowie in der Endstellung des Stößels 34 (gepunktete Linie), also bei voll durchgetretenem Bremspedal veranschaulicht.
Unterhalb dieses Positionssensors 90, des Wegsensors 56 sowie des optionalen weiteren Wegsensors 56' ist ein Flussleitblech 92 aus einem weichmagnetischen Material von hoher magnetischer Permeabilität angeordnet. Das Flussleitblech 92 schirmt die Sensoren 56, 56', 90 vor äußeren Störfeldern ab und ermöglicht daher eine höhere Messgenauigkeit. Das Flussleitblech 92 kann beispielsweise aus μ-Metall gefertigt sein.
Die in Fig. 7 nur schematisch eingezeichneten Verläufe der magnetischen Flussdichte sind in dem Diagramm von Fig. 8 deutlicher dargestellt. Genauer gesagt veranschaulicht Fig. 8 den ortsabhängigen Verlauf der magnetischen Flussdichte B entlang einer parallel zum Stößel 34 verlaufenden und sowohl den Wegsensor 56 als auch den Positionssensor 90 enthaltenden Geraden. Die gestrichelte Linie veranschaulicht wie in Fig. 7 den Flussdichteverlauf in der Ausgangsstellung des Stößels 34 bei nicht betätigtem Bremspedal. Die gepunktete Linie kennzeichnet den Flussdichte-Verlauf in der Endstellung des Stößels 34, also bei voll durchgetretenem Bremspedal.
Deutlich zu erkennen ist die Tatsache, dass der Flussdichte-Verlauf zwei Maxima aufweist. Die beiden Maxima sind im Bereich der beiden Pole des magnetischen Signalgeberelements 40 angeordnet. Die Flussdichte besitzt im Abschnitt zwischen den beiden Maxima einen annähernd linearen Verlauf. Ferner weist die Flussdichte im Bereich jenseits der beiden Maxima jeweils einen asymptotisch monotonen Verlauf auf.
In Fig. 8 ist auch die Lage des Wegsensors 56 sowie des Positionssensors 90 bezüglich des Flussdichteverlaufs dargestellt. Deutlich zu erkennen ist der Sachverhalt, dass der Abstand zwischen dem Wegsensor 56 und dem Positionssensor 90 in Abhängigkeit einer Längenausdehnung des Signalgeberelements 40 gewählt ist. Genauer gesagt entspricht der Abstand zwischen dem Wegsensor 56 und dem
Positionssensor 90 ungefähr der halben Länge des Signalgeberelements 40. Dieser Sachverhalt ist daran zu erkennen, dass der Wegsensor 56 in der Ausgangsstellung
des Stößels 34 ungefähr im Bereich einer Flussdichtemaximums liegt, während der Positionssensor 90 in der Ausgangsstellung ungefähr im Bereich zwischen den beiden Flussdichtemaxima liegt.
Aus den oben erläuterten Lagen des Wegsensors 56 sowie des Positionssensors 90 bezüglich des Flussdichteverlaufs ergeben sich der in Fig. 8 eingezeichnete Schaltpunkt des Positionssensors 90 und Erfassungsbereich des Wegsensors 56. In der Ausgangsstellung des Stößels 34 befindet sich der Positionssensor 90 in demjenigen Flussdichteabschnitt, der einen steilen linearen Verlauf besitzt. Bereits eine geringfügige Bewegung des Stößels 34 aus seiner Ausgangsstellung heraus bewirkt daher eine starke Änderung der magnetischen Durchflutung des Positionssensors 90, was zu einer hohen Erfassungsgenauigkeit führt. Wie in Fig. 8 erkennbar, kann der Schaltpunkt des Positionssensors 90 daher sehr nahe am Wendepunkt des Flussdichteverlaufs positioniert werden.
Der Erfassungsbereich des Wegsensors 56 ist hingegen derart gewählt, dass er sich vom Ort der höchsten magnetischen Durchflutung (Flussdichtemaximum) in Richtung des asymptotisch monotonen Verlaufs erstreckt. Wird der Stößel 34 gegenüber seiner Ausgangsstellung in Richtung der Endstellung verschoben, entfernt sich das Signalgeberelement 40 vom Wegsensor 56, woraus eine monotone Abnahme der magnetischen Durchflutung des Wegsensors 56 (und ein entsprechender monotoner Verlauf eines Sensor-Ausgangssignals) resultiert. Die magnetische Flussdichte weist in dem in Fig. 8 veranschaulichten Erfassungsbereich einen weniger steilen Verlauf als in dem Bereich zwischen den beiden Flussdichtemaxima auf. Dies schmälert zwar zu einem gewissen Grad die Messgenauigkeit, jedoch zugunsten eines deutlich größeren Messbereichs mit sich monoton ändernder magnetischen Durchflutung.
Fig. 9 veranschaulicht den Verlauf eines Ausgangsignals des Wegsensors 56, nämlich der Sensor-Ausgangsspannung, in Abhängigkeit des vom Stößel 34 und damit vom Betätigungskolben 30 des Hauptzylinders 12 zurückgelegten Weg. Der vom Betätigungskolben 30 zurückgelegte Weg ist direkt proportional zum Pedalweg, so dass sich aus dem vom Betätigungskolben 30 zurückgelegten Weg über einen Proportionalitätsfaktor der Pedalweg bestimmen lässt. Der vom Betätigungskolben 30 zurückgelegte Weg wiederum ist aus der Änderung der Sensor-Ausgangsspannung des Wegsensors 56 unter Zuhilfenahme des in Fig. 9 dargestellten Diagramms zu ermitteln.
In Fig. 9 sind sowohl der in Fig. 8 veranschaulichte Erfassungsbereich des Wegsensors 56 als auch ein alternativer Erfassungsbereich für den Wegsensor 56 eingezeichnet. Der alternative Erfassungsbereich ist zwischen den beiden
Flussdichtemaxima angeordnet. Wie bereits oben erläutert, ermöglicht der alternative Erfassungsbereich eine höhere Genauigkeit der Wegerfassung, jedoch möglicherweise auf Kosten des maximal erfassbaren Wegs des Betätigungskolbens 30. Selbstverständlich könnte auch die in Fig. 8 veranschaulichte Lage des Positionssensors 90 geändert werden, beispielsweise wie in Fig. 8 für den Wegsensor 56 veranschaulicht.
Wie im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 7 gezeigt, kann zusätzlich zum Wegsensor 56 ein weiterer Wegsensor 56' vorgesehen sein, der bezüglich des Wegsensors 56 räumlich versetzt entlang der Bewegungsrichtung des Stößels 34 angeordnet ist. Der Wegsensor 56 ist im Bereich eines ersten Maximums des Flussdichteverlaufs und der weitere Sensor 56' im Bereich des zweiten Maximums vorgesehen. Die Erfassung und Auswertung der Ausgangssignale beider Wegsensoren 56, 56' erhöht die Genauigkeit der Wegerfassung. Darüber hinaus wird es möglich, die Ausgangssignale beider Wegsensoren 56, 56' gegeneinander zu plausibilisieren. Auf diese Weise kann der Ausfall eines Wegsensors 56, 56' erkannt werden. Ferner erhöht die Redundanz die Zuverlässigkeit der Sensorbaugruppe 12. Obwohl im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 7 nicht dargestellt, könnte in ähnlicher Weise ein redundanter Positionssensor vorgesehen werden.
Im Folgenden wird unter Bezugnahme auf das Diagramm gemäß Fig. 10 die Kalibrierung des Wegsensors 56 auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors 90 erläutert. Mittels dieser Kalibrierung lässt sich insbesondere die Temperatur-Abhängigkeit der Wegmessung deutlich reduzieren.
Das Diagramm gemäß Fig. 10 veranschaulicht in der oberen Hälfte das Ausgangssignal (Ausgangsspannung) des Positionssensors 90 und in der unteren Hälfte das Ausgangssignal (Ausgangsspannung) des Wegsensors 56 in Abhängigkeit des von dem Betätigungskolben 30 aus seiner Ausgangsstellung heraus zurückgelegten Wegs. Wie in Fig. 10 gezeigt, zeigt das Ausgangssignal des Positionssensors 90 den erwarteten binären Verlauf mit einem Sprung des Signalpegels an einem vordefinierten Schaltpunkt. In der Praxis hat sich herausgestellt, dass die Lage des Schaltpunkts keine signifikante Temperatur-Abhängigkeit aufweist.
Der in der unteren Hälfte des Diagramms der Fig. 10 dargestellte Verlauf des Ausgangssignals des Wegsensors 56 zeigt den erwarteten kontinuierlichen Verlauf in
Übereinstimmung mit der kontinuierlichen Änderung der magnetischen Durchflutung des Wegsensors 56. Deutlich zu erkennen ist die starke Abhängigkeit des Verlaufs des Ausgangssignals des Wegsensors 56 von der Temperatur.
Um die Temperatur-Abhängigkeit des Ausgangssignals des Wegsensors 56 zu kompensieren, wird ein Kalibrieren dieses Ausgangssignals auf der Grundlage des im Wesentlichen temperaturunabhängigen Schaltpunkts des Positionssensors 90 vorgeschlagen. Genauer gesagt wird bei Erfassen des Schaltpunkts des Positionssensors 90 das Ausgangssignal des Wegsensors 56 auf ein Referenzsignal bezogen. In diesem Zusammenhang wird ein Verstärkungsfaktor für das Ausgangssignal des Wegsensors 56 derart eingestellt, dass sich stets das in Fig. 10 als durchgezogene Linie darstellte normalisierte Signal (Referenzsignal) ergibt. Die Einstellung des Verstärkungsfaktors sowie die Signalverstärkung kann in einer ECU durchgeführt werden, um ein Temperatureinfluss-kompensiertes Signal zu erhalten. Die Kalibrierung kann bei jeder Betätigung des Bremspedals erneut durchgeführt werden.
Fig. 11 zeigt in einem weiteren Diagramm den Verlauf der Sensor-Ausgangsspannung des Wegsensors 56 in Abhängigkeit vom Pedalweg bei Raumtemperatur sowie bei einer Temperatur von 50° C. Deutlich zu erkennen ist erneut die starke Temperatur-Abhängigkeit des Sensor-Ausgangssignals. Ebenfalls eingezeichnet in Fig. 11 ist der Schaltpunkt des Positionssensors 90. Dieser Schaltpunkt, der in Bezug auf die Ausgangsstellung des Stößels 34 bzw. des Betätigungskolbens 30 definiert ist, weist praktisch keine Temperaturabhängigkeit auf und eignet sich daher als Referenzpunkt für die Kalibrierung des Wegsensors 56. Wie in Fig. 11 ebenfalls zu erkennen, nähert sich das Ausgangssignal des als Hall-Sensor ausgebildeten Wegsensors 56 mit zunehmendem Pedalweg dem asymptotischen Wert 2,5 V. Diese Tatsache ermöglicht die Kalibration des Wegsensors 56 auf der Grundlage der oben erläuterten Wahl des Verstärkungsfaktors.
Gemäß einer Weiterbildung der Ausführungsbeispiele kann das Ausgangssignal des Positionssensors 90 auf der Grundlage eines anderen, auf einen Bremsvorgang hinweisenden Signals plausibilisiert werden. Wir beispielsweise auf der Grundlage eines Ausgangssignals eines Radrehzahlsensors oder eines Längsbeschleunigungssensors eine Bremsvorgang erkannt, ohne dass der Positionssensor 90 seinen Schaltzustand ändert, so kann auf einen Fehlerfall geschlossen werden.
Fig. 12 erläutert den Zusammenhang zwischen dem Bremspedalweg, wie er beispielsweise auf der Grundlage des Ausgangssignals des Wegsensors 56 bestimmt
werden kann, und des Unterdrucks in der Unterdruckkammer 20 des Bremskraftverstärkers 14 (vgl. Fig. 1). Es hat sich herausgestellt, dass mittels eines mathematischen Modells der in Fig. 12 dargestellte Unterdruck mit dem ebenfalls in Fig. 12 dargestellten Bremspedalweg in eine Beziehung gebracht werden kann. Mittels dieses Modells lässt sich somit auf der Grundlage des Ausgangssignals des Wegsensors 56 der im Bremskraftverstärker 14 herrschende Unterdruck ermitteln. Auf den beispielsweise in Fig. 2 dargestellten Unterdrucksensor kann daher bei gewissen Ausführungsbeispielen verzichtet werden. Ebenfalls verzichten lässt sich in manchen Ausführungsbeispielen auf einen separaten Pedalwegsensor, der in anderen Ausführungsbeispielen zusätzlich zum Wegsensor 56 vorgesehen sein kann.
Wie sich aus den Ausführungsbeispielen ergibt, ermöglicht das hier vorgestellte Sensorbaugruppenkonzept eine vereinfachte Montage der Sensoren am Hauptzylinder. Verschiedenste Sensoren (optionaler Unterdrucksensor zur Systemausfallerkennung, Wegsensor z.B. zur Pedalwegermittlung, Positionssensor z.B. für Bremslichtschalter, usw.) können in ein einziges Gehäuse integriert werden, welches auf einfache Weise außen am Hauptzylinder angebracht werden kann. Die Sensorsignale können über einen gemeinsamen elektrischen Anschluss ausgelesen und untereinander plausibili- siert bzw. kalibriert werden.
Claims
1. Sensorbaugruppe (16) zur Verwendung mit einem Hauptzylinder (12), der ein eingangsseitiges Betätigungselement (30) und einen Unterdruckbereich (36, 38) zur Kommunikation mit einem Unterdruck-Bremskraftverstärker (14) aufweist, wobei die Sensorbaugruppe (16) das Folgende umfasst:
einen Unterdrucksensor (54) zur Erfassung eines Unterdrucks im Unterdruckbereich (36, 38) des Hauptzylinders (12);
wenigstens einen weiteren Sensor (56, 90) zur Erfassung eines mit dem Betätigungselement (30) des Hauptzylinders (12) starr gekoppelten Signalgebers (40); und
ein Gehäuse (42), welches den Unterdrucksensor (54) und den wenigstens einen weiteren Sensor (56, 90) aufnimmt, wobei das Gehäuse (42) eine Gehäuseöffnung (60), die eine Kommunikation des Unterdrucksensors (54) mit dem
Unterdruckbereich (36, 38) des Hauptzylinders (12) gestattet, und eine Befestigungsanordnung zur Montage des Gehäuses (42) außenseitig am Hauptzylinder (12) besitzt.
2. Sensorbaugruppe nach Anspruch 1, wobei das Gehäuse (42) den Unterdrucksensor (54) und den wenigstens einen weiteren Sensor (56, 90) zumindest auf einer Oberseite umgibt und wobei die Gehäuseöffnung (60) auf einer an den Hauptzylinder (12) angrenzenden Unterseite (56) des Gehäuses (42) ausgebildet ist.
3. Sensorbaugruppe nach Anspruch 1 oder 2, ferner umfassend ein Dichtelement (44) zum Abdichten der Gehäuseöffnung (60) gegenüber dem Hauptzylinder (12).
4. Sensorbaugruppe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, ferner umfassend einen gemeinsamen elektrischen Anschluss für den Unterdrucksensor (54) und den wenigstens einen weiteren Sensor (56, 90).
5. Sensorbaugruppe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der Unterdrucksensor (54) und der wenigstens eine weitere Sensor (54) gemeinsam auf einer Leiterplatte (52) im Gehäuse (54) angeordnet sind.
6. Sensorbaugruppe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der wenigstens eine weitere Sensor ein Wegsensor (56) zur Erfassung eines vom Betätigungselement (30) zurückgelegten Weges ist.
7. Sensorbaugruppe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der wenigstens eine weitere Sensor ein Positionssensor (90) zur Erfassung des Erreichens einer vorgegebenen Position des Betätigungselements (30) ist.
8. Sensorbaugruppe nach Anspruch 7, wobei der Positionssensor (90) Teil eines Bremslichtschalters ist.
9. Sensorbaugruppe nach den Ansprüchen 6 und 7 oder 8, wobei der Wegsensor (56) und der Positionssensor (90) vorgesehen sind und der Wegsensor (56) auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors (90) kalibrierbar ausgebildet ist.
10. Sensorbaugruppe nach einem der Ansprüche 6 bis 9, wobei der Wegsensor (56) ein analoges Signal bereitstellt und insbesondere als kontinuierlicher Hall-Sensor und/oder wobei der Positionssensor (90) ein binäres Signal bereitstellt und insbesondere als binärer Hall-Sensor ausgebildet ist.
11. Sensorbaugruppe nach zumindest den Ansprüchen 6 und 7, wobei der Wegsensor (56) und der Positionssensor (90) einen Abstand voneinander aufweisen und der Abstand in Abhängigkeit einer Längenausdehnung des Signalgebers (40) gewählt ist.
12. Sensorbaugruppe nach Anspruch 11, wobei der Abstand zwischen dem Wegsensor (56) und dem Positionssensor (90) ungefähr der halben Länge des Signalgeberelements (40) entspricht.
13. Sensorbaugruppe nach einem der Ansprüche 6 bis 12, wobei der Wegsensor (56) und/oder der Positionssensor (90) dazu ausgebildet ist/sind, eine magnetische Flussdichte zu erfassen.
14. Sensorbaugruppe nach Anspruch 13, wobei der Wegsensor (56) derart platziert ist, dass der Wegsensor (56) in einer Ausgangsstellung des Betätigungselements (30) ungefähr in einem Bereich eines ersten Flussdichtemaximums liegt.
15. Sensorbaugruppe nach Anspruch 13 oder 14, wobei der Positionssensor (90) derart platziert ist, dass der Positionssensor (90) in einer Ausgangsstellung des Betätigungselements (30) ungefähr in einem Bereich zwischen zwei Flussdichtemaxima liegt.
16. Sensorbaugruppe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, ferner umfassend einen Kanal (82) zur Aufnahme eines mit dem Betätigungselements (30) des Hauptzylinders (12) gekoppelten Stößels (34), wobei der Stößel (34) das Signalgeberelement (40) trägt.
17. Sensorbaugruppe nach Anspruch 16, wobei der Unterdrucksensor (54) über den Kanal (82) mit dem Unterdruckbereich (32) des Hauptzylinders (12) kommuniziert.
18. Sensorbaugruppe nach zumindest den Ansprüchen 6 und 7, umfassend eine Schaltungseinrichtung (58), die zur Kalibrierung des Wegsensors (56) auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors (90) ausgebildet ist.
19. Hauptzylinderbaugruppe (10), umfassend
einen Hauptzylinder (12), der ein eingangsseitiges Betätigungselement (30) und einen Unterdruckbereich (36, 38) zur Kommunikation mit einem Unterdruck- Bremskraftverstärker (14) aufweist; und
eine Sensorbaugruppe (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche.
20. Hauptzylinderbaugruppe nach Anspruch 19, ferner umfassend einen mit dem Betätigungselement (30) des Hauptzylinders (12) gekoppelten Stößel (34), wobei der Stößel (34) das Signalgeberelement (40) trägt.
21. Hauptzylinderbaugruppe nach Anspruch 20, ferner umfassend einen am Hauptzylinder (12) ausgebildeten Kanal (36) zur Aufnahme des Stößels (34), wobei der Kanal (36) zum Unterdruckbereich (36, 38) des Hauptzylinders (12) gehört und angeordnet ist, um eine Unterdruckkammer (20) des Unterdruck- Bremskraftverstärkers (14) und mit der Gehäuseöffnung (60) zu verbinden.
22. Verwendung einer Sensorbaugruppe nach zumindest Anspruch 6 zum Simulieren eines Signals eines Pedalwegsensors auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Wegsensors (56).
23. Verwendung einer Sensorbaugruppe nach zumindest den Ansprüchen 6 und 7 zum Kalibrieren des Wegsensors (56) auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Positionssensors (90).
24. Verwendung nach Anspruch 23, wobei das Kalibrieren bei Erfassen des Erreichens der vorgegebenen Position erfolgt.
25. Verfahren nach Anspruch 24, wobei bei Erreichen der vorgegebenen Position das Ausgangssignal des Wegsensors (56) auf ein Referenzsignal bezogen wird.
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