WO2010007712A1 - 可変バルブタイミング調整装置用電磁弁および可変バルブタイミング調整システム - Google Patents

可変バルブタイミング調整装置用電磁弁および可変バルブタイミング調整システム Download PDF

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WO2010007712A1
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valve timing
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長谷浩文
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三菱電機株式会社
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    • F01L2001/34483—Phaser return springs

Definitions

  • the present invention relates to an electromagnetic valve and a variable valve timing adjusting system for controlling a variable valve timing adjusting device for changing the opening / closing timing of an intake valve and an exhaust valve.
  • a vane type variable valve timing device is provided between the timing pulley and the camshaft.
  • the operation timing of the intake valve or exhaust valve is shifted relative to the engine rotation, and the exhaust gas.
  • the electromagnetic valve 30 includes a spool 41 driven by a solenoid unit 50, and a valve housing 40 that accommodates the spool 41 so as to be slidable in the axial direction and forms a hydraulic path.
  • the valve housing 40 includes an oil supply port 45 that is opened and closed by a spool 41 and communicates with an oil supply source, and advance and retard ports 43 and 44 that communicate with a variable valve timing device.
  • a communication passage 90 is formed to connect the 45 with the advance side and retard side ports 43 and 44.
  • the electromagnetic valve 30 is controlled by closing the hydraulic pressure supply to the variable valve timing device and supplying a minute flow rate in the intermediate holding operation of the variable valve timing device. At that time, there is an oil leak from a hydraulic path or the like, and the stability of the intermediate holding operation is lowered. Therefore, in Patent Document 1, a communication passage 90 is provided to supply an oil amount that compensates for an oil amount that leaks from a hydraulic path or the like, thereby ensuring stability in the intermediate holding operation of the variable valve timing adjusting device.
  • the oil supply amount can be increased through the communication path in the intermediate holding operation of the variable valve timing device.
  • the solenoid valve supplies a large amount of oil to the oil supply port.
  • the advance port is on the oil supply side
  • oil is supplied through the communication passage, but the retard port is on the oil discharge side, so the oil supply port is connected through the communication passage.
  • the amount of oil leakage increases as a whole solenoid valve.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and increases the amount of oil leakage as a whole solenoid valve when the variable valve timing adjusting device is operated to the advance side or the retard side.
  • an electromagnetic valve for a variable valve timing adjusting device and a variable valve timing adjusting system capable of ensuring a sufficient oil supply amount even when the variable valve timing adjusting device is operated in an intermediate holding state.
  • a solenoid valve for a variable valve timing adjusting device includes a cylindrical valve housing in which a plurality of ports for supplying and discharging working fluid are formed in the variable valve timing adjusting device, and an axial movement within the valve housing.
  • a spool composed of a plurality of land portions composed of a large diameter portion and a concave portion composed of a small diameter portion connecting the land portions, which adjust the supply / discharge amount of the working fluid flowing through the port according to the movement amount
  • a solenoid part that houses a plunger that is a mover of a magnetic circuit that drives the spool, and a working fluid in the vicinity of an intermediate current value at an edge part of a plurality of land parts or a hole edge of a valve housing corresponding to the edge part A groove for adjusting the amount is formed.
  • the variable valve timing adjusting device has a cylindrical valve housing in which a plurality of ports for supplying and discharging the working fluid are formed, and moves in the axial direction in the valve housing.
  • a spool composed of a plurality of land portions composed of large-diameter portions and concave portions composed of small-diameter portions connecting the land portions for adjusting the supply and discharge amount of the working fluid flowing through the port, and a magnetic circuit for driving the spool
  • a solenoid portion that accommodates a plunger that is a mover of the plurality of lands, and a groove portion that adjusts the amount of working fluid in the vicinity of the intermediate current value is formed at the edge portion of the plurality of land portions or the hole edge of the valve housing corresponding to the edge portion.
  • variable valve timing control apparatus when the variable valve timing adjusting device is operated in the intermediate holding state, that is, when the solenoid valve is controlled near the intermediate current value, the flow rate of the working fluid It is possible to increase, the variable valve timing control apparatus can be stably controlled. Moreover, the fluid characteristic of the working fluid can be adjusted in the groove. Furthermore, oil leakage can be suppressed when the variable valve timing adjusting device is controlled to the advance side or the retard side.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a solenoid valve according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of a notch portion of the solenoid valve according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a graph showing a relationship between a solenoid valve current and an oil flow rate according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of a solenoid valve according to Embodiment 3.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a variable valve timing adjustment system according to the first embodiment
  • FIG. 2 is a diagram illustrating configurations of a variable valve timing adjustment device and an electromagnetic valve according to the first embodiment. 2 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
  • the variable valve timing (hereinafter referred to as “VVT”) adjustment system includes a camshaft 10 on the exhaust side of the engine, and a relative phase of the camshaft 10 with respect to an engine crankshaft (not shown) provided at the end of the camshaft 10.
  • Oil is supplied to the electromagnetic valve 30 via the VVT adjusting device 20 that adjusts the angle, the electromagnetic valve 30 connected by the advance side oil passage 31 and the retard side oil passage 32 formed inside the crankshaft, and the oil supply passage 33.
  • the oil pump 34 is configured to supply the oil.
  • the VVT adjusting device 20 shields the housing 21 that rotates synchronously with the crankshaft, the case 22 having a plurality of shoes 22 a that protrudes inside to form the hydraulic chamber 23, and the hydraulic chamber 23 of the case 22 from the opposite side of the housing 21.
  • the cover 24 and the housing 21, the case 22, and the fastening bolt 25 that fixes the cover 24 together are configured.
  • the rotor 26 disposed inside the case 22 protrudes radially outward from the outer peripheral portion of the boss portion 26a and the boss portion 26a to move the hydraulic chamber 23 into the advance side hydraulic chamber 23a and the retard side hydraulic chamber 23b. And a plurality of vanes 26b. Further, a seal member 26c is provided at the tip of each vane 26b of the rotor 26 to contact the shoe 22a and block the flow of oil between the advance side hydraulic chamber 23a and the retard side hydraulic chamber 23b. . Between the seal member 26c and the advance side hydraulic chamber 23a, the relative position between the outer rotating body such as the housing 21, the case 22, and the cover 24 and the rotor 26 that is the inner rotating body is fixed. A locking mechanism 27 is provided. Further, an assist spring 28 is provided between the vane 26b of the rotor 26 and the shoe 22a of the case 22 to urge the vane 26b in the advance direction.
  • the electromagnetic valve 30 includes a cylindrical valve housing 40, a spool 41 accommodated in the valve housing 40, a coil spring 42 that urges the spool 41 to an initial position (solenoid unit 50 side), and an attachment of the coil spring 42.
  • a solenoid unit 50 that slides the spool 41 in the direction of the arrow X against the force is schematically configured.
  • an advance side port 43 corresponding to the advance side oil passage 31, the retard side oil passage 32, the oil supply passage 33, the advance side drain passage 35, and the retard side drain passage 36, respectively.
  • a retard side port 44, an oil supply port 45, an advance side drain port 46, and a retard side drain port 47 are formed.
  • the advance angle side port 43 and the retard angle side port 44 are provided at positions obliquely opposite to the oil supply port 45, the advance angle side drain port 46, and the retard angle side drain port 47.
  • a first land portion 41a, a second land portion 41b, a third land portion 41c, and a fourth land portion 41d having outer diameters corresponding to the inner diameter of the valve housing 40 are formed on the outer peripheral portion of the spool 41.
  • Recesses 41e, 41f and 41g are provided between the portion 41a and the second land portion 41b, between the second land portion 41b and the third land portion 41c, and between the third land portion 41c and the fourth land portion 41d. Are formed respectively.
  • the length of the second land portion 41 b in the axial direction of the spool 41 is slightly larger than the opening width of the advance side port 43 of the valve housing 40, and the length of the third land portion 41 c in the axial direction of the spool 41 is It is formed slightly larger than the opening width.
  • One end of the valve housing 40 is fixed to the housing of the solenoid unit 50, and the other end of the spool 41 is in contact with the rod 51 in the solenoid unit 50.
  • the electromagnetic valve 30 configured as described above generates a magnetic attractive force in the solenoid unit 50 by a control signal output from an ECU (not shown) based on information related to the operating state of the engine.
  • the rod 51 moves in the direction of the arrow X, and the spool 41 that is in contact with the end of the rod 51 also slides in the axial direction integrally. Since the sliding stroke amount of the spool 41 changes in proportion to the current value applied in the solenoid unit 50, it can be controlled by changing the current value according to the operating state of the engine. Control is performed to relatively switch between the advance side oil passage 31 and the retard side oil passage 32, the oil supply passage 33, and the advance side drain passage 35 or the retard side drain passage 36 by the sliding movement of the spool 41. Do.
  • FIG. 3 is a view showing a configuration of a valve housing and a spool of the solenoid valve according to the first embodiment. Further, FIG. 3 (a) shows a solenoid valve during the retard side operation of the VVT adjusting device, FIG. 3 (b) shows a solenoid valve during the intermediate holding operation, and FIG. 3 (c) shows a solenoid valve during the advance side operation.
  • FIG. FIG. 3D is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG.
  • the spool 41 slides to a predetermined position against the spring force of the coil spring 42 in accordance with the current value applied to the solenoid unit 50.
  • the advance angle side oil passage 31 and the advance angle side drain passage 35 communicate with each other, and the oil supply passage 33 and the retard angle side oil passage 32 communicate with each other.
  • the oil is introduced into the retarded-side hydraulic chamber 23b via the oil supply path 33 and the retarded-side oil passage 32.
  • the advanced-side oil path 31 and the advanced-side drain path Oil is discharged via 35. Note that, even when the VVT adjusting device 20 is controlled to the reference position and the solenoid valve 30 is turned off, the control state of FIG.
  • the spool 41 slides to a predetermined position against the spring force of the coil spring 42 in accordance with the current value applied to the solenoid unit 50,
  • the oil supply passage 33 maintains a state where it does not communicate with either the advance side oil passage 31 or the retard side oil passage 32. Even when the oil supply passage 33 is not in communication with the advance side and retard side oil passages 31 and 32, the second land portion 41b and the partition portion 40a of the valve housing 40, and the third land portion 41c and the valve housing.
  • the flow rate of the oil flowing through the notch parts 60a, 60b, 60c described later is supplied to the advance side oil passage 31 and the retard side oil path 32.
  • the spool 41 slides to a predetermined position against the spring force of the coil spring 42 according to the current value applied to the solenoid unit 50.
  • the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31 communicate with each other, and the retard side oil passage 32 and the retard side drain passage 36 communicate with each other.
  • oil is introduced into the advance side hydraulic chamber 23a via the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31, and the retard side oil passage 32 and the retard side drain passage from the retard side hydraulic chamber 23b. Oil is discharged via 36.
  • the notch portion 60 provided in the second land portion 41b and the third land portion 41c will be described with reference to FIGS. 3 (b) and 3 (d).
  • Three notches 60a, 60b, 60c are formed at equal intervals on the circumferences of the edge portions 41b ', 41c' facing each other between the second land portion 41b and the third land portion 41c.
  • the notch portions 60a, 60b, 60c on the edge portion 41b 'and the notch portions 60a, 60b, 60c on the edge portion 41c' are arranged at opposing positions and formed in the same shape.
  • FIG. 4 is a diagram showing a notch portion 60a provided in the edge portion 41c ′ of the third land portion 41c.
  • the notch portion 60 a is formed by cutting the edge portion 41 c ′ of the third land portion 41 c into a chord shape, that is, so that the circumferential groove width gradually changes along the axial direction of the spool 41. Further, the notch portion 60a is formed in an arc shape having a semi-circle or less, and the edge portion 41c ′ and the notch portion 60a intersect at an angle of 90 ° or more, so that the occurrence of burrs during processing is suppressed. be able to.
  • the notch portion 60 As a method of forming the notch portion 60, for example, a processing method of cutting with an end mill or the like from the radially outward direction of the second and third land portions 41b and 41c, and the like can be mentioned. Since the notch portion 60 can be formed by cutting that enables high-precision processing, the flow rate characteristic of the oil can be adjusted with high accuracy.
  • the flow rate of oil supplied from the oil supply passage 33 to the advance side and retard side oil passages 31, 32 can be increased.
  • the oil flow rate required to stably maintain the intermediate holding operation of the VVT adjusting device 20 can be sufficiently secured.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between the control current value to the solenoid valve 30 and the oil flow rate in the solenoid valve 30 corresponding to the opening of the solenoid valve 30.
  • the opening degree of the advance side oil passage 31 and the retard side oil passage 32 of the electromagnetic valve 30 is determined by a control current value applied from the ECU to the solenoid unit 50 as shown in FIG. That is, when the solenoid valve control current value is in the retarded side region with respect to the center line Y, the oil supply passage 33 communicates with the retarded side oil passage 32 as shown in FIG.
  • the hydraulic pressure is supplied to the retarding-side hydraulic chamber 23b, and the oil flow is set so that the hydraulic pressure in the advancing-side hydraulic chamber 23a is discharged.
  • the opening degree of the retard side port 44 is increased and the oil flow rate to the retard side hydraulic chamber 23b is increased.
  • the notch portions 60 provided in the second and third land portions 41b and 41c are located on the oil supply side where the oil supply passage 33 and the retard side oil passage 32 communicate with each other, and the notches Since the sealing is performed at the inner diameter portion of the valve housing 40 corresponding to the portion 60, the oil is not discharged to the advance side drain passage 35 through the notch portion 60, and the amount of oil leakage increases as the solenoid valve 30 as a whole. None do.
  • the oil supply passage 33 communicates with the advance side oil passage 31 as shown in FIG.
  • the hydraulic pressure is supplied to the advance side hydraulic chamber 23a, and the oil flow is set so that the hydraulic pressure in the retard side hydraulic chamber 23b is discharged.
  • the opening of the advance side port 43 increases and the oil flow rate to the advance side hydraulic chamber 23a increases.
  • the notch portions 60 provided in the second and third land portions 41b and 41c are located on the oil supply side where the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31 communicate with each other. Since the sealing is performed at the inner diameter portion of the valve housing 40 corresponding to the portion 60, the oil is not discharged to the retarded-side drain path 36 through the notch portion 60, and the amount of oil leakage increases as the solenoid valve 30 as a whole. None do.
  • the intermediate current value indicated by the center line Y becomes the control current value (R point or Q point) according to the operating state of the engine.
  • the VVT adjusting device 20 has an assist spring 28 that urges the vane 26b to the advance side as represented by the exhaust side VVT adjusting device, the camshaft 10 may be delayed depending on the operating state of the engine.
  • the angular torque and the biasing torque by the assist spring 28 are balanced.
  • the solenoid valve 30 is controlled with an intermediate current value (Q point). As shown in FIG.
  • the solenoid valve 30 during the intermediate holding operation of the VVT adjusting device 20 is such that the oil supply passage 33 communicates with both the advance side oil passage 31 and the retard side oil passage 32.
  • the oil leaking from the clearance between the second land portion 41b and the partition portion 40a and the third land portion 41c and the partition portion 40b is supplied to the advance side hydraulic chamber 23a and the retard side hydraulic chamber 23b.
  • the supply flow rate from the solenoid valve 30 is only a leakage from the clearance and is significantly reduced.
  • the fluctuation torque on the camshaft 10 acts on the rotor 26, so that the rotor 26 swings in a range of about 2 ° around the target control angle. This swing causes the hydraulic chambers 23a, 23b and Hydraulic pulsations are generated in the oil passages 31 and 32.
  • the hydraulic chambers 23a and 23b and the oil passages 31 and 32 in the VVT adjusting device 20 there is oil leaking from the gaps between the component parts, and the hydraulic pulsation may increase the amount of leakage from these gaps. .
  • the VVT adjusting device 20 is held in the middle against the retarding torque of the camshaft 10.
  • the solenoid valve 30 is always controlled at the point P on the higher current side than the intermediate current value.
  • the solenoid valve control current point P
  • the oil flow rate greater than the oil flow rate leaking from the clearance portion between the second and third land portions 41b and 41c and the partition portions 40a and 40b is advancing side hydraulic chamber 23a. Therefore, the stability of the intermediate holding operation of the VVT adjustment device 20 is rarely impaired.
  • the electromagnetic valve 30 is replaced with the electromagnetic valve. Even when the control is performed in the vicinity of the intermediate current value of the control current, the oil flow rate to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be increased via the notch portion 60, and the VVT adjusting device 20 can be stabilized. Control becomes possible. Furthermore, the flow characteristics of the oil supplied to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be made uniform. Furthermore, it is possible to increase the flow rate in the intermediate holding area that is used most frequently when running on an actual vehicle, for example, to prevent contamination and oil sludge generated due to low flow rate and oil stagnation inside the OCV. can do.
  • the plurality of notch portions 60 are configured to be discontinuously provided on the circumferences of the edge portions 41b ′ and 41c ′ of the second and third land portions 41b and 41c, An edge portion exists in a part of the land portions 41 b and 41 c, and foreign matter can be prevented from entering the gap between the valve housing 40 and the spool 41.
  • the circumferential groove width of the notch portion 60 is configured to gradually change along the axial direction of the spool 41, the electromagnetic valve control current from the vicinity of the intermediate current value.
  • the oil flow rate rises quickly, the oil flow rate changes with a slight change in the solenoid valve control current, and the control response performance of the solenoid valve 30 near the intermediate current value is improved.
  • the notch portion 60 is formed in an arc shape of a semicircle or less, the notch portion 60 and the edge portions 41b ′ and 41c ′ of the second and third land portions 41b and 41c are provided.
  • the crossing can be performed at 90 ° or more, and the generation of burrs can be suppressed when the notch portion 60 is formed and processed.
  • the three notch portions 60a, 60b, 60c are formed at equal intervals in the second and third land portions 41b, 41c, they are formed in the housing 40. Even when the positional relationship between each port 43, 44, 45, 46, 47 and the spool 41 is different, the variation in the oil flow rate can be reduced.
  • the notch portion 60 is formed and processed by cutting, high-precision processing can be performed by cutting, and the flow rate characteristics of the solenoid valve can be adjusted with high accuracy. it can.
  • the configuration is shown in which three notches 60a, 60b, 60c are formed at equal intervals in the circumferential direction of one land 41b, 41c.
  • the four notch portions 60 may be formed at equal intervals in the circumferential direction, and the number of the notch portions 60 to be formed is not particularly limited.
  • FIG. 6 is a view showing a configuration of a solenoid valve according to Embodiment 2 of the present invention
  • FIG. 6 (b) is a sectional view taken along the line CC of FIG. 6 (a).
  • the configuration in which the chord-shaped notches 60a, 60b, and 60c are provided on the edge portions 41b ′ and 41c ′ of the second and third land portions 41b and 41c has been described.
  • channel 61 in the edge part of the 2nd and 3rd land parts 41b and 41c is shown.
  • the taper groove 61 is continuously formed in the circumferential direction on the circumference of each edge portion where the second land portion 41b and the third land portion 41c face each other. Further, the taper groove 61 is a taper-shaped groove whose depth gradually changes along the axial direction of the spool 41, and the groove becomes shallower as it advances toward the second and third land portions 41b and 41c. The groove is formed deeper as it goes to the side of 41f.
  • the tapered groove 61 can also be formed by cutting or the like.
  • the solenoid valve 30 maintains the state where the oil supply passage 33 is not in communication with either the advance side oil passage 31 or the retard side oil passage 32. To do.
  • the flow rate of oil flowing through the tapered groove 61 is supplied to the advance side and retard side oil passages 31, 32. Is done.
  • the spool 41 moves in the direction in which the oil supply passage 33 and the retard side oil passage 32 communicate with each other in the solenoid valve 30, and the second and third land portions 41b, 41c. Is located on the oil supply side where the oil supply passage 33 and the retard-side oil passage 32 communicate with each other, so that the oil whose flow rate has increased via the taper groove 61 is advanced side drain. The oil is not discharged into the passage 35, and the amount of oil leakage does not increase as a whole of the solenoid valve 30.
  • the spool 41 moves in the direction in which the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31 communicate with each other, and the taper provided in the second and third land portions 41b and 41c. Since the groove 61 is positioned on the oil supply side where the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31 communicate with each other, the oil whose flow rate has increased through the tapered groove 61 is discharged to the retard side drain passage 36. The oil leakage amount of the solenoid valve 30 as a whole does not increase.
  • the tapered groove 61 is continuously formed in the circumferential direction on the circumference of the edge portions 41b ′ and 41c ′ of the second and third land portions 41b and 41c. Therefore, even when the control is performed near the intermediate current value of the solenoid valve control current, the oil flow rate to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be increased via the taper groove 61. Stable control of the VVT adjusting device 20 becomes possible. Furthermore, the flow characteristics of the oil supplied to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be made uniform. Moreover, since the continuous processing becomes possible and the processing becomes easy, the manufacturing cost can be suppressed.
  • the oil flow rate rises from the vicinity of the intermediate current value of the solenoid valve control current.
  • the oil flow rate changes with a slight change in the solenoid valve control current, and the control response performance near the intermediate current value of the solenoid valve control current is improved.
  • FIG. FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the solenoid valve according to Embodiment 3 of the present invention.
  • the configuration in which the second and third land portions 41b and 41c are provided with the notch portions 60a, 60b, and 60c or the tapered groove 61 is shown.
  • the second and second land portions 41b and 41c are provided.
  • connects the 3 land parts 41b and 41c is shown.
  • the through hole 62 is formed at the hole edge of the valve housing 40c so that the oil passage between the second land portion 41b and the third land portion 41c communicates with the advance side oil passage 31 and the retard side oil passage 32. Is formed.
  • This through hole 62 can also be formed by cutting or the like.
  • the spool 41 moves in the direction in which the oil supply passage 33 and the retard side oil passage 32 communicate with each other in the solenoid valve 30, and the penetration formed in the vicinity of the third land portion 41c.
  • the hole 62 maintains a state of communicating with the retarded angle side oil passage 32, and the through hole 62 formed in the vicinity of the second land portion 41b is blocked by the second land portion 41b and does not communicate with the advanced angle side oil passage 31. .
  • the through hole 62 does not open to the oil discharge side, the oil whose flow rate has increased through the through hole 62 is not discharged to the advance side drain path 35, and the solenoid valve 30 as a whole. The amount of oil leakage will not increase.
  • the spool 41 moves in the direction in which the oil supply passage 33 and the advance side oil passage 31 communicate with each other, and the through hole 62 formed in the vicinity of the second land portion 41b advances.
  • the through-hole 62 formed in the vicinity of the third land portion 41c is blocked by the third land portion 41c and is not in communication with the retarded-side oil passage 32 while maintaining the state of communicating with the corner-side oil passage 31.
  • the through hole 62 does not open to the oil discharge side, the oil whose flow rate has increased through the through hole 62 is not discharged to the retard side drain path 36, and the electromagnetic valve 30 as a whole. The amount of oil leakage will not increase.
  • the oil flow rate to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be increased, and the VVT adjusting device 20 can be stably controlled. Furthermore, the flow characteristics of the oil supplied to the advance side and retard side oil passages 31 and 32 can be made uniform.
  • the configuration in which the two through holes 62 are provided in the hole edge of the valve housing 40c is shown.
  • the plurality of through holes 62 are spaced substantially evenly in the circumferential direction of the hole edge of the valve housing 40c. You may comprise so that it may provide.
  • the solenoid valve for a variable valve timing adjusting device increases the amount of oil leakage as a whole when the variable valve timing adjusting device is operated to the advance side or the retard side.
  • a plurality of ports for supplying and discharging the working fluid are formed in the variable valve timing adjusting device so that a sufficient oil supply amount can be secured even when the variable valve timing adjusting device is operated in the intermediate holding state.
  • a cylindrical housing that is moved in the axial direction and adjusts the supply and discharge amount of the working fluid that flows through the port according to the movement amount
  • Solenoid that houses a spool composed of a small-diameter concavity that connects the land and a plunger that is a mover of a magnetic circuit that drives the spool
  • a groove for adjusting the amount of working fluid in the vicinity of the intermediate current value is formed at the edge of the plurality of lands, or at the hole edge of the housing corresponding to the edge. Therefore, it is suitable for use in an electromagnetic valve for a variable valve timing adjusting device provided to relatively rotate the camshaft.

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Abstract

　可変バルブタイミング調整装置用電磁弁３０は、可変バルブタイミング調整装置２０に作動流体の給排を行う複数のポート４３，４４，４５，４６，４７が形成された円筒形状のバルブハウジング４０と、バルブハウジング４０内を軸方向に移動し、当該移動量に応じてポート４３，４４，４５，４６，４７を介して流れる作動流体の給排量を調整する、大径部からなる第１－第４ランド部４１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４１ｄと第１－第４ランド部４１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４１ｄを接続する小径部からなる凹部４１ｅ，４１ｆ，４１ｇとで構成されるスプール４１と、スプール４１を駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部５０とを備え、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´、またはエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´に対応するバルブハウジング４０ｃの穴縁に中央電流値近傍の作動流体量を調整するノッチ部６０またはテーパ溝６１または貫通孔６２を形成した。

Description

可変バルブタイミング調整装置用電磁弁および可変バルブタイミング調整システム
　この発明は、吸気弁と排気弁の開閉タイミングを変化させるための可変バルブタイミング調整装置を制御する電磁弁および可変バルブタイミング調整システムに関するものである。
　従来より、エンジンのクランクシャフトと同期回転するタイミングプーリやチェーンスプロケットによってカムシャフトを駆動する際に、タイミングプーリとカムシャフトとの間にベーン式の可変バルブタイミング装置を設けることによって、クランクシャフトに対してカムシャフトを相対的に回転させ、クランクシャフトの回転に対するカムシャフトの回転を遅角、進角させることにより、吸気弁や排気弁の作動タイミングをエンジンの回転に対してシフトして、排気ガスの低減や燃費の向上を図る構成が知られている。
　さらに、上述の可変バルブタイミング装置を制御する電磁弁として、例えば特許文献１に記載されたものがある。この種の電磁弁の一例を図８に示す。この電磁弁３０は、ソレノイド部５０によって駆動されるスプール４１と、スプール４１をその軸方向に摺動可能に収容し、油圧経路が形成されるバルブハウジング４０で構成される。このバルブハウジング４０には、スプール４１によって開閉されオイル供給源に連絡する油供給ポート４５と、可変バルブタイミング装置に連絡する進角側および遅角側ポート４３，４４とを備え、さらに油供給ポート４５と進角側および遅角側ポート４３，４４を連通させる連通路９０が形成されている。
　電磁弁３０は、可変バルブタイミング装置の中間保持動作において、可変バルブタイミング装置への油圧供給を閉塞し、微小流量を供給することで制御する。その際、油圧経路などからの油のリークが存在し、中間保持動作の安定性が低下する。そのため、特許文献１では連通路９０を設け、油圧経路などからリークする油量を補う油量を供給し、可変バルブタイミング調整装置の中間保持動作における安定性を確保している。
特開２００３－２１４５５２号公報
　従来の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁は以上のように構成されているので、可変バルブタイミング装置の中間保持動作において連通路を介して油供給量を増加させることが可能であるが、例えば可変バルブタイミング調整装置を進角側に動作させた場合、電磁弁が大流量の油を油供給ポートに供給する。その際、進角側ポートは油の供給側となっているため連通路を通じてオイルが供給されるが、遅角側ポートは油の排出側となっているため、当該連通路を通じて油供給ポートのオイルの一部が常に排出される状態となり、電磁弁全体として油のリーク量が増加してしまうという課題があった。
　この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、可変バルブタイミング調整装置を進角側あるいは遅角側に動作させた場合に電磁弁全体として油のリーク量を増加させることなく、さらに可変バルブタイミング調整装置を中間保持状態に動作させた場合においても十分な油供給量を確保することができる可変バルブタイミング調整装置用電磁弁および可変バルブタイミング調整システムを提供することを目的とする。
　この発明に係る可変バルブタイミング調整装置用電磁弁は、可変バルブタイミング調整装置に作動流体の給排を行う複数のポートが形成された円筒形状のバルブハウジングと、バルブハウジング内を軸方向に移動し、当該移動量に応じて前記ポートを介して流れる作動流体の給排量を調整する、大径部からなる複数のランド部と当該ランド部を接続する小径部からなる凹部とで構成されるスプールと、スプールを駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部とを備え、複数のランド部のエッジ部、または前記エッジ部に対応するバルブハウジングの穴縁に中間電流値近傍の作動流体量を調整する溝部を形成したものである。
　この発明によれば、可変バルブタイミング調整装置に作動流体の給排を行う複数のポートが形成された円筒形状のバルブハウジングと、バルブハウジング内を軸方向に移動し、当該移動量に応じて前記ポートを介して流れる作動流体の給排量を調整する、大径部からなる複数のランド部と当該ランド部を接続する小径部からなる凹部とで構成されるスプールと、スプールを駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部とを備え、複数のランド部のエッジ部、または前記エッジ部に対応するバルブハウジングの穴縁に中間電流値近傍の作動流体量を調整する溝部を形成するように構成したので、可変バルブタイミング調整装置を中間保持動作させた場合、即ち電磁弁を中間電流値近傍で制御する場合にも作動流体の流量を増量することができ、可変バルブタイミング調整装置を安定して制御することができる。また、溝部において作動流体の流体特性を調整することができる。さらに、可変バルブタイミング調整装置を進角側あるいは遅角側に制御した場合に油がリークするのを抑制することができる。
実施の形態１に係る可変バルブタイミング調整システムの構成を示す図である。 実施の形態１に係る可変バルブタイミング調整装置および電磁弁の構成を示す図である。 実施の形態１に係る電磁弁の構成を示す図である。 実施の形態１に係る電磁弁のノッチ部の構成を示す図である。 実施の形態１に係る電磁弁電流と油流量の関係を示すグラフである。 実施の形態２に係る電磁弁の構成を示す図である。 実施の形態３に係る電磁弁の構成を示す図である。 従来の電磁弁の構成を示す図である。
　以下、この発明をより詳細に説明するために、この発明を実施するための最良の形態について、添付の図面に従って説明する。
実施の形態１．
　図１は実施の形態１に係る可変バルブタイミング調整システムの構成を示す図、図２は実施の形態１に係る可変バルブタイミング調整装置および電磁弁の構成を示す図である。なお、図２の可変バルブタイミング調整装置は、図１におけるＡ－Ａ線断面図である。
　可変バルブタイミング（以下、ＶＶＴと称する）調整システムは、エンジンの排気側のカムシャフト１０、カムシャフト１０の端部に設けられたエンジンのクランクシャフト（図示せず）に対するカムシャフト１０の相対的位相角を調整するＶＶＴ調整装置２０、クランクシャフト内部に形成された進角側油通路３１および遅角側油通路３２により接続される電磁弁３０、および油供給路３３を介して電磁弁３０に油を供給するオイルポンプ３４などで構成されている。
　ＶＶＴ調整装置２０は、クランクシャフトと同期回転するハウジング２１、内部に突出して油圧室２３を形成する複数のシュー２２ａを有するケース２２、このケース２２の油圧室２３をハウジング２１の反対側から遮蔽するカバー２４、およびハウジング２１、ケース２２およびカバー２４を一体に固定する締結ボルト２５により構成されている。
　ケース２２の内部に配設されたロータ２６は、ボス部２６ａと、このボス部２６ａの外周部から半径方向外側に突出して油圧室２３を進角側油圧室２３ａと遅角側油圧室２３ｂとに区画する複数のベーン２６ｂとで構成されている。さらにロータ２６の各ベーン２６ｂの先端部には、シュー２２ａと接触して進角側油圧室２３ａと遅角側油圧室２３ｂとの間の油の流動を遮断するシール部材２６ｃが設けられている。このシール部材２６ｃと進角側油圧室２３ａとの間には、ハウジング２１やケース２２、カバー２４など外側に位置する回転体と、内部に位置する回転体であるロータ２６との相対位置を固定するロック機構２７が設けられている。さらに、ロータ２６のベーン２６ｂとケース２２のシュー２２ａとの間に、ベーン２６ｂを進角方向に付勢するアシストスプリング２８が配設されている。
　電磁弁３０は、円筒状のバルブハウジング４０、このバルブハウジング４０内に収容されるスプール４１、このスプール４１を初期位置（ソレノイド部５０側）に付勢するコイルスプリング４２、およびコイルスプリング４２の付勢力に抗してスプール４１を矢印Ｘ方向に摺動させるソレノイド部５０とから概略構成されている。バルブハウジング４０の外周部には、進角側油通路３１、遅角側油通路３２、油供給路３３、進角側ドレン路３５、遅角側ドレン路３６にそれぞれ対応する進角側ポート４３、遅角側ポート４４、油供給ポート４５、進角側ドレンポート４６、遅角側ドレンポート４７が形成されている。進角側ポート４３および遅角側ポート４４は、油供給ポート４５、進角側ドレンポート４６、遅角側ドレンポート４７に対して斜め向かいの位置に設けられている。
　スプール４１の外周部には、バルブハウジング４０の内径に相当する外径を有する第１ランド部４１ａ、第２ランド部４１ｂ、第３ランド部４１ｃおよび第４ランド部４１ｄが形成され、第１ランド部４１ａと第２ランド部４１ｂとの間、第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃとの間、および第３ランド部４１ｃと第４ランド部４１ｄとの間には凹部４１ｅ、４１ｆおよび４１ｇがそれぞれ形成されている。第２ランド部４１ｂのスプール４１軸方向長さはバルブハウジング４０の進角側ポート４３の開口幅より若干大きく形成され、第３ランド部４１ｃのスプール４１軸方向長さは遅角側ポート４４の開口幅より若干大きく形成されている。バルブハウジング４０の一端はソレノイド部５０のハウジングに固定され、スプール４１の他端はソレノイド部５０内のロッド５１に当接している。
　このように構成された電磁弁３０は、エンジンの運転状態に関する情報に基づいてＥＣＵ（図示せず）から出力される制御信号により、ソレノイド部５０に磁気吸引力が生じ、この磁気吸引力に応じてロッド５１が矢印Ｘ方向に移動し、このロッド５１の端部に当接しているスプール４１も一体的に軸方向に摺動する。スプール４１の摺動ストローク量はソレノイド部５０内に印加される電流値に比例して変化するため、エンジンの運転状態に応じて電流値を変化させることにより制御することができる。このスプール４１の摺動移動により進角側油通路３１および遅角側油通路３２と、油供給路３３および、進角側ドレン路３５または遅角側ドレン路３６とを相対的に切り替える制御を行う。
　図３は、実施の形態１に係る電磁弁のバルブハウジングとスプールの構成を示す図である。さらに図３（ａ）はＶＶＴ調整装置の遅角側動作時の電磁弁、図３（ｂ）は中間保持動作時の電磁弁、図３（ｃ）は進角側動作時の電磁弁を示す図である。さらに、図３（ｄ）は図３（ｂ）におけるＢ－Ｂ線断面図である。まず、図３（ａ），（ｂ），（ｃ）を用いて進角側油通路３１および遅角側油通路３２と、油供給路３３および進角側ドレン路３５または遅角側ドレン路３６とを相対的に切り替える電磁弁３０の制御について説明する。
　図３（ａ）に示すＶＶＴ装置２０の遅角側動作では、ソレノイド部５０に印加される電流値に応じてコイルスプリング４２のスプリング力に抗してスプール４１が所定の位置まで摺動移動し、進角側油通路３１と進角側ドレン路３５が連通し、油供給路３３と遅角側油通路３２とが連通する。これにより、油供給路３３および遅角側油通路３２を経由して遅角側油圧室２３ｂ内に油が導入され、進角側油圧室２３ａから進角側油通路３１および進角側ドレン路３５を経由して油が排出される。なお、ＶＶＴ調整装置２０が基準位置に制御され、電磁弁３０の通電がＯＦＦの状態においても、図３（ａ）の制御状態が維持される。
　図３（ｂ）に示すＶＶＴ装置２０の中間保持動作では、ソレノイド部５０に印加される電流値に応じてコイルスプリング４２のスプリング力に抗してスプール４１が所定の位置まで摺動移動し、油供給路３３は進角側油通路３１と遅角側油通路３２のどちらにも連通していない状態を維持する。この油供給路３３が進角側および遅角側油通路３１，３２と連通していない状態においても、第２ランド部４１ｂとバルブハウジング４０の仕切り部４０ａ、および第３ランド部４１ｃとバルブハウジング４０の仕切り部４０ｂとのクリアランス部からリークする油に加えて、後述するノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを通じて流れる油の流量が進角側油通路３１および遅角側油通路３２に供給される。
　図３（ｃ）に示すＶＶＴ装置２０の進角側動作では、ソレノイド部５０に印加される電流値に応じてコイルスプリング４２のスプリング力に抗してスプール４１が所定の位置まで摺動移動し、油供給路３３と進角側油通路３１とが連通し、遅角側油通路３２と遅角側ドレン路３６とが連通する。これにより、油供給路３３および進角側油通路３１を経由して進角側油圧室２３ａ内に油が導入され、遅角側油圧室２３ｂから遅角側油通路３２および遅角側ドレン路３６を経由して油が排出される。
　次に、図３（ｂ）および図３（ｄ）を用いて第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃに設けたノッチ部６０について説明する。第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃの向かい合うそれぞれのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´の円周上にそれぞれ等間隔に３つのノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを形成している。エッジ部４１ｂ´上のノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃとエッジ部４１ｃ´上のノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃとは、それぞれ対向する位置に配設され、同一形状に形成されている。同一形状の各ノッチ部６０を対向する位置に設けることにより、進角側油通路３１および遅角側油通路３２に供給する油の流量特性が均一となる。
　図４は、第３ランド部４１ｃのエッジ部４１ｃ´に設けたノッチ部６０ａを示す図である。ノッチ部６０ａは、第３ランド部４１ｃのエッジ部４１ｃ´を弦形状に、即ち周方向の溝幅がスプール４１の軸方向に沿って徐々に変化するように切り欠いて形成している。さらに、ノッチ部６０ａは半円以下の円弧形状に形成されており、エッジ部４１ｃ´とノッチ部６０ａとが９０°以上の角度で交差するので、加工の際にバリが発生するのを抑制することができる。ノッチ部６０の形成方法としては、例えば第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃの径外方向からエンドミルなどにより切削する加工方法などが挙げられる。高精度の加工が可能な切削加工によりノッチ部６０を形成することができるので、油の流量特性を高精度に調整することができる。
　第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに複数のノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを設けることにより、油供給路３３から進角側および遅角側油通路３１，３２に供給される油の流量が増加し、ＶＶＴ調整装置２０の中間保持動作を安定的に維持するために必要となる油流量を十分に確保することができる。次に、電磁弁３０の制御電流値と油流量との関係について説明する。
　図５は、電磁弁３０への制御電流値と、電磁弁３０の開度に対応する電磁弁３０内の油流量との関係を示すグラフである。
　電磁弁３０の進角側油通路３１および遅角側油通路３２の開度は、図５に示すようにＥＣＵからソレノイド部５０に印加される制御電流値により決定される。即ち、電磁弁制御電流値が中心線Ｙに対して遅角側領域にある場合には、図３（ａ）に示したように油供給路３３が遅角側油通路３２と連通してＶＶＴ調整装置２０を遅角方向へ移動させるために遅角側油圧室２３ｂに油圧が供給され、進角側油圧室２３ａの油圧が排出されるように油の流れが設定される。この遅角側領域では、制御電流値が小さくなれば遅角側ポート４４の開度が大きくなり遅角側油圧室２３ｂへの油流量が増える。
　この遅角側領域では、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに設けたノッチ部６０が、油供給路３３と遅角側油通路３２とが連通した油供給側に位置しており、ノッチ部６０に対応するバルブハウジング４０の内径部でシールされるため、ノッチ部６０を介して油が進角側ドレン路３５に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　一方、電磁弁制御電流値が中心線Ｙに対して進角側領域にある場合には、図３（ｃ）に示したように油供給路３３が進角側油通路３１と連通してＶＶＴ調整装置２０を進角方向へ移動させるために進角側油圧室２３ａに油圧が供給され、遅角側油圧室２３ｂの油圧が排出されるように油の流れが設定される。この進角側領域では、制御電流値が大きくなれば進角側ポート４３の開度が大きくなり進角側油圧室２３ａへの油流量が増える。
　この進角側領域では、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに設けたノッチ部６０が、油供給路３３と進角側油通路３１とが連通した油供給側に位置しており、ノッチ部６０に対応するバルブハウジング４０の内径部でシールされるため、ノッチ部６０を介して油が遅角側ドレン路３６に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　また、エンジンの運転状態に応じて中心線Ｙで示す中間電流値が制御電流値（Ｒ点あるいはＱ点）となる場合が存在する。
　排気側ＶＶＴ調整装置に代表されるようにＶＶＴ調整装置２０内にベーン２６ｂを進角側に付勢するアシストスプリング２８を有している場合には、エンジンの運転状態によって、カムシャフト１０の遅角方向のトルクとアシストスプリング２８による付勢トルクが釣り合う点が存在する。通常、この釣り合う点でＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合には、電磁弁３０は中間電流値（Ｑ点）で制御される。ＶＶＴ調整装置２０の中間保持動作時の電磁弁３０は、図３（ｂ）に示したように油供給路３３が進角側油通路３１および遅角側油通路３２のどちらとも連通しておらず、第２ランド部４１ｂと仕切り部４０ａ、および第３ランド部４１ｃと仕切り部４０ｂとのクリアランス部から漏れ出る油が進角側油圧室２３ａおよび遅角側油圧室２３ｂに供給されている。
　このように、中間電流値（Ｑ点）での保持の場合には、電磁弁３０からの供給流量はクリアランスからの漏れ分しかなく著しく低下している。一方カムシャフト１０での変動トルクがロータ２６に作用することにより、ロータ２６は目標となる制御角度を中心におよそ２°の範囲で振れており、この振れが原因となり、油圧室２３ａ、２３ｂ及び油通路３１、３２には油圧脈動が生じている。ＶＶＴ調整装置２０内部の油圧室２３ａ、２３ｂ及び油通路３１、３２にはそれぞれ構成部品間の隙間から漏れる油が存在しており、油圧脈動により、これら隙間からの漏れ量が大きくなる場合がある。このように漏れが大きい場合には、油供給量不足が発生しＶＶＴ調整装置２０の安定した制御が困難となる。そこで、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに設けた複数のノッチ部６０を介して油を供給し、進角側および遅角側油通路３１，３２への油流量を増加させている。このノッチ部６０を形成することにより、中間電流値においても油流量をＲ点で維持することができ、ＶＶＴ調整装置２０の中間保持動作を安定して制御するのに十分な油流量を確保することができる。
　一方、吸気側ＶＶＴ調整装置に代表されるようにＶＶＴ調整装置２０内にアシストスプリング２８を有さない場合、カムシャフト１０の遅角方向のトルクに抗してＶＶＴ調整装置２０を中間保持するために、電磁弁３０は中間電流値より常に高電流側のＰ点で制御される。電磁弁制御電流（Ｐ点）では、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃと仕切り部４０ａ，４０ｂとのクリアランス部から漏れ出る油流量に対してより大きい流量の油が進角側油圧室２３ａに供給されているため、ＶＶＴ調整装置２０の中間保持動作の安定性が損なわれることは少ない。
　以上のように、この実施の形態１によれば、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´にノッチ部６０を設けるように構成したので、電磁弁３０を電磁弁制御電流の中間電流値近傍で制御する場合にも、ノッチ部６０を介して進角側および遅角側油通路３１，３２への油流量を増加させることができ、ＶＶＴ調整装置２０の安定した制御が可能となる。さらに、進角側および遅角側油通路３１，３２に供給される油の流量特性を均一化することができる。さらに、実車での走行時に最も高頻度で使用する中間保持領域での流量を増すことができ、例えば流量が少なく油が停滞することにより発生するコンタミやオイルスラッジがＯＣＶ内部に堆積することを防止することができる。
　また、この実施の形態１によれば、複数のノッチ部６０を第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´の円周上に不連続に設けるように構成したので、ランド部４１ｂ，４１ｃの一部にエッジ部が存在し、バルブハウジング４０とスプール４１との間の隙間に異物が侵入するのを防止することができる。
　さらに、この実施の形態１によれば、ノッチ部６０の周方向の溝幅がスプール４１の軸方向に沿って徐々に変化するように構成したので、電磁弁制御電流の中間電流値近傍からの油流量の立ち上がりが早くなり、電磁弁制御電流の少しの変化で油流量が変化し、中間電流値近傍の電磁弁３０の制御応答性能が向上する。
　さらに、この実施の形態１によれば、ノッチ部６０を半円以下の円弧状に形成したので、ノッチ部６０と第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´とを９０°以上で交差させることができ、ノッチ部６０を形成加工する際にバリ発生を抑制することができる。
　さらに、この実施の形態１によれば、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃそれぞれに、３つのノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを等間隔に形成するように構成したので、ハウジング４０に形成した各ポート４３，４４，４５，４６，４７とスプール４１の位置関係が異なった場合にも油流量のばらつきを低減することができる。
　さらに、この実施の形態１によれば、ノッチ部６０を切削により形成加工するように構成したので、切削加工により高精度の加工が可能となり、電磁弁の流量特性を高精度に調整することができる。
　なお、上述した実施の形態１では、一つのランド部４１ｂ，４１ｃの円周方向に等間隔で３つのノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを形成する構成を示したが、一つのランド部４１ｂ，４１ｃの円周方向に等間隔で４つのノッチ部６０を形成してもよく、ノッチ部６０を形成する個数は特に限定されるものではない。
実施の形態２．
　図６は、この発明の実施の形態２に係る電磁弁の構成を示す図であり、図６（ｂ）は図６（ａ）のＣ－Ｃ線断面図である。上述した実施の形態１では、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´に弦形状のノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃを設ける構成を示したが、この実施の形態２では第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部にテーパ溝６１を設ける構成を示す。
　テーパ溝６１は、第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃの向かい合うそれぞれのエッジ部の円周上に周方向に連続して形成されている。さらに、テーパ溝６１は、スプール４１の軸方向に沿って徐々に深さが変化するテーパ形状の溝であり、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃ側に進むに連れ溝が浅くなり、凹部４１ｆ側に進むにつれ溝が深くなるように形成されている。このテーパ溝６１も切削加工などにより形成することができる。
　ＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合、図６に示すように電磁弁３０では、油供給路３３が進角側油通路３１と遅角側油通路３２のどちらにも連通していない状態を維持する。第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃと仕切り部４０ａ，４０ｂとのクリアランス部からリークする油に加え、テーパ溝６１を通じて流れる油の流量が進角側および遅角側油通路３１，３２に供給される。テーパ溝６１を設けることにより、ＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合においても、図５において示したＲ点での油流量を確保することができる。
　一方、ＶＶＴ調整装置２０の遅角側動作の場合、電磁弁３０では油供給路３３と遅角側油通路３２が連通する方向にスプール４１が移動し、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに設けたテーパ溝６１が、油供給路３３と遅角側油通路３２とが連通した油供給側に位置していることから、テーパ溝６１を介して流量が増加した油が進角側ドレン路３５に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　同様に、進角側動作の場合、電磁弁３０では油供給路３３と進角側油通路３１が連通する方向にスプール４１が移動し、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに設けたテーパ溝６１が、油供給路３３と進角側油通路３１とが連通した油供給側に位置していることから、テーパ溝６１を介して流量が増加した油が遅角側ドレン路３６に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　以上のように、この実施の形態２によれば、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃのエッジ部４１ｂ´，４１ｃ´の円周上に周方向に連続してテーパ溝６１を形成するように構成したので、電磁弁制御電流の中間電流値近傍で制御する場合にも、テーパ溝６１を介して進角側および遅角側油通路３１，３２への油流量を増加させることができ、ＶＶＴ調整装置２０の安定した制御が可能となる。さらに、進角側および遅角側油通路３１，３２に供給される油の流量特性を均一化することができる。また、連続加工が可能となり加工が容易となることから製造コストを抑制することができる。
　また、この実施の形態２によれば、テーパ溝６１の深さがスプール４１の軸方向に沿って徐々に変化するよう構成したので、電磁弁制御電流の中間電流値近傍からの油流量の立ち上がりが早くなり、電磁弁制御電流の少しの変化で油流量が変化し、電磁弁制御電流の中間電流値近傍の制御応答性能が向上する。
実施の形態３．
　図７は、この発明の実施の形態３に係る電磁弁の構成を示す図である。上述した実施の形態１および２では、第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃにノッチ部６０ａ，６０ｂ，６０ｃあるいはテーパ溝６１を設ける構成を示したが、この実施の形態３では第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃに接するバルブハウジング４０ｃに貫通孔６２を設ける構成を示す。
　貫通孔６２は、第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃとの間の油流路と進角側油通路３１および遅角側油通路３２が連通するように、バルブハウジング４０ｃの穴縁に形成されている。この貫通孔６２も切削加工などにより形成することができる。ＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合、図７に示すように電磁弁３０では、油供給路３３が進角側油通路３１と遅角側油通路３２のどちらにも連通していない状態を維持する。第２および第３ランド部４１ｂ，４１ｃと仕切り部４０ａ，４０ｂとのクリアランス部からリークする油に加え、貫通孔６２を通じて流れる油が進角側油通路３１および遅角側油通路３２に供給される。貫通孔６２を設けることにより、ＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合においても、図５において示したＲ点での油流量を確保することができる。
　一方、ＶＶＴ調整装置２０の遅角側動作の場合、電磁弁３０では油供給路３３と遅角側油通路３２が連通する方向にスプール４１が移動し、第３ランド部４１ｃ近傍に形成した貫通孔６２は遅角側油通路３２と連通した状態を維持し、第２ランド部４１ｂ近傍に形成した貫通孔６２は第２ランド部４１ｂにより塞がれて進角側油通路３１とは連通しない。このように、貫通孔６２は油排出側に開口していないことから、貫通孔６２を介して流量が増加した油が進角側ドレン路３５に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　同様に、進角側動作の場合、電磁弁３０では油供給路３３と進角側油通路３１が連通する方向にスプール４１が移動し、第２ランド部４１ｂ近傍に形成した貫通孔６２は進角側油通路３１と連通した状態を維持し、第３ランド部４１ｃ近傍に形成した貫通孔６２は第３ランド部４１ｃにより塞がれて遅角側油通路３２とは連通しない。このように、貫通孔６２は油排出側に開口していないことから、貫通孔６２を介して流量が増加した油が遅角側ドレン路３６に排出されることはなく、電磁弁３０全体として油のリーク量が増加することはない。
　以上のように、この実施の形態３によれば、ＶＶＴ調整装置２０を中間保持する場合に第２ランド部４１ｂと第３ランド部４１ｃとの間の油流路と進角側油通路３１および遅角側油通路３２が連通するようバルブハウジング４０ｃの穴縁に貫通孔６２を設けるように構成したので、電磁弁制御電流の中間電流値近傍で制御する場合にも、貫通孔６２を介して進角側および遅角側油通路３１，３２への油流量を増加させることができ、ＶＶＴ調整装置２０の安定した制御が可能となる。さらに、進角側および遅角側油通路３１，３２に供給する油の流量特性を均一化することができる。
　なお、上記実施の形態３では、バルブハウジング４０ｃの穴縁に二つの貫通孔６２を設ける構成を示したが、複数の貫通孔６２をバルブハウジング４０ｃの穴縁の円周方向に略均等な間隔で設けるように構成してもよい。
　以上のように、この発明に係る可変バルブタイミング調整装置用電磁弁は、可変バルブタイミング調整装置を進角側あるいは遅角側に動作させた場合に電磁弁全体として油のリーク量を増加させることなく、さらに可変バルブタイミング調整装置を中間保持状態に動作させた場合においても十分な油供給量を確保できるようにするため、可変バルブタイミング調整装置に作動流体の給排を行う複数のポートが形成された円筒形状のハウジングと、ハウジング内を軸方向に移動し、当該移動量に応じて前記ポートを介して流れる作動流体の給排量を調整する、大径部からなる複数のランド部と当該ランド部を接続する小径部からなる凹部とで構成されるスプールと、スプールを駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部とを備え、複数のランド部のエッジ部、または前記エッジ部に対応するハウジングの穴縁に中間電流値近傍の作動流体量を調整する溝部を形成するよう構成したので、エンジンにおけるクランクシャフトに対してカムシャフトを相対的に回転させるために設けられる可変バルブタイミング調整装置用電磁弁などに用いるのに適している。

Claims (11)

  1. 　ロータを進角方向に付勢する付勢部材を備えた可変バルブタイミング調整装置に給排する作動流体量を調整する可変バルブタイミング調整装置用電磁弁において、
    　前記可変バルブタイミング調整装置に前記作動流体の給排を行う複数のポートが形成された円筒形状のバルブハウジングと、
    　前記バルブハウジング内を軸方向に移動し、当該移動量に応じて前記ポートを介して流れる前記作動流体の給排量を調整する、大径部からなる複数のランド部と当該ランド部を接続する小径部からなる凹部とで構成されるスプールと、
    　前記スプールを駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部とを備え、
    　前記複数のランド部のエッジ部、または前記エッジ部に対応するバルブハウジングの穴縁に中間電流値近傍の作動流体量を調整する溝部を形成したことを特徴とする可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  2. 　溝部は、ランド部の円周方向に連続して形成したことを特徴とする請求項１記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  3. 　溝部は、スプールの軸方向に沿って深さを徐々に変化させたテーパ形状であることを特徴とする請求項２記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  4. 　溝部は、ランド部の円周方向に不連続に形成したことを特徴とする請求項１記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  5. 　溝部は、スプールの軸方向に沿って周方向の溝幅を徐々に変化させた弦形状であることを特徴とする請求項４記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  6. 　溝部は、ランド部に対して半円以下の円弧状であることを特徴とする請求項５記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  7. 　溝部は、ランド部の円周方向、またはバルブハウジングの穴縁の円周方向に略均等な間隔で形成したことを特徴とする請求項４記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  8. 　対向するランド部のエッジ部に同一形状の溝部を形成したことを特徴とする請求項２記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  9. 　対向するランド部のエッジ部に同一形状の溝部を形成したことを特徴とする請求項４記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  10. 　溝部は、切削加工により形成することを特徴とする請求項１記載の可変バルブタイミング調整装置用電磁弁。
  11. 　クランクシャフトからの駆動力を吸気カムシャフトあるいは排気カムシャフトへ伝達するハウジングと、前記ハウジングに固定され、内部に突出して複数の油圧室を形成する複数のシューを有するケースと、前記吸気カムシャフトあるいは排気カムシャフトの端部に固定され、前記油圧室を進角側油圧室と遅角側油圧室とに区画する複数のベーンを有するロータと、前記ロータを進角方向に付勢する付勢部材とを備えた可変バルブタイミング調整装置と、
    　前記可変バルブタイミング調整装置の前記進角側油圧室および前記遅角側油圧室に給排する作動流体量を調整する電磁弁とを備え、
    　前記電磁弁は、
    　前記可変バルブタイミング調整装置に前記作動流体の給排を行う複数のポートが形成された円筒形状のバルブハウジングと、
    　前記バルブハウジング内を軸方向に移動し、当該移動量に応じて前記ポートを介して流れる前記作動流体の給排量を調整する、大径部からなる複数のランド部と当該ランド部を接続する小径部からなる凹部とで構成されるスプールと、
    　前記スプールを駆動する磁気回路の可動子であるプランジャを収めるソレノイド部とを備え、
    　前記複数のランド部のエッジ部、または前記エッジ部に対応するバルブハウジングの穴縁に中間電流値近傍の作動流体量を調整する溝部を形成することを特徴とする可変バルブタイミング調整システム。
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5427210B2 (ja) * 2011-07-05 2014-02-26 本田技研工業株式会社 ソレノイドおよび電磁弁
JP5655771B2 (ja) * 2011-09-15 2015-01-21 株式会社デンソー 電磁アクチュエータ
DE102011085693A1 (de) * 2011-11-03 2013-05-08 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Nockenwellenversteller
JP6546167B2 (ja) * 2014-06-30 2019-07-17 株式会社小松製作所 ストローク検出装置
US10018269B2 (en) * 2014-10-31 2018-07-10 GM Global Technology Operations LLC Normally high acting linear force solenoid
US9797280B2 (en) * 2015-10-09 2017-10-24 Ford Global Technologies, Llc Camshaft thrust bearing lubrication system
JP2019199870A (ja) * 2018-05-18 2019-11-21 アイシン精機株式会社 弁開閉時期制御装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06185317A (ja) * 1992-10-15 1994-07-05 Toyota Motor Corp 可変バルブタイミング装置
JPH0979395A (ja) * 1995-09-13 1997-03-25 Aisin Seiki Co Ltd 切替弁
JPH10259705A (ja) * 1997-03-19 1998-09-29 Unisia Jecs Corp 内燃機関のバルブタイミング制御装置
WO2002004789A1 (fr) * 2000-07-10 2002-01-17 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Dispositif de reglage du calage de distribution des soupapes
WO2002084081A1 (fr) * 2001-04-12 2002-10-24 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Systeme de reglage de calage variable de soupapes

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2547929A (en) * 1943-05-17 1951-04-10 Sperry Corp Fluid-control valve
US3174510A (en) * 1961-04-18 1965-03-23 Gresen Mfg Company Spool type control valve for controlling hydraulic actuators
US3212522A (en) * 1963-10-11 1965-10-19 Commercial Shearing Series type valves with float position
US3882883A (en) * 1973-11-19 1975-05-13 Fairmont Railway Motors Inc Closed-open center hydraulic valve assembly
DE2514624C3 (de) * 1975-04-03 1986-10-23 Danfoss A/S, Nordborg Steuereinrichtung für mindestens einen hydraulisch betriebenen doppeltwirkenden Verbraucher
US4584781A (en) * 1985-04-29 1986-04-29 Martin Parkinson Low friction vacuum valve and drying apparatus
DE3802672C2 (de) * 1988-01-29 1993-12-16 Danfoss As Hydraulisches Steuerventil mit Druckfühleinrichtung
DE19538916A1 (de) * 1995-10-19 1997-04-24 Rexroth Mannesmann Gmbh Bremsventil für einen hydraulischen Verbraucher
DE19729935B4 (de) 1997-07-12 2006-11-16 Hydraulik-Ring Gmbh Hydraulisches Einbauventil, insbesondere für eine hydraulische Nockenwellenverstellung an einem Kraftfahrzeugmotor
JPH1150820A (ja) * 1997-08-05 1999-02-23 Toyota Motor Corp 内燃機関のバルブタイミング制御装置
DE19802430A1 (de) * 1998-01-23 1999-07-29 Mannesmann Rexroth Ag Hydraulisches System zum Betreiben eines reversierbaren hydraulischen Verbrauchers
JP2002181222A (ja) * 2000-10-04 2002-06-26 Denso Corp 電磁弁装置およびその製造方法
JP3637282B2 (ja) * 2001-01-15 2005-04-13 Ｓｍｃ株式会社 磁気センサ付き電磁弁
DE10107532A1 (de) * 2001-02-17 2002-08-29 Mannesmann Rexroth Ag Wegeventil zur lastunabhängigen Steuerung eines hydraulischen Verbrauchers hinsichtlich Richtung und Geschwindigkeit
JP2003074733A (ja) * 2001-09-03 2003-03-12 Toyoda Mach Works Ltd 電磁弁
JP4032284B2 (ja) 2002-01-21 2008-01-16 アイシン精機株式会社 ソレノイドバルブ
US6792902B2 (en) * 2002-04-22 2004-09-21 Borgwarner Inc. Externally mounted DPCS (differential pressure control system) with position sensor control to reduce frictional and magnetic hysteresis
JP2004301190A (ja) 2003-03-28 2004-10-28 Aisin Seiki Co Ltd 油圧制御装置
DE10319831A1 (de) 2003-05-03 2004-11-18 Hydraulik-Ring Gmbh Buchse für ein Hydraulikventil
JP4083647B2 (ja) * 2003-08-21 2008-04-30 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の吸入空気量制御装置
DE102004038252A1 (de) 2004-05-14 2005-12-15 Ina-Schaeffler Kg Steuerventil für eine Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten einer Brennkraftmaschine
EP1596040B1 (de) 2004-05-14 2010-10-13 Schaeffler KG Nockenwellenversteller
DE102006040234A1 (de) * 2006-08-28 2008-03-06 Robert Bosch Gmbh LS-Steueranordnung
JP4545127B2 (ja) 2006-09-15 2010-09-15 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06185317A (ja) * 1992-10-15 1994-07-05 Toyota Motor Corp 可変バルブタイミング装置
JPH0979395A (ja) * 1995-09-13 1997-03-25 Aisin Seiki Co Ltd 切替弁
JPH10259705A (ja) * 1997-03-19 1998-09-29 Unisia Jecs Corp 内燃機関のバルブタイミング制御装置
WO2002004789A1 (fr) * 2000-07-10 2002-01-17 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Dispositif de reglage du calage de distribution des soupapes
WO2002084081A1 (fr) * 2001-04-12 2002-10-24 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Systeme de reglage de calage variable de soupapes

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