WO2007083007A1 - Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity - Google Patents

Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity Download PDF

Info

Publication number
WO2007083007A1
WO2007083007A1 PCT/FR2006/050029 FR2006050029W WO2007083007A1 WO 2007083007 A1 WO2007083007 A1 WO 2007083007A1 FR 2006050029 W FR2006050029 W FR 2006050029W WO 2007083007 A1 WO2007083007 A1 WO 2007083007A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
spherical aberration
laser
lenses
optical device
convergent
Prior art date
Application number
PCT/FR2006/050029
Other languages
French (fr)
Inventor
Aurélie MONTMERLE BONNEFOIS
Pierre-Yves Thro
Original Assignee
Commissariat A L'energie Atomique
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Commissariat A L'energie Atomique filed Critical Commissariat A L'energie Atomique
Priority to PCT/FR2006/050029 priority Critical patent/WO2007083007A1/en
Publication of WO2007083007A1 publication Critical patent/WO2007083007A1/en

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/07—Construction or shape of active medium consisting of a plurality of parts, e.g. segments
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
    • H01S3/08072—Thermal lensing or thermally induced birefringence; Compensation thereof

Definitions

  • the present invention relates to a method for correcting aberrations caused by the thermal effects in a laser bar, this bar being placed in a laser device such as a laser cavity or a laser amplifier.
  • the invention lies in particular in the field of solid lasers, pumped by diodes, of power between 400 and 1000 W, of low divergence and with a beam quality such that M 2 ⁇ 10, where M 2 represents ⁇ / ⁇ times the product of the diameter of the beam by its divergence, ⁇ being the wavelength of the laser beam.
  • a first reduction of the thermal effects is easily obtained by bringing the pump energy directly into an absorption band of the laser material, thanks to the use of high power laser diodes emitting at an adequate wavelength.
  • tremendous progress has been made in the manufacture of power laser diodes, which has made high pump power possible at a cost compatible with industrial use, as described in S. Mc Comb's publications. , M.Atchley, "Reliable, multikilowatt semiconductor mature lasers", Laser Focus World, December 1999, and EJ Lerner's publication, "Diode Lasers Offer Efficiency and Reliability," Laser Focus World, March 1998.
  • phase conjugation mirrors as described by M. Ouhayoun et al., “Phase conjugate emission of a two-mirror solid state laser", in ASSL OSA TOPS vol. 68., effective but limited technique because it requires large flows.
  • the invention results from a finding of its own, namely that the spherical aberration generated in a transversely pumped laser cavity is positive, it is of opposite sign to the spherical aberration that can be obtained by an optical system.
  • negative spherical aberration for example a simple convergent lens or the combination of several lenses of which at least one is convergent, as detailed later.
  • the invention relates to a method for correcting the spherical aberration (+ ⁇ ) generated by the thermal effects in a transversely pumped laser cavity, characterized in that an optical aberration device is used in this laser cavity.
  • negative spherical sphere having a spherical aberration (- ⁇ ) of near amplitude, but of opposite sign, to the aberration due to the thermal effect so as to compensate the latter with respect to the laser beam generated.
  • Such a method thus corrects the spherical aberrations undergone by a laser cavity in an easy and inexpensive manner, since the negative spherical aberration optical device according to the invention can consist of a single lens. In most cases, however, an afocal optical doublet is advantageously used. But it would not be outside the scope of the present invention to use more lenses, such as several afocal doublets, since all these lenses perform the aberration correction above.
  • the implementation of the invention aimed at correcting spherical aberrations of a laser device comprising a pumped laser material, may include the following steps:
  • each of the lenses of the negative spherical aberration optical device is oriented in the direction that maximizes this spherical aberration, and then
  • the "direction” does not indicate the trajectory according to which the photons cross the two dioptres delimiting the lens but the orientation of this lens vis-à-vis the local geometry of the beam.
  • the minimum spherical aberration generally sought by those skilled in the art is obtained by orienting the most strongly curved face towards the part of the beam whose extreme rays are the least inclined.
  • one or more lenses oriented in the direction that maximizes these aberrations are used, ie by orienting the most strongly curved face towards the part of the beam whose extreme rays are most sensitive. inclined.
  • the spherical aberration introduced by a lens depends on its direction relative to the incident beam, as indicated for example in the book by A. Maréchal, "Treatise on instrumental optics 1st section, Volume 1: Geometric Imaging, Aberrations Published by the editions of the theoretical and instrumental optics journal.
  • each lens begins with the choice of the radius of curvature of one of the dioptres delimiting the lens. In the absence of any particular constraint, this value is fixed a priori, for example an infinite curvature corresponding to a plane diopter. It is then sufficient to determine the radius of curvature of the other diopter by calculating the normal difference in spherical aberration of a wavefront, that is to say the difference in path between the front of the real wave and the reference spherical wavefront centered on the paraxial focus.
  • a lens being a sequence of two spherical diopters, once the first diopter is fixed, generally a priori, the radius of curvature is calculated
  • the direction that maximizes spherical aberration is that for which the convex face is oriented to the side where the beam converges.
  • the normal spherical aberration gap of a wavefront is:
  • the formula is applied as many times as necessary for the negative spherical aberration optical device consisting of all the lenses implanted in the cavity to have a negative spherical aberration of module equal to ⁇ .
  • each lens is the one which, for the geometry of the laser beam at this point, maximizes spherical aberration.
  • each of the lenses of the convergent negative spherical aberration optical device is oriented with respect to the local geometry of the beam so that the spherical aberration that it produces is maximal.
  • the convergent negative spherical aberration optical device consists of a convergent lens. In one embodiment, the convergent negative spherical aberration optical device consists of an afocal doublet of two convergent lenses.
  • the laser cavity has two bars and a phase rotator
  • the doublet is placed on the path of the laser beam between one of the bars and the phase rotator
  • its lenses have their curved faces oriented toward each other.
  • the mean power of the laser beam is between 400 and 1000 W and its coefficient M 2 is less than 10.
  • the invention also relates to a method of manufacturing a laser cavity characterized in that it comprises the following steps: measurement or calculation of the positive spherical aberration + ⁇ due to the thermal gradient of the pumped laser material in the device under consideration; choice of a negative spherical aberration optical device formed of lenses according to a method according to one of the preceding embodiments, the total spherical aberration of this set being calculated taking into account the orientation of these lenses with respect to the local geometry of the beam, then insertion of the negative spherical aberration optical device into the laser device on the path of the laser beam, respecting the geometry of this beam the orientation used in step ii, and taking into account of this insertion in the design of the laser device.
  • the lenses are oriented, with respect to the local geometry of the beam, so as to maximize their spherical aberration.
  • the invention also relates to a laser cavity comprising means for implementing a method according to one of the preceding embodiments.
  • FIG. 1 represents a portion of a spherical diopter
  • FIG. 2 represents a simple embodiment of the invention
  • FIG. 3 represents a second preferred embodiment
  • FIG. 4 represents an exemplary amplifying cavity
  • FIG. 2 schematizes the simplest implementation of the invention, with a laser device consisting of a single-bar laser cavity (1) and a negative spherical aberration optical device consisting of a single lens (5). ), whose vergence is calculated according to the aberration of the laser bar, the vergence of the mirror (3) vis-à-vis, and that of the second semi reflecting mirror (2).
  • the introduction of the negative spherical aberration optical device modifies the stability of the cavity and must be taken into account in the design thereof.
  • the invention leads to the introduction of a lens 5, placed on the beam at any point in the cavity, and oriented so that its most convex side is on the side where the extreme rays of the beam are the most inclined. Its position is arbitrary in the cavity on the axis of the beam, however for a spherical aberration value ⁇ given, the value of the focal length of the compensating lens depends on this position, except in the particular case of a quasi-parallel beam entering on one of the faces of the lens.
  • the laser beam (10) exits through the semi-reflecting mirror (2).
  • a lens whose focal length is determined by the equations (1) so that its spherical aberration - ⁇ has same module but opposite sign to the measured value ⁇ . If one is in a configuration where it is preferable to have a collimated beam on one side of the bar, it is convenient to place the compensating lens on that side. For example, by choosing a convex plane lens made of fused silica, a focal length f 28 mm is obtained.
  • the laser device is a laser cavity comprising two laser bars placed on the same axis, and a phase rotator of ⁇ / 2.
  • the negative spherical aberration optical device according to the invention consists of an afocal doublet, that is to say a set of two identical convergent lenses oriented symmetrically, the relative positioning of which makes their focal points coincide.
  • each of the lenses is oriented so that the quasi-parallel beam enters through the flatest face of the lens, so as to maximize the aberrations of the latter.
  • the best location of this doublet centered on the axis of the beam is between one of the bars and the phase rotator, since at this point the beam is the widest and almost parallel.
  • a combination of a birefringence compensation method, as defined in patent DE4415511 A1, and a method according to the invention is carried out.
  • FIG. 3 represents a second preferred embodiment in which the laser device is a laser cavity with two identical laser bars IA and IB used along the same main axis. On both sides of these two bars, a divergent lens of low value 4A and 4B corrects the lack of parallelism of the beam. In the center, a phase 6 rotator makes it possible to limit the birefringence.
  • the implementation of the invention leads to the establishment of a negative spherical aberration optical device consisting of an afocal doublet of identical convergent lenses 5A and 5B, placed on the beam at any point along the beam between the phase rotator and one of the laser bars, each lens of the doublet being oriented so that its plane face is on the side of the parallel beam (that is to say towards the outside of the doublet) , and its curved side on the side where the extreme rays of the beam are the most inclined (that is to say towards the center of the doublet).
  • Positive spherical aberration + ⁇ is measured due to the thermal gradient of the pumped laser material.
  • FIG. 4 schematically represents an example of a high power amplifying cavity intended to amplify an incoming beam (9).
  • the negative spherical aberration optical device introduced to correct the aberration consists of a first afocal doublet consisting of convergent lenses 5A and 5B, followed by a second afocal doublet consisting of convergent lenses 7A and 7B.
  • the other elements are similar to those in Figure 3.
  • the present invention has many applications in the fields where laser beams having a large and localized energy density must be generated from a compact system, especially with powers of between 400 and 1000 W and a coefficient M 2 less than 10.
  • These fields of application include, without limitation, research or industrial operations such as laser machining, plasma generation (as sources of short wavelengths, for example in photolithography), the hardening of materials by laser shock or the treatment of silicon for flat screens.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lasers (AREA)

Abstract

The invention relates to a method for correcting the spherical aberration generated by thermal effects in a laser device having at least one laser rod pumped transversely, characterized in that an optical device of negative spherical aberration, of similar attitude, but of opposite sign, to the aberration due to the thermal effect, is used in this laser cavity so as to compensate for said aberration with respect to the laser beam generated.

Description

PROCEDE DE CORRECTION D'ABERRATIONS PROVOQUEES PAR LES EFFETS THERMIQUES DANS UNE CAVITE LASER METHOD OF CORRECTING ABERRATIONS CAUSED BY THERMAL EFFECTS IN A LASER CAVITY
Domaine de l'invention :Field of the invention
La présente invention concerne un procédé de correction des aberrations provoquées par les effets thermiques dans un barreau laser, ce barreau étant placé dans un dispositif laser tel qu'une cavité laser ou un amplificateur laser.The present invention relates to a method for correcting aberrations caused by the thermal effects in a laser bar, this bar being placed in a laser device such as a laser cavity or a laser amplifier.
L'invention se situe notamment dans le domaine des lasers à solide, pompés par diodes, de puissance comprise entre 400 et 1000 W, de faible divergence et avec une qualité de faisceau telle que M2<10, où M2 représente π/λ fois le produit du diamètre du faisceau par sa divergence, λ étant la longueur d'onde du faisceau laser.The invention lies in particular in the field of solid lasers, pumped by diodes, of power between 400 and 1000 W, of low divergence and with a beam quality such that M 2 <10, where M 2 represents π / λ times the product of the diameter of the beam by its divergence, λ being the wavelength of the laser beam.
Problème et art antérieur :Problem and prior art:
Dans les dispositifs lasers de puissance, il est habituel d'utiliser un barreau cylindrique pompé transversalement, refroidi sur sa surface latérale. L'énergie à évacuer du barreau est proportionnelle à la puissance du pompage. A titre d'exemple, pour un barreau en cristal de type Nd :YAG, plus de 30 % de l'énergie de pompage est transformée en énergie thermique au sein du barreau. Cette production de chaleur dans le volume du barreau, alors que son évacuation est à la périphérie, crée un gradient thermique radial, qui induit un gradient de contraintes et d'indice, et des valeurs d'indice différentes pour les ondes situées dans un plan radial et pour les ondes situées dans un plan orthoradial. Ces gradients radiaux d'indice et de contraintes sont à l'origine d'effets thermiques dégradant la qualité et la puissance du faisceau selon trois catégories de phénomènes, à savoir : i) La variation quadratique d'indice du matériau , qui crée un effet de lentille thermique dont la focale est variable en fonction de la puissance de pompe. ii) La biréfringence radiale induite par le pompage, qui crée un effet de bifocalisation et occasionne des pertes encore plus importantes lorsque le laser est polarisé ; dans tous les cas on limite les effets de la biréfringence par une compensation, généralement de type rotateur de Faraday pour une application industrielle. iii) La présence d'aberrations optiques de type aberration sphérique du 3è ordre qui induisent une dégradation importante des performances du laser, et font chuter le rendement d'autant plus que la qualité de faisceau M2 est faible. Une première réduction des effets thermiques est aisément obtenue en apportant l'énergie de pompe directement dans une bande d'absorption du matériau laser, grâce à l'utilisation de diodes laser de forte puissance émettant à une longueur d'onde adéquate. Ces dix dernières années, d'énormes progrès ont été réalisés dans la fabrication des diodes laser de puissance, ce qui a rendu possible les fortes puissances de pompe à un coût compatible avec une utilisation industrielle, comme décrit dans les publications de S. Mc Comb, M.Atchley, "Reliable, multikilowatt semiconductor lasers mature", Laser Focus World, de décembre 1999, et la publication de E. J. Lerner, « Diode lasers offer efficiency and reliability », Laser Focus World, Mars 1998.In power laser devices, it is usual to use a cylindrical rod pumped transversely, cooled on its lateral surface. The energy to be evacuated from the bar is proportional to the power of the pumping. By way of example, for a Nd: YAG crystal bar, more than 30% of the pumping energy is converted into thermal energy within the bar. This production of heat in the volume of the bar, while its evacuation is at the periphery, creates a radial thermal gradient, which induces a gradient of constraints and index, and different index values for the waves located in a plane. radial and for waves located in an orthoradial plane. These radial gradients of index and stress cause thermal effects that degrade the quality and power of the beam according to three categories of phenomena, namely: i) The quadratic variation of the index of the material, which creates an effect thermal lens whose focal length is variable depending on the pump power. ii) Pumping-induced radial birefringence, which creates a bifocalization effect and causes even greater losses when the laser is polarized; in all cases, the effects of birefringence are limited by compensation, generally of the Faraday rotator type for an industrial application. iii) The presence of 3rd order spherical aberration optical aberrations which induce a significant degradation of the laser performances, and make the yield drop even more so that the M 2 beam quality is low. A first reduction of the thermal effects is easily obtained by bringing the pump energy directly into an absorption band of the laser material, thanks to the use of high power laser diodes emitting at an adequate wavelength. Over the past decade, tremendous progress has been made in the manufacture of power laser diodes, which has made high pump power possible at a cost compatible with industrial use, as described in S. Mc Comb's publications. , M.Atchley, "Reliable, multikilowatt semiconductor mature lasers", Laser Focus World, December 1999, and EJ Lerner's publication, "Diode Lasers Offer Efficiency and Reliability," Laser Focus World, March 1998.
Le fait de pomper avec des diodes plutôt qu'avec des lampes flash réduit notablement la chaleur déposée dans le matériau laser.Pumping with diodes rather than flash lamps significantly reduces the heat deposited in the laser material.
Malgré cela, les aberrations décrites ci-dessus posent toujours d'importants problèmes qui limitent la possibilité de réaliser des lasers de forte puissance et faible divergence. Ces phénomènes ont été mentionnés dans des publications telles que celles de N. Hodgson et H. Weber, parue dans "Influence of Spherical Aberration of the active médium on the performance of Nd:YAG lasers", dans la revue « IEEE journal of quantum electronics », vol 29, n°9, de septembre 1993, ou celles de J. Bourderionnet et al., « Influence of aberrations on fundamental mode of high power solid- state lasers", de la revue Proceedings of CLEO 2001, et analysés plus en détail par C. Kennedy dans « Hélicoïdal modal analysis of lasers oscillators with spherical aberrations », vol 41, n° 33, Applied Optics 20 november 2002. Dans ces publications, leurs auteurs montrent comment des aberrations de type aberration sphérique du 3è ordre, sont à l'origine de pertes de puissance d'un générateur laser . Dans le présent document, ces aberrations seront désignées plus simplement par « aberrations sphériques ».Despite this, the aberrations described above still pose significant problems that limit the possibility of making lasers of high power and low divergence. These phenomena have been mentioned in publications such as those of N. Hodgson and H. Weber, published in "Influence of Spherical Aberration of the active medium on the performance of Nd: YAG lasers", in the journal "IEEE journal of quantum electronics 29, no. 9, of September 1993, or those of J. Bourderionnet et al., "Influence of aberrations on fundamental mode of high power solid-state lasers", of the journal Proceedings of CLEO 2001, and analyzed more in detail by C. Kennedy in "Helicoidal modal analysis of lasers oscillators with spherical aberrations", Vol 41, No. 33, Applied Optics Nov. 20, 2002. In these publications, their authors show how 3rd order spherical aberration type aberrations are at the origin of power losses of a laser generator. In this paper, these aberrations will be more simply referred to as "spherical aberrations".
Ces pertes peuvent être négligeables pour des générateurs lasers de faible puissance ou ayant une qualité de faisceau moyenne ou médiocre, mais si la qualité de faisceau voulue est importante, alors ces pertes deviennent d'autant plus importantes. En outre, plus la puissance de sortie est élevée, plus la puissance de pompage est importante et plus ces phénomènes thermiques font chuter le rendement. La recherche simultanée d'une faible divergence, ou d'un faible M2, et d'une puissance élevée maximise donc ces paramètres dégradant le rendement.These losses can be negligible for low power laser generators or having a medium or poor beam quality, but if the desired beam quality is important, then these losses become even more important. In addition, the higher the output power, the higher the pumping power and the more these thermal phenomena reduce the efficiency. The simultaneous search for a low divergence, or a low M 2 , and a high power maximizes these parameters degrading the performance.
Aussi, ces aberrations constituent un obstacle important pour la réalisation d'un générateur laser ayant à la fois une bonne qualité de faisceau et une puissance moyenne élevée.Also, these aberrations constitute an important obstacle for the realization of a laser generator having both good beam quality and high average power.
Pour traiter ces aberrations, il est connu d'utiliser des systèmes actifs, qui sont toujours des techniques sophistiquées, complexes, coûteuses et encombrantes, et qui en outre, s'avèrent difficiles à réaliser pour les petites dimensions concernées.To treat these aberrations, it is known to use active systems, which are always sophisticated, complex, expensive and cumbersome, and which, moreover, are difficult to achieve for the small dimensions concerned.
Ces systèmes peuvent être des miroirs déformables, décrits par exemple par I. Moshe et S. Jackel dans « Correction of biréfringence and thermal lensing in non reciprocal resonators by use of a dynamic imaging mirror » dans Applied Optics 39 (24), p. 4313-4319 ; Ou bien une lame de phase à cristaux liquides pour faire varier localement l'indice décrite par J. Bourderionnet et al., « Spatial mode control of a diode pumped NdYAG laser by an intracavity liquid-crystal light valve », dans Optics letters 26(24) 1958- 1960 (2001), une technologie qui entraîne d'importantes pertes de puissance. Ou encore des miroirs à conjugaison de phase comme décrit par M. Ouhayoun et al., « phase conjugate émission of a two-mirror solid state laser », dans ASSL OSA TOPS vol. 68., technique efficace mais limitée car elle nécessite des flux importants.These systems may be deformable mirrors, described for example by I. Moshe and S. Jackel in "Correction of Birefringence and Thermal Lensing in Non-Reciprocal Resonators by Use of a Dynamic Imaging Mirror" in Applied Optics 39 (24), p. 4313-4319; Or a liquid crystal phase plate for locally varying the index described by J. Bourderionnet et al., "Spatial mode control of a pumped diode NdYAG laser by an intracavity liquid-crystal light valve", in Optics letters 26 ( 24) 1958- 1960 (2001), a technology that causes significant power losses. Or else phase conjugation mirrors as described by M. Ouhayoun et al., "Phase conjugate emission of a two-mirror solid state laser", in ASSL OSA TOPS vol. 68., effective but limited technique because it requires large flows.
Constatation propre à l'invention : L'invention résulte d'une constatation qui lui est propre, à savoir que l'aberration sphérique générée dans une cavité laser pompée transversalement étant positive, elle est de signe contraire à l'aberration sphérique qui peut être obtenue par un système optique d'aberration sphérique négative, par exemple une simple lentille convergente ou l'association de plusieurs lentilles dont au moins une est convergente, comme détaillé ultérieurement.Observation specific to the invention: The invention results from a finding of its own, namely that the spherical aberration generated in a transversely pumped laser cavity is positive, it is of opposite sign to the spherical aberration that can be obtained by an optical system. negative spherical aberration, for example a simple convergent lens or the combination of several lenses of which at least one is convergent, as detailed later.
Dès lors, en utilisant un tel dispositif optique d'aberration sphérique négative au sein de la cavité laser, il est possible de compenser l'aberration sphérique générée par le gradient thermique.Therefore, by using such a negative spherical aberration optical device within the laser cavity, it is possible to compensate for the spherical aberration generated by the thermal gradient.
Définition de l'invention :Definition of the invention:
C'est pourquoi, l'invention concerne un procédé de correction de l'aberration sphérique (+Δ) générée par les effets thermiques dans une cavité laser pompée transversalement caractérisé en ce qu'on utilise dans cette cavité laser un dispositif optique d'aberration sphérique négative ayant une aberration sphérique (-Δ) d'amplitude proche, mais de signe opposé, à l'aberration due à l'effet thermique de façon à compenser cette dernière vis- à-vis du faisceau laser généré.Therefore, the invention relates to a method for correcting the spherical aberration (+ Δ) generated by the thermal effects in a transversely pumped laser cavity, characterized in that an optical aberration device is used in this laser cavity. negative spherical sphere having a spherical aberration (-Δ) of near amplitude, but of opposite sign, to the aberration due to the thermal effect so as to compensate the latter with respect to the laser beam generated.
Un tel procédé corrige donc les aberrations sphériques subies par une cavité laser de façon aisée et peu coûteuse, puisqu e le dispositif optique d'aberration sphérique négative selon l'invention peut être constitué d'une simple lentille. Dans la majorité des cas toutefois, on utilise de manière avantageuse un doublet optique afocal. Mais on ne sortirait pas du cadre de la présente invention en utilisant davantage de lentilles, comme par exemple plusieurs doublets afocaux, dès lors que toutes ces lentilles effectuent la correction d'aberration ci-dessus.Such a method thus corrects the spherical aberrations undergone by a laser cavity in an easy and inexpensive manner, since the negative spherical aberration optical device according to the invention can consist of a single lens. In most cases, however, an afocal optical doublet is advantageously used. But it would not be outside the scope of the present invention to use more lenses, such as several afocal doublets, since all these lenses perform the aberration correction above.
Il convient de noter que, pour générer une aberration de signe contraire à l'aberration due aux effets thermiques, le dispositif optique d'aberration sphérique négative doit être utilisé de façon à maximiser ces aberrations, ce qui va à rencontre des solutions mises en œuvre jusqu'à présent et à rencontre des préjugés d'un homme du métier qui vise généralement à réduire ces aberrations. La mise en œuvre de l'invention, visant à corriger des aberrations sphériques d'un dispositif laser comportant un matériau laser pompé, peut comporter les étapes suivantes :It should be noted that, in order to generate an aberration of sign contrary to aberration due to thermal effects, the negative spherical aberration optical device must be used in such a way as to maximize these aberrations, which goes against the solutions implemented. up to now and against the prejudices of a person skilled in the art who generally aims to reduce these aberrations. The implementation of the invention, aimed at correcting spherical aberrations of a laser device comprising a pumped laser material, may include the following steps:
1- mesure ou calcul de l'aberration sphérique positive +Δ due au gradient thermique du matériau laser pompé dans le dispositif considéré et choix du profil du faisceau désiré dans le barreau laser considéré.1- measurement or calculation of the positive spherical aberration + Δ due to the thermal gradient of the pumped laser material in the device in question and choice of the profile of the desired beam in the laser bar considered.
2- choix d'un dispositif optique d'aberration sphérique négative, par exemple constitué de lentilles, cet ensemble ayant une aberration sphérique totale négative -Δ à l'emplacement choisi pour son insertion ; avantageusement pour cela on oriente chacune des lentilles du dispositif optique d'aberration sphérique négative dans le sens qui maximise cette aberration sphérique, puis2- choosing a negative spherical aberration optical device, for example consisting of lenses, this set having a total negative spherical aberration -Δ at the location chosen for its insertion; advantageously, for this purpose, each of the lenses of the negative spherical aberration optical device is oriented in the direction that maximizes this spherical aberration, and then
3- conception du reste du dispositif laser dans lequel se trouve le barreau, en tenant compte de la vergence apportée par le dispositif optique d'aberration sphérique négative selon l'invention. Des corrections dues à l'addition d'aberration sphérique par les miroirs et lentilles éventuellement ajoutés à ce stade peuvent avoir à être faites.3- design of the rest of the laser device in which the bar is located, taking into account the vergence provided by the negative spherical aberration optical device according to the invention. Corrections due to the addition of spherical aberration by the mirrors and lenses possibly added at this stage may have to be made.
Dans ce cadre, le « sens » ne désigne pas la trajectoire selon laquelle les photons traversent les deux dioptres délimitant la lentille mais l'orientation de cette lentille vis-à-vis de la géométrie locale du faisceau.In this context, the "direction" does not indicate the trajectory according to which the photons cross the two dioptres delimiting the lens but the orientation of this lens vis-à-vis the local geometry of the beam.
Par ailleurs, l'aberration sphérique minimale généralement recherchée par l'homme du métier est obtenue en orientant la face la plus fortement courbée vers la partie du faisceau dont les rayons extrêmes sont les moins inclinés. Selon le procédé de l'invention, on utilise au contraire une ou plusieurs lentilles orientées dans le sens qui maximise ces aberrations, c'est à dire en orientant la face la plus fortement courbée vers la partie du faisceau dont les rayons extrêmes sont les plus inclinés. En effet, l'aberration sphérique introduite par une lentille dépend de son sens par rapport au faisceau incident, comme indiqué par exemple dans l'ouvrage de A. Maréchal, « Traité d'optique instrumentale 1ère section, tome 1 : Imagerie géométrique, Aberrations », parue aux éditions de la revue d'optique théorique et instrumentale.Moreover, the minimum spherical aberration generally sought by those skilled in the art is obtained by orienting the most strongly curved face towards the part of the beam whose extreme rays are the least inclined. According to the method of the invention, on the contrary, one or more lenses oriented in the direction that maximizes these aberrations are used, ie by orienting the most strongly curved face towards the part of the beam whose extreme rays are most sensitive. inclined. Indeed, the spherical aberration introduced by a lens depends on its direction relative to the incident beam, as indicated for example in the book by A. Maréchal, "Treatise on instrumental optics 1st section, Volume 1: Geometric Imaging, Aberrations Published by the editions of the theoretical and instrumental optics journal.
Le choix de chaque lentille commence par le choix du rayon de courbure de l'un des dioptres délimitant la lentille. En l'absence de toute contrainte particulière, cette valeur est fixée a priori, par exemple une courbure infinie correspondant à un dioptre plan. Il suffit alors de déterminer le rayon de courbure de l'autre dioptre par le calcul de l'écart normal d'aberration sphérique d'un front d'onde, c'est-à-dire la différence de marche 5 entre le front d'onde réel et le front d'onde sphérique de référence centré sur le foyer paraxial.The choice of each lens begins with the choice of the radius of curvature of one of the dioptres delimiting the lens. In the absence of any particular constraint, this value is fixed a priori, for example an infinite curvature corresponding to a plane diopter. It is then sufficient to determine the radius of curvature of the other diopter by calculating the normal difference in spherical aberration of a wavefront, that is to say the difference in path between the front of the real wave and the reference spherical wavefront centered on the paraxial focus.
Pour un dioptre sphérique de rayon R (cf figure 1) séparant un milieu d'indice n d'un milieu d'indice n' tel que représenté sur la figure 1, cet écart vaut Δ défini par la relation :For a spherical diopter of radius R (cf FIG. 1) separating a medium of index n from a medium of index n 'as represented in FIG. 1, this difference is equal to Δ defined by the relation:
Figure imgf000008_0001
où Q est la constante de propagation définie par :
Figure imgf000008_0001
where Q is the propagation constant defined by:
Figure imgf000008_0002
Figure imgf000008_0002
Une lentille étant une suite de deux dioptres sphériques, un fois le premier dioptre fixé, généralement à priori, on calcule le rayon de courbureA lens being a sequence of two spherical diopters, once the first diopter is fixed, generally a priori, the radius of curvature is calculated
15 du second dioptre pour que l'aberration sphérique ait la valeur Δ recherchée, c'est à dire de même module que la valeur de l'aberration sphérique négative due au gradient thermique, mais de signe contraire. Il est à noter que ce calcul ne peut se faire sans déterminer à l'avance le profil du faisceau souhaité dans le barreau ainsi que l'emplacement des lentilles de15 of the second diopter so that the spherical aberration has the value Δ sought, ie of the same module as the value of the negative spherical aberration due to the thermal gradient, but of opposite sign. It should be noted that this calculation can not be done without determining in advance the profile of the desired beam in the bar and the location of the lenses.
20 compensation, à moins qu'on utilise un système compensateur constitué de deux lentilles identiques de foyers confondus, formant un système afocal de grandissement 1.20 compensation, unless a compensating system consisting of two identical lenses of foci combined, forming an afocal system of magnification 1 is used.
En considérant une lentille plan-convexe de focale f utilisée dans l'air, dans la configuration infini/foyer, c'est-à-dire avec un faisceau provenant deConsidering a plano-convex lens of focal length f used in the air, in the infinite / focal configuration, that is to say with a beam coming from
25 l'infini et focalisé après passage dans la lentille, le sens qui maximise l'aberration sphérique est celui pour lequel la face convexe est orientée du côté où le faisceau converge.At infinity and focused after passing through the lens, the direction that maximizes spherical aberration is that for which the convex face is oriented to the side where the beam converges.
Dans cette configuration, l'écart normal d'aberration sphérique d'un front d'onde est :In this configuration, the normal spherical aberration gap of a wavefront is:
Figure imgf000008_0003
Figure imgf000008_0003
Comme l'aberration sphérique engendrée par le matériau laser est de sens contraire, il suffit d'identifier cette formule avec l'aberration sphérique précédemment mesurée ou calculée dans les barreaux laser pour calculer la focale de la lentille adéquate.Since the spherical aberration generated by the laser material is in the opposite direction, it is sufficient to identify this formula with spherical aberration. previously measured or calculated in the laser bars to calculate the focal length of the appropriate lens.
A titre d'exemple, il apparaît que pour compenser une aberration de 1 λ à la longueur d'onde de 1064 nm avec un dispositif optique d'aberration sphérique négative d'une seule lentille en silice fondue, il faut placer à la sortie d'un barreau de matériau laser de 6 mm de diamètre une lentille plan- convexe en silice fondue de 46 mm de focale, dans le cas où le faisceau en sortie de barreau est collimaté.As an example, it appears that to compensate for an aberration of 1 λ at the wavelength of 1064 nm with a negative spherical aberration optical device of a single fused silica lens, it is necessary to place at the output of a bar of laser material 6 mm in diameter a plano-convex lens made of fused silica with a focal length of 46 mm, in the case where the beam at the end of the bar is collimated.
Lorsque plusieurs lentilles sont considérées, la formule est appliquée autant de fois que nécessaire pour que le dispositif optique d'aberration sphérique négative constitué de toutes les lentilles implantées dans la cavité ait une aberration sphérique négative de module égal à Δ.When several lenses are considered, the formula is applied as many times as necessary for the negative spherical aberration optical device consisting of all the lenses implanted in the cavity to have a negative spherical aberration of module equal to Δ.
Dans le cas où le fonctionnement même de la cavité exigerait la présence d'une lentille, il convient d'inclure cette lentille dans le système dioptrique dont l'écart normal d'aberration sphérique d'un front d'onde est -Δ pour mettre en oeuvre l'invention.In the case where the operation of the cavity itself would require the presence of a lens, it is appropriate to include this lens in the dioptric system whose normal spherical aberration gap of a wavefront is -Δ to put implement the invention.
Une fois les lentilles déterminées, elles peuvent être placées de façon relativement souple dans le système laser, sur le trajet du faisceau laser, en tenant compte de leur sens par rapport à la géométrie du faisceau à l'endroit de l'insertion, le sens dans lequel chaque lentille est celui qui, pour la géométrie du faisceau laser à cet endroit, maximise les aberration sphériques. Dans le cas d'un système non afocal, il faudra tenir compte de la vergence des lentilles compensatrices pour la conception du système laser.Once the lenses are determined, they can be placed relatively flexibly in the laser system, in the path of the laser beam, taking into account their direction relative to the geometry of the beam at the location of the insertion, the meaning wherein each lens is the one which, for the geometry of the laser beam at this point, maximizes spherical aberration. In the case of a non-afocal system, it will be necessary to take into account the vergence of the compensating lenses for the design of the laser system.
Dans un mode de réalisation, on oriente chacune des lentilles du dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent par rapport à la géométrie locale du faisceau de manière à ce que l'aberration sphérique qu'elle produit soit maximale.In one embodiment, each of the lenses of the convergent negative spherical aberration optical device is oriented with respect to the local geometry of the beam so that the spherical aberration that it produces is maximal.
Selon un mode de réalisation, le dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent est constitué d'une lentille convergente. Dans un mode de réalisation, le dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent est constitué d'un doublet afocal de deux lentilles convergentes.According to one embodiment, the convergent negative spherical aberration optical device consists of a convergent lens. In one embodiment, the convergent negative spherical aberration optical device consists of an afocal doublet of two convergent lenses.
Dans un mode de réalisation, la cavité laser a deux barreaux et un rotateur de phase, le doublet est placé sur le trajet du faisceau laser entre l'un des barreaux et le rotateur de phase, et ses lentilles ont leurs faces bombées orientées l'une vers l'autre.In one embodiment, the laser cavity has two bars and a phase rotator, the doublet is placed on the path of the laser beam between one of the bars and the phase rotator, and its lenses have their curved faces oriented toward each other.
Dans un mode de réalisation, la puissance moyenne du faisceau laser est comprise entre 400 et 1000 W et son coefficient M2 est inférieur à 10. L'invention concerne également un procédé de fabrication d'une cavité laser caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : mesure ou calcul de l'aberration sphérique positive + Δ due au gradient thermique du matériau laser pompé dans le dispositif considéré ; choix d'un dispositif optique d'aberration sphérique négative formé de lentilles conformément à un procédé selon l'une des réalisations précédentes, l'aberration sphérique totale de cet ensemble étant calculée en tenant compte de l'orientation de ces lentilles par rapport à la géométrie locale du faisceau, puis insertion du dispositif optique d'aberration sphérique négative dans le dispositif laser sur le trajet du faisceau laser, en respectant par rapport à la géométrie de ce faisceau l'orientation utilisée à l'étape ii , et en tenant compte de cette insertion dans la conception du dispositif laser.In one embodiment, the mean power of the laser beam is between 400 and 1000 W and its coefficient M 2 is less than 10. The invention also relates to a method of manufacturing a laser cavity characterized in that it comprises the following steps: measurement or calculation of the positive spherical aberration + Δ due to the thermal gradient of the pumped laser material in the device under consideration; choice of a negative spherical aberration optical device formed of lenses according to a method according to one of the preceding embodiments, the total spherical aberration of this set being calculated taking into account the orientation of these lenses with respect to the local geometry of the beam, then insertion of the negative spherical aberration optical device into the laser device on the path of the laser beam, respecting the geometry of this beam the orientation used in step ii, and taking into account of this insertion in the design of the laser device.
Dans un mode de réalisation, les lentilles sont orientées, par rapport à la géométrie locale du faisceau, de manière à maximiser leur aberration sphérique.In one embodiment, the lenses are oriented, with respect to the local geometry of the beam, so as to maximize their spherical aberration.
L'invention concerne également une cavité laser comprenant des moyens pour mettre en œuvre un procédé selon l'une des réalisations précédentes.The invention also relates to a laser cavity comprising means for implementing a method according to one of the preceding embodiments.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront avec la description effectuée ci-dessous à titre illustratif et non limitatif en faisant référence aux figures ci-jointes sur lesquelles :Other features and advantages of the invention will become apparent with the description given below by way of non-limiting illustration with reference to the attached figures in which:
- La figure 1 représente une portion de dioptre sphérique,FIG. 1 represents a portion of a spherical diopter,
- La figure 2 représente un mode de réalisation simple de l'invention,FIG. 2 represents a simple embodiment of the invention,
- La figure 3 représente un second mode de réalisation, préférentiel - la figure 4 représente un exemple de cavité amplificatriceFIG. 3 represents a second preferred embodiment; FIG. 4 represents an exemplary amplifying cavity;
La figure 2 schématise la mise en œuvre la plus simple de l'invention, avec un dispositif laser constitué d'une cavité laser à un seul barreau (1) et un dispositif optique d'aberration sphérique négative constitué d'une seule lentille (5), dont la vergence est calculée en fonction de l'aberration du barreau laser, de la vergence du miroir (3) en vis-à-vis, et de celle du second miroir semi réfléchissant (2). Dans ce cas, l'introduction de i 'dispositif optique d'aberration sphérique négative modifie la stabilité de la cavité et doit être pris en compte lors de la conception de celle-ci.FIG. 2 schematizes the simplest implementation of the invention, with a laser device consisting of a single-bar laser cavity (1) and a negative spherical aberration optical device consisting of a single lens (5). ), whose vergence is calculated according to the aberration of the laser bar, the vergence of the mirror (3) vis-à-vis, and that of the second semi reflecting mirror (2). In this case, the introduction of the negative spherical aberration optical device modifies the stability of the cavity and must be taken into account in the design thereof.
L'invention conduit à la mise en place d'une lentille 5, placée sur le faisceau à un endroit quelconque de la cavité, et orientée de telle sorte que sa face la plus bombée soit du coté où les rayons extrêmes du faisceau sont les plus inclinés. Sa position est quelconque dans la cavité sur l'axe du faisceau, toutefois pour une valeur d'aberration sphérique Δ donnée, la valeur de la focale de la lentille compensatrice dépend de cette position, sauf cas particulier d'un faisceau quasi-parallèle entrant sur l'une des faces de la lentille. Le faisceau laser (10) sort par le miroir semi réfléchissant (2).The invention leads to the introduction of a lens 5, placed on the beam at any point in the cavity, and oriented so that its most convex side is on the side where the extreme rays of the beam are the most inclined. Its position is arbitrary in the cavity on the axis of the beam, however for a spherical aberration value Δ given, the value of the focal length of the compensating lens depends on this position, except in the particular case of a quasi-parallel beam entering on one of the faces of the lens. The laser beam (10) exits through the semi-reflecting mirror (2).
Dans ce mode de réalisation, selon un exemple particulier on a mesuré un écart normal d'aberration sphérique au front d'onde non aberrant de Δ = 2 λ (à lO64 nm). Pour le corriger, on utilise une lentille dont la focale est déterminée par les équations (1) de manière à ce que son aberration sphérique -Δ ait même module mais signe contraire à la valeur mesurée Δ. Si on est dans une configuration où il est préférable d'avoir un faisceau collimaté d'un côté du barreau, il est commode de placer la lentille compensatrice de ce côté. En choisissant par exemple une lentille plan convexe en silice fondue, on obtient alors une focale f = 28 mm.In this embodiment, according to a particular example, a normal difference in spherical aberration at the non-aberrant wavefront of Δ = 2λ (at 1064 nm) has been measured. To correct it, we use a lens whose focal length is determined by the equations (1) so that its spherical aberration -Δ has same module but opposite sign to the measured value Δ. If one is in a configuration where it is preferable to have a collimated beam on one side of the bar, it is convenient to place the compensating lens on that side. For example, by choosing a convex plane lens made of fused silica, a focal length f = 28 mm is obtained.
Dans la réalisation préférentielle, le dispositif laser est une cavité laser comportant deux barreaux laser placés sur un même axe, et un rotateur de phase de π/2. Le dispositif optique d'aberration sphérique négative selon l'invention est constitué d'un doublet afocal, c'est-à-dire d'un ensemble de deux lentilles convergentes identiques et orientées symétriquement, dont le positionnement relatif fait coïncider leurs points focaux. En outre, chacune des lentilles est orientée de manière à ce que le faisceau quasi parallèle pénètre par la face la plus plane de la lentille, de manière à maximiser les aberrations de cette dernière. Le meilleur emplacement de ce doublet centré sur l'axe du faisceau est entre l'un des barreaux et le rotateur de phase, puisqu'à cet endroit le faisceau est le plus large et quasi parallèle. Du fait de ce quasi parallélisme (faisceau collimaté) l'introduction du doublet afocal ne modifie en rien la stabilité de la cavité. Un tel agencement , permet de corriger la biréfringence et d'obtenir à la fois un faisceau de haute qualité et des pertes thermiques faibles.In the preferred embodiment, the laser device is a laser cavity comprising two laser bars placed on the same axis, and a phase rotator of π / 2. The negative spherical aberration optical device according to the invention consists of an afocal doublet, that is to say a set of two identical convergent lenses oriented symmetrically, the relative positioning of which makes their focal points coincide. In addition, each of the lenses is oriented so that the quasi-parallel beam enters through the flatest face of the lens, so as to maximize the aberrations of the latter. The best location of this doublet centered on the axis of the beam is between one of the bars and the phase rotator, since at this point the beam is the widest and almost parallel. Due to this quasi-parallelism (collimated beam), the introduction of the afocal doublet does not modify the stability of the cavity. Such an arrangement makes it possible to to correct the birefringence and to obtain at the same time a beam of high quality and low thermal losses.
Il convient alors de respecter un positionnement relatif des deux lentilles constituant le dispositif optique d'aberration sphérique négative. Mais la position de ce dispositif optique d'aberration sphérique négative entre un barreau et le rotateur de Faraday reste quelconque sur le trajet du faisceau laser (sans changer la valeur de l'afocal puisqu'ici le faisceau est collimaté), ce qui constitue un avantage, et une caractéristique, importante d'un procédé selon l'invention. Ce procédé introduit une correction de phase visant à corriger l'aberration sphérique en en créant une autre de même amplitude et de signe opposé.It is then necessary to respect a relative positioning of the two lenses constituting the negative spherical aberration optical device. But the position of this optical device of negative spherical aberration between a bar and the Faraday rotator remains arbitrary in the path of the laser beam (without changing the value of the afocal since here the beam is collimated), which constitutes a advantage, and an important feature of a method according to the invention. This method introduces a phase correction to correct the spherical aberration by creating another of the same amplitude and opposite sign.
De fait, ce positionnement libre sur l'axe du faisceau laser constitue une souplesse de conception, ce positionnement le long du faisceau étant sans lien avec la focale de la ou des lentilles considérée(s). On rappelle que cela va à l'encontre du dispositif divulgué par le brevetIn fact, this free positioning on the axis of the laser beam constitutes a design flexibility, this positioning along the beam being unrelated to the focal length of the lens (s) considered. It is recalled that this goes against the device disclosed by the patent
DE 44 15 511 Al d'une part en ce que ce dernier oriente les lentilles, par rapport à la géométrie du faisceau à cet endroit, dans le sens qui minimise les aberrations sphériques, et d'autre part en ce qu'il constitue un dispositif d'imagerie optique visant à compenser la biréfringence. De ce dernier point découle que la vergence des lentilles qui peut être choisie de manière assez large, mais ce choix détermine ensuite la position des lentilles sur l'axe optique, qui doit être très précise.DE 44 15 511 A1 firstly that the latter orients the lenses, with respect to the geometry of the beam at this location, in the direction that minimizes the spherical aberrations, and secondly that it constitutes a optical imaging device for compensating for birefringence. From this last point arises that the vergence of the lenses that can be chosen rather broadly, but this choice then determines the position of the lenses on the optical axis, which must be very precise.
Dans une réalisation de l'invention, on effectue une combinaison entre un procédé de compensation de biréfringence, tel que défini dans le brevet DE4415511 Al, et un procédé conforme à l'inventionIn one embodiment of the invention, a combination of a birefringence compensation method, as defined in patent DE4415511 A1, and a method according to the invention is carried out.
Dans ce cas apparaissent des limites d'encombrement, ce qui peut entraîner une correction seulement partielle de l'aberration sphérique, c'est à dire inférieure à la correction qui aurait été obtenue en mettant uniquement en oeuvre un procédé conforme à l'invention mais on obtient, en contrepartie, une compensation améliorée de la dépolarisation. Une telle correction partielle de l'aberration sphérique procure déjà une amélioration significative des performances du laser.In this case, congestion limits appear, which can lead to only partial correction of the spherical aberration, ie less than the correction which would have been obtained by only implementing a method according to the invention but in return, an improved compensation for the depolarization is obtained. Such a partial correction of the spherical aberration already provides a significant improvement in the performance of the laser.
La figure 3 représente un second mode de réalisation préféré dans lequel le dispositif laser est une cavité laser à deux barreaux laser IA et IB identiques, utilisés selon un même axe principal. De part et d'autre de ces deux barreaux, une lentille divergente de faible valeur 4A et 4B corrige le défaut de parallélisme du faisceau. Au centre, un rotateur de phase 6 permet de limiter la biréfringence.FIG. 3 represents a second preferred embodiment in which the laser device is a laser cavity with two identical laser bars IA and IB used along the same main axis. On both sides of these two bars, a divergent lens of low value 4A and 4B corrects the lack of parallelism of the beam. In the center, a phase 6 rotator makes it possible to limit the birefringence.
La mise en œuvre de l'invention conduit à la mise en place d' un dispositif optique d'aberration sphérique négative constitué d'un doublet afocal de lentilles convergentes 5A et 5B, identiques, placées sur le faisceau à un endroit quelconque le long du faisceau entre le rotateur de phase et l'un des barreaux laser,, chacune des lentilles du doublet étant orientée de telle manière que sa face plane soit du coté du faisceau parallèle (c'est-à-dire vers l'extérieur du doublet), et sa face bombée du coté où les rayons extrêmes du faisceau sont les plus inclinés (c'est-à-dire vers le centre du doublet).The implementation of the invention leads to the establishment of a negative spherical aberration optical device consisting of an afocal doublet of identical convergent lenses 5A and 5B, placed on the beam at any point along the beam between the phase rotator and one of the laser bars, each lens of the doublet being oriented so that its plane face is on the side of the parallel beam (that is to say towards the outside of the doublet) , and its curved side on the side where the extreme rays of the beam are the most inclined (that is to say towards the center of the doublet).
On mesure l'aberration sphérique positive +Δ due au gradient thermique du matériau laser pompé. On choisit par exemple des lentilles plan convexe, dont on détermine la focale par les équations (1), ce qui donne : +Δ = 4λ quePositive spherical aberration + Δ is measured due to the thermal gradient of the pumped laser material. We choose, for example, convex plane lenses whose focal length is determined by equations (1), which gives: + Δ = 4λ that
Figure imgf000013_0001
Figure imgf000013_0001
R f = - = 28 mm n - \R f = - = 28 mm n - \
La figure 4 représente schématiquement un exemple de cavité amplificatrice de forte puissance, destinée à amplifier un faisceau entrant (9). Dans cet exemple le dispositif optique d'aberration sphérique négative introduit pour corriger l'aberration est constitué d'un premier doublet afocal constitué des lentilles convergentes 5A et 5B, suivi d'un second doublet afocal constitué des lentilles convergentes 7A et 7B. Les autres éléments sont analogues à ceux de la figure 3.FIG. 4 schematically represents an example of a high power amplifying cavity intended to amplify an incoming beam (9). In this example, the negative spherical aberration optical device introduced to correct the aberration consists of a first afocal doublet consisting of convergent lenses 5A and 5B, followed by a second afocal doublet consisting of convergent lenses 7A and 7B. The other elements are similar to those in Figure 3.
La présente invention présente de nombreuses applications dans les domaines où des faisceaux lasers ayant une densité d'énergie importante et localisée doivent être générés partir d'un système compact, notamment avec des puissances comprises entre 400 et 1000 W et un coefficient M2 inférieur à 10.The present invention has many applications in the fields where laser beams having a large and localized energy density must be generated from a compact system, especially with powers of between 400 and 1000 W and a coefficient M 2 less than 10.
Ces domaines d'applications comprennent, de façon non limitative, la recherche ou les opérations industrielles telles que l'usinage laser, la génération de plasma (comme sources de courtes longueur s d'onde , par exemple en photolithographie), le durcissement des matériaux par choc laser ou encore le traitement du silicium pour les écrans plats. These fields of application include, without limitation, research or industrial operations such as laser machining, plasma generation (as sources of short wavelengths, for example in photolithography), the hardening of materials by laser shock or the treatment of silicon for flat screens.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de correction de l'aberration sphérique (+Δ) générée par les effets thermiques dans un dispositif laser ayant au moins un barreau laser (1, IA, IB) pompé transversalement, caractérisé en ce qu'on utilise dans cette cavité laser un dispositif optique (5 ; 5A, 5B ; 7A7 7B) d'aberration sphérique négative ( -Δ) d'amplitude proche, mais de signe opposé à l'aberration due à l'effet thermique, de façon à compenser cette dernière vis-à-vis du faisceau laser (10) généré.1. A method for correcting the spherical aberration (+ Δ) generated by the thermal effects in a laser device having at least one laser bar (1, IA, IB) pumped transversely, characterized in that it is used in this laser cavity an optical device (5; 5A, 5B; 7A 7 7B) of negative spherical aberration (-Δ) of close amplitude, but of opposite sign to the aberration due to the thermal effect, so as to compensate for the latter to the laser beam (10) generated.
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on oriente une lentille du dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent par rapport à la géométrie locale du faisceau de manière à ce que l'aberration sphérique qu'elle produit soit maximale.2. Method according to claim 1 characterized in that one orients a lens of the negative optical spherical aberration device convergent relative to the local geometry of the beam so that the spherical aberration that it produces is maximum.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent est constitué d'une lentille convergente (5).3. Method according to one of claims 1 or 2, characterized in that the convergent negative spherical aberration optical device consists of a convergent lens (5).
4. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le dispositif optique d'aberration sphérique négative convergent est constitué d'un doublet afocal de deux lentilles convergentes (5A, 5B ; 7A, 7B).4. Method according to one of claims 1 or 2, characterized in that the convergent negative spherical aberration optical device consists of an afocal doublet of two convergent lenses (5A, 5B, 7A, 7B).
5. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que la cavité laser a deux barreaux (IA, IB) et un rotateur de phase (6), le doublet est placé sur le trajet du faisceau laser (10) entre l'un des barreaux et le rotateur de phase, et ses lentilles ont leurs faces bombées orientées l'une vers l'autre.5. Method according to claim 4 characterized in that the laser cavity has two bars (IA, IB) and a phase rotator (6), the doublet is placed in the path of the laser beam (10) between one of the bars and the phase rotator, and its lenses have their curved faces oriented towards each other.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la puissance moyenne du faisceau laser est comprise entre 400 et 1000 W et son coefficient M2 est inférieur à 10.6. Method according to one of the preceding claims characterized in that the average power of the laser beam is between 400 and 1000 W and its coefficient M 2 is less than 10.
7. Procédé de fabrication d'une cavité laser caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : i) mesure ou calcul de l'aberration sphérique positive + Δ due au gradient thermique du matériau laser pompé dans le dispositif considéré ;7. A method of manufacturing a laser cavity, characterized in that it comprises the following steps: i) measuring or calculating the positive spherical aberration + Δ due to the thermal gradient of the pumped laser material in the device under consideration;
ii) choix d'un dispositif optique d'aberration sphérique négative formé de lentilles conformément à la revendication 1, l'aberration sphérique totale de cet ensemble étant calculée en tenant compte de l'orientation de ces lentilles par rapport à la géométrie locale du faisceau, puisii) choosing a negative spherical aberration optical device formed of lenses according to claim 1, the total spherical aberration of this set being calculated taking into account the orientation of these lenses relative to the local geometry of the beam then
iii) insertion du dispositif optique d'aberration sphérique négative dans le dispositif laser sur le trajet du faisceau laser, en respectant par rapport à la géométrie de ce faisceau l'orientation utilisée à l'étape ii , et en tenant compte de cette insertion dans la conception du dispositif laser.iii) insertion of the negative spherical aberration optical device into the laser device on the path of the laser beam, respecting the geometry of this beam the orientation used in step ii, and taking into account this insertion in the design of the laser device.
8. Procédé de fabrication d'une cavité laser conforme à la revendication 7 caractérisé en ce que les lentilles sont orientées, par rapport à la géométrie locale du faisceau, de manière à maximiser leur aberration sphérique.8. A method of manufacturing a laser cavity according to claim 7 characterized in that the lenses are oriented, with respect to the local geometry of the beam, so as to maximize their spherical aberration.
9. Cavité laser fabriqué selon un procédé conforme à la revendication 8 ou comprenant des moyens pour mettre en œuvre un procédé selon l'une des revendications 1 à 8. Laser cavity manufactured according to a method according to claim 8 or comprising means for implementing a method according to one of claims 1 to 8.
PCT/FR2006/050029 2006-01-19 2006-01-19 Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity WO2007083007A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/FR2006/050029 WO2007083007A1 (en) 2006-01-19 2006-01-19 Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/FR2006/050029 WO2007083007A1 (en) 2006-01-19 2006-01-19 Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2007083007A1 true WO2007083007A1 (en) 2007-07-26

Family

ID=37184098

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2006/050029 WO2007083007A1 (en) 2006-01-19 2006-01-19 Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2007083007A1 (en)

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993023901A1 (en) * 1992-05-08 1993-11-25 Amoco Corporation Correction of thermally-induced aberration in end-pumped solid-state lasers

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993023901A1 (en) * 1992-05-08 1993-11-25 Amoco Corporation Correction of thermally-induced aberration in end-pumped solid-state lasers

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BONNEFOIS A A ET AL: "Improvement of the output power of low divergence, high power lasers using a passive phase correction made of simple lenses", LASERS AND ELECTRO-OPTICS EUROPE, 2005. CLEO/EUROPE. 2005 CONFERENCE ON MUNICH, GERMANY 12-17 JUNE 2005, PISCATAWAY, NJ, USA,IEEE, 12 June 2005 (2005-06-12), pages 64 - 64, XP010879707, ISBN: 0-7803-8974-3 *
BONNEFOIS A M ET AL: "Novel method to improve the performance of Nd:YAG high-power, low divergence lasers using a passive compensation of the spherical aberration inside the resonator", PROCEEDINGS OF THE SPIE - THE INTERNATIONAL SOCIETY FOR OPTICAL ENGINEERING SPIE-INT. SOC. OPT. ENG USA, vol. 5707, no. 1, 2005, pages 362 - 369, XP002406507, ISSN: 0277-786X *
KASINSKI J J ET AL: "NEAR-DIFFRACTION-LIMITED, HIGH-ENERGY, HIGH-POWER, DIODE-PUMPED LASER USING THERMAL ABERRATION CORRECTION WITH ASPHERIC DIAMOND- TURNED OPTICS", APPLIED OPTICS, OSA, OPTICAL SOCIETY OF AMERICA, WASHINGTON, DC, US, vol. 35, no. 30, 20 October 1996 (1996-10-20), pages 5949 - 5954, XP000630963, ISSN: 0003-6935 *
KNITTEL J ET AL: "Liquid crystal lens for spherical aberration compensation in a blu-ray disc system", IEE PROCEEDINGS: SCIENCE, MEASUREMENT AND TECHNOLOGY, IEE, STEVENAGE, HERTS, GB, vol. 152, no. 1, 3 January 2005 (2005-01-03), pages 15 - 18, XP006023334, ISSN: 1350-2344 *
KOECHNER W: "Solid-State Laser Engineering, PASSAGE", SOLID-STATE LASER ENGINEERING, SPRINGER,, DE, 1976, pages 362 - 365, XP002342190 *
MOSHE I ET AL: "CORRECTION OF SPHERICAL AND AZIMUTHAL ABERRATIONS IN RADIALLY POLARIZED BEAMS FROM STRONGLY PUMPED LASER RODS", APPLIED OPTICS, OSA, OPTICAL SOCIETY OF AMERICA, WASHINGTON, DC, US, vol. 44, no. 36, 20 December 2005 (2005-12-20), pages 7823 - 7827, XP001237801, ISSN: 0003-6935 *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1800188B1 (en) Device for generating extreme ultraviolet light and application to an extreme ultraviolet radiation lithography source
EP2359186B1 (en) Device for extending the service life of a non-linear optical system subjected to the radiation of an intense laser beam and non-linear optical source including said device
FR2813451A1 (en) Self compensating amplifier diode laser pump having crossing synchronised mode beam radiation pumping laser amplifier and irradiated radiation producing thermal lens focussing divergent laser beam.
EP0724315B1 (en) Microlaser cavity and its manufacturing method
FR2825463A1 (en) LASER GYROMETER STATE SOLID COMPRISING A RESONATOR BLOCK
FR2837990A1 (en) LASER CAVITY OF HIGH POWER CRETE AND ASSOCIATION OF SEVERAL OF THESE CAVITIES, IN PARTICULAR TO EXCITE A LIGHT GENERATOR IN THE EXTREME ULTRAVIOLET
EP2147487B1 (en) Pulsed microchip laser
EP2915226A2 (en) Device for amplifying a laser pulse having improved temporal contrast
EP2933883B1 (en) Unstable laser cavity with passive trigger provided with a saturable absorber with absorption gradient
FR2729797A1 (en) ACTIVE TRIP LASER AND MICROLASER
FR2880736A1 (en) Positive spherical aberration correction method for e.g. laser cavity, involves compensating positive spherical aberration utilizing negative spherical aberration optical device within laser cavity, where device is constituted of lens
EP2082290B1 (en) Method for adjusting the pupillary delay compensation of a convergent or divergent beam
WO2007083007A1 (en) Method of correcting aberrations caused by thermal effects in a laser cavity
EP1807912A1 (en) Device for amplifying a laser with high energy and high beam quality
EP1212814B1 (en) Pumped laser and optimised lasing medium
FR3071326A1 (en) INTEGRATED OPTICAL SYSTEM
EP4264753A1 (en) Laser beam amplification device
WO2022129293A1 (en) Device for amplifying a laser beam
WO2024121468A1 (en) Quantum-information storage device comprising a plurality of optical waveguides, in particular for forming a multiplexed quantum memory, method of manufacture and use of such a device
FR3048137A1 (en) LASER AMPLIFICATION SYSTEM AND METHOD FOR CORRECTING AN ASYMMETRIC CROSS-PRESSURE TRANSVERSAL PROFILE IN A LASER-ACTIVATED MEDIUM OF A SOLID BODY
FR2739732A1 (en) OPTICAL AMPLIFICATION DEVICE
FR2858475A1 (en) LASER POWER SOURCE WITH HIGH SPECTRAL FINESSE
FR2754400A1 (en) Fibre Optic Laser Drive method for Microlasers
FR2858476A1 (en) LARGE OPTICAL CAVITY LASER SOURCE IN LARGE FINESSE SPECTRAL RING
EP1317033A2 (en) Laser beam amplification through pumping of a non-linear medium and laser device comprising such an amplifier

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

32PN Ep: public notification in the ep bulletin as address of the adressee cannot be established

Free format text: CONSTATATION DE LA PERTE D UN DROIT CONFORMEMENT A LA REGLE 112(1) CBE (FORMULAIRE OEB 1205A DATE DU 24.10.2008)

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 06743785

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1