WO2007058161A1 - 静電霧化装置及び静電霧化システム - Google Patents

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WO2007058161A1
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sound absorbing
electrostatic atomizer
duct
discharge
cylinder
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PCT/JP2006/322630
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French (fr)
Inventor
Hideki Watanabe
Yasushi Arikawa
Akihide Sugawa
Takeshi Yano
Hisahito Ono
Kouichi Hirai
Tomonori Tanaka
Original Assignee
Matsushita Electric Works, Ltd.
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/057—Arrangements for discharging liquids or other fluent material without using a gun or nozzle
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/0255—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns spraying and depositing by electrostatic forces only

Definitions

  • the present invention relates to an electrostatic atomizer that generates charged fine particle mist of a liquid supplied to a discharge electrode by applying a high voltage between the discharge electrode and the counter electrode, and the electrostatic atomizer. It relates to the electrostatic atomization system used.
  • JP 2005-131549 discloses a conventional electrostatic atomizer.
  • This electrostatic atomizer includes a discharge electrode, a counter electrode, a liquid supply means for supplying water to the discharge electrode, and a high voltage source for applying a high voltage between the discharge electrode and the counter electrode. Due to the high voltage applied between the discharge electrode and the counter electrode, the water supplied onto the discharge electrode is atomized to generate charged fine particle mist, and this charged fine particle mist is transferred from the discharge electrode to the counter electrode. It is released to the outside on the ionic wind generated. In such an electrostatic atomizer, noise is generated when a mist of charged fine particle water is generated by application of a high voltage. Therefore, it is desired to reduce this noise.
  • the present invention was invented in view of the above problems, and can reduce noise during operation and discharge charged fine particle mist to the outside without inhibiting the flow of charged fine particle mist. It is an object of the present invention to provide an electrostatic atomizer capable of performing the above-described process.
  • An electrostatic atomization apparatus comprises a discharge electrode, a liquid supply means for supplying a liquid to the discharge electrode, a counter electrode disposed to face the discharge electrode, and the discharge electrode.
  • a spray cylinder that surrounds and supports the counter electrode, and a high voltage source that applies a high voltage between the discharge electrode and the counter electrode.
  • the liquid supplied to the discharge electrode by the application of the high voltage is electrostatically atomized at the tip of the discharge electrode to produce a charged fine particle mist, and the charged fine particle mist passes the counter electrode from the tip of the discharge electrode. Passes through and is discharged from the tip of the spray cylinder.
  • a feature of the present invention is that a silencer with a sound absorbing portion is formed at the tip of the spray cylinder, and the charged fine particle mist is passed through the silencer duct. It is to release outside. For this reason, the noise generated between the discharge electrode and the counter electrode can be absorbed outside the muffler just downstream of the spray cylinder, and the noise can be effectively reduced. Further, since the charged fine particle mist is discharged outside through the silencer duct, the silencer duct itself can guide the charged fine particle mist and discharge the charged fine particle mist in a predetermined direction without greatly diffusing.
  • an air inlet for introducing external air is formed in the spray cylinder, and the silencer duct is configured as an attachment that is detachable from the spray cylinder.
  • the air flow inlet forms an air flow that introduces external air and places the charged fine particle mist on the air to discharge it to the outside, and is formed at an appropriate position of the spray cylinder. Since the muffler duct can be attached to and detached from the spray cylinder, it can be constructed in a structure with a high muffler effect that is not largely restricted by the structural constraints required for the spray cylinder, and a high muffler effect can be expected.
  • the muffler duct includes an outer cylinder and a perforated inner cylinder, and the sound absorbing portion is a sound absorbing material held between the outer cylinder and the inner cylinder.
  • a sound reflector is formed inside the sound absorbing material. Due to the presence of this reflector, the noise transmission effect in a limited space can be improved by lengthening the noise propagation path between the inner cylinder and the outer cylinder to increase the chance of sound absorption. .
  • the muffler duct is configured such that its axial direction is inclined with respect to the axial direction of the spray cylinder. In this case, it is possible to suppress the noise component having high directivity from being absorbed in the silencer duct and released to the outside, and the noise reduction effect can be improved.
  • the gap is a plurality of grooves extending along the axial direction of the silencer duct and arranged along the circumferential direction.
  • the sound absorbing material for example, one or a plurality of sound absorbing sheets wound in a cylindrical shape Can be used.
  • the first sound absorbing material and the second sound absorbing material are different from each other in the frequency band of the sound absorbing the sound absorbing material. By doing so, noise can be reduced over a wide frequency band.
  • the counter electrode is formed in a ring shape coaxial with the discharge end at the tip of the discharge electrode, and the tip of the discharge electrode and the counter electrode are arranged side by side along the axial direction of the spray cylinder.
  • the charged fine particle mist discharged from the discharge end passes through the counter electrode along the discharge path defined by the axial direction of the spray cylinder and flows into the silencer duct.
  • the muffler duct can be configured to have a discharge channel that intersects the discharge path. In this case, the charged fine particle mist discharged from the spray cylinder is guided in an oblique direction in the silencing duct, so that it can be expected to enhance the silencing effect of highly directional noise.
  • an introduction port having an inner diameter larger than the inner diameter of the spray cylinder is formed at the rear end portion of the silencer duct, and the inner diameter of the silencer duct gradually decreases toward the discharge port at the tip of the introduction loca silencer duct. It can also be adopted. In this case as well, improvement in the silencing effect can be expected by continuously changing the inner diameter of the silencing duct.
  • a large-diameter expansion chamber or resonance chamber is formed in the middle portion in the longitudinal direction of the silencer duct, and this is used as the sound absorbing portion. Is also possible.
  • the present invention further discloses an electrostatic atomization system incorporating the above-described electrostatic atomizer.
  • the system includes a housing that houses an electrostatic atomizer, a fan that creates a forced air flow in the housing, and a linear air passage that forms the forced air flow.
  • the electrostatic atomizer is disposed in the air passage, and the silencer duct has a linear discharge path through which the charged fine particle liquid flows, and the discharge path is inclined with respect to the air path.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view showing an electrostatic atomizer according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view with a part cut away.
  • FIG. 3 Front view of the above.
  • FIG. 5 is a longitudinal sectional view of the above.
  • FIG. 6 is a sectional view taken along line 6-6 in FIG.
  • FIG. 7 is a schematic view of an electrostatic atomization system incorporating the electrostatic atomizer described above.
  • FIG. 8 is a graph showing the relationship between the inclination angle of the muffler duct direction and the noise level reduction amount with respect to the direction of the air duct in the system described above.
  • FIG. 9 A schematic view showing a modified embodiment of the electrostatic atomization system.
  • FIG. 10 is a longitudinal sectional view showing a first modification of the noise reduction duct used in the above.
  • FIG. 11 is a side sectional view of the muffler duct same as above.
  • FIG. 12 is a longitudinal sectional view showing a second modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 13 is a side sectional view of the muffler duct of the above.
  • FIG. 14 is a side sectional view showing a third modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 15 is a longitudinal sectional view showing a fourth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 16 is a longitudinal sectional view showing a fifth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 17 is a side sectional view of the muffler duct same as above.
  • FIG. 18 is a longitudinal sectional view showing a sixth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 19 is a side sectional view of the muffler duct.
  • FIG. 20 is a longitudinal sectional view showing a seventh modification of the muffler duct.
  • FIG. 21 is a side sectional view of the muffler duct same as above.
  • FIG. 22 is a longitudinal sectional view showing an eighth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 23 is a side sectional view of the muffler duct same as above.
  • FIG. 24 is a longitudinal sectional view showing a ninth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 25 is a side sectional view of the muffler duct of the above.
  • FIG. 26 is a longitudinal sectional view showing a tenth modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 27 is a side sectional view of the muffler duct.
  • FIG. 28 is a longitudinal sectional view showing an eleventh modification of the muffler duct of the above.
  • FIG. 29 A side sectional view of the muffler duct of the above.
  • FIG. 30 is a longitudinal sectional view showing a twelfth modification of the muffler duct.
  • FIG. 31 is a side sectional view of the muffler duct of the above.
  • FIG. 32 is a perspective view of a sound absorbing sheet used for the muffler duct of the above.
  • FIG. 33 is a longitudinal sectional view showing a thirteenth modification of the muffler duct.
  • FIG. 34 is a longitudinal sectional view of the muffler duct same as above.
  • FIG. 35 (A), (B), (C), and (D) are schematic views showing still another modification of the muffler duct.
  • the electrostatic atomizer includes an atomizing unit 10 and a muffler duct 100 that is detachable from the atomizing unit 10.
  • the atomization unit 10 includes a discharge cylinder 20, a counter electrode 30, and a spray cylinder 50 that holds heat exchange 60.
  • the discharge electrode 20 is disposed on the central axis of the spray cylinder 50, the rear end portion is fixed to the upper part of the heat exchanger 60, and the tip protrudes into the spray cylinder 50.
  • the counter electrode 30 has a ring shape with a circular window in the center.
  • the center of the circular window is fixed to the tip of the spray cylinder 50 along with the central axis of the spray cylinder 50, and sprays against the discharge end at the tip of the discharge electrode 20.
  • the cylinders 50 are separated along the axial direction.
  • This circular window defines the discharge port 52 at the tip of the spray cylinder 50.
  • the discharge electrode 20 and the counter electrode 30 are connected to an external high voltage source 90 through an electrode terminal 21 and a ground terminal 31, respectively.
  • the high voltage source 90 is composed of a transformer and applies a predetermined high voltage between the discharge electrode 20 and the grounded counter electrode 30. A high voltage (for example, ⁇ 4.6 kV) is applied to the discharge electrode 20.
  • the mist is discharged through the discharge port 52 through the counter electrode 30 in the air flow caused by the ion wind flowing toward the counter electrode 30 through the discharge electrode 20.
  • a plurality of air inlets 54 are formed in the peripheral wall of the rear end portion of the spray cylinder 50, and the above-described air flow is maintained by the air taken in from this.
  • a heat exchanger composed of a Peltier effect thermoelectric module is attached to the heat insulating material 51 located at the bottom of the spray cylinder 50, and the discharge electrode 20 is coupled to the cooling side of the heat exchanger so that the discharge electrode is By cooling to a temperature below the dew point of water, the water contained in the surrounding air is condensed on the discharge electrode, and this heat exchanger 60 provides liquid supply means for supplying water to the discharge electrode 20. Stipulate.
  • the heat exchanger 60 is configured by connecting a plurality of thermoelectric elements in series between a pair of conductive circuit boards, and cools the discharge electrode 20 at a cooling rate determined by a variable voltage supplied from an external cooling power supply 80.
  • the heat radiating plate 68 is fixed to the rear end of the spray cylinder 50 and holds the heat exchange 60 between the heat radiating plate 68 and the heat insulating material 51 at the bottom of the spray cylinder 50.
  • the heat radiating plate 68 is formed with heat radiating fins 69 for promoting heat radiating.
  • the cooling power source 80 controls the heat exchanger 60 so as to maintain an appropriate temperature according to the environmental temperature and the environmental humidity, that is, an electrode temperature at which a sufficient amount of water can be condensed on the discharge electrode.
  • the muffler duct 100 is configured as an attachment attached to the tip of the atomizing unit 10, and removes this mist while reducing noise generated when the charged fine particle mist is generated. To the part.
  • the muffler duct 100 includes an inner cylinder 110 having both ends opened in the axial direction and an outer cylinder 120 surrounding the inner cylinder 110, and a sound absorbing material 130 such as urethane is accommodated between the two.
  • a plurality of openings 113 are provided in the peripheral wall of the inner cylinder 110, and sound waves that become noise travel to the sound absorbing material 130 through the openings 113.
  • a coupling cylinder 114 protrudes from the rear end of the inner cylinder 110, and a projection 56 at the front end of the spray cylinder 50 is detachably fitted into a groove 116 formed in the coupling cylinder 114 so that the muffler duct 100 is coaxial with the spray cylinder 50.
  • the opening at the front end of the inner cylinder 110 forms a discharge port 102 having substantially the same diameter as the discharge port 52 at the tip of the spray tube 50, and this force also discharges charged fine particle mist.
  • the front and rear end faces of the space between the outer cylinder 120 and the inner cylinder 110 are closed by the front wall 121 and the rear wall 111, respectively.
  • a plurality of rows of reflectors 134 that run along the axial direction of the muffler duct 100 may be disposed inside the sound absorbing material 130.
  • the reflectors 134 are arranged at equal intervals along the inner and outer rows along the circumferential direction around the axis of the silencer duct 100, and the reflectors in the inner row are arranged alternately with the outer rows.
  • the presence of multiple rows of reflectors 134 in the sound absorbing material 130 increases the propagation path of sound waves in the sound absorbing material 130 and promotes attenuation of sound waves in the silencer duct 100.
  • a silencing effect is obtained.
  • the reflector 134 polycarbonate or polyurethane resin is used.
  • shape of the reflector various shapes such as a spherical shape, a needle shape, and a scale shape can be used besides the bar shape shown in the figure.
  • the silencer duct 100 has the effect of rectifying charged fine particle mist and releasing it to the outside in addition to attenuating noise.
  • the ionic wind flowing from the discharge electrode 20 through the counter electrode 30 flows into the silencer duct 100 and charges the inner cylinder 110 and the sound absorbing material 130, whereby the inner cylinder 110 and the mist of charged fine particles are charged.
  • repelling the sound absorbing material 130 it is rectified so as to flow along the axial direction of the silencer duct 100 that does not stay in the silencer dust 100, and is smoothly discharged to the outside.
  • FIG. 7 shows an electrostatic atomization system incorporating the above-described electrostatic atomizer.
  • This system is configured by incorporating an electrostatic atomizer in the housing 70 together with the fan 200, the high voltage source 90 and the cooling power supply 80, and a forced air flow air passage 72 created by the fan 200.
  • the charged fine particle mist is discharged to the forced air flow, and the charged fine particle mist is supplied to the environment outside the housing 70.
  • the electrostatic atomizer By arranging the electrostatic atomizer so that the axial direction intersects the air flow flowing through the air passage, it is possible to reduce the leakage of highly directional noise that cannot be absorbed by the muffler duct 100 into the environment. I am letting.
  • a dustproof filter 210 is disposed on the downstream side of the fan 200, and a clean air flow is created, and this clean air is supplied to the electrostatic atomizer.
  • Such an electrostatic atomization system is used as an air cleaner.
  • FIG. 8 shows the amount of noise level reduction according to the axial inclination angle of the muffler duct 100.
  • the silencer duct 100 includes an inner cylinder 110 having an opening 113 having a diameter of 20 mm and a length of 20 mm, an outer cylinder 120 having a diameter of 40 mm and a length of 20 mm, and a sound absorbing material 130 of an EPDM series foamed resin.
  • the noise level reduction [dB (A)] measured at a position 30 cm away from the outlet 102 of the silencer duct 100 was used. As a result, it can be seen that the noise reduction effect is improved by setting the inclination angle from 40 ° to 90 °.
  • the inclination angle of the silencer duct in the axial direction with respect to the direction of the forced air flow directed from the fan 200 to the use environment is set to 40 ° to 90 °. As a result, the noise received in the usage environment is further reduced.
  • such an inclination angle causes the electrostatic atomizer using the silencer duct 100 inclined with respect to the axial direction of the spray cylinder 50 to enter the forced air flow air passage.
  • This can also be realized by arranging the spray cylinder 50 so that the axial direction of the spray cylinder 50 coincides with the blowing direction.
  • FIGS. 10 and 11 show a first modification in which the silencer duct 100 is inclined.
  • the axial direction of the inner cylinder 110 and the outer cylinder 120 is set to 10 to 20 with respect to the axial direction of the spray cylinder 50. Tilt at an angle of °.
  • Other configurations are the same as those in the above embodiment.
  • FIG. 12 and FIG. 13 show a second modification of the sound deadening duct 100, which has a plurality of concave groove shapes continuously arranged along the circumferential direction at the interface between the inner cylinder 110 and the sound absorbing material 130.
  • the air gap 132 is formed to improve the sound absorption performance.
  • the void has a triangular cross section and extends along the entire length in the axial direction.
  • FIG. 14 and FIG. 15 show the third and fourth modified modes of the silencer duct 100, and a plurality of continuously arranged along the circumferential direction at the interface between the sound absorbing material 130 and the outer cylinder 120.
  • a concave groove-shaped air gap 132 is formed.
  • the cross section of the gap 132 is triangular, and in the modified embodiment of FIG. 15, the portion where the sound absorbing material 130 contacts the outer cylinder 120 is a curved surface.
  • Concave groove shape The depth of the air gap 132 is determined by the frequency of the noise. When noise of 1 kHz or more is attenuated, it is desirable to form the air gap 132 having a depth of 6 mm or more.
  • FIGS. 16 and 17 show a fifth modification of the sound deadening duct 100, in which a ring-shaped gap 132 is formed in the middle in the radial direction of the sound absorbing material 130.
  • This air gap 132 is formed over the entire length of the sound absorbing duct 100 in the axial direction, and divides the sound absorbing material 130 into an inner member and an outer member, and a certain amount of sound waves are generated at the interface between the air gap 132 and the sound absorbing material 130. Reflected and absorbed.
  • the inner member and the outer member having different absorption frequency bands, it is possible to reduce noise in a wide V and range of frequency bands.
  • FIGS. 18 and 19 show a sixth modification of the sound deadening duct 100, in which a plurality of gaps 132 are arranged at equal intervals along the circumferential direction in the sound absorbing material 130, and the gaps 132 are the noise deadening ducts. Extends to 100 axial lengths.
  • FIG. 20 and FIG. 21 show a seventh modification of the silencer duct 100, and a plurality of gaps 132 that run in the radial direction of the silencer duct 100 are provided in the sound absorbing material 130.
  • FIG. 22 and FIG. 23 show an eighth modification of the sound deadening duct 100, in which the sound deadening material 100 is filled with a spherical sound absorbing material 130 to leave a gap 132 between the sound absorbing materials 130.
  • the spherical sound-absorbing material wool metal, glass wool and polyether urethane foam are suitable.
  • FIG. 24 and FIG. 25 show a ninth modification of the silencer duct 100, which uses a tapered inner cylinder 110 to improve the silencing effect.
  • the rear end of the inner cylinder 110 coupled to the front end of the spray cylinder 50 has a larger diameter than the discharge port 52 of the spray cylinder 50, and the inner diameter gradually decreases toward the discharge port 102 at the front end of the inner cylinder.
  • the inclination angle of the inner cylinder 110 is 20 ° to 30 °, and the diameter of the discharge port 102 is substantially the same as the discharge port 52 at the front end of the spray tube 50.
  • FIGS. 26 and 27 show a tenth modification of the sound deadening duct 100, in which different types of sound absorbing materials 130A and 130B are arranged along the axial direction.
  • the sound absorbing materials 130A and 130B have sound absorption characteristics in different frequency bands, and absorb noise over a wide frequency band.
  • FIG. 28 and FIG. 29 show an eleventh modification of the sound deadening duct 100, in which different types of sound absorbing materials 130A and 130B are arranged along the radial direction.
  • the inner sound absorbing material 130A is made of, for example, EPDM-based continuous foamed resin having good ozone resistance
  • the outer sound absorbing material 130A it is desirable to use, for example, a urethane-based continuous foamed resin having a high sound absorption coefficient, although the ozone resistance is not good.
  • the material of the sound-absorbing material having ozone resistance include wool-like metal and glass wool.
  • a highly water-resistant sound-absorbing material in consideration of the exposure of the inner sound-absorbing material 130A to charged fine particle mist.
  • the inner sound absorbing material 130A by configuring the inner sound absorbing material 130A with a catalyst part that decomposes ozone, the amount of generated ozone is reduced and noise is also absorbed.
  • FIG. 30 to 31 show a twelfth modification of the muffler duct 100, in which a single sound absorbing sheet 130 as shown in FIG. 32 is wound and filled between the inner cylinder 110 and the outer cylinder 120.
  • An example of a sound-absorbing material is shown.
  • the sound absorbing sheet 130 is provided with a large number of gaps 132, and the gaps 132 are uniformly arranged between the inner cylinder 110 and the outer cylinder 120 to improve the noise reduction effect.
  • the sound absorbing material a laminate of a plurality of sound absorbing sheets may be used.
  • FIG. 33 and FIG. 34 show a thirteenth modification of the silencer duct 100 and show an example in which the noise reduction effect is enhanced by overlapping the rear end portion of the silencer duct 100 on the outer periphery of the spray cylinder 50.
  • the rear end portion of the inner cylinder 110 forms a coupling cylinder into which the front end of the spray cylinder 50 is inserted
  • the outer cylinder 120 covers the portion excluding the air inlet 54 at the rear end of the spray cylinder 50
  • the sound absorbing material 130 filled between the tube 110 and the outer tube 120 covers the spray tube 50 and surrounds the portion between the discharge electrode 20 and the counter electrode 30 that are the sources of noise with the sound absorbing material 130, thereby reducing the noise. Is greatly reduced.
  • the sound absorbing material 130 those having various configurations used in the above-described various modifications are used. With this configuration, it is possible to reduce the size of the electrostatic spraying device by suppressing the projecting amount of the silencing duct 100 to the front of the spray cylinder 50 while exhibiting an excellent silencing effect.
  • the silencer duct 100 shown in FIG. 35 (A) is bent at 90 °, and the rear end portion is a coupling cylinder 114 coupled to the spray cylinder 50, and the front end is the discharge port 102. Sound absorbing material 130 is bent Placed in the section.
  • the silencer duct 100 shown in FIG. 35 (B) is formed with an expansion chamber 104 having a diameter larger than that of the connecting tube 114 at the rear end and the discharge port 102 at the front end in the middle portion, so as to exhibit a noise reduction effect in the expansion chamber. Is stipulated.
  • the sound absorbing material 130 is disposed in the expansion chamber 104 to improve the sound absorbing effect.
  • the silencer duct 100 shown in FIG. 35 (D) forms a resonance chamber 106 that defines a sound absorbing part in the middle part to reduce noise. Furthermore, it can be expected that the silencing duct can exhibit a further superior silencing effect by combining the structures disclosed above.
  • the example in which the cross-section of the muffler duct 100 is circular has been shown.
  • the present invention is not necessarily limited to this, and various cross-sectional shapes such as an elliptical shape and a rectangular shape can be applied.

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  • Electrostatic Spraying Apparatus (AREA)

Abstract

噴霧筒内に収めた放電電極と噴霧筒に支持する対向電極とに高電圧が印加され、放電電極に供給された液体が放電電極の先端において静電霧化されて帯電微粒子ミストを作り出す。噴霧筒の先端には、帯電微粒子ミストを発生させる時の騒音を低減する消音ダクトが形成され、帯電微粒ミストをこの消音ダクトを通して外部に放出する。このため、放電電極と対向電極との間で発生した騒音を噴霧筒の直ぐ下流の消音ダクトで吸収することが出来て、騒音を効果的に低減させることが出来る。

Description

明 細 書
静電霧化装置及び静電霧化システム
技術分野
[0001] 本発明は、放電電極と対向電極との間に高電圧を印加することで放電電極に供給 された液体の帯電微粒子ミストを生成する静電霧化装置及びこの静電霧化装置を使 用する静電霧化システムに関するものである。
背景技術
[0002] 日本特許公開公報 (特開 2005— 131549号）は、従来の静電霧化装置を開示し ている。この静電霧化装置は、放電電極、対向電極、放電電極へ水を供給する液体 供給手段、放電電極と対向電極との間に高電圧を印加する高電圧源を備える。放電 電極と対向電極との間に印加された高電圧により、放電電極上に供給された水が霧 化されて帯電微粒子ミストが発生され、この帯電微粒子ミストが放電電極カゝら対向電 極に向けて生じるイオン風に乗って外部に放出される。このような静電霧化装置では 、高電圧の印加によって帯電微粒子水のミストを発生させる際に騒音が発生するた め、この騒音を低減させることが望まれる。
発明の開示
[0003] 本発明は上記の問題点に鑑みて発明したものであって、運転時の騒音を低減する ことができ、且つ帯電微粒子ミストの流れを阻害することなく帯電微粒子ミストを外部 へ放出することが可能な静電霧化装置を提供することを課題とするものである。
[0004] 本発明に係る静電霧化装置は、放電電極と、上記放電電極へ液体を供給する液 体供給手段と、上記放電電極に対向して配置された対向電極と、上記放電電極を包 囲し上記対向電極を支持する噴霧筒と、上記放電電極と上記対向電極との間に高 電圧を印加する高電圧源とで構成される。上記の高電圧の印加により放電電極に供 給された上記の液体が放電電極の先端において静電霧化されて帯電微粒子ミストを 作り出し、この帯電微粒ミストが上記放電電極先端から上記の対向電極を通過して上 記噴霧筒先端から放出される。本発明の特徴とするところは、吸音部を備えた消音ダ タトが上記噴霧筒の先端に形成され、上記の帯電微粒ミストをこの消音ダクトを通して 外部に放出することである。このため、放電電極と対向電極との間で発生した騒音を 噴霧筒の直ぐ下流の消音ダ外で吸収することが出来て、騒音を効果的に低減させ ることが出来る。更に、消音ダクト内を通して帯電微粒ミストを外部に放出するため、 消音ダクト自体が帯電微粒子ミストをガイドして、大きく拡散させることなく所定の方向 に向けて帯電微粒子のミストを放出させることが出来る。
[0005] 好ましくは、外部の空気を導入するための空気流入口が上記の噴霧筒に形成され 、上記消音ダクトが上記噴霧筒へ着脱自在のアタッチメントとして構成される。空気流 入口は外部の空気を導入して上記の帯電微粒子ミストをこれに乗せて外部に放出す る空気流を形成するものであり、噴霧筒の適宜の位置に形成される。消音ダクトは噴 霧筒に着脱自在となるため、噴霧筒に要求される構造的な制約に大きく縛られること なぐ消音効果の高い構造に構成することが出来、高い消音効果が期待できる。
[0006] 消音ダクトは外筒と穴あきの内筒を備え、上記吸音部は上記の外筒と内筒との間に 保持された吸音材であることが望ま 、。
[0007] 吸音材の内部には音の反射体が形成されることが好ましい。この反射体の存在に より、内筒と外筒との間での騒音の伝搬経路を長くして吸音の機会を多くすることで、 限られた空間内での消音効果を向上させることができる。
[0008] 消音ダクトはその軸方向が噴霧筒の軸方向に対して傾斜するように構成することも 好ましい。この場合、指向性の高い騒音の成分を消音ダクト内で吸収して外部に放 出されることを抑えることができて、消音効果が向上できる。
[0009] また、吸音材と外筒または内筒との界面には空隙を設けることも可能である。この空 隙を形成することで、空隙の界面において音波を繰り返し反射し、吸音することで、 騒音を効果的に低減させる消音効果が向上されることが期待できる。
[0010] この空隙は消音ダクトの軸方向に沿って延出し且つ周方向に沿って並ぶ複数の溝 であることが望ましい。空隙が外筒や内筒との界面で周方向に沿って並ぶことで、内 筒の内部力も半径方向外方に放射される騒音を漏れなく捉えることができて、より一 層の消音効果が期待できる。また、空隙は吸音材の内部に形成することも可能であ る。
[0011] 吸音材としては、例えば、一枚または複数枚の吸音シートを筒状に巻き付けたもの を使用することができる。
[0012] 更に、吸音材を吸収する音の周波数帯域が互いに異なる第 1の吸音材と第 2の吸 音材とで構成することが好ましい。こうすることで、広い周波数帯域に亘つて騒音を低 減することができる。
[0013] また、消音ダクトの一部が噴霧筒の外周へ重複するように構成することも可能である 。この場合、消音ダ外の性能を維持したまま、噴霧筒の先端力も突出する消音ダ外 の長さを抑えることが出来、静電霧化装置の小型化が達成できる。
[0014] 上記の対向電極は上記放電電極の先端の放電端と同軸のリング形状に形成され、 上記放電電極の先端と上記対向電極とが上記噴霧筒の軸方向に沿って並んで配置 されることにより、放電端カゝら放出される帯電微粒子ミストが噴霧筒の軸方向によって 規定される吐出経路に沿って上記対向電極の内部を通過する形で上記消音ダクト 内に流れる。消音ダクトは上記吐出経路と交差する放出流路が備わるように構成され ることが可能である。この場合、噴霧筒から放出される帯電微粒子ミストが消音ダクト 内で斜め方向にガイドされることで、指向性の高い騒音の消音効果を高めることが期 待できる。
[0015] この他、消音ダクトの後端部に噴霧筒の内径より大きな内径の導入口が形成され、 消音ダクトの内径がこの導入ロカ 消音ダクト先端の吐出口に向けて次第に小さくな つた構成を採用することもできる。この場合も、消音ダクトの内径が連続的に変化する ことにより、消音効果の向上が期待できる。
[0016] 上記の吸音材を使用した構造に代えて、或いはこれに加えて、消音ダクトの長手方 向の中間部に大径の膨張室や共鳴室を形成してこれを吸音部とすることも可能であ る。
[0017] 本発明は更に、上述の静電霧化装置を組み込んだ静電霧化システムを開示する。
このシステムは静電霧化装置を収めるハウジングを備え、ハウジング内に強制空気 流を作り出すファンが備えられると共にこの強制空気流を流す直線状の送風路が形 成される。静電霧化装置はこの送風路内に配置され、消音ダクトは帯電微粒子液を 流す直線状の放出経路を有し、この放出経路が上記送風路と傾斜する。この構成に より、消音ダクトから漏れる騒音の指向方向を帯電微粒子ミストの放出方向と異なら すことができ、帯電微粒子ミストの使用環境に騒音が漏れるのを低減することが出来 る。
[0018] 更に、消音ダクトの放出経路が強制空気流の送風路に交差するように配置すれば 、使用環境への騒音の漏れを最小限とすることができる。
図面の簡単な説明
[0019] [図 1]本発明の一実施形態に係る静電霧化装置を示す分解斜視図。
[図 2]同上の一部切り欠き分解斜視図。
[図 3]同上の正面図。
[図 4]同上の上面図。
[図 5]同上の縦断面図。
[図 6]図 5中の 6— 6線断面図。
[図 7]同上の静電霧化装置を組み込んだ静電霧化システムの概略図。
[図 8]同上のシステムにおける送風路の方向に対する消音ダクトの方向の傾斜角度と 騒音レベル低減量との関係を示すグラフ図。
[図 9]同上の静電霧化システムの変更態様を示す概略図。
[図 10]同上に使用する消音ダクトの第 1の変更態様を示す縦断面図。
[図 11]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 12]同上の消音ダクトの第 2の変更態様を示す縦断面図。
[図 13]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 14]同上の消音ダクトの第 3の変更態様を示す側断面図。
[図 15]同上の消音ダクトの第 4の変更態様を示す縦断面図。
[図 16]同上の消音ダクトの第 5の変更態様を示す縦断面図。
[図 17]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 18]同上の消音ダクトの第 6の変更態様を示す縦断面図。
[図 19]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 20]同上の消音ダクトの第 7の変更態様を示す縦断面図。
[図 21]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 22]同上の消音ダクトの第 8の変更態様を示す縦断面図。 [図 23]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 24]同上の消音ダクトの第 9の変更態様を示す縦断面図。
[図 25]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 26]同上の消音ダクトの第 10の変更態様を示す縦断面図。
[図 27]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 28]同上の消音ダクトの第 11の変更態様を示す縦断面図。
[図 29]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 30]同上の消音ダクトの第 12の変更態様を示す縦断面図。
[図 31]同上の消音ダクトの側断面図。
[図 32]同上の消音ダクトに使用する吸音シートの斜視図。
[図 33]同上の消音ダクトの第 13の変更態様を示す縦断面図。
[図 34]同上の消音ダクトの縦断面図。
[図 35] (A)、（B)、（C)、（D)はそれぞれ同上の消音ダクトの更に他の変更態様を示 す概略図。
発明を実施するための最良の形態
本発明の一実施形態に係る静電霧化装置を添付図面に基づいて説明する。図 1 〜4に示すように、静電霧化装置は、霧化ユニット 10とこれに着脱自在の消音ダクト 1 00とで構成される。霧化ユニット 10は、放電電極 20、対向電極 30、及び熱交 6 0を保持する噴霧筒 50を備える。放電電極 20は噴霧筒 50の中心軸上に配置され、 後端部を熱交翻60の上部に固定し、先端を噴霧筒 50内に突出させる。対向電極 30は中央に円形窓を有するリング状であり、円形窓の中心を噴霧筒 50の中心軸に 併せて噴霧筒 50の先端に固定され、放電電極 20の先端の放電端に対して噴霧筒 5 0の軸方向に沿って離間する。この円形窓が噴霧筒 50先端の吐出口 52を規定する 。放電電極 20と対向電極 30はそれぞれ電極端子 21と接地端子 31を介して外部の 高電圧源 90に接続される。高電圧源 90はトランスで構成されて所定の高電圧を放 電電極 20と接地された対向電極 30との間に印加するもので、高電圧（例えば、—4. 6kV)を放電電極 20に与えることで、放電電極 20先端の放電端と各対向電極 30の 円形窓 32の内周縁との間に高電圧電界を発生させ、後述するように、放電電極 20 上に供給される水を静電気で帯電させて、放電端 22から水の帯電微粒子をミストとし て放出する。
[0021] 放電電極 20と対向電極 30との間に高電圧が印加されると、放電電極 20先端の放 電端 22に保持された水と対向電極 30との間にクーロン力が働いて、水 Wの表面が 局所的に盛り上がってテーラーコーンが形成される。すると、テーラーコーンの先端 に電荷が集中してこの部分における電界強度が大きくなつて、この部分に生じるクー ロン力が大きくなり、更にテーラーコーンを成長させる。その後、クーロン力が水 Wの 表面張力を超えると、テーラーコーンが*** (レイリー***)を繰り返し、ナノメータサ ィズの帯電微粒子水のミストを大量に生成させるものである。このミストは、放電電極 2 0力 対向電極 30に向けて流れるイオン風によって引き起こされる空気流に乗って 対向電極 30を経て、吐出口 52を通して放出される。噴霧筒 50の後端部の周壁には 複数の空気流入口 54が形成され、ここから取り入れる空気で上記の空気流が維持さ れる。
[0022] 噴霧筒 50底部に位置する断熱材 51には、ペルチェ効果熱電モジュールで構成さ れた熱交 が取り付けられ、この熱交 の冷却側に放電電極 20が結合さ れて、放電電極が水の露点以下の温度に冷却されることで、周囲の空気中に含まれ る水分を放電電極に凝集させるものであり、この熱交換器 60が水を放電電極 20へ 供給する液体供給手段を規定する。この熱交換器 60は、一対の導電回路板の間に 複数の熱電素子を直列に接続して構成され、外部の冷却用電源 80から与えられる 可変の電圧によって決まる冷却速度で放電電極 20を冷却する。冷却側となる一方の 導電回路板は放電電極 20後端のフランジ 24へ熱結合され、放熱側となる他方の導 電回路板は放熱板 68に熱結合される。この放熱板 68は噴霧筒 50の後端に固定さ れ、放熱板 68と噴霧筒 50底部の断熱材 51との間に、熱交翻 60を保持する。放熱 板 68には放熱を促進させる放熱フィン 69が形成される。冷却用電源 80は環境温度 と環境湿度に応じた適切な温度、即ち、十分な量の水を放電電極上に凝集できる電 極温度を維持するように、熱交換器 60を制御する。
[0023] 消音ダクト 100は、霧化ユニット 10の先端に取り付けられるアタッチメントとして構成 され、帯電微粒子ミストを発生する際に生じる騒音を低減させながら、このミストを外 部に放出する。消音ダクト 100は軸方向の両端が開口した内筒 110とこれを包囲す る外筒 120とで構成され、両者の間にウレタンのような吸音材 130を収める。内筒 11 0の周壁には複数の開口 113が設けられ、この開口 113を介して騒音となる音波が 吸音材 130に進む。内筒 110の後端からは結合筒 114が突出し、この結合筒 114に 形成した溝 116へ、噴霧筒 50の前端の突起 56が着脱自在に嵌め込まれて消音ダク ト 100が噴霧筒 50へ同軸上で結合される。内筒 110の前端の開口は噴霧筒 50先端 の吐出口 52と略同径となった放出口 102を形成し、ここ力も帯電微粒子ミストが放出 される。外筒 120と内筒 110との間の空間の前後両端面はそれぞれ前面壁 121と後 面壁 111とによって閉塞される。
[0024] 図 5及び図 6に示すように、吸音材 130の内部には消音ダクト 100の軸方向に沿つ て走る複数列の反射体 134が配置されてもよい。この反射体 134は消音ダクト 100の 軸の回りに周方向に沿って内側と外側の 2列に沿って等間隔に並び、内側の列の反 射体が外側列と互い違いに配列されている。このように、吸音材 130内に複数列の 反射体 134が存在することにより、吸音材 130内での音波の伝達経路が長くなつて、 消音ダクト 100内での音波の減衰が促進され、高い消音効果が得られる。反射体 13 4としては、ポリカーボネートやポリウレタン榭脂が使用される。反射体の形状は図示 するバー形状の他、球状、針状、鱗片状等の各種形状のものが使用できる。
[0025] 尚、消音ダクト 100は騒音の減衰を行うことに加えて、帯電微粒子ミストを整流して 外部に放出する効果がある。すなわち、放電電極 20から対向電極 30を介して流れる イオン風が消音ダクト 100内に流れて、内筒 110や吸音材 130を帯電させることによ り、帯電微粒子のミストが帯電した内筒 110や吸音材 130に反発することで、消音ダ タト 100内に滞留することがなぐ消音ダクト 100の軸方向に沿って流れるように整流さ れて、円滑に外部へ放出される。
[0026] 図 7は上述の静電霧化装置を組み込んだ静電霧化システムを示す。このシステム はハウジング 70内に静電霧化装置をファン 200や上記の高電圧源 90や冷却用電源 80と共に内蔵して構成されるものであり、ファン 200によって作り出される強制空気流 の送風路 72へ帯電微粒子ミストを放出し、この強制空気流に乗せてハウジング 70外 部の環境へ帯電微粒子ミストを供給する。この場合、図示のように、消音ダクト 100の 軸方向が送風路を流れる空気流に対して交差するように静電霧化装置を配置するこ とで、消音ダクト 100にて吸収しきれない指向性の高い騒音が環境に漏れるのを低 減させている。ファン 200の下流側には防塵フィルター 210が配置され、清浄な空気 の空気流が作り出されると共に、この清浄な空気が静電霧化装置に供給される。この ような静電霧化システムは空気清浄機として使用される。
[0027] 図 8は、消音ダクト 100の軸方向の傾斜角度に応じた騒音レベルの低減量を示す。
消音ダクト 100としては、直径が 20mmで長さが 20mmの開口 113を備えた内筒 110と 、直径が 40mmで長さが 20mmの外筒 120と、 EPDM系連続発泡樹脂の吸音材 130と を使用し、消音ダクト 100の放出口 102から 30cm離れた位置で計測される騒音レべ ルの低減量 [dB (A) ]を求めた。この結果、傾斜角度を 40° から 90° とすることで、騒 音低減の効果が向上されることが分かる。上のような静電霧化装置を組み込んだ静 電霧化システムにおいて、ファン 200から使用環境に向けられた強制空気流の方向 に対する消音ダクトの軸方向の傾斜角度を 40° から 90° とすることで、使用環境に て受け取る騒音は更に低減されるものである。
[0028] このような傾斜角度は、図 9に示すように、噴霧筒 50の軸方向に対して傾斜させた 消音ダクト 100を使用した静電霧化装置を、強制空気流の送風路内に送風方向に 噴霧筒 50の軸方向を一致させた形で配置させることによつても、実現できる。
[0029] 図 10と図 11は、消音ダクト 100が傾斜した第 1の変更態様を示すもので、内筒 110 及び外筒 120の軸方向を、噴霧筒 50の軸方向に対して 10〜20° の角度で傾斜さ せている。その他の構成は上記の実施例と同一である。
[0030] 図 12と図 13は、消音ダクト 100の第 2の変更態様を示すもので、内筒 110と吸音材 130との界面に周方向に沿って連続的に並ぶ複数の凹溝形の空隙 132を形成して 、吸音性能を向上させている。この空隙は断面が三角形状とされ軸方向の全長に沿 つて延出している。
[0031] 図 14と図 15は、消音ダクト 100の第 3及び第 4の変更態様を示すもので、吸音材 1 30と外筒 120との界面に周方向に沿って連続的に並ぶ複数の凹溝形の空隙 132を 形成している。図 14の変更態様では空隙 132の断面が三角形状とされ、図 15の変 更態様では吸音材 130が外筒 120に接する箇所を曲面としている。凹溝形状である 空隙 132の深さは、騒音の周波数によって決定され、 1kHz以上の騒音を減衰させる 場合は、 6mm以上の深さの空隙 132を形成することが望ましい。
[0032] 図 16と図 17は、消音ダクト 100の第 5の変更態様を示し、吸音材 130の径方向に 中間にリング状の空隙 132を形成している。この空隙 132は消音ダクト 100の軸方向 の全長に亘つて形成されて、吸音材 130を内側部材と外側部材とに分割するもので あり、この空隙 132と吸音材 130の界面で音波が一定量反射され、吸音ざれる。また 、内側部材と外側部材とにそれぞれ吸収周波数帯が異なるものを使用することで、広 V、範囲の周波数帯域の騒音を低減することもできる。
[0033] 図 18と図 19は、消音ダクト 100の第 6の変更態様を示し、吸音材 130内部に複数 の空隙 132を周方向に沿って等間隔に配置しており、空隙 132は消音ダクト 100の 軸方向の全長に延出する。
[0034] 図 20と図 21は、消音ダクト 100の第 7の変更態様を示し、消音ダクト 100の径方向 に走る複数の空隙 132を吸音材 130内に設けている。
[0035] 図 22と図 23は、消音ダクト 100の第 8の変更態様を示し、消音ダクト 100内に球状 の吸音材 130を充填して、吸音材 130間に空隙 132を残すようにしている。球状の吸 音材としては、ウール状の金属やグラスウール、ポリエーテル系のウレタンフォームが 適当である。
[0036] 図 24と図 25は、消音ダクト 100の第 9の変更態様を示し、テーパ形状の内筒 110を 使用して消音効果を向上させている。噴霧筒 50の前端に結合する内筒 110の後端 には噴霧筒 50の吐出口 52より大径とされ、内筒の前端の放出口 102に向けて、内 径を次第に小さくしている。内筒 110の傾斜角度は 20° 〜30° とされ、放出口 102 の径は噴霧筒 50前端の吐出口 52と略同一としている。
[0037] 図 26と図 27は、消音ダクト 100の第 10の変更態様を示し、異なる種類の吸音材 13 0A、 130Bを軸方向に沿って配列している。吸音材 130A、 130Bは互いに異なる周 波数帯域での吸音特性を有するものであり、広い周波数帯域に亘つて騒音を吸収す る。
[0038] 図 28と図 29は、消音ダクト 100の第 11の変更態様を示し、異なる種類の吸音材 13 0A、 130Bを半径方向に沿って配列している。このように、異種の吸音材を使用する 場合、静電霧化作用に伴って発生するオゾンを考慮して、内側の吸音材 130Aに、 耐オゾン性が良好な例えば EPDM系の連続発泡榭脂製のものを用い、外側の吸音 材 130Aには、耐オゾン性は良好でないが吸音率の高い例えばウレタン系の連続発 泡榭脂製のものを用いることが望まし 、。耐オゾン性を有する吸音材の材質としては ウール状の金属やグラスウールが挙げられる。また、内側の吸音材 130Aが帯電微粒 子ミストに曝されることを考慮して、耐水性の高い吸音材を使用することも好ましい、こ のような吸音材としては、ウール状の金属、ポリエーテル系のウレタンフォーム、グラス ウールや、調湿性を有する珪藻土等があり、これら各種類の吸音材を組み合わせて 配置することで、吸音材がオゾン劣化を生じるといった問題や、加水分解等の影響を 受けるといった問題が解決できる。また、内側の吸音材 130Aをオゾンを分解する触 媒部で構成することで、発生するオゾン量を低減し、騒音も吸収する。
[0039] 図 30〜図 31は、消音ダクト 100の第 12の変更態様を示し、図 32に示すような一枚 の吸音シート 130を巻き回して内筒 110と外筒 120との間に充填して吸音材を構成 した例を示す。この吸音シート 130は多数の空隙 132を備えており、この空隙 132が 内筒 110と外筒 120との間に一様に配列されて、消音効果を向上させている。吸音 材としては複数枚の吸音シートを積層したものを使用しても良い。
[0040] 図 33と図 34は、消音ダクト 100の第 13の変更態様を示し、消音ダクト 100の後端 部を噴霧筒 50の外周へ重複させて、消音効果を高めた例を示す。この場合、内筒 1 10の後端部が噴霧筒 50の前端が挿入される結合筒を形成し、噴霧筒 50の後端の 空気流入口 54を除く部分を外筒 120が覆 、、内筒 110と外筒 120との間に充填した 吸音材 130が噴霧筒 50を覆い、騒音の発生源である放電電極 20と対向電極 30とに 亘る部分を吸音材 130で包囲することにより、騒音を大幅に低減している。吸音材 13 0としては、上の各変更態様で使用された各種構成のものが使用される。この構成に より、優れた消音効果を発揮しながら、噴霧筒 50の前方への消音ダクト 100の突出 量を抑えて、静電噴霧装置の小型化が達成できる。
[0041] 消音ダクトとしては、上述した構成の他、図 35 (A) (B) (C) (D)に示す各種構成のも のが使用できる。図 35 (A)で示す消音ダクト 100は 90° に屈曲し、後端部が噴霧筒 50へ結合される結合筒 114となり、前端を放出口 102としている。吸音材 130は屈曲 部に配置される。図 35 (B)に示す消音ダクト 100は、後端の結合筒 114及び前端の 放出口 102よりも大径の膨張室 104を中間部に形成して、膨張室で消音効果を発揮 する吸音部を規定している。図 35 (C)の消音ダクト 100は、膨張室 104内に吸音材 1 30を配置して、吸音効果を向上させている。図 35 (D)に示す消音ダクト 100は中間 部に吸音部を規定する共鳴室 106を形成して、騒音を低減させている。更に、消音 ダクトとしては、上で開示された構造を組み合わせて構成することでより一層優れた 消音効果を発揮できることが期待できる。
図示の実施形態では、消音ダクト 100の断面が円形である例を示したが、本発明は 必ずしもこれのみに限定されるものではなぐ楕円形状や四角形状の各種の断面形 状のものが適用できる。また、消音ダクト 100を噴霧筒 50と一体に形成することも可 能である。

Claims

請求の範囲
[1] 放電電極と、
上記放電電極へ液体を供給する液体供給手段と、
上記放電電極に対向して配置された対向電極と、
上記放電電極を囲み上記対向電極を支持する噴霧筒と、
上記放電電極と上記対向電極との間に高電圧を印加する高電圧源とで構成され、 上記の高電圧によって放電電極に供給された上記の液体を放電電極の先端におい て静電霧化させて帯電微粒子ミストを作り出し、この帯電微粒子ミストを上記放電電 極先端から上記の対向電極を通過させて上記噴霧筒先端力 放出させる静電霧化 装置において、
吸音部を備えた消音ダクトが上記噴霧筒の先端に形成され、上記の帯電微粒子ミス トをこの消音ダクトを通して外部に放出することを特徴とする静電霧化装置。
[2] 上記噴霧筒には外部の空気を内部に導入する空気流入口が形成され、上記消音ダ タトが上記噴霧筒へ着脱自在のアタッチメントであることを特徴とする請求項 1に記載 の静電霧化装置。
[3] 上記消音ダクトは外筒と穴あきの内筒を備え、上記吸音部は上記の外筒と内筒との 間に保持された吸音材であることを特徴とする請求項 1または 2に記載の静電霧化装 置。
[4] 上記吸音材の内部に音の反射体が形成されたことを特徴とする請求項 3に記載の静 電霧化装置。
[5] 上記消音ダクトの軸方向が上記噴霧筒の軸方向に対して傾斜したことを特徴とする 請求項 3に記載の静電霧化装置。
[6] 上記吸音材と上記外筒または上記内筒との界面に空隙が形成されたことを特徴とす る請求項 3に記載の静電霧化装置。
[7] 上記空隙は消音ダクトの軸方向に沿って延出し且つ周方向に沿って並ぶ複数の溝 であることを特徴とする請求項 6に記載の静電霧化装置。
[8] 上記吸音材の内部に空隙が形成されたことを特徴とする請求項 3に記載の静電霧化 装置。
[9] 上記吸音材は、吸音シートを筒状に巻き付けて構成されたことを特徴とする請求項 3 に記載の静電霧化装置。
[10] 上記吸音材は、吸収する音の周波数帯域が互いに異なる第 1の吸音材と第 2の吸音 材とで構成されたことを特徴とする請求項 3に記載の静電霧化装置。
[11] 上記消音ダクトの一部が上記噴霧筒の外周へ重複することを特徴とする請求項 3に 記載の静電霧化装置。
[12] 上記消音ダクトは、
上記対向電極は上記放電電極の先端の放電端と同軸のリング形状であり、上記放 電電極の先端と上記対向電極とが上記噴霧筒の軸方向に沿って並んで、上記放電 端力 放出される帯電微粒子ミストが上記噴霧筒の軸方向によって規定される吐出 経路に沿って上記対向電極の内部を通過する形で上記消音ダクト内に流れ、 上記消音ダクトには上記吐出経路と交差する放出流路が形成されたことを特徴とす る請求項 1または 2に記載の静電霧化装置。
[13] 上記噴霧筒はその軸方向に沿って一様な内径を有し、上記噴霧筒の前端に結合さ れる消音ダクトの後端部に上記の噴霧筒の内径より大きな径の導入口が形成され、 上記の消音ダクトの内径カこの導入口から上記消音ダクトの先端の吐出口に向けて 次第に小さくなつたことを特徴とする請求項 3に記載の静電霧化装置。
[14] 上記吸音部は、上記消音ダクトの長手方向の中間部に形成された大径の膨張室で あることを特徴とする請求項 1または 2に記載の静電霧化装置。
[15] 上記吸音部は、上記消音ダクトの長手方向の中間部に形成された共鳴室であること を特徴とする請求項 1または 2に記載の静電霧化装置。
[16] 請求項 1または 2に記載の上記静電霧化装置がハウジング内に収められ、
上記ハウジングには強制空気流を作り出すファンが備えられると共に、この強制空気 流を流す直線状の送風路が形成され、
上記静電霧化装置がこの送風路内に配置され、
上記静電霧化装置の上記消音ダクトは上記帯電微粒子液を流す直線状の放出経 路を有し、この放出経路が上記送風路と傾斜することを特徴とする静電霧化システム 請求項 1または 2に記載の上記静電霧化装置がハウジング内に収められ、 上記ハウジングには強制空気流を作り出すファンが備えられると共に、この強制空気 流を流す直線状の送風路が形成され、
上記静電霧化装置の上記消音ダクトは上記帯電微粒子ミストを流す直線状の放出 経路を有し、この放出経路が上記の送風路に交差する形で連通したことを特徴とす る静電霧化システム。
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