WO2006001426A1 - スプライン継手および潤滑剤組成物 - Google Patents

スプライン継手および潤滑剤組成物 Download PDF

Info

Publication number
WO2006001426A1
WO2006001426A1 PCT/JP2005/011750 JP2005011750W WO2006001426A1 WO 2006001426 A1 WO2006001426 A1 WO 2006001426A1 JP 2005011750 W JP2005011750 W JP 2005011750W WO 2006001426 A1 WO2006001426 A1 WO 2006001426A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
spline
spline shaft
particles
shaft
buffer
Prior art date
Application number
PCT/JP2005/011750
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Kouji Kitahata
Fumiaki Kasahara
Yoshimasa Shirai
Original Assignee
Jtekt Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jtekt Corporation filed Critical Jtekt Corporation
Priority to US11/630,161 priority Critical patent/US20070264077A1/en
Priority to EP05753314A priority patent/EP1770297A4/en
Publication of WO2006001426A1 publication Critical patent/WO2006001426A1/ja

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
    • F16D3/02—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions
    • F16D3/06—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions specially adapted to allow axial displacement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
    • F16D1/10—Quick-acting couplings in which the parts are connected by simply bringing them together axially
    • F16D2001/103—Quick-acting couplings in which the parts are connected by simply bringing them together axially the torque is transmitted via splined connections
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D2300/00—Special features for couplings or clutches
    • F16D2300/06—Lubrication details not provided for in group F16D13/74
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T403/00—Joints and connections
    • Y10T403/55—Member ends joined by inserted section
    • Y10T403/559—Fluted or splined section
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T403/00—Joints and connections
    • Y10T403/70—Interfitted members
    • Y10T403/7026—Longitudinally splined or fluted rod

Definitions

  • the present invention includes a male spline shaft and a female spline shaft that are extendable in the axial direction and coupled so as to be able to transmit power in a rotational direction around the shaft, and are used for, for example, a steering shaft of an automobile. And a lubricant composition filled in a mating portion between the male spline shaft and the female spline shaft of the spline joint.
  • the spline joint transmits power to the outer periphery of the male spline shaft and the inner periphery of the female spline shaft while allowing the spline shafts to slide in the axial direction and squeezing in the rotational direction.
  • the spline parts are formed and the spline parts are joined together.
  • At least one of the spline parts of both spline shafts is coated with, for example, a resin film having a small friction coefficient or a film of solid lubricant.
  • Patent Document 1 discloses that the surface of a spline portion formed on the outer periphery of a male spline shaft is coated with a resin film such as polyphenylene sulfide, polybutylene terephthalate, and the like. It describes that a filler such as calcium and a solid lubricant are contained.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-336543 (Claims 1 to 3, columns 0005 to 0010) Disclosure of the Invention
  • An object of the present invention is to stably reduce rattling noise for a longer period of time without being worn or peeled off like a coating, and to reduce sliding resistance.
  • Another object of the present invention is to provide a spline joint that can be used, and a lubricant composition filled in a joint portion between the male spline shaft and the female spline shaft of the spline joint.
  • the spline joint of the present invention includes a male spline shaft and a female spline shaft that are extendable in the axial direction and coupled so as to be able to transmit power in a rotation direction about the shaft, and the male spline shaft and the female spline.
  • a lubricant composition containing a lubricant and buffer particles is filled in a portion where the shaft is in contact with each other.
  • the average particle diameter of the buffer material particles is preferably 80 to 120% of the clearance set at the mating portion of the male spline shaft and the female spline shaft.
  • the Young's modulus of the buffer particles is
  • LOOOMPa is preferable.
  • the buffer material particles particles having a cured product of thermosetting urethane resin are preferable.
  • spherical particles are preferable as the buffer material particles.
  • the lubricant composition preferably includes the buffer particles in a ratio of 20 to 300 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the lubricant.
  • the lubricant composition of the present invention is a spline joint comprising a male spline shaft and a female spline shaft that are extendable in the axial direction and coupled so as to be able to transmit power in a rotational direction around the shaft. Filled in a meshing portion between the male spline shaft and the female spline shaft, and contains a lubricant and buffer particles.
  • the cushioning material particles contained in the lubricant composition are interposed in the mating portion between the male spline shaft and the female spline shaft, so Since the shock caused by the mating is buffered, the rattling noise can be reduced.
  • the buffer particles function like a micro-bearing when sliding both spline shafts in the axial direction, so reducing sliding resistance coupled with filling with lubricant! You can also.
  • the buffer particles can reduce rattling noise simply by filling a certain amount of the lubricant composition into the joint between the male spline shaft and the female spline shaft. Reducing sliding resistance The necessary amount can be supplied to the rubbing part at all times, and even if lubrication is lost, the same lubricant composition is replenished, and the appropriate amount is again fed to the rubbing part. Can be supplied. Therefore, unlike a film that loses its function once it is worn or peeled off, it can maintain the function of reducing rattling noise and reducing sliding resistance over a longer period of time.
  • the function of the above-mentioned buffer particles enables stable rattling and reduction of sliding resistance over a longer period of time compared to the coating. Is possible.
  • the average particle diameter of the cushioning material particles is such that the buffering material particles are mixed as much as possible in the meshed portion of the male spline shaft and the female spline shaft to further reduce the rattling noise and reduce the sliding resistance. Considering a better reduction, it is preferable to set the clearance to 80 to 120% of the clearance set at the mating portion of the male spline shaft and the female spline shaft.
  • the buffer material particles When particles having a cured product of thermosetting urethane resin are used as the buffer material particles, the cured product has appropriate hardness and flexibility as the buffer material, so that the rattling sound is further improved. Can be reduced. In addition, when spherical particles are used as the buffer particles, the fluidity of the lubricant composition can be improved and the sliding resistance can be reduced more favorably.
  • the lubricant composition fills the joints between the male spline shaft and the female spline shaft as evenly as possible to reduce the rattling noise and the sliding resistance.
  • the lubricant composition of the present invention contains the lubricant and the buffer particles, a certain amount of the lubricant composition is merely filled in the meshing portion between the male spline shaft and the female spline shaft. Therefore, the amount of cushioning material particles necessary to reduce rattling noise and sliding resistance can be supplied to the joints at all times. Just by supplementing the agent composition, an appropriate amount can be supplied again to the kneading part. Therefore, unlike a film that loses its function once it is worn or peeled off, it can maintain the function of reducing rattling noise and reducing sliding resistance over a longer period of time.
  • Fig. 1 shows a spline joint of a male spline shaft and a spline portion of a female spline shaft, which are the main parts of a spline joint according to an embodiment of the present invention. It is an expanded sectional view which shows the state which filled the lubricant composition in the clearance gap.
  • FIG. 2 is a perspective view showing a spline portion of a male spline shaft in the spline joint of the above example.
  • FIG. 3 is a perspective view showing a part of the spline portion of the female spline shaft connected to the male spline shaft with a part cut away.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state in which the spline portions of both the spline shafts are connected to each other.
  • FIG. 1 shows a main part of a spline joint according to an embodiment of the present invention. It is an expanded sectional view which shows the state filled with the composition.
  • FIG. 2 is a perspective view showing a spline portion of a male spline shaft in the spline joint of the above example.
  • FIG. 3 is a perspective view of the female spline shaft connected to the male spline shaft.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state in which the spline portions of both the spline shafts are connected.
  • spline joint 1 of this example itself is configured in the same manner as in the prior art. That is, referring to FIG. 1, FIG. 2 and FIG. 4, the spline joint 1 includes a male spline shaft 2 and a female spline shaft 3, and of these, the male spline shaft 2 is connected to the female spline shaft 3. A large number of keys 21 are projected on the outer peripheral surface of the end portion of the outer peripheral portion so that the outer peripheral surface is also radially outward, parallel to the axial direction of the male spline shaft 2 and at equal intervals in the circumferential direction. Thus, the male spline section 22 is constructed.
  • female spline shaft 3 has an end portion 30 connected to male spline shaft 2 formed in a cylindrical shape into which male spline portion 22 is inserted.
  • a large number of key grooves 31 mated with the keys 21 of the male spline portion 22 are formed on the inner peripheral surface of the female spline shaft 3 in the radially outward direction.
  • Parallel to the axial direction of the Female spline portions 32 are formed by being recessed at equal intervals in the direction.
  • the key 21 constituting the male spline portion 22 is engaged with the key groove 31 constituting the female spline portion 32, and the male spline portion 22 is moved to the female spline portion.
  • both the spline shafts 2 and 3 are connected so that they can extend and contract in the axial direction and transmit power in the rotational direction around the shaft.
  • clearance C is set at a meshing portion between key 21 of male spline portion 22 and key groove 31 of female spline portion 32. Specifically, between both side surfaces 21a of the key 21 and both side surfaces 31a of the key groove 31 facing the key 21, between the top surface 21b of the key 21 and the bottom surface 31b of the key groove 31 facing the key 21, and a male spline shaft Clearance C is set between the bottom surface 21c between the adjacent keys 21 corresponding to the outer peripheral surface of 2 and the top surface 31 of the convex strip 33 between the adjacent key grooves 31 facing each other.
  • the gap D formed between the spline portions 22 and 32 includes a large number of buffer material particles B.
  • the lubricant composition is filled.
  • the buffer particles B contained in the lubricant composition have an average particle size of 80 of the clearance C set at the mating portion between the key 21 of the male spline portion 22 and the key groove 31 of the female spline portion 32. ⁇ 120% is preferred.
  • the average particle diameter of the buffer material particles B is less than 80% of the clearance C, the entire particle diameter is too small. Therefore, the buffer material particles B stagnate between the male spline shaft 2 and the female spline shaft 3. There is a possibility that the effect of reducing the rattling noise cannot be obtained sufficiently by interposing at the joint portion and buffering the impact caused by the squeezing of both. In addition, if the average particle size of the buffer particles B exceeds 120% of the Talliance C, the total particle size is too large and the proportion of components that cannot enter the gap D increases. On the contrary, there is a possibility that the effect of reducing the rattling noise cannot be sufficiently obtained because the buffer particles B cannot be filled in the gap D.
  • the buffer particle B having a large particle size is forcibly filled in the gap D, the buffer particle B is crushed between the outer surface of the key 21 and the inner surface of the key groove 31 constituting the gap D.
  • the two spline shafts 2 and 3 are slid in the axial direction, they cannot function like micro-bearings. There is also a risk of rising.
  • the buffer particles B having an average particle size within the above range are filled almost uniformly in the gaps D.
  • the shock absorbing buffer particle B is out of the above range and has a small particle size component that has a low effect of reducing rattling noise, and conversely, it may hinder sliding and increase sliding resistance. Since the particle size is large and the composition does not contain any components or contains only a small amount and no force, the rattling noise can be further reduced and the sliding resistance can be further reduced. And since the sliding resistance is reduced, the feeling of tension during sliding can be alleviated.
  • the average particle size of the buffer material particles B is 90% or more of the clearance C, even within the above range, in consideration of further reducing the rattling noise while preventing the axial deviation and the like. It is more preferable that it is 95% or more. Further, considering that the rattling noise is further reduced and the sliding resistance is further reduced, the average particle size of the cushioning material particles B is particularly clear within the above range. 110% or less is preferable, and 105% or less is more preferable.
  • the specific range of the average particle diameter of the buffer material particles B is not particularly limited, it is 5 to 200 in view of maintaining the above ratio with the taralance C. m is preferable, and 10 to 50 / ⁇ ⁇ is more preferable.
  • the shape of the buffer particles ⁇ improves the fluidity of the lubricant composition and fills the gap D.
  • Spherical, granular, cylindrical, barrel considering that it is easy to use and reduces the sliding resistance of both spline shafts 2 and 3 by functioning like a micro-bearing while being filled in the gap D
  • a spherical shape is preferable.
  • the buffer particles B preferably have a Young's modulus that defines the elastic modulus of 0.1 to LOOOMPa. If the Young's modulus is less than 0. IMPa, the buffer particles B are too soft, so even if the gap D is almost uniformly filled in the state shown in Fig. 1, the male spline shaft 2 and the female spline shaft 3 There is a possibility that the effect of reducing the rattling noise by buffering the impact due to squeezing cannot be obtained sufficiently.
  • the Young's modulus of the buffer material particles B is as described above. Even within the range, in particular, it is preferable that it is 1 OMPa or more, and it is more preferable that it is 20 MPa or more. In addition, considering that the buffer material particles B are softened to further reduce the rattling noise, the Young's modulus of the buffer material particles B is preferably less than lOOMPa, preferably less than 70 MPa. Is more preferable.
  • the buffer material forming the buffer material particle B preferably has a tensile strength of 1 to 50 MPa.
  • the hardness of the cushioning material is preferably 10 or more in terms of Shore D hardness and 110 or less in terms of Rockwell hardness (R ⁇ Kale).
  • any of various rubber rubber or soft resin particles having rubber elasticity can be used.
  • the soft resin include polyolefin resin, polyamide resin, polyester resin, polyacetal resin, polyphenylene oxide resin, polyimide resin, fluorine resin, thermoplastic resin, and thermosetting urethane resin.
  • examples of the soft resin include polyolefin resin, polyamide resin, polyester resin, polyacetal resin, polyphenylene oxide resin, polyimide resin, fluorine resin, thermoplastic resin, and thermosetting urethane resin.
  • examples include fats.
  • Oil-resistant thermoplastic elastomers such as olefin-based, urethane-based, polyester-based, polyamide-based, and fluorine-based materials can also be used.
  • examples of the rubber include ethylene propylene copolymer rubber (EPM), ethylene propylene copolymer rubber (EPDM), silicone rubber, urethane rubber (U) and the like.
  • the buffer material particle B it is preferable to use particles that also have a cured product strength of thermosetting urethane resin.
  • the powerful buffer material particle B has excellent heat resistance, durability, etc., and the Young's modulus, tensile strength, and hardness can be arbitrarily set by adjusting the crosslinking degree of urethane resin, etc. There is.
  • the buffer material particles B are preferably blended at a ratio of 20 to 300 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the lubricant.
  • the buffer material particle B is too small, so that the shock is absorbed by interposing the entangled portion between the two spline shafts 2 and 3, thereby causing a rattling sound.
  • the effect of reducing the amount becomes insufficient.
  • the axes of both spline shafts 2 and 3 are prevented from shifting, and the effect of maintaining the alignment of the axes cannot be obtained sufficiently.
  • the key 21 and the keyway 31 may be damaged due to galling or the like.
  • the amount exceeds 300 parts by weight the amount of the buffer material particles B is too much and the fluidity of the lubricant composition is lowered, so that the sliding resistance of both the spline shafts 2 and 3 may be increased.
  • the mixing ratio of the buffer material particles B to 100 parts by weight of the lubricant is within the above range in consideration of further reducing the rattling noise while preventing the deviation of the axis and the like. In particular, it is preferably 25 parts by weight or more. In consideration of reducing sliding resistance, the amount is preferably 100 parts by weight or less.
  • lubricant for dispersing the buffer particles B grease is particularly preferable among liquid lubricating oil and semi-solid dull.
  • the consistency of the lubricant composition with the addition of the buffer particles B is expressed as NLGI (National Lubricating Grease Institute) No. 2 to No. 000, especially No. 2 to No. Use what will be 0!
  • a lubricant composition having a consistency higher than this range has a decreased fluidity, which may increase the sliding resistance of both the spline shafts 2 and 3. Also, the consistency is smaller than the above range.
  • the lubricant composition is pushed out from the squeezing part, and the buffer particles B are also pushed out from the squeezing part at an early stage. Therefore, the effect of reducing the rattling noise may be lost at an early stage while preventing the axis line from being shifted by the buffer material particles B.
  • the same lubricant composition should be mixed and replenished to the part. Therefore, it is preferable that the consistency of the lubricant composition is within the above range in consideration of obtaining a good effect.
  • the grease is formed by adding an increasing agent to the lubricating base oil as in the conventional case.
  • the lubricating base oil is preferably a synthetic hydrocarbon oil (eg, poly ⁇ -olefin oil), but synthetic oils such as silicone oil, fluorine oil, ester oil, ether oil, and mineral oil can also be used.
  • Lubricating base oils can be used alone or in combination of two or more.
  • the kinematic viscosity of the lubricating base oil is preferably 5 to 200 mm 2 Zs (40 ° C), particularly 20 to: LOOmm 2 Zs (40 ° C).
  • As the thickener various conventionally known thickeners (soap-type and non-soap-type) can be used.
  • solid lubricants disulfurized molybdenum, graphite, PTFE, etc.
  • phosphorus-based and sulfur-based extreme pressure additives tributylphenol, methylphenol, and other antioxidants as necessary Agents, fungicides, metal deactivators, viscosity index improvers, oil agents, etc. may be added.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Power Steering Mechanism (AREA)

Abstract

　雄スプライン軸２と雌スプライン軸３との噛み合い部に、潤滑油と緩衝材粒子Ｂとを含む潤滑剤組成物を充てんしたスプライン継手１と、スプライン継手１の、雄スプライン軸２と雌スプライン軸３との噛み合い部に充てんされる、上記の潤滑剤組成物とに関するものであり、両スプライン軸２、３の噛み合い部に介在させた緩衝材粒子Ｂによって、両スプライン軸２、３の噛み合いによる衝撃を緩衝することによって、被膜のように摩耗したりはく離したりすることなしに、より長期間に亘って安定して、ガタ音を低減すると共に、摺動抵抗を低減することができる。                                                                               

Description

スプライン継手および潤滑剤組成物
技術分野
[0001] 本発明は、軸方向に伸縮可能で、かつ、軸を中心とする回転方向に動力伝達可能 に連結される雄スプライン軸と雌スプライン軸とを備え、例えば自動車のステアリング 軸等に使用されるスプライン継手と、このスプライン継手の、雄スプライン軸と雌スプラ イン軸との嚙み合い部に充てんされる潤滑剤組成物とに関するものである。
背景技術
[0002] スプライン継手は、雄スプライン軸の外周と雌スプライン軸の内周とにそれぞれ、両 スプライン軸の軸方向への摺動を許容しつつ、回転方向に嚙み合わせて動力を伝 達するためのスプライン部を形成し、それぞれのスプライン部を互いに嚙み合わせて 構成される。
力かるスプライン継手においては、両スプライン軸の嚙み合い時の衝撃により発生 するガタ音を低減したり、摺動抵抗を低減したりするために、両スプライン軸のスプラ イン部のうち少なくとも一方の、他方への当接面を、例えば摩擦係数の小さい榭脂の 被膜や、固体潤滑剤の膜等で被覆することが行われる。
[0003] 例えば、特許文献 1には、雄スプライン軸の外周に形成したスプライン部の表面に、 ポリフエ-レンサルファイド、ポリブチレンテレフタレート等の樹脂の被膜を被覆するこ と、上記被膜中に、炭酸カルシウム等の充てん材と、固体潤滑剤とを含有させること が記載されている。
特許文献 1：特開 2001— 336543号公報 (請求項 1〜3、第 0005欄〜第 0010欄） 発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] しかし、両スプライン軸は軸方向に摺動することから、スプライン継手を長期間に亘 つて使用すると、被膜が摩耗して厚みが小さくなつたり、部分的にはく離したりするこ とがあり、その場合にはガタ音が大きくなつたり、摺動時に引つかかりを生じたりする おそれがある。そして、例えば自動車のステアリング軸、特に電動パワーステアリング 装置のステアリング軸に用いるスプライン軸において、自動車の操舵時にガタ音や引 つ掛かりが生じると、運転者が違和感を覚えると 、う問題がある。
[0005] 本発明の目的は、被膜のように摩耗したりはく離したりすることなしに、より長期間に 亘つて安定して、ガタ音を低減することができると共に、摺動抵抗を低減することもで きるスプライン継手と、このスプライン継手の、雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙 み合い部に充てんされる潤滑剤組成物とを提供することにある。
本発明のスプライン継手は、軸方向に伸縮可能で、かつ軸を中心とする回転方向 に動力伝達可能に連結される雄スプライン軸と雌スプライン軸とを備えると共に、上 記雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙み合い部に、潤滑剤と、緩衝材粒子とを含 む潤滑剤組成物が充てんされることを特徴とするものである。
[0006] 緩衝材粒子の平均粒径は、雄スプライン軸と雌スプライン軸の嚙み合い部に設定さ れるクリアランスの 80〜 120%であるのが好ましい。また、緩衝材粒子のヤング率は、
0. 1〜： LOOOMPaであるのが好ましい。
緩衝材粒子としては、熱硬化性ウレタン榭脂の硬化物力もなる粒子が好ましい。ま た、緩衝材粒子としては、球状の粒子が好ましい。潤滑剤組成物は、緩衝材粒子を、 潤滑剤 100重量部に対して、 20〜300重量部の割合で含むのが好ましい。
[0007] 本発明の潤滑剤組成物は、軸方向に伸縮可能で、かつ軸を中心とする回転方向 に動力伝達可能に連結される雄スプライン軸と雌スプライン軸とを備えるスプライン継 手の、上記雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙み合い部に充てんされ、潤滑剤と、 緩衝材粒子とを含むことを特徴とするものである。
発明の効果
[0008] 本発明のスプライン継手にぉ ヽては、潤滑剤組成物中に含有させた緩衝材粒子が 、雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙み合い部に介在して、両者の嚙み合いによ る衝撃を緩衝するため、ガタ音を低減することができる。また、緩衝材粒子は、両スプ ライン軸を軸方向に摺動させる際にマイクロベアリングのように機能するため、潤滑剤 を充てんして!/ヽることと相まって、摺動抵抗を低減させることもできる。
[0009] しカゝも、緩衝材粒子は、一定量の潤滑剤組成物を、雄スプライン軸と雌スプライン軸 との嚙み合 、部に充てんしておくだけで、ガタ音を低減したり摺動抵抗を低減したり するのに必要な量を、常時、嚙み合い部に供給することができる上、潤滑切れが発 生しても同じ潤滑剤組成物を補給するだけで、再び、適量を嚙み合い部に供給する ことができる。そのため、一度、摩耗したりはく離したりすれば機能を失う被膜と違って 、より長期間に亘つて、ガタ音を低減し、かつ摺動抵抗を低減する機能を維持するこ とがでさる。
[0010] したがって、本発明のスプライン継手によれば、上記緩衝材粒子の機能によって、 被膜に比べてより長期間に亘つて安定して、ガタ音を低減し、かつ摺動抵抗を低減 することが可能となる。
緩衝材粒子の平均粒径は、当該緩衝材粒子を雄スプライン軸と雌スプライン軸との 嚙み合 、部にできるだけ均一に充てんして、ガタ音をさらに良好に低減すると共に、 摺動抵抗をより良好に低減することを考慮すると、雄スプライン軸と雌スプライン軸の 嚙み合い部に設定されるクリアランスの 80〜120%とするのが好ましい。
[0011] 緩衝材粒子として、熱硬化性ウレタン榭脂の硬化物力 なる粒子を用いる場合には 、当該硬化物が緩衝材として適度な硬さと柔軟性とを兼ね備えているため、ガタ音を さらに良好に低減することができる。また、緩衝材粒子として球状の粒子を用いる場 合には、潤滑剤組成物の流動性を向上して、摺動抵抗をより良好に低減することもで きる。
潤滑剤組成物は、緩衝材粒子を雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙み合 ヽ部に できるだけ均一に充てんして、ガタ音をさらに良好に低減すると共に、摺動抵抗をより 良好に低減することを考慮すると、緩衝材粒子を、潤滑剤 100重量部に対して、 20 〜300重量部の割合で含んで 、るのが好まし 、。
[0012] 本発明の潤滑剤組成物は、潤滑剤と緩衝材粒子とを含有しているため、その一定 量を、雄スプライン軸と雌スプライン軸との嚙み合い部に充てんしておくだけで、ガタ 音を低減したり摺動抵抗を低減したりするのに必要な量の緩衝材粒子を、常時、嚙 み合い部に供給することができる上、潤滑切れが発生しても同じ潤滑剤組成物を補 給するだけで、再び、適量を嚙み合い部に供給することができる。そのため、一度、 摩耗したりはく離したりすれば機能を失う被膜と違って、より長期間に亘つて、ガタ音 を低減し、かつ摺動抵抗を低減する機能を維持することができる。 図面の簡単な説明
[0013] [図 1]図 1は、本発明の一実施形態にカゝかるスプライン継手の要部である、雄スプライ ン軸のスプライン部と雌スプライン軸のスプライン部とを連結して、両者の隙間に潤滑 剤組成物を充てんした状態を示す拡大断面図である。
[図 2]図 2は、上記例のスプライン継手のうち、雄スプライン軸のスプライン部を示す斜 視図である。
[図 3]図 3は、上記雄スプライン軸と連結される雌スプライン軸のスプライン部を一部 切り欠!ヽて示す斜視図である。
[図 4]図 4は、上記両スプライン軸のスプライン部を連結した状態を示す断面図である 発明の実施の形態
[0014] 図 1は、本発明の一実施形態にカゝかるスプライン継手の要部である、雄スプライン 軸のスプライン部と雌スプライン軸のスプライン部とを連結して、両者の隙間に潤滑剤 組成物を充てんした状態を示す拡大断面図である。また、図 2は、上記例のスプライ ン継手のうち、雄スプライン軸のスプライン部を示す斜視図である。また、図 3は、上 記雄スプライン軸と連結される雌スプライン軸のスプライン部を一部切り欠いて示す 斜視図である。さらに、図 4は、上記両スプライン軸のスプライン部を連結した状態を 示す断面図である。
[0015] 上記各図を参照して、この例のスプライン継手 1は、それ自体は従来同様に構成さ れる。すなわち、図 1、図 2および図 4を参照して、スプライン継手 1は、雄スプライン 軸 2と雌スプライン軸 3とを備えており、このうち雄スプライン軸 2の、雌スプライン軸 3と 連結される端部の外周面には、当該外周面カも径方向外方に向けて、多数のキー 2 1が、雄スプライン軸 2の軸方向と平行で、かつ周方向に等間隔に突設されて、雄ス プライン部 22が構成されて 、る。
[0016] また、図 1、図 3および図 4を参照して、雌スプライン軸 3は、雄スプライン軸 2と連結 される端部 30が、雄スプライン部 22が挿入される筒状に形成されていると共に、筒の 内周面には、当該内周面力 径方向外方に向けて、上記雄スプライン部 22のキー 2 1と嚙み合わされる多数のキー溝 31が、雌スプライン軸 3の軸方向と平行で、かつ周 方向に等間隔に凹入されて、雌スプライン部 32が構成されている。
[0017] そして、図 1および図 4を参照して、上記雄スプライン部 22を構成するキー 21を、雌 スプライン部 32を構成するキー溝 31に嚙み合わせながら、雄スプライン部 22を雌ス プライン部 32に挿入することで、両スプライン軸 2、 3が、軸方向に伸縮可能で、かつ 軸を中心とする回転方向に動力伝達可能に連結される。
図 1を参照して、雄スプライン部 22のキー 21と、雌スプライン部 32のキー溝 31との 嚙み合い部には、クリアランス Cが設定されている。詳しくは、キー 21の両側面 21aと 、それと対向するキー溝 31の両側面 31aとの間、キー 21の頂面 21bと、それと対向 するキー溝 31の底面 31bとの間、および雄スプライン軸 2の外周面に相当する、隣り 合うキー 21間の底面 21cと、それと対向する、隣り合うキー溝 31間の凸条 33の頂面 31じとの間にそれぞれ、クリアランス Cが設定されて 、る。
[0018] そして、上記クリアランス Cによって、雄スプライン部 22と雌スプライン部 32とを連結 する際に、両スプライン部 22、 32の間に形成される隙間 Dに、多数の緩衝材粒子 B を含む潤滑剤組成物が充てんされる。
潤滑剤組成物に含まれる緩衝材粒子 Bは、その平均粒径が、雄スプライン部 22の キー 21と、雌スプライン部 32のキー溝 31との嚙み合い部に設定されるクリアランス C の 80〜 120%であるのが好ましい。
[0019] 緩衝材粒子 Bの平均粒径がクリアランス Cの 80%未満では、全体の粒径が小さす ぎるため、当該緩衝材粒子 Bによる、雄スプライン軸 2と雌スプライン軸 3との嚙み合 い部に介在して、両者の嚙み合いによる衝撃を緩衝することによってガタ音を低減す る効果が十分に得られないおそれがある。また、緩衝材粒子 Bの平均粒径がタリァラ ンス Cの 120%を超える場合には、全体の粒径が大きすぎて、隙間 D内に入れない 成分の割合が増加することから、必要な量の緩衝材粒子 Bを隙間 D内に充てんでき ないことが原因となって、却って、ガタ音を低減する効果が十分に得られないおそれ がある。
[0020] また、このいずれの場合においても、例えば外力が加わる等した際に、両スプライン 軸 2、 3の軸線を一致させた状態を維持することが難しぐ軸線にずれを生じやすくな る。そして、軸線がずれたままで摺動されると、キー 21とキー溝 31とがカジリ等を生じ て破損するおそれもある。
また、粒径の大きい緩衝材粒子 Bが隙間 D内に無理に充てんされると、当該緩衝材 粒子 Bは、隙間 Dを構成するキー 21の外面とキー溝 31の内面との間で押しつぶされ た状態となって、両スプライン軸 2、 3を軸方向に摺動させる際にマイクロベアリングの ように機能することができないだけでなぐ逆に摺動を妨げる働きをするため、却って 摺動抵抗が上昇するおそれもある。
[0021] これに対し、平均粒径が前記の範囲内にある緩衝材粒子 Bは、隙間 D内に、ほぼ 均一に充てんされる。し力も、力かる緩衝材粒子 Bは、上記の範囲を外れる、ガタ音 を低減する効果の低い粒径の小さい成分や、逆に、摺動を妨げて摺動抵抗を上昇さ せるおそれのある粒径の大き 、成分を全く含有しな 、か、あるいはごく少量し力含有 しないため、ガタ音をさらに良好に低減すると共に、摺動抵抗をより良好に低減する ことができる。そして、摺動抵抗が低減されることから、摺動時の引張感を緩和するこ とがでさる。
[0022] さらに、平均粒径が前記の範囲内にある緩衝材粒子 B力 隙間 D内にほぼ均一に 充てんされた状態では、例えば外力が加わる等しても、両スプライン軸 2、 3の軸線が ずれるのを防止して、軸線が一致した状態を維持することができる。そのため、摺動さ れた際に、キー 21とキー溝 31とがカジリ等を生じて破損するのを防止することもでき る。
なお、軸線のずれ等を防止しつつ、ガタ音をより一層、良好に低減することを考慮 すると、緩衝材粒子 Bの平均粒径は、上記の範囲内でも特に、クリアランス Cの 90% 以上であるのが好ましぐ 95%以上であるのがさらに好ましい。また、ガタ音をより一 層、良好に低減すると共に、摺動抵抗をより一層、良好に低減することを考慮すると、 緩衝材粒子 Bの平均粒径は、上記の範囲内でも特に、クリアランス Cの 110%以下で あるのが好ましぐ 105 %以下であるのがさらに好まし 、。
[0023] 緩衝材粒子 Bの、具体的な平均粒径の範囲にっ ヽては特に限定されな 、が、タリ ァランス Cとの間で上記の割合を維持することを考慮すると、 5〜200 mであるのが 好ましぐ 10〜50 /ζ πιであるのがさらに好ましい。
緩衝材粒子 Βの形状は、潤滑剤組成物の流動性を向上して隙間 D内に充てんされ やすくすることと、隙間 Dに充てんされた状態で、マイクロベアリングのように機能させ て、両スプライン軸 2、 3の摺動抵抗を低減することとを考慮すると、球状、粒状、円柱 状、樽状等であるのが好ましぐ特に球状が好ましい。
[0024] また、緩衝材粒子 Bは、弾性率を規定するヤング率が 0. 1〜： LOOOMPaであるのが 好ましい。ヤング率が 0. IMPa未満では、緩衝材粒子 Bが軟らかすぎるため、例え 隙間 D内に、図 1の状態でほぼ均一に充てんされていたとしても、雄スプライン軸 2と 雌スプライン軸 3との嚙み合いによる衝撃を緩衝してガタ音を低減する効果が十分に 得られないおそれがある。
[0025] また、外力が加わる等した際に、両スプライン軸 2、 3の軸線がずれるのを防止して、 軸線が一致した状態を維持する効果が十分に得られず、軸線がずれた状態で摺動 されて、キー 21とキー溝 31とがカジリ等を生じて破損するおそれもある。一方、ヤン グ率が lOOOMPaを超える場合には、緩衝材粒子 Bが硬すぎるため、却って、ガタ音 を低減する効果が不十分になるおそれがある。
[0026] なお、緩衝材粒子 Bを硬くして、軸線のずれ等を防止しつつ、ガタ音をより一層、良 好に低減することを考慮すると、当該緩衝材粒子 Bのヤング率は、上記の範囲内でも 特に、 lOMPa以上であるのが好ましぐ 20MPa以上であるのがさらに好ましい。また 、緩衝材粒子 Bを軟らかくして、ガタ音をより一層、良好に低減することを考慮すると、 当該緩衝材粒子 Bのヤング率は、 lOOMPa以下であるのが好ましぐ 70MPa以下で あるのがさらに好ましい。
[0027] 緩衝材粒子 Bのその他の特性にっ ヽては特に限定されな 、が、当該緩衝材粒子 B を形成する緩衝材の引張強さは l〜50MPaであるのが好ましい。また、緩衝材の硬 さは、ショァ一 D硬さで表して 10以上で、かつロックウェル硬さ（R^ケール）で表して 110以下であるのが好まし 、。
緩衝材粒子 Bとしては、ゴム弾性を有する種々の、ゴムまたは軟質榭脂からなるもの がいずれも使用可能である。このうち軟質榭脂としては、例えばポリオレフイン榭脂、 ポリアミド榭脂、ポリエステル榭脂、ポリアセタール榭脂、ポリフエ二レンオキサイド榭 脂、ポリイミド系榭脂、フッ素榭脂、熱可塑性または熱硬化性のウレタン榭脂等を挙げ ることがでさる。 [0028] また、例えばォレフィン系、ウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系、フッ素系など の耐油性の熱可塑性エラストマ一を用いることもできる。一方、ゴムとしては、例えば エチレン プロピレン共重合ゴム（EPM)、エチレン プロピレン ジェン共重合ゴム (EPDM)、シリコーンゴム、ウレタンゴム（U)等をあげることができる。
中でも、緩衝材粒子 Bとしては、熱硬化性ウレタン榭脂の硬化物力もなる粒子を使 用するのが好ましい。力かる緩衝材粒子 Bは、耐熱性、耐久性等に優れている上、ゥ レタン樹脂の架橋度等を調整することによってヤング率、引張り強さ、および硬さを任 意に設定できるという利点がある。
[0029] 緩衝材粒子 Bは、潤滑剤 100重量部に対して 20〜300重量部の割合で配合する のが好ましい。緩衝材粒子 Bの配合割合が 20重量部未満では、当該緩衝材粒子 B が少なすぎるため、両スプライン軸 2、 3間の嚙み合い部分に介在して衝撃を吸収し 、それによつてガタ音を低減させる効果が不十分になるおそれがある。
また、外力が加わる等した際に、両スプライン軸 2、 3の軸線がずれるのを防止して、 軸線が一致した状態を維持する効果が十分に得られず、軸線がずれた状態で摺動 されて、キー 21とキー溝 31とがカジリ等を生じて破損するおそれもある。一方、 300 重量部を超える場合には、緩衝材粒子 Bが多すぎて、潤滑剤組成物の流動性が低 下するため、両スプライン軸 2、 3の摺動抵抗が上昇するおそれがある。
[0030] なお緩衝材粒子 Bの、潤滑剤 100重量部に対する配合割合は、軸線のずれ等を防 止しつつ、ガタ音をより一層、良好に低減することを考慮すると、上記の範囲内でも特 に、 25重量部以上であるのが好ましい。また、摺動抵抗を低減することを考慮すると 、 100重量部以下であるのが好ましい。
上記緩衝材粒子 Bを分散させる潤滑剤としては、液状の潤滑油と半固体状のダリー スのうち、特にグリースが好ましい。また、グリースとしては、緩衝材粒子 Bを添加した 潤滑剤組成物としてのちょう度が、 NLGI (National Lubricating Grease Institute)番 号で表して No. 2〜No. 000、特に No. 2〜No. 0となるものを用!/、るの力好まし!/、
[0031] この範囲よりちょう度が大きい潤滑剤組成物は流動性が低下するため、両スプライ ン軸 2、 3の摺動抵抗が上昇するおそれがある。また、上記の範囲よりちょう度が小さ い潤滑剤組成物は、両スプライン軸 2、 3を摺動させた際に、嚙み合い部から押し出 されやすぐそれに伴って緩衝材粒子 Bも、嚙み合い部から早期に押し出されてしま うため、当該緩衝材粒子 Bによる、軸線のずれ等を防止しつつ、ガタ音を低減する効 果が早期に失われてしまうおそれがある。
[0032] その場合は、先に述べたように同じ潤滑剤組成物を嚙み合 、部に補給すればょ ヽ のであるが、できるだけ補給の手間を省いて、 1回の充てんで長期に亘つて良好な効 果を得ることを考慮すると、潤滑剤組成物のちょう度は上記の範囲内であるのが好ま しい。
グリースは、従来同様に潤滑基油に、増ちよう剤を添加して形成される。潤滑基油と しては合成炭化水素油（例えばポリ αォレフィン油）が好ましいが、シリコーン油、フッ 素油、エステル油、エーテル油等の合成油や鉱油などを用いることもできる。潤滑基 油はそれぞれ単独で使用できる他、 2種以上を併用しても良い。潤滑基油の動粘度 は 5〜200mm2Zs (40°C)、特に 20〜： LOOmm2Zs (40°C)であるのが好ましい。ま た、増ちよう剤としては、従来公知の種々の増ちよう剤 (石けん系、非石けん系）が使 用できる。
[0033] さらにグリースには、必要に応じて固体潤滑剤（二硫ィ匕モリブデン、グラフアイト、 PT FE等）、リン系や硫黄系の極圧添加剤、トリブチルフエノール、メチルフエノール等の 酸化防止剤、防鲭剤、金属不活性剤、粘度指数向上剤、油性剤などを添加してもよ い。

Claims

請求の範囲
[1] 軸方向に伸縮可能で、かつ軸を中心とする回転方向に動力伝達可能に連結される 雄スプライン軸と雌スプライン軸とを備えると共に、上記雄スプライン軸と雌スプライン 軸との嚙み合い部に、潤滑剤と、緩衝材粒子とを含む潤滑剤組成物が充てんされる ことを特徴とするスプライン継手。
[2] 緩衝材粒子の平均粒径が、雄スプライン軸と雌スプライン軸の嚙み合い部に設定さ れるクリアランスの 80〜 120%である請求項 1記載のスプライン継手。
[3] 緩衝材粒子のヤング率が、 0. 1〜： LOOOMPaである請求項 1記載のスプライン継手。
[4] 緩衝材粒子が、熱硬化性ウレタン榭脂の硬化物力 なる粒子である請求項 1記載の スプライン継手。
[5] 緩衝材粒子が、球状の粒子である請求項 1記載のスプライン継手。
[6] 潤滑剤組成物が、緩衝材粒子を、潤滑剤 100重量部に対して、 20〜300重量部の 割合で含む請求項 1記載のスプライン継手。
[7] 軸方向に伸縮可能で、かつ軸を中心とする回転方向に動力伝達可能に連結される 雄スプライン軸と雌スプライン軸とを備えるスプライン継手の、上記雄スプライン軸と雌 スプライン軸との嚙み合い部に充てんされ、潤滑剤と、緩衝材粒子とを含むことを特 徴とする潤滑剤組成物。
PCT/JP2005/011750 2004-06-29 2005-06-27 スプライン継手および潤滑剤組成物 WO2006001426A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/630,161 US20070264077A1 (en) 2004-06-29 2005-06-27 Spline Joint and Lubricating Agent Composition
EP05753314A EP1770297A4 (en) 2004-06-29 2005-06-27 WEDGE AND LUBRICANT COMPOSITION

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004191983A JP2006010048A (ja) 2004-06-29 2004-06-29 スプライン継手
JP2004-191983 2004-06-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2006001426A1 true WO2006001426A1 (ja) 2006-01-05

Family

ID=35777512

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2005/011750 WO2006001426A1 (ja) 2004-06-29 2005-06-27 スプライン継手および潤滑剤組成物

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20070264077A1 (ja)
EP (1) EP1770297A4 (ja)
JP (1) JP2006010048A (ja)
KR (1) KR20070024625A (ja)
CN (1) CN1977114A (ja)
WO (1) WO2006001426A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105864301A (zh) * 2016-04-25 2016-08-17 刘镇江 花键连接结构及其花键连接方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5152548B2 (ja) * 2006-11-10 2013-02-27 株式会社ジェイテクト 車両用操舵装置
JP4656118B2 (ja) 2007-10-05 2011-03-23 トヨタ自動車株式会社 変速機および動力伝達装置
JP5035623B2 (ja) * 2008-01-15 2012-09-26 株式会社ジェイテクト 車両用伸縮軸およびこれを備える車両用操舵装置
US9261145B2 (en) * 2008-04-10 2016-02-16 Ntn Corporation Bearing device for a wheel
JP5444643B2 (ja) * 2008-06-20 2014-03-19 日本精工株式会社 回転軸継手及び電動式パワーステアリング装置
US9387544B2 (en) 2011-05-02 2016-07-12 Fairfield Manufacturing Company, Inc. Smilled spline apparatus and smilling process for manufacturing the smilled spline apparatus
US9752624B2 (en) * 2014-10-22 2017-09-05 Deere & Company Tractor/implement PTO connection mechanism
US10449648B2 (en) * 2016-08-04 2019-10-22 Robert Bosch Tool Corporation Transferring rotation torque through isolator for table saw
KR101954521B1 (ko) * 2017-06-27 2019-03-06 현대로템 주식회사 백래시 방지 기능을 갖는 스플라인 축
CN110120721B (zh) * 2019-04-25 2020-05-19 浙江吉利控股集团有限公司 一种用于车辆的电机***和控制方法及车辆
KR102641420B1 (ko) * 2019-05-17 2024-02-27 현대모비스 주식회사 백래시 저감 장치
FR3128751B1 (fr) * 2021-11-04 2023-09-15 Psa Automobiles Sa Obturateur pour manchon d’accouplement et procede mettant en œuvre un tel obturateur
FR3128762B1 (fr) * 2021-11-04 2023-09-15 Psa Automobiles Sa Dispositif de graissage d’un manchon d’accouplement pour systeme de distribution de graisse automatise et procede mettant en œuvre un tel dispositif

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0573320U (ja) * 1992-03-13 1993-10-08 光洋精工株式会社 ドライブシャフト装置
JPH07173483A (ja) * 1993-10-08 1995-07-11 Nippon Kouyu:Kk 音消しグリース組成物
JP2001336543A (ja) 2000-05-30 2001-12-07 Koyo Seiko Co Ltd 回転シャフトの結合構造
JP2003054422A (ja) 2001-08-08 2003-02-26 Nsk Ltd 車両ステアリング用伸縮軸
JP2004162018A (ja) 2002-09-25 2004-06-10 Koyo Seiko Co Ltd 潤滑剤組成物とそれを用いた減速機ならびにそれを用いた電動パワーステアリング装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3123990A (en) * 1964-03-10 Lubrication arrangement for tele-
US2072090A (en) * 1935-10-10 1937-03-02 Borg Warner Double universal joint assembly
US3508418A (en) * 1968-07-30 1970-04-28 Conover & Co Inc C E Spline closure seal
FR2565309B2 (fr) * 1983-11-30 1986-09-19 Dba Systeme de freinage comprenant au moins un disque de frein coulissant
US4904214A (en) * 1989-03-13 1990-02-27 Brunswick Corporation Marine stern drive with lubricated and sealed output coupler
JP3052037B2 (ja) * 1993-07-22 2000-06-12 本田技研工業株式会社 スプライン結合構造
TW273561B (ja) * 1993-10-21 1996-04-01 Sumitomo Bakelite Co
US5366399A (en) * 1993-12-13 1994-11-22 Brunswick Corporation Marine stern drive with lubricated and semi-sealed engine output coupler
US5565126A (en) * 1995-03-28 1996-10-15 Kyodo Yushi Co., Ltd. Lubricating composition
US6705946B2 (en) * 2001-06-18 2004-03-16 Honeywell International, Inc. Oil-less shaft coupling utilizing carbon-carbon composite and method of fabrication thereof
US6726228B2 (en) * 2002-02-25 2004-04-27 General Motors Corporation Steering wheel alignment system

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0573320U (ja) * 1992-03-13 1993-10-08 光洋精工株式会社 ドライブシャフト装置
JPH07173483A (ja) * 1993-10-08 1995-07-11 Nippon Kouyu:Kk 音消しグリース組成物
JP2001336543A (ja) 2000-05-30 2001-12-07 Koyo Seiko Co Ltd 回転シャフトの結合構造
JP2003054422A (ja) 2001-08-08 2003-02-26 Nsk Ltd 車両ステアリング用伸縮軸
JP2004162018A (ja) 2002-09-25 2004-06-10 Koyo Seiko Co Ltd 潤滑剤組成物とそれを用いた減速機ならびにそれを用いた電動パワーステアリング装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1770297A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105864301A (zh) * 2016-04-25 2016-08-17 刘镇江 花键连接结构及其花键连接方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR20070024625A (ko) 2007-03-02
US20070264077A1 (en) 2007-11-15
CN1977114A (zh) 2007-06-06
EP1770297A4 (en) 2009-03-25
JP2006010048A (ja) 2006-01-12
EP1770297A1 (en) 2007-04-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2006001426A1 (ja) スプライン継手および潤滑剤組成物
JP5182541B2 (ja) ステアリング装置
EP1762734A1 (en) Synthetic resin retainer and ball bearing using the same
WO2012157411A1 (ja) 玉軸受用保持器および玉軸受
JP5615649B2 (ja) 玉軸受
EP1840399B1 (en) Collapsible column
KR20170066477A (ko) 시일 링
JP2007145952A (ja) 潤滑剤組成物とそれを用いた減速機ならびにそれを用いた電動パワーステアリング装置
EP1544280B1 (en) Lubricant composition and speed reducer using the same, and electrically operated power steering device using the same
JP2005247971A (ja) 樹脂潤滑用グリース組成物、ギア装置及び電動パワーステアリング装置
JP5160745B2 (ja) トリポード型等速ジョイント
JP2012057703A (ja) 軸受用保持器および転がり軸受
JP2012107674A (ja) 玉軸受
JP2012184833A (ja) 玉軸受用保持器および玉軸受
JP2007032794A (ja) 等速ジョイント
JP7209440B2 (ja) 鉄道車両用軸継手の緩衝部材および鉄道車両用軸継手
JP4554306B2 (ja) 等速ジョイント
JP2013142407A (ja) 玉軸受用保持器および玉軸受
JP5836649B2 (ja) 玉軸受用保持器および玉軸受
JP4515869B2 (ja) トリポード型等速ジョイント
JP2007321812A (ja) 減速機、電動パワーステアリング装置およびウォーム
JP4603440B2 (ja) トリポード型等速ジョイント
PL210193B1 (pl) Sprzęgło sprężyste
JP2002160818A (ja) シールチェーン
KR20180000549U (ko) 기어샤프트와 동력전달기어의 결합구조

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS KE KG KM KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NG NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SM SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2005753314

Country of ref document: EP

Ref document number: 11630161

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020067026947

Country of ref document: KR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200580021314.9

Country of ref document: CN

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: DE

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1020067026947

Country of ref document: KR

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2005753314

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 11630161

Country of ref document: US