明 細 書 脂肪族ポリエステル及びその製造方法 <技術分野 >
本発明は、 脂肪族ポリエステルおよびその製造方法に関する。 詳しくは、 イソ シァネート化合物やカーボネート化合物等の鎖延長剤を用いることなく高分子量 化され、 射出成形、 中空成形および押出し成形などによる成形性、 熱安定性及び 引張特性に優れ、 且つ、 優れた生分解性を有する環境に優しい脂肪族ポリエステ ルぉよびその製造方法に関するものである。 ぐ背景技術 >
生分解性を有する脂肪族ポリエステルは、環境問題に対する意識の高まりから、 より環境負荷を回避する樹脂として、 繊維、 成形品、 フィルムやシート等への応 用がはかられている。 例えば、 生分解性を有するポリブチレンサクシネート及び 又はポリブチレンアジピネートは、 ポリエチレンと似た力学特性を持つことか らポリエチレンの代替ポリマーとして開発されている。
経済的に有利なポリエステルの製造方法としては、 触媒の存在下でのジカルボ ン酸とジオールとの直接エステル化反応、 或いは、 ジカルボン酸のアルキルエス テルとジオールとのエステル交換反応によりエステル低重合体を製造後、 これを 加熱減圧下でエステル交換反応を行いながら生成するジオールを反応系から留去 して高重合度のポリエステルを製造する方法が古くから知られ、採用されている。 しかしながら、 一般に脂肪族ポリエステルの熱安定性が低く、 重合反応中に熱 分解による分子量の低下が引き起こされる為、 従来のポリエステルの製造方法で は実用上十分な強度を有する高重合度のポリエステルが得られなかった。 ポリマ 一の熱安定性には、 ポリマー末端 (水酸基やカルボキシル基) 濃度、 特にカルボ キシル基の残存が著しく悪影響を及ぼすと提案されている (例えば、 特許文献 1 参照) 。 そのような背景から、 その製造方法には種々の工夫がなされている。
例えば、 チタン化合物やジルコニウム化合物を触媒として溶融重合を行い、 鎖 延長剤としてジイソシァネート (例えば、 特許文献 2参照) ゃジフエニルカーボ ネート (例えば、 特許文献 3参照) を添加してポリマー鎖長を延ばすことにより ポリマーの溶融粘度を高める方法が提案されている。 これらの鎖延長剤を添加す る方法は、 ポリエステルの分子量を容易に増大させることができるため、 一見、 脂肪族ポリエステルの有効な製造方法と考えられるが、 通常、 反応工程が 2段階 になり工程が煩雑になること、 また、 得られるポリエステルについては、 その結 晶性ゃ融点が若干低下することに加えて、 分子中にウレタン結合が含まれている ので生分解性が低下する傾向にあること、 などの問題がある。
また、 分岐剤として、 ジカルボン酸に対して 0 . 5〜 5モル%量の 3官能ォキ シカルボン酸或いは 0 . 1〜 3モル%量の 4官能ォキシカルボン酸を添加してポ リエステルの構造を架橋構造にする方法が開示されている (例えば、 特許文献 4 参照) 。 しかしながら、 このように 3官能や 4官能のォキシカルボン酸を多量に 導入して溶融粘度を上げたポリエステルは、 熱安定性の低下の要因となるポリマ 一末端 (水酸基やカルボキシル基) 濃度が高くなる傾向があり、 実用上の物性も また不十分である。 従って、 殆どの場合、 重合後期に更にジイソシァネートを添 加してポリマーの末端数を減少させると共にポリマーの分子量を高める工夫がな されている (例えば、 特許文献 5参照) 。
その他、 ヒドロキシル基を有す ¾ 2塩基酸を脂肪族ポリエステル中に 0 . 0 5 〜 5重量%含有させて弾力性を向上させた脂肪族ポリエステルも提案されている (例えば、 特許文献 6参照) 。 この実施例において実際に製造されているポリエ ステルは、 該 2塩基酸の含有量が 1〜2モル%と多いため、 熱安定性が低下する 傾向にあると共に、 上記と同様、 更にジイソシァネートを添加して鎖延長を行つ ている。
その他、 ポリエステルカーボネートとして、 原料ジカルボン酸中の 3官能ォキ シカルボン酸であるリンゴ酸を含めた特定のジカルボン酸不純物含有量を 0 . 4 重量%以下に低減させると、 ポリエステルカーボネートの成型時に、 ゲルの発生 量、熱安定性、色調ならびに成形性の再現性が向上することが提案されている(例
えば、 特許文献 7参照) 。 この場合、 不純物ジカルボン酸 (リンゴ酸、 マレイン 酸ならびにフマル酸) の合計含有量は、 少なければ少ないほど好ましいとされて いるが、 この場合も高重合度のポリエステルが得られないため、 依然、 鎖延長剤 であるカーボネート化合物が添加されている。
一方、 ィソシァネートゃカーボネート等の鎮延長剤を用いることなく高分子量 化する方法もいくつか提案されている。
例えば、 重合反応速度を高めるために、 触媒として錫化合物を用いて有機溶媒 中で反応中に生成する水を溶媒と共沸留去させながら脱水縮合を行う方法 (例え ば、特許文献 8参照)、 0 . 0 0 5〜0 . I mmH gという非常に高真空で重縮合 反応を行う方法 (例えば、 特許文献 9参照) が開示されている。 しかしながら、 これらの製造方法は、 特に、 後者の方法は、 実質ヒドロキシル基末端のポリエス テルが製造される為、 上記の観点からは耐熱性に優れたポリエステルの製造方法 として期待されるが、 製造工程が煩雑なばかりでなく極めて高額の設備投資を要 する欠点を有する。 また、 この方法では、 高重合度のポリエステル製造に長時間 を要する為、 製造中のポリマーの熱分解や着色が懸念される。
また、 その他の方法としては、 有機ホスフィン酸やリン酸水素塩等のプロトン 放出性リン化合物と重合触媒とを組み合わせた触媒系が提案されている(例えば、 特許文献 1 0参照 > 。 これらのプロトンを放出する酸性化合物は、 例えば、 原料 のブタンジオールからテトラヒドロフランのような副生生物を発生させるばかり か (化学大辞典、 7巻、 p 850、 共立出版 (1 9 6 2 ) ) 、 最終生成物の酸濃度を 高くしてポリエステルの熱安定性ならびに耐加水分解性を低下させる恐れがある。 このような種々の課題を克服する手法として、 本特許出願人は、 重合成分に乳 酸等の二官能ォキシカルボン酸を加えて 3元系 (1 , 4—プチレングリコール、 コハク酸、 乳酸) 又は 4元系 (1, 4ーブチレングリコール、 コハク酸、 アジピ ン酸、 乳酸) とし、 触媒として G e系触媒を用いると、 高活性で高重合度のポリ エステルが製造できることを提案した (例えば、 特許文献 1 1参照) 。 また、 更 に溶融粘度を高める目的で、 上記重合系に 3官能脂肪族ォキシカルボン酸を加え る方法を提案した (例えば、 特許文献 1 2参照) 。 しかしながら、 これらの重合
成分に乳酸を加える方法は、 加熱時に乳酸の環状二量体であるラクチドが発生し やすい為、 重合反応中において、 反応管の閉塞等の問題を誘発する場合があるば かりか、 乳酸成分を含有するポリエステルは、 若干の乳酸臭がしたり、 高温条件 下ではラクチド等の発生による熱分解や着色が引き起こされる場合がある。 更に、 このような生分解性を示す脂肪族ポリエステルは、 一般に加水分解反応 を受けやすい特徴があり、 比較的長期の保管や使用に対しても引張り特性等の機 械物性の耐久性を向上させる課題が実用上残されていた。 耐加水分解性を向上さ せる手法としては、 脂肪族ポリエステルにカルポジイミド化合物を配合させる手 法が提案されている (例えば、 特許文献 1 3参照) 。 しかしながら、 約 4週間の 試験後にはその引張り破断伸び率が初期値の 5割未満に低下するなど、 その効果 は充分でなく、 実用上大きな問題があった。
[特許文献 1 ]
特開平 7— 53700号公報
[特許文献 2]
特開平 4— 1898 22号公報
[特許文献 3]
特開平 8— 301 9 99号公報
[特許文献 4]
特開平 5— 1 70885号公報
[特許文献 5]
特開平 5— 1 789 56号公報
[特許文献 6]
特開平 5— 271 3 77号公報
[特許文献 7]
特開平 1 1一 60709号公報
[特許文献 8]
特開平 9— 77862号公報
[特許文献 9]
特開平 5— 3 108 98号公報
[特許文献 10]
特開 2002— 1 8 7943号公報
[特許文献 1 1 ]
特開平 8— 23946 1号公報
[特許文献 1 2 ]
特開平 8— 2596 79号公報
[特許文献 1 3]
特開平 1 1— 805 22号公報
<発明の開示 >
本発明の目的は、 イソシァネート化合物やカーボネート化合物等の鎖延長剤、 及び熱安定性等の物性の低下の原因となる多量の分岐剤や酸性リン化合物等を使 用することなく、 簡便な製造方法により、 充分に高分子量化され且つ充分な引張 特性、 特にフィルム形成時の引張り延び特性、 や熱安定性を有するポリエステル を提供することにある。
本発明者らは上記実情に鑑みて検討を行った結果、 鎖延長剤や酸性リン化合物 などの物性に影響を与える原料を実質的に使用せず、 且つ多量の分岐剤を用いず とも、 充分に高分子量化され、 環境面に優れたポリエステルを製造することが可 能となった。
即ち本発明の要旨は、脂肪族ジオール単位、脂肪族ジカルボン酸単位及び 25°C における: p K a値が 3. 7以下の有機酸単位を含有するポリエステルであって、 該ポリエステル中に含まれるカーボネート結合の含有量が、 ポリエステルを構成 する全単量体単位に対し、 1モル%未満、ウレタン結合の含有量が 0. 06モ Λ^°/0 未満、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位の含有量が 0. 02モル0 /0未満、 有 機ホスフィン酸、 有機ホスホン酸及びリン酸水素塩から選ばれるリン含有化合物 由来のリン原子の含有量が 10-9モル%未満でぁり、還元粘度(77 /0が 1. 6以上であることを特徴とする脂肪族ポリエステル、 に存する。
本発明のポリエステルは、 イソシァネート化合物やカーボネート化合物等の鎖 延長剤を用いることなく高分子量化されたものであるため環境面に優れ、 且つ射 出成形、 中空成形および押出し成形などによる成形性、 熱安定性及び引張特性等 の機械物性に優れたものである。 ぐ発明を実施するための最良の形態 >
以下、 本発明につき詳細に説明する。
<脂肪族ジオール単位 >
本発明の脂肪族ポリエステルを構成する脂肪族ジオール単位とは、 2個の O H 基を有する脂肪族及び脂環式化合物成分から誘導されるものであれば特に制限は されないが、 炭素数の下限値が 2以上であり、 上限値が通常 1 0以下、 好ましく は 6以下の脂肪族ジオールが挙げられる。
脂肪族ジオールの具体例としては、 例えば、 エチレングリコール、 1 , 3—プ ロピレングリコーノレ、 ネオペンチノレグリコーノレ、 1 , 6—へキサメチレングリコ ール、 デカメチレングリコール、 1 , 4ーブタンジォ一ノレ及び 1 , 4ーシク口へ キサンジメタノール等が挙げられる。 これらは、 単独でも 2種以上の混合物とし て使用してもよい。
この内、 エチレングリコール、 1, 4—ブタンジォ一/レ、 1, 3—プロピレン グリコール及び 1, 4—シクロへキサンジメタノールが好ましく、 その中でも、 エチレングリコール及び 1, 4—プタンジオールが好ましく、 更には、 1, 4— プタンジオールが特に好ましい。
また、 上記の脂肪族ジオールの他に、 ジオール成分として芳香族ジオールを併 用してもよい。 芳香族ジオールとしては、 2個の O H基を有する芳香族化合物で あれば、 特に制限はされないが、 炭素数の下限値が 6以上であり、 上限値が通常 1 5以下の芳香族ジオールが挙げられる。 芳香族ジオールの具体例としては、 例 えば、 ヒ ドロキノン、 1, 5—ジヒ ドロキシナフタレン、 4 , 4 '—ジヒ ドロキ
シジフエ二 Λ/、 ビス (ρ—ヒ ドロキシフエニル) メタン及ぴビス (ρ—ヒ ドロキ シフエ二ノレ) 一 2, 2—プロパン等が挙げられる。 これらの芳香族ジオールの含 有量は、 ジオール全量中、 通常、 3 0モル%以下、 好ましくは 2 0モル%以下、 より好ましくは 1 0モル0 /0以下である。
更に、 両末端ヒ ドロキシポリエーテルを上記の脂肪族ジオールと混合して使用 してもよレ、。 両末端ヒ ドロキシポリエーテルとしては、 炭素数が下限値が通常 4 以上、 好ましくは 1 0以上であり、 上限値が通常 1 0 0 0以下、 好ましくは 2 0 0以下、 更に好ましくは 1 0 0以下である。 両末端ヒ ドロキシポリエーテルの具 体例としては、 例えば、 ジェチレングリコール、 トリェチレングリコール、 ポリ エチレングリコーノレ、 ポリプロピレングリコーノレ、 ポリテトラメチレングリコー ル、 及びポリ 1, 6—へキサメチレングリコール等が挙げられる。 また、 ポリエ チレングリコールとポリプロピレングリコールとの共重合ポリエーテル等を使用 することもできる。 これらの両末端ヒ ドロキシポリエーテルの使用量は、 ポリエ ステル中の含量として、 通常、 9 0重量%以下、 好ましくは 5 0重量%以下、 よ り好ましくは、 3 0重量%以下である。
<脂肪族ジカルボン酸単位 >
本発明の脂肪族ポリエステルを構成する脂肪族ジカルボン酸単位は、 脂肪族ジ カルボン酸及び Ζ又はその誘導体から誘導されるものである。 脂肪族ジカルボン 酸としては、 具体的には、 シユウ酸、 マロン酸、 コハク酸、 ダルタル酸、 アジピ ン酸、スベリン酸、セバシン酸ならびにシク口へキサンジカルボン酸等の、通常、 炭素数が 2以上 1 2以下の鎖状或いは脂環式ジカルボン酸が挙げられる。 また、 脂肪族ジカルポン酸の誘導体として、上記脂肪族ジカルボン酸のメチルエステル、 ェチノレエステル、 プロピルエステル及びブチルエステル等の低級アルキルエステ ルゃ例えば無水コハク酸等の上記脂肪族ジカルボン酸の環状酸無水物も使用でき る。 これらは、 単独でも 2種以上の混合物として使用してもよい。 これらの内、 脂肪族ジカルボン酸としては、 アジピン酸、 コハク酸、 またはこれらの混合物が 好ましく、 脂肪族ジカルボン酸の誘導体としては、 アジピン酸及びコハク酸のメ
チルエステル、 またはこれらの混合物が好ましい。
本発明の脂肪族ポリエステルは、 好ましいポリエステルの製造方法の一態様と して、 後述するように、 これらの脂肪族ジカルボン酸及びその酸無水物を反応系 から留去しながらポリエステルを製造する形態を採ることができる。 この場合、 遊離の脂肪族ジカルボン酸及ぴ Z又はその酸無水物を生成させるためには、 末端 がカルボキシル基である方が有利であるため、 上記のジカルボン酸成分としては 脂肪族ジカルボン酸を用いるのが好ましい。 具体的には、 比較的分子量の小さい 脂肪族ジカルボン酸及びノ又はその酸無水物が減圧下での加熱により比較的容易 に留去できる点から、 アジピン酸及ぴコハク酸が好ましく、 特にコハク酸が好ま しい。
また、 上記の脂肪族ジカルボン酸又はその誘導体の他に、 芳香族ジカルボン酸 又はその誘導体を併用してもよい。 芳香族ジカルボン酸の具体的な例としては、 テレフタル酸、 イソフタル酸、 ナフタレンジカルボン酸及ぴジフエニルジカルボ ン酸等が挙げられ、 芳香族ジカルボン酸の誘導体としては、 前記した芳香族ジカ ルボン酸の低級アルキルエステル、 具体的には、 メチルエステル、 ェチルエステ ル、 プロピルエステル及びブチルエステル等が挙げられる。 これらは、 単独でも
2種以上の混合物として上記脂肪族カルボン酸に加えて使用してもよい。この内、 芳香族ジカルボン酸としては、 テレフタル酸が好ましく、 芳香族ジカルボン酸の 誘導体としては、 ジメチルテレフタレートが好ましい。
これらの他のジカルボン酸成分の使用量は、 通常、 ジカルボン酸全量中、 5 0 モル%以下、 好ましくは 3 0モル%以下、 より好ましくは、 1 0モル%以下であ る。
< 2 5 °Cにおける p K a値が 3 . 7以下の有機酸単位 >
本発明のポリエステルは、 上記のジオール単位とジカルボン酸単位に加えて、 2 5 °Cにおける p K a値が 3 . 7以下の有機酸単位を必須とする。 一般に、 脂肪 族ポリエステルは熱安定性が低く、 重合反応中に熱分解による分子量の低下が引 き起こされるため、 容易には実用上十分な強度を有する高重合度のポリエステル
が得られないとされてきた。 しかしながら、 2 5°Cでの p K aの値が 3. 7以下 の有機酸成分を添加することにより、 その酸触媒能の発現等の理由から重合速度 が向上し、 有機酸成分の種類によってはポリマーの熱安定性が向上するため、 今 まで製造困難であつた脂肪族ポリエステルの高重合体が、 鎖延長剤や脂肪族モノ ォキシモノカルボン酸成分を、 実質、 添加しなくても容易に高重合度のポリエス テルが得ることができる。 これにより製造困難であった高重合度の脂肪族ポリェ ステルの中で、 特に有害性が低く、 熱安定性や色調に優れた高重合度の脂肪族ポ リエステルを提供することが可能となる。
2 5 °Cでの! K aの値が 3. 7以下の有機酸としては、 例えば、 化学便覧 (基 礎編) 1054― 1058、丸善出版(1966)や CRC Handbook of chemistry and Physics, 7th Edition, p8-43 〜 8-56, CRC Press (1995)に記載の有機酸が挙げられる。 これらの中では、 p K aの値の下限値は、 好ましくは 2. 0以上、 より好ましく は 2. 5以上、 特に好ましくは 3. 1以上であり、 上限値は、 好ましくは 3. 5 以下である。 なお、 有機酸の中には 2個以上の p K a値を示す化合物があるが、 本発明においては、 その場合の化合物の p K a値とは、 最も低い値である。 p K aの値が 3. 7を越える有機酸を重合時に用いると、 実用的に引張り強度に優れ た高重合度のポリエステルを製造することが難しく、 逆に p K a値が低すぎる有 機酸を重合時に用いると生成するポリエステルの熱安定性ゃ耐加水分解性の特性 が低下する場合がある。 特に後者の場合は、 酸触媒能が強すぎるため、 重合時に も熱分解が引き起こされ、 高重合度のポリエステルが得られない場合がある。
2 5°Cにおける p Ka値が 3. 7以下の有機酸としては、 特に限定はされない が、 製造後のポリエステル中の酸濃度を低減され、 ポリエステルの熱安定性が向 上する理由から、 ポリエステルの共重合成分になりうる化合物が好ましく、 カル ボン酸基を含有する化合物が好ましい。 その中でも入手のし易さ、 ならびに容易 に高重合度のポリエステルが得られる理由から、 多価のォキシカルボン酸、 特に 多価の脂肪族ォキシカルボン酸が好ましい。 具体的にはリンゴ酸 (p Ka = 3. 5) 、 酒石酸 (p Ka = 3. 0) 、 クェン酸 (p Ka = 3. 1) 、 マレイン酸 (p K a = 1. 9) 、 フマル酸 (p K a = 3. 0) ならびにそれらの混合物が好まし
い。 ここに示した p K aの値は、 化学便覧 (基礎編) p iひ 54 〜 1058、 丸善出版 (1966) に記載された値である。
その中でも、 リンゴ酸、 クェン酸、 フマル酸ならびにその混合物が好ましく、 更にはリンゴ酸、 フマル酸ならびにその混合物が好ましく、 特にリンゴ酸が好ま しい。 特にコハク酸を原料とするポリエステルの製造の場合には、 コハク酸の製 造方法によっては原料コハク酸中にリンゴ酸が微量含有される場合がある。 その ような場合、 リンゴ酸含有コハク酸を選択し、 そのまま或いは必要に応じてリン ゴ酸を添カ卩して、 ジオール成分との組み合わせでポリエステル製造を行うことが できる。 このような方法は、 原料コハク酸の製造を簡略化できるため、 最も好ま しい方法である。
これらの有機酸のポリエステル中の含有量は特に限定されないが、 特定の範囲 内に制御すると、 従来、 高重合度のポリエステルを得る為に添加されてきた鎖延 長剤や脂肪族モノォキシモノカルボン酸成分の添加量を極微量あるいは添加無し でも容易に高重合度のポリエステルが得られるばかりでなく、 例えば、 フィルム 成型時の引つ張り延び率の異方性が改善されるなどフィルム成型時の引張り特性 にも優れたポリエステルを容易に得ることができる。
例えば、 2 5 °Cにおける p K aの値が 3 . 5以下の有機酸であるリンゴ酸の場 合を例にして説明すると、 リンゴ酸の含有量が少なすぎると、 高重合度のポリェ ステルが得られにくく鎖延長剤や脂肪族モノォキシモノ力ルポン酸成分の添加が 必要になるのに対し、 逆に、 その使用量が多すぎるとゲルが生成する危険性が生 じたり、 たとえゲルの生成を回避したとしても得られるポリエステルは、 ポリマ 一の末端濃度が高いため、 加熱時にテトラヒドロフランや環状オリゴマーが生成 し易く、 加水分解もされやすいなど、 熱安定性ならびに耐加水分解性に劣るばか りでなく、 フィルム形成時に引張り延び率に異方性が生じフィルムとしての良好 な特性が発現しなくなる傾向がある。
そのような理由から、 2 5 °Cでの p K aの値が 3 . 7以下の有機酸の好ましい 使用量は、 ジカルボン酸成分全体に対して、下限値が、通常、 0 . 0 0 0 1モル% 以上、 好ましくは、 0 . 0 0 1モル0 /0以上、 更に好ましくは、 0 . 0 0 5モル%
以上、特に好ましくは 0 . 0 0 9モル%以上であり、上限値が通常、 0 . 4モル% 以下、 好ましくは 0 . 3 5モル%以下、 更に好ましくは、 0 . 3 0モル%以下、 特に好ましくは 0 . 2 5モル%以下である。
<その他の共重合成分 >
本発明においては、 上記以外の共重合成分を加えてもよい。
共重合成分の具体的な例としては、 2官能のォキシカルボン酸や架橋構造を形 成するために 3官能以上の多価アルコール及び 3官能以上の多価カルボン酸また はその無水物の群から選ばれる少なくとも 1種の多官能化合物が挙げられる。
2官能のォキシカルボン酸としては、 具体的には、 乳酸、 グリコール酸、 ヒド ロキシ酪酸、 ヒ ドロキシカプロン酸、 2—ヒ ドロキシ 3, 3—ジメチル酪酸、 2 —ヒドロキシー 3 —メチル酪酸、 2—ヒドロキシイソカプロン酸等が挙げられる が、 これらはォキシカルポン酸のエステルやラタトン、 或いはォキシカルボン酸 重合体等の誘導体であっても良い。 また、 これらォキシカルボン酸は単独でも、 二種以上の混合物として使用することもできる。 これらに光学異性体が存在する 場合には、 D体、 L体、 またはラセミ体のいずれでもよく、 形態としては固体、 液体、 または水溶液であってもよい。 これらの中では、 入手の容易な乳酸または グリコール酸が特に好ましい。 しかしながら、 これらの 2官能のォキシカルボン 酸を共重合成分として用いた場合に製造されるポリエステルは、 その使用量によ つては、 着色しやすかつたり、 加熱時にこのォキシカルボン酸部分が環化して熱 分解しやすくなる場合がある為、 ォキシカルボン酸の使用量は、 通常、 ポリエス テルを構成する全単量体単位に対して 0 . 0 2モル。 /0未満、 好ましくは、 0 . 0 1モル0 /0以下である。
3官能以上の多価アルコールとしては、 具体的には、 グリセリン、 トリメチロ ールプロパン、 ペンタエリスリ トール等が挙げられ、 単独でも、 二種以上の混合 物として使用することもできる。
3官能以上の多価カルボン酸またはその無水物としては、 具体的には、 プロパ ントリカルボン酸、 無水ピロメリット酸、 ベンゾフエノンテトラカルボン酸無水
物、 シクロペンタテトラカルボン酸無水物等が挙げられ、 単独でも、 二種以上の 混合物として使用することもできる。
上記の 3官能以上の化合物の使用量は、 ゲルの発生原因となるため通常、 ポリ エステルを構成する全単量体単位に対して、 通常、 5モル0 /0以下、 好ましくは、 1モル0 /0以下、 より好ましくは 0 . 1モル0 /0以下である。 ぐ鎖延長剤 >
本発明の脂肪族ポリエステルは、 カーボネート化合物ゃジィソシァネート化合 物等の鎖延長剤を使用することもできるが、 その量は、 ポリエステルを構成する 全単量体単位に対し、 カーボネート結合が 1モル%未満、 好ましくは、 0 . 5モ ル0 /0以下、 より好ましくは 0 . 1モル0 /0以下であり、 ウレタン結合が、 0 . 0 6 モル0 /0未満、 好ましくは 0 . 0 1モル%以下、 より好ましくは 0 . 0 0 1モル0 /0 以下である。
本発明のポリエステルを生分解性樹脂として使用する観点からは、 ジィソシァ ネートは分解過程で毒性の強いジァミンが生成され土中に蓄積する恐れがある問 題点があり、 カーボネート化合物として一般に用いられるジフエニルカーボネー ト系についてもやはり毒性の高い副生フェノールならぴに未反応ジフエ二ルカ一 ポネートがポリエステル中に残存する問題点があるためである。
カーボネート化合物としては、 具体的には、 ジフエ二ルカーポネート、 ジトリ 一ノレカーボネート、 ビス (クロ口フエェノレ) カーボネート、 m—クレジ/レカーボ ネート、 ジナフチノレカーボネート、 ジメチゾレカーボネート、 ジェチノレカーボネー ト、 ジブチルカーボネート、 エチレンカーボネート、 ジァミルカーポネート、 ジ シクロへキシルカーボネートなどが例示される。 その他、 フエノール類、 アルコ ール類のようなヒドロキシ化合物から誘導される、 同種、 または異種のヒドロキ シ化合物からなるカーボネ一ト化合物が使用可能である。
ジィソシァネ一ト化合物としては、具体的には、 2 , 4 _トリレンジィソシァネ ート、 2, 4—トリ レンジイソシァネートと 2 , 6 —トリ レンジイソシァネートと の混合体、 ジフエニルメタンジイソシァネート、 1, 5—ナフチレンジイソシァ
ネート、 キシリレンジイソシァネート、 水素化キシリレンジイソシァネート、 へ キサメチレンジイソシァネート、 ィソホロンジィソシァネート等の公知のジィソ シァネートなどが例示される。
また、 その他の鎖延長剤として、 ジォキサゾリン、 珪酸エステルなどを使用し てもよい。 珪酸エステルとしては、 具体的には、 テトラメ トキシシラン、 ジメ ト キシジフエ二/レシラン、 ジメ トキシジメチノレシラン、 ジフエニノレジヒ ドロキシラ ン等が例示される。
珪酸エステルは、 環境保全ならびに安全性の面の理由からは、 特にその使用量 に制限はされないが、 操作が煩雑になったり、 重合速度に影響を与える可能性が あるため、その使用量は少ない方が良い場合がある。従って、この含有量は、 0 . 1 モル%以下とするのが好ましく、 1 0 _5モル%以下とするのが更に好ましい。 本発明においては実質上鎖延長剤を含有しないポリエステルが最も好ましい。 但し、 溶融テンションを高めるために、 毒性の低い化合物を添加する限り、 少量 のパーォキサイドを添加してもよい。
<脂肪族ポリエステルの製造方法 >
本発明における脂肪族ポリエステルの製造方法としては、 従来の公知の方法が 使用でき、 例えば、 上記の脂肪族ジカルボン酸成分とジオール成分とのエステル 化反応及び Z又はエステル交換反応を行った後、 減圧下での重縮合反応を行うと いった溶融重合の一般的な方法や、 有機溶媒を用いた公知の溶液加熱脱水縮合方 法によっても製造することができるが、 経済性ならびに製造工程の簡略性の観点 から、 無溶媒下で行う溶融重合でポリエステルを製造する方法が好ましい。
また、 重縮合反応は、 重合触媒の存在下に行うのが好ましい。 重合触媒の添加 時期は、 重縮合反応以前であれば特に限定されず、 原料仕込み時に添加しておい てもよく、 減圧開始時に添加してもよい。
重合触媒としては、 一般には、 周期表 1〜1 4族の金属元素のうち少なくとも 1種を含む化合物が用いられる。金属元素としては、具体的には、スカンジウム、 イットリウム、 サマリウム、 チタン、 ジノレコニゥム、 バナジウム、 クロム、 モリ
プデン、 タングステン、 錫、 アンチモン、 セリウム、 ゲルマニウム、 亜鉛、 コバ ノレト、 マンガン、 鉄、 ァノレミニゥム、 マグネシウム、 カノレシゥム、 ス トロンチウ ム、 ナトリウムおよびカリウム等が挙げられる。 その中では、 スカンジウム、 ィ ットリウム、 チタン、 ジ^/コェゥム、 バナジウム、 モリブデン、 タングステン、 亜鉛、 鉄、 ゲルマニウムが好ましく、 特に、 チタン、 ジルコニウム、 タンダステ ン、 鉄、 ゲルマニウムが好ましい。 更に、 ポリマーの熱安定性に影響を与えるポ リマー末端濃度を低減させる為には、 上記金属の中では、 ルイス酸性を示す周期 表 3〜6族の金属元素が好ましい。 具体的には、 スカンジウム、 チタン、 ジルコ 二ゥム、 バナジウム、 モリブデン、 タングステンであり、 特に、 入手のし易さか らチタン、 ジルコニウムが好ましい。
本発明においては、 触媒として、 これらの金属元素を含むカルボン酸塩、 アル コキシ塩、有機スルホン酸塩または βージケトナート塩等の有機基を含む化合物、 更には前記した金属の酸化物、 ハロゲン化物等の無機化合物及びそれらの混合物 が好ましく用いられる。
更には、 白水春雄著 「粘土鉱物学」 朝倉書店 (1 9 9 5年) 等に記載される公 知の層状珪酸塩を単独で或いは上記金属化合物と組み合わせた触媒を使用すると、 重合速度が向上する場合があるため、このような触媒系もまた好んで使用される。 層状珪酸塩としては、具体的には、ディッカイト、ナクライト、力オリナイト、 ァノーキサイ ト、 メタハロイサイト、 ハロイサイト等の力オリン族、 クリソタイ ル、 リザルダイト、 アンチゴライト等の蛇紋石族、 モンモリロナイト、 ザゥコナ ィト、 バイデライ ト、 ノントロナイト、 サボナイト、 へク トライト、 スチープン サイト等のスメクタイト族、 バーミキユライト等のバーミキユラィト族、 雲母、 イライト、 セリサイ ト、 海緑石等の雲母族、 ァタパルジャィト、 セピオライト、 パリゴルスカイト、 ベントナイト、 パイロフイライト、 タルク及び緑泥石群等が 挙げらる。
本発明においては、 触媒は、 重合時に溶融或いは溶解した状態であると重合速 度が高くなる理由から、 重合時に液状であるか、 エステル低重合体やポリエステ ルに溶解する化合物が好ましい。また、重縮合は無溶媒で行うことが好ましいが、
これとは別に、 触媒を溶解させるために少量の溶媒を使用しても良い。 この触媒 溶解用の溶媒としては、 メタノール、 エタノール、 イソプロパノール、 ブタノー ルなどのアルコール類、 エチレングリコール、 ブタンジオール、 ペンタンジォー ルなどの前述のジオール類、 ジェチルエーテル、 テトラヒ ドロフラン等のエーテ ル類、ァセトニトリル等の二トリル類、ヘプタン、 トルエン等の炭化水素化合物、 水ならびにそれらの混合物等が挙げられ、 その使用量は、 触媒濃度が、 通常 0 . 0 0 0 1重量%以上、 9 9 °/0重量%以下となるように使用する。
チタン化合物としては、 テトラアルキルチタネートが好ましく、 具体的には、 テトラー n—プロピルチタネート、 テトライソプロピルチタネート、 テトラ一 n —ブチルチタネート、 テトラー t一ブチルチタネート、 テトラフェニルチタネー ト、 テトラシク口へキシルチタネート、 テトラベンジルチタネート及びこれらの 混合チタネートが挙げられる。 また、 チタン (ォキシ) ァセチルァセトネート、 チタンテトラァセチルァセトネート、 チタン (ジイソプロキシド) ァセチルァセ トネート、 チタンビス (アンモニゥムラクティ ト) ジヒ ドロキシド、 チタンビス '(ェチルァセトアセテート) ジイソプロポキシド、 チタン (トリエタノールアミ ネート) イソプロポキシド、 ポリヒ ドロキシチタンステアレート、 チタンラクテ ート、 チタントリエタノールアミネート、 プチルチタネートダイマー等も好んで 用いられる。 これらの中では、 テトラ一 n—プロピルチタネート、 テトライソプ 口ピルチタネート及びテトラー n—プチルチタネート、 チタン (ォキシ) ァセチ ルァセトネート、 チタンテトラァセチルァセトネート、 チタンビス (アンモニゥ ムラクティ ト) ジヒ ドロキシド、 ポリヒ ドロキシチタンステアレート、 チタンラ クテート、 プチルチタネートダイマーが好ましく、 テトラー n—プチルチタネー ト、 チタン (ォキシ) ァセチルァセトネート、 チタンテトラァセチルァセトネー ト、 ポリヒ ドロキシチタンステアレート、 チタンラタテート、 プチルチタネート ダイマーがより好ましく、 特に、 テトラ一 n—プチルチタネート、 ポリヒ ドロキ シチタンステアレート、 チタン (ォキシ) ァセチルァセトネート、 チタンテトラ ァセチルァセトネートが好ましい。
ジルコニウム化合物としては、 具体的には、 ジルコニウムテトラァセティ ト、
ジ^/コニゥムァセティ トヒドロキシド、 ジ^/コニゥムトリス (プトキシ) ステア レート、ジルコニルジァセティ ト、シュゥ酸ジルコニウム、シュゥ酸ジルコニル、 シユウ酸ジルコニウムカリウム、 ポリヒ ドロキシジルコニウムステアレート、 ジ ノレコニゥムェトキシド、 ジノレコニゥムテトラー n—プロポキシド、 ジズレコニゥム テトライソプロポキシド、 ジルコニウムテトラー n—ブトキシド、 ジルコニウム テトラ一 t—ブトキシド、 ジルコニウムトリブトキシァセチルァセトネートなら ぴにそれらの混合物が例示される。 これらの中では、 ジルコニルジァセティ ト、 ジルコニウムトリス(ブトキシ)ステアレート、ジルコニウムテトラァセティ ト、 ジルコニウムァセティ トヒ ドロキシド、 シユウ酸ジルコニウムアンモニゥム、 シ ユウ酸ジルコニウムカリウム、 ポリヒドロキシジルコェゥムステアレート、 ジル コニゥムテトラー n—プロポキシド、 ジルコニウムテトライソプロポキシド、 ジ ルコニゥムテトラー n—ブトキシド、 ジルコニウムテトラー t一ブトキシドが好 ましく、 ジルコニルジァセティ ト、 ジルコニウムテトラァセティ ト、 ジルコニゥ ムァセティ トヒ ドロキシド、 ジルコニウムトリス (ブトキシ) ステアレート、 シ ユウ酸ジルコニウムアンモニゥム、 ジルコニウムテトラ _ n—プロポキシド、 ジ ルコニゥムテトラー n—ブトキシドがより好ましく、特にジルコニウムトリス(ブ トキシ) ステアレートが着色のない高重合度のポリエステルが容易に得られる理 由から好ましい。
ゲルマニウム化合物としては、 具体的には、 酸化ゲルマニウムや塩化ゲルマ二 ゥム等の無機ゲルマニウム化合物、 テトラアルコキシゲルマユゥムなどの有機ゲ ルマニウム化合物が挙げられる。 価格や入手の容易さなどから、 酸化ゲルマニウ ム、 テトラエトキシゲルマニウム及ぴテトラブトキシゲルマニウムなどが好まし く、 特に、 酸化ゲルマニウムが好ましい。
その他の金属含有化合物としては、 炭酸スカンジウム、 スカンジウムァセテ一 ト、 スカンジウムクロリ ド、 スカンジウムァセチ ァセトネート等のスカンジゥ ム化合物、炭酸ィットリゥム、イツトリゥムクロリ ド、イツトリゥムァセテート、 イツトリゥムァセチルァセトネート等のィットリゥム化合物、 バナジウムク口リ ド、 三塩化バナジウムォキシド、 バナジウムァセチルァセトネート、 バナジウム
ァセチルァセトネートォキシド等のバナジウム化合物、 モリブデンクロリ ド、 モ リブデンアセテート等のモリブデン化合物、 タングステンクロリ ド、 タンダステ ンアセテート、 タングステン酸等のタングステン化合物、 セリウムクロリ ド、 サ マリゥムクロリ ド、 イッテルビウムクロリ ド等のランタノィド化合物等が挙げら れる。
これらの重合触媒として金属化合物を用いる場合の触媒添加量は、 生成するポ リエステルに対する金属量として、 下限値が通常、 0. l p pm以上、 好ましく は 0. 5 p pm以上、 より好ましくは 1 p pm以上であり、 上限値が通常、 30 000 p p m以下、 好ましくは l O O O p p m以下、 より好ましくは 250 p p m以下、 特に好ましくは 1 30 p pm以下である。 その中でもポリエステル中の 金属量が 50 pm以下、 より好ましくは 1 0 p pm以下であるとポリマー中の カルボキシル基末端濃度が著しく低いポリエステルが製造できる場合がある為好 ましい。 使用する触媒量が多すぎると、 経済的に不利であるばかりでなく、 理由 は未だ詳らかではないが、 ポリマー中のカルボキシル基末端濃度が多くなる場合 がある為、 カルボキシル基末端量ならびに残留触媒濃度の増大によりポリマーの 熱安定性ゃ耐加水分解性が低下する場合がある。 逆に少なすぎると重合活性が低 くなり、 それに伴いポリマー製造中にポリマーの熱分解が誘発され、 実用上有用 な物性を示すポリマーが得られにくくなる。
一方、 生分解性の機能を有し且つ環境に優しい脂肪族ポリエステルを提供する 本発明の趣旨からは、 上記の重合触媒の中で、 特に、 錫含有化合物やアンチモン 含有化合物は、 毒性が比較的高いため、 それらの化合物の使用量を制限するのが 好ましい。 従って、 錫含有化合物やアンチモン含有化合物を重合触媒として使用 する場合の使用量は、 錫化合物触媒の場合、 生成するポリエステルに対する金属 量として、 通常、 60 p pm以下、 好ましくは 10 p pm以下、 より好ましくは l p pm以下であり、 一方、 アンチモン化合物触媒の場合は、 生成するポリエス テルに対する金属量として、 通常、 100 p pm以下、 好ましくは 50 p pm以 下、 より好ましくは 10 p pm以下である。
また、 塩酸や硫酸等の鉱酸或いはそれらの塩、 硫酸ジメチル、 硫酸ジェチル、
ェチル硫酸等の硫酸エステル、 メタンスルホン酸、 トリフルォロメタンスルホン 酸、 p—トルエンスルホン酸等の有機スルホン酸、燐酸、次亜燐酸、ピロ亜燐酸、 亜燐酸、 次燐酸、 ピロ燐酸、 三燐酸、 メタ燐酸、 ペルォクソリン酸、 ポリ燐酸等 の無機燐酸、 リン酸水素アンモニゥム、 リン酸水素マグネシウム、 リン酸水素力 ルシゥム、 ポリ リン酸水素アンモニゥム、 ポリ リン酸水素マグネシウム、 ポリ リ ン酸水素カルシウム等の無機リン酸水素塩、 フエニルホスフィン酸、 ベンジルホ スフイン酸、 メチルホスフィン酸、 n—ブチルホスフィン酸、 シクロへキシルホ スフイン酸、 ジフェニルホスフィン酸等の有機ホスフィン酸、 およびフエニルホ スホン酸、 ベンジルホスホン酸、 メチルホスホン酸、 n—ブチルホスホン酸、 シ クロへキシルホスホン酸等の有機ホスホン酸を助触媒とした触媒系も使用できる。 しかしながらこれらのプロ トンを放出する酸性化合物は、 一般には、 例えば、 原料のブタンジオールからテトラヒドロフランのような副生生物を発生させるば かりか (化学大辞典、 7卷、 p 850、 共立出版 (1 9 6 2 ) ) 、 最終生成物の酸濃 度を高くしてポリエステルの熱安定性ならぴに耐加水分解性を低下させる恐れが あるため、 その使用は好ましくない。 従って、 これらのプロトンを放出する酸性 化合物のポリエステル中における含有量は、 特に限定はされないが、 通常、 1 0 -5モル0 /0以下、 好ましくは、 1 0— 8モル0 /0以下、 特に好ましくは 1 0— 9モル0 /0以下 が好ましい範囲であるが、 実質的に含まれないものが最も好ましい。
また、 これらの酸性化合物の中でも、 特に、 有機ホスフィン酸及び Z又は有機 ホスホン酸を助触媒として用いる場合は、 これらの化合物が、 上述の酸性化合物 の欠点に加えて、 金属重合触媒とァダク トを形成し易く、 触媒の反応活性点であ るルイス酸点を抑える傾向がある為、 触媒反応が遅くなり、 その結果、 高重合度 のポリエステルが得られない場合がある。 また、 リン酸水素塩を助触媒として用 いる場合は、 やはり同様の酸性化合物としての欠点を有するばかりでなく、 例え ば、 リン酸のような酸とは異なりリン酸水素塩の対カチオンが重合反応後のポリ マー中に残存する為、 これらの残存カチオンがポリマー中でルイス酸となって働 き、 ポリエステルの耐加水分解性を低下させる場合がある。 従って、 本発明のポ リエステルにおいては、 有機ホスフィン酸、 有機ホスホン酸及びリン酸水素塩か
ら選ばれるリン含有化合物由来のリン原子のポリエステル中における含有量の上 限は、 ポリエステルを構成する全構成単位のモル数に対し、 10-9モル0 /0未満で ある必要があり、 好ましくは、 10— 1()モル%以下であるが、 実質的に含まれない ものが最も好ましい。
温度、 時間、 圧力などの条件は、 従来公知の範囲を採用できる。
ジカルボン酸成分とジオール成分とのエステル化反応及ぴ 又はエステル交換 反応の反応温度は、 下限が通常 150°C以上、 好ましくは 180°C以上、 上限が 通常 260°C以下、好ましくは 250°C以下である。反応雰囲気は、通常、窒素、 アルゴン等の不活性ガス雰囲気下である。 反応圧力は、 通常、 常圧〜 10 k P a であるが、 常圧が好ましい。
反応時間は、 通常 1時間以上であり、 上限が通常 10時間以下、 好ましくは、 4時間以下である。
その後の重縮合反応は、 圧力を、 下限が通常 0. 0 1 X 103P a以上、 好まし くは 0. 0 3 X 1 03P a以上であり、 上限が通常 1. 4 X 1 03P a以下、 好ま しくは 0. 4 X 103P a以下の真空度下として行う。 重合製造時の圧力が高すぎ ると、 ポリエステルの重合製造時間が長くなり、 それに伴いポリエステルの熱分 解による分子量低下や着色が引き起こされ、 実用上充分な特性を示すポリエステ ルを製造が難しくなる傾向がある。 一方、 超高真空重合設備を用いて製造する手 法は重合速度を向上させる観点からは好ましい態様であるが、 極めて高額な設備 投資が必要となる為、 経済的に不利である。
この時の反応温度は、 下限が通常 150°C以上、 好ましくは 180°C以上であ り、 上限が通常 260°C以下、 好ましくは 250°C以下の範囲である。 この温度 が低すぎると、 重合反応速度が遅く、 高重合度のポリエステル製造に長時間を要 するばかりでなく、高動力の撹拌機も必要となる為、経済的に不利である。一方、 反応温度が高すぎると製造時のポリマーの熱分解が引き起こされ、 高重合度のポ リエステルの製造が難しくなる傾向がある。
反応時間は、 下限が通常 2時間以上であり、 上限が通常 1 5時間以下、 好まし くは 8時間以下、 より好ましくは 6時間以下である。 反応時間が短すぎると反応
が不充分で低重合度のポリエステルが得られ、 引張り破断伸び率が低く、 また、 そのカルボキシル基末端量が多いこともあり、 後述のように引張り破断伸び率の 劣化も著しくなる場合が多い。 一方、 反応時間が長すぎると、 ポリエステルの熱 分解による分子量低下が顕著となり、引張り破断伸び率が低下するばかりでなく、 ポリマーの耐久性に影響を与えるカルボキシル基末端量が熱分解により増加する 場合がある。
本発明において、 ジカルボン酸成分として脂肪族カルボン酸に加えて芳香族ジ 力ルボン酸又はそのアルキルエステルを混合して使用する場合は、 特に添加順序 には限定はなく、 例えば、 第 1として、 原料のモノマーを一括に反応釜に入れて 反応することもできるし、 第 2として、 ジオール成分と脂肪族ジカルボン酸又は その誘導体とをエステル化反応又はエステル交換反応させた後、 ジオール成分と 芳香族ジカルボン酸又はその誘導体をエステル化反応又はエステル交換反応させ、 更に重縮合反応させる方法等種々の方法を採用することができる。
本発明においてポリエステルを製造する反応装置としては、 公知の縦型あるい は横型撹拌槽型反応器を用いることができる。 例えば、 溶融重合を同一又は異な る反応装置を用いて、 エステル化及ぴ Z又はエステル交換の工程と減圧重縮合の 工程の 2段階で行い、 減圧重縮合の反応器としては、 真空ポンプと反応器を結ぶ 減圧用排気管を具備した攪拌槽型反応器を使用する方法が挙げられる。 また、 真 空ポンプと反応器とを結ぶ減圧用排気管の間には、 凝縮器が結合されており、 該 凝縮器にて縮重合反応中に生成する揮発成分や未反応モノマーが回収される方法 が好んで用いられる。
本発明においては、 ポリエステルの製造方法として、 従来の、 上記の脂肪族ジ カルボン酸を含むジカルボン酸成分と脂肪族ジオール成分とのエステル化反応及 び/又はエステル交換反応を行った後、 減圧下で、 ポリエステルのアルコール末 端のエステル交換反応により生成するジオールを留去しながらポリエステルの重 合度を高める方法、 或いは、 ポリエステルの脂肪族カルボン酸末端から脂肪族ジ カルボン酸及び/又はその酸無水物を留去させながらポリエステルの重合度を高 める方法が用いられる。 本発明においては、 前者の方法でも周期表 3〜 6族の金
属元素を含有する化合物を触媒として用いて高重合度のポリエステルを製造する ことができるが、 鎖延長剤などを用いずとも高重合度のポリエステルが比較的短 時間で容易に得られる理由から、 後者の脂肪族ジカルボン酸及ぴ Z又はその酸無 水物を留去する方法が好ましい。 この場合、 脂肪族カルボン酸及ぴ 又はその無 水物の除去は、 通常、 上記溶融重合工程における後段の減圧下での重縮合反応中 に脂肪族ジカルボン酸及び/又はその酸無水物を加熱留出させる方法が採られる が、 重縮合反応条件下では、 脂肪族ジカルボン酸は容易に酸無水物になりやすい ため、 酸無水物の形態で加熱留出させる場合が多い。 また、 その際、 ジオールか ら誘導される鎖状又は環状エーテル及び/又はジオールもまた脂肪族ジカルボン 酸及び Z又はその酸無水物と共に除去されてもよい。 更に、 ジカルボン酸成分と ジオ ル成分の環状単量体を共に留去させる方法は、 重合速度が向上するため、 好ましい態様である。
ここで、 脂肪族ジカルボン酸及び/又はその酸無水物を留去させる方法を用い てポリエステルを製造する場合には、 留去される脂肪族ジカルボン酸及び/又は その無水物とジオールとの合計量中、 脂肪族ジカルボン酸及び/又はその無水物 の量は、 通常、 3 0モル%以上であり、 好ましくは 5 0モル0 /0以上、 より好まし くは 7 0モル0 /0以上、更に好ましくは 8 0モル%以上、最も好ましくは 9 0モル0 /0 以上であると、 特に限定はされないが、 高重合度のポリエステルが容易に製造で きる。 特に、 ゲルマニウムのような典型元素の場合にはその傾向が著しい。
本発明においては、 脂肪族ジカルボン酸及び/又はその酸無水物を留去する方 法により高重合度のポリエステルを製造する場合には、 真空ポンプと反応器を結 ぶ減圧用排気管の反応容器側排気口の温度を、脂肪族ジカルボン酸無水物の融点、 或いは重縮合反応時の真空度での脂肪族ジカルボン酸無水物の沸点のいずれか低 い方の温度以上に保持すると生成する酸無水物が効率よく反応系から除去でき、 目的の高重合度のポリエステルが短時間で製造できるため好ましい。 更には、 反 応容器側排気口から凝縮器までの配管温度を酸無水物の融点、 或いは重縮合反応 時の真空度での沸点のいずれか低い方の温度以上に保持するとより好ましい。 本発明において、 目的とする重合度のポリエステルを得るためのジオール成分
とジカルボン酸成分とのモル比は、 その目的や原料の種類により好ましい範囲は 異なるが、 酸成分 1モルに対するジオール成分の量が、 下限が通常 0 . 8モル以 上、 好ましくは、 0 . 9モル以上であり、 上限が通常 1 . 5モル以下、 好ましく は 1 . 3モル以下、 特に好ましくは 1 . 2モル以下である。
更に、 脂肪族ジカルボン酸及び 又はその酸無水物の留去により高重合度のポ リエステルを製造する場合には、 末端カルボン酸量が多い方が重合が有利である ため、 従来の方法で用いられるような原料としてより過剰なジオールの使用は必 要ではない。 この場合もやはり目的とするポリエステルの重合度や種類によって ジオール成分とジカルボン酸成分とのモル比の好ましい範囲は異なるが、 酸成分 1モルに対するジオール成分の量が、 下限が通常 0 . 8モル以上、 好ましくは、 0 . 9モル以上、 更に好ましくは 0 . 9 5以上であり、 上限が通常 1 . 1 5モル 以下、 好ましくは 1 . 1モル以下、 更に好ましくは 1 . 0 7モル以下である。 一方、 脂肪族ジカルボン酸及び 又はその酸無水物を留去方法によるポリエス テルの製造方法を用いると、製造されたポリエステルは、重合度が低い場合には、 従来の方法に比べカルボン酸量末端が多い傾向がある。 また、 ジオール Zジカル ボン酸の仕込み比を低くすることによりこの傾向は顕著となる。 このような手法 で得られるポリエステルは、 最終的には還元粘度 ( spZC) を高めることで、 末端カルボン酸量が低く、 耐熱安定性、 耐加水分解性にすぐれたポリエステルと なるが、 上記の仕込み比を制御することにより、 製造されるポリエステル中の力 ルポキシル基末端量を調整することも可能である。 これにより、 ポリエステルの 耐加水分解性や生分解性を調整することも可能となる。
<脂肪族ポリエステル及ぴその用途 >
本発明で製造される脂肪族ポリエステルの還元粘度 (rj spZ C) 値は、 実用上 十分な力学特性が得られる理由から、 1 . 6以上であり、 中でも 2 . 0以上が好 ましく、 更には 2 . 2以上、 特に 2 . 3以上が好ましい。 還元粘度 (77 SP/.C ) 値の上限は、 ポリエステルの重合反応後の抜き出し易さならびに成形のし易さ等 の操作性の観点から、 通常、 6 . 0以下、 好ましくは 5 . 0以下、 更に好ましく
は 4. 0以下である。 この因子は、 ポリエステル中のカルボキシル基末端濃度に も影響を与える因子であるが、 ポリマーの粘度が上昇することにより疎水性が増 して耐加水分解性が向上する場合がある。 尚、 本発明でいう還元粘度は以下の測 定条件により測定されたものである。
〔還元粘度 (7?spZC) 測定条件〕
粘度管: ウベローデ粘度管
測定温度: 30 °C
溶媒:フエノール/テトラクロロェタン (1 : 1重量比) 溶液
ポリエステル濃度: 0. s gZd i
1. 6以上の還元粘度を有するポリエステルは、 上述した脂肪族ジカルボン酸 及び Z又はその酸無水物を留去する方法によりポリエステルを製造しても、 得ら れるポリエステルの末端 CO OH基数が 50 e qZトン以下となり、 耐熱安定性 にすぐれたポリエステルとなる。 本発明のポリエステルの末端 COOH基数は、 通常、 50 e q Zトン以下、 好ましくは 3 5 e q Zトン以下、 より好ましくは 2 5 e トン以下である。 このようなポリエステルは、 熱安定性に優れ、 成形時 の品質の低下が少ない、 即ち、 溶融成形時に末端基の切断や、 主鎖の切断等の副 反応が少ないという特徴を有する。
一方、 実用上の耐久性の観点からは、 本発明の脂肪族ポリエステルは、 厚み 1 50 ± 25 μ mのフィルム状試験片とし、 温度 50°C、 相対湿度 90 %R. H. の条件で 28日間保持したときの還元粘度保持率が 80 °/0以上であることが好ま しい。 ここで還元粘度保持率とは、 保持試験後の還元粘度 保持試験前の還元粘 度 X I 00 (%) をいう。 好ましい還元粘度保持率は、 80° /。以上、 より好まし くは 85%以上で、 更に好ましくは 90%以上ある。
このような特徴を有する脂肪族ポリエステルは、 保持試験前後の引張り破断延 び率の維持率 (= (試験後の引張り破断延び率 Z試験前の引張り破断延び率) X 100 (%) ) 力 通常、 50%以上、 好ましくは 75%以上といった優れた耐
久性を示す。 すなわち、 引張り破断伸び率の劣化の度合いは、 使用後や保管後の 脂肪族ポリエステルの還元粘度の値ではなく、 使用又は保管時の還元粘度の変化 率によって決まることを本発明を完成させる過程で見出したが、 このような特徴 を有する脂肪族ポリエステルは、 引張り破断延び率以外にも実用上の機械物性も 優れる上にその劣化度合いが少ない樹脂であるため、 成形体製品として長期の使 用や保管に適した樹脂となり、 特に長期の使用を目的としたフィルム材には有用 な樹脂となる。
このような脂肪族ポリエステルは、 未だ詳細は詳らかにされていないが、 以下 に示すカルボキシル基末端量、 カルボキシル基末端/ヒドロキシル末端比、 還元 粘度、 ポリエステル中の触媒の金属含量などのいくつかの因子が組み合わさるこ とでその耐加水分解性等の耐久性が発現するものと考えられる。
先ず、 ポリエステルの熱安定性に著しく影響を与えるとされてきたカルボキシ ル基末端濃度である。 本発明を完成させる過程で、 脂肪族ポリエステルの場合に おいては、ポリマー中のカルボキシル基末端濃度が少ない程、比較的長期の使用 · 保管時の耐加水分解性に代表される引張り特性の劣化は少なくなる兆候が見られ ること、 そして、 ある特定の濃度以下にまでその量が低減されると極端にその引 張り特性の維持率が向上することが明らかになった。 本発明のポリエステルの引 張り破断伸び率の耐久性を著しく向上させる為には、カルボキシル基末端濃度は、 通常、 1 0当量 Zトン以下であり、 更には 6当量 Zトン以下、 特に、 4当量/ト ン以下が好ましい。
一方、カルボキシル基末端量が実質存在しないようなポリエステル系の製造は、 従来の製造法では、 重合速度が極めて遅く、 極めて高額の超高真空設備投資を要 するので、 経済的に有利な手法として、 イソシァネートやカーボネート化合物を 使用する必要が生じる。 それに対し、 生成するポリエステル及び/又はオリゴェ ステル中にカルボキシル基末端が存在すると重合速度が早く、 容易に高重合度の ポリエステルが得られる理由から、 本発明における脂肪族ポリエステルには、 通 常、 0 . 1当量/トン以上、 好ましくは 0 . 5当量/トン以上、 特に 1当量 Zト ン以上濃度のカルボキシル基末端を存在させることが重要である。
これらの末端濃度は、 上記の製造時のジカルポン酸 ジオールの仕込みバラン スを調整することにより制御することができる。 また、 これらの末端濃度制御の 別法として、 ペンタエリスリ トール、 無水ピロメリット酸、 リンゴ酸、 酒石酸、 クェン酸等の 3官能以上の多価アルコール、 3官能以上の多価カルボン酸及び 3 官能以上のォキシカルボン酸からなる群から選ばれる少なくとも 1種の 3官能以 上の化合物単位を適量重合系へ含有させて制御する方法も好んで用いられる。 上記の製造時のジカルボン酸/ジオールの仕込みバランスや、 3官能以上の化 合物の種類や量を適宜調整することにより、 製造するポリエステルのカルボキシ ル基末端/ヒドロキシル基末端量比の上限を、通常、 0 , 2 0以下、好ましくは、 0 . 1 5以下、 より好ましくは、 0 . 1 0以下に、一方、 その下限を、 通常、 0 . 0 0 1以上、 好ましくは、 0 . 0 1以上、 より好ましくは、 0 . 0 2以上に制御 することが出来る。
この末端量比が少なすぎる重合系は、ポリエステルの重合製造時間が長くなり、 それに伴うポリエステルの熱分解による分子量低下や着色が引き起こされるので、 実用上充分な特性を示すポリエステルを製造する為には、 超高真空設備の使用な ど極めて高額な設備投資を必要とする。 一方、 その量比が多すぎる重合系は、 重 合反応後の抜き出しや成形性等の操作性が適当なポリエステルを製造する際に耐 加水分解性が低いポリエステルが製造され、 耐加水分解性を向上させたポリエス テルを製造する際には、 ポリエステルの粘度が高すぎて、 重合反応後の抜き出し や成形性等の操作性に弊害が生じる傾向がある。
本発明の脂肪族ポリエステル中に含まれる触媒の金属量は、 使用する触媒の金 属種にもよるが、 その使用量が少ない程、 ポリエステルの加水分解性や熱分解性 が低減できるばかりでなく、 ポリマー中のカルボキシル基末端濃度が低いポリマ 一が得られる場合が多い。 例えば、 触媒としてチタン含有触媒を用いた場合に生 成する脂肪族ポリエステル中に含有するチタン量を 1 0 p p m以下とすると、 理 由は未だ詳らかになつていないが、 上記のカルボキシル基末端数が 1 0当量/ト ン以下の優れた耐久性を示すポリエステルが容易に製造できる。
本発明の製造方法の途中又は得られるポリエステルには、 特性が損なわれない
範囲において各種の添加剤、 例えば熱安定剤、 酸化防止剤、 結晶核剤、 難燃剤、 帯電防止剤、 離型剤及び紫外線吸収剤等を重合時に添加してもよい。
また、 成形時に上に示した各種の添加剤の他に、 ガラス繊維、 炭素繊維、 チタ ンゥイスカー、 マイ力、 タルク、 C a C〇3、 T i 02、 シリカ等の強化剤及ぴ增 量剤を添カ卩して成形することもできる。
本発明の製造方法により得られるポリエステルは、 耐熱性、 色調に優れ、 更に 耐加水分解性や生分解性にも優れ、 しかも安価に製造できるので、 各種のフィル ム用途や射出成形品の用途に適している。
具体的な用途としては、射出成型品(例えば、生鮮食品のトレーやファース トフ ードの容器、 野外レジャー製品など) 、 押出成型品 (フィルム、 シート等、 例え ば釣り糸、 漁網、 植生ネット、 保水シートなど) 、 中空成型品 (ボトル等) 等が 挙げられ、 更にその他農業用のフィルム、 コーティング資材、 肥料用コーティン グ材、 ラミネートフィルム、 板、 延伸シート、 モノフィラメント、 マルチフイラ メント、 不織布、 フラットヤーン、 ステーブル、 捲縮繊維、 筋付きテープ、 スプ リットヤーン、複合繊維、ブローボトル、発泡体、ショッビングバッグ、 ゴミ袋、 コンポス ト袋、 化粧品容器、 洗剤容器、 漂白剤容器、 ロープ、 結束材、 手術糸、 衛生用力バーストック材、 保冷箱、 クッション材フィルム及び合成紙などに利用 可能である。 ぐ実施例 >
以下、 本発明を実施例により更に詳細に説明するが、 本発明はその要旨を超え ない限り、 以下の実施例によって限定されるものではない。
<末端カルボキシル基量 >
得られたポリエステルをペンジノレアノレコールに溶解し 0 . I N N a O Hにて 滴定した値であり、 1 X 1 0 6 g当たりのカルボキシル基当量である。 ぐ末端 O H基量 >
— NMRにより求めた値であり、 1 X 1 O6 g当たりの OH基当量である。 実施例 1 : リンゴ酸含量が脂肪族ジカルボン酸に対し 0. 3 3モル%であるポリ エステルの製造
実施例 1一 A
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 100 · 3 g (0. 85mo l) 、 1, 4—ブタンジォ ール 78. 8 g (0. 87 mo 1 ) 及び触媒として二酸化ゲルマニウムを予め 4 重量0ん溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水溶液 1. 34 g (2. 8 X 10— 3m o l、 コハク酸に対して 0. 33mo l %) を仕込み、 窒素一減圧置換によって 系内を窒素雰囲気下にした。
次に、 系内を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 その後、 30分かけて 230°Cまで昇温し、 同時に 1時間 30分かけて 0. 07 X 103P aになるように減圧し、 更に 0. 07 X 103P aの減圧下で 2. 5時 間反応させたところ白色のポリエステルが得られた。 尚、 減圧下での重縮合反応 中は、 反応容器の減圧用排気口を 1 10°Cに加熱し続けた。 得られたポリエステ ルの還元粘度(77 SPZC)は 2. 4であり、末端カルボキシル基量は 1 8eq/トン、 末端 OH基量は 44 eq/トンであり、カーボネート結合、 ウレタン結合、脂肪族モ ノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0 であった。減圧用排気口から重合中に留出した主な揮発成分は、無水コハク酸(3. 8 g) 、 水及びテトラヒ ドロフランの混合液 (32 g) ならびに少量の 1, 4— プタンジォ一ノレであった。 実施例 1一 B
原料の仕込みを、 0. 33重量%の二酸化ゲルマニウム水溶液(1 5. 1 5 g) を、 コハク酸 100. 3 g (0. 85mo l) 、 1, 4一ブタンジオール 78. 8 g (0. 87mol) およびリンゴ酸 0. 37 g (2. 8 X 10-3m o 1、 コハ ク酸に対して 0. 3 3mol%)の混合物に仕込んだ以外は実施例 1一 Aと同様の
重縮合反応条件によってポリエステルを得た。 0. 07 X 1 03P aの減圧下での 重合反応時間は 3時間であった。
得られたポリエステルの還元粘度 (77 sp/C) は 2. 3、 末端 OH基量は 60 eq/トンであり、 カーボネート結合、 ウレタン結合、脂肪族モノォキシモノカルボ ン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0であった。 減圧用排 気口から重合中に留出した主な揮発成分は、 無水コハク酸 (3. 6 g) 、 水及び テトラヒドロフランの混合液 (45 g) ならびに少量の 1, 4一ブタンジオール であった。 実施例 1一 C
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 100. 3 g (0. 8 5mol) 、 1, 4—ブタンジォー ル 80. 35 g (0. 89mol) およびリンゴ酸 0. 37 g (2. 8 X 10一3 mol、 コハク酸に対して 0. 33mol%) を仕込み、 窒素一減圧置換によって 系内を窒素雰囲気下にした。
次に、 系内を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 次に、 0. 107 gのテトラー n—プチルチタネートを 0. 4 gのブタノールに 希釈した触媒液を反応系へ添加後、 30分かけて 2 3 0°Cまで昇温し、 同時に 1 時間 30分かけて 0. 07 X 103P aになるように減圧し、 更に 0. 07 X 1 0 3P aの減圧下で 3. 5時間反応を行い、 ポリエステルを得た。
得られたポリエステルの還元粘度 (TJ SPZC) は 2. 4、 末端カルボキシル基 量は 16 eq/トン、 末端 OH基量は 55 eq/トンであり、 カーボネート結合、 ウレ タン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及ぴリン含有化合物由来のリ ン原子の含有量は 0であった。
減圧用排気口から重合中に留出した主な揮発成分は、 水、 無水コハク酸、 テト ラヒドロフラン、 コハク酸とブタンジオールの環状単量体ならびに少量の 1 , 4 ープタンジオールであった。
実施例 1一 D
原料として、 コハク酸 100. 3 g (0. 85mol) 、 1, 4—プタンジォー ル 8 1. 1 2 g (0. 9 Omol) およびリンゴ酸 0. 37 g (2. 8 X 10" 3 mol、 コハク酸に対して 0. 33mol%) を用い、 触媒として 0. 10 7 gの テトラ一 n—ブチルチタネートを 3. 1 £の1, 4—ブタンジオールに希釈した 触媒液を使用した以外は実施例 1一 Cと同様の重縮合反応条件によってポリエス テルを得た。 0. 0 7 X 103P aの減圧下での重合反応時間は 7時間であった。 得られたポリエステルの還元粘度 (wspZC) は 2. 4、 末端カルボキシル基 量は 23 eq/トン、 末端 O H基量は 6 3 eq/トンであり、 カーボネート結合、 ウレ タン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリ ン原子の含有量は 0であった。
減圧用排気口から重合中に留出した主な揮発成分は、 水、 1, 4—ブタンジォ ール、 コハク酸とブタンジオールの環状単量体ならびにテトラヒドロフランであ つた。 実施例 1一 E
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 100. 3 g (0. 85mol) 、 1, 4一ブタンジォー ル 8 1. 1 g (0. 9 Omol) およびリンゴ酸 0. 37 g (2. 8 X 10"3mo Is コハク酸に対して 0. 33mol%) を仕込み、 窒素一減圧置換によって系内 を窒素雰囲気下にした。
次に、 系内を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 次に、 0. 36 gのオルガチックス Z B— 320 (ジルコニウムトリプトキシス テアレート、 (株) マツモト交商製) を反応系へ添加後、 30分かけて 230°C まで昇温し、同時に 1時間 30分力けて 0. 07 X 103P aになるように減圧し、 更に 0. 07 X 103P aの減圧下で 4時間反応を行い、 ポリエス^ルを得た。 得られたポリエステルの還元粘度 (TjspZC) は 2. 6、 末端カルボキシル基 量は 1 9 eq/トン、 末端 OH基量は 43 eq/トンであり、 カーボネート結合、 ウレ
タン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリ ン原子の含有量は 0であった。
減圧用排気口から重合中に留出した主な揮発成分は、 水、 無水コハク酸、 テト ラヒドロフラン、 コハク酸とブタンジオールの環状単量体ならぴに少量の 1 , 4 ープタンジオールであった。 実施例 1一 F
仕込量を、 コハク酸 3420 g (29. Omol) 、 1, 4一ブタンジオール 2 689 g (29. 8 mol) および触媒として二酸化ゲルマニウムを予め 4重量% 溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水溶液 45. 6 g (9. 4 X 10— 2mol) と した以外は実施例 1一 Aと同様に行った。
得られたポリエステルの還元粘度 (TjspZC) は 2. 4、 末端カルボキシル基 量は 29 eq/トン、 末端 O H基量は 39 eq/トンであり、 カーボネート結合、 ウレ タン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリ ン原子の含有量は 0であった。
得られたポリマーを卓上プレス機を用いて 1 50°C、 3m i n. で溶融させ、 さらに 1 50°C、 20MP a、 2 m i n . でプレスして厚さ約 1 50 mのフィ ルムを得た。 得られたプレスフィルムからダンベル形状 (長さ 10cm) に打ち抜い た試験片を用いて引張り破断伸び率の測定を行った結果 (引張速度 = 20 Omm /m i n、 標線間距離 = 10mm、 チャック間距離 = 60 mm) 、 引張り延び率 は 400 %であった。
また、 別途、 得られたペレッ トを 160°Cにて直径 75 mmの丸ダイから押し だし、 50 厚みのフィルムを得た。 得られたフィルムの引張り破壌延ぴを試験 を実施した結果、 MD、 TD方向の方向の引張り延び率は、それぞれ、 390%、 60%であり、 フィルムの引張り延びに異方性が観測された。 実施例 1一 G
仕込量を、 コハク酸 68. 8 g (0. 58mol)、アジピン酸 36. 6 g (0.
25mol) 、 1, 4一ブタンジオール 77. 3 g (0. 86 m o 1) および触媒 として二酸化ゲルマニウムを予め 4重量0 /0溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水 溶液 1. 3 g (2. 7 X 10-3mol)とした以外は実施例 1—Aと同様に行った。 尚、 0. 07 X 103P aの減圧下での重合時間は 4. 5時間であった。
得られたポリエステルの還元粘度 (TJ sp/C) は 2. 4、 末端カルボキシル基 量は 23eqZトン、 末端 O H基量は 55 eqZトンであり、 カーボネート結合、 ゥ レタン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来の リン原子の含有量は 0であった。 実施例 1一 H
仕込量を、 コハク酸 2662 g (22. 5mol) 、 アジピン酸 825 g (5. 7 m o 1) 、 1, 4一ブタンジオール 2608 g (28. 9 m o 1) および触媒と して二酸化ゲルマユゥムを予め 4重量0 /0溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水溶 液 43. 3 g (9. 2 X 10_2mol) とした以外は実施例 1— Aと同様に行った。 尚、 0. 07 X 103P aの減圧下での重合時間は 5時間であった。
得られたポリエステルの還元粘度 (7]spZC) は 2. 8、 末端カルボキシル基 量は 35eqZトン、 末端 OH基量は 37eqZトンであり、 カーボネート結合、 ゥ レタン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来の リン原子の含有量は 0であった。
得られたペレツトを 1 60°Cにて直径 75mmの丸ダイから押しだし、 50 μ 厚みのフィルムを得た。 得られたフィルムの引張り破壌延びを試験を実施した結 果、 MD、 TD方向の方向の引張り延び率は、 いずれも 700 %であった。 実施例 2 : リンゴ酸含量がコハク酸に対し 0. 1 6モル%であるポリエステルの 製造
実施例 2— A
原料の仕込みを、二酸化ゲルマニウムを予め 4重量%溶解させた 27.7重量% リンゴ酸水溶液 0. 65 g (1. 3 X l (T3mol、 コハク酸に対して 0. 1 6m
o 1 %) を、 コハク酸 1 00. 3 g (0. 8 5mo 1 ) および 1 , 4ープタンジ オール 78. 8 g (0. 8 7mo 1 ) の混合物に仕込んだ以外は実施例 1一 Aと 同様の重縮合反応条件によって還元粘度 (77 SP/C) が 2. 2のポリエステルを 得た。 0. 0 7 X 1 03P aの減圧下での重合反応時間は 7時間であった。
得られたポリエステルの末端カルボキシル基量は 2 3eq/トン、 末端 OH基量 は 82eqZトンであり、 カーボネート結合、 ウレタン結合、 脂肪族モノォキシモ ノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0であった。 減圧用排気口から重合中に留出した主な揮発成分は、 水、 無水コハク酸、 テト ラヒドロフランならびに少量の 1, 4一ブタンジォーノレであった。
得られたポリマーを卓上プレス機を用いて 1 5 0°C、 3m i n. で溶融させ、 さらに 1 50°C、 2 0MP a、 2 m i n . でプレスして厚さ約 1 5 0 z mのフィ ルムを得た。 得られたプレスフィルムからダンベル形状 (長さ 10cm) に打ち抜い た試験片を用いて引張り破断伸び率の測定を行った結果 (引張速度 = 200mm / i n、 標線間距離 = 1 0mm、 チャック間距離 = 6 0 mm) 、 引張り延び率は 5 0 0 %であった。 実施例 2— B
実施例 1一 Fと同スケールで実施例 2— Aと同等のポリエステル製造を実施し た。 得られたフィルムの引張り破壊延びを試験を実施した結果、 MD、 TD方向 の方向の引張り延び率は、 それぞれ、 5 6 0%、 400%であり、 フィルムの引 張り延びの異方性が改善された。 実施例 3 : リンゴ酸含量がコハク酸に対し 8. 8 X 1 CT3モル0 /0であるポリエス テルの製造
実施例 3— A
リンゴ酸を 0. 0 1重量0 /0含むコハク酸 1 00. 3 g (0. 8 5mo l ) なら びに 1 , 4一ブタンジオール 76. 6 g (0. 8 5mo 1 ) を仕込み、 リンゴ酸 を添加しなかった以外は実施例 1— Cと同様の重縮合反応条件によつて還元粘度
(η sp/C) は 2. 04のポリエステルを得た。 0. 07 X 103P aの減圧下で の重合反応時間は 5時間であつた。
得られたポリエステルの末端カルボキシル基量は 1 leqZトン、 末端 OH基量 は 5 OeqZトンであり、 カーボネート結合、 ウレタン結合、 脂肪族モノォキシモ ノカルボン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0であった。 実施例 3— B
リンゴ酸を 0. 0 1重量0 /0含むコハク酸 100. 3 g (0. 85mo l ) なら びに 1, 4一ブタンジオール 76. 6 g (0. 85mo 1 ) を仕込み、 リンゴ酸 を添加しなかつた以外は実施例 1一 Eと同様の重縮合反応条件によつて還元粘度 ( 7]sp/C) は 2. 8のポリエステルを得た。 0. 07 X 103P aの減圧下での 重合反応時間は 5. 5時間であった。
得られたポリエステルの末端カルボキシル基量は 2 OeqZトン、 末端 OH基量 は 33eq/トンであり、 カーポネ^"ト結合、 ウレタン結合、 脂肪族モノォキシモ ノカルボン酸単位、 及ぴリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0であった。 得られたポリマーを卓上プレス機を用いて 1 50° (、 3m i n. で溶融させ、 さらに 1 50°C、 20MP a、 2 m i n . でプレスして厚さ約 1 50 μ mのフィ ルムを得た。 得られたプレスフィルムからダンベル形状 (長さ 10 cm) に打ち 抜いた試験片を用いて引張り破断伸び率の測定を行った結果 (引張速度 = 200 mm/m i η 標線間距離 = 10mm、 チャック間距離 = 60 mm) 、 引張り延 ぴ率は 500 %であつた。 実施例 4 : リンゴ酸含量がコハク酸に対し 0. 64モル0 /0であるポリエステルの 製造
実施例 1—Aにおいて、 原料の仕込み時にコハク酸 1 00. 3 g (0. 85m o 1 ) 、 1, 4ーブタンジオール 80. 4 g (0. 89mo l ) 、 リンゴ酸を 0. 37 g (2. 8 X 10— 3mo l ) および触媒として二酸化ゲルマニウムを予め 4 重量0 /0溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水溶液 1. 34 g (2. 8 X 10— 3m
o 1、 全体としてコハク酸に対して 0. 64mo 1 %) を加えた以外は実施例 1 一 Aと同様にしてポリエステルの製造を行つた結果、還元粘度( η spZC )は 2. 8のポリエステルを得た。 0. 07 X 103P aの減圧下での重合反応時間は 1. 5時間であった。 末端カルボキシル基量は 22 eqZトン、 末端 OH基量は 60eq /トンであり、 カーボネート結合、 ウレタン結合、 脂肪族モノォキシモノカルボ ン酸単位、 及びリン含有化合物由来のリン原子の含有量は 0であった。
得られたポリマーを卓上プレス機を用いて 1 50°C、 3m i n. で溶融させ、 さらに 1 50°C、 20MP a、 2 m i n . でプレスして厚さ約 1 50〃 mのフィ ルムを得た。 得られたプレスフィルムからダンベル形状 (長さ 10 cm) に打ち 抜いた試験片を用いて引張り破断伸び率の測定を行った結果 (引張速度 =200 mm/m i n、 標線間距離 = 10mm、 チャック間距離 = 60 mm) 、 引張り延 び率は 300%であった。 実施例 5 ポリエステルの耐久性試験
実施例 5— A
<ポリエステル Aの製造 >
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 100. 3 g (0. 85mo l、 1, 4一ブタンジォ一 ノレ 80. 35g (0. 89mo l)、 リンゴ酸 0. 37 g (2. 8 X 1 0— 3m o 1、 コハク酸に対して 0. 33mol%) を仕込み、窒素一減圧置換によって系内を窒 素雰囲気下にした。
次に、 系內を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 次に、 オルガチックス TC一 401 (チタンテトラァセチルァセトネート、 (株) マツモト交商製) 0. 01 7 g (製造ポリマー中の T i含量: 8 p pm) を含む 0. 4 gのプタノール液をシリンジで反応系へ添加後、 30分かけて230でま で昇温し、 同時に 1時間 30分かけて 0. 07 X 103P aになるように減圧し、 更に 0. 07 X 103P aの減圧下で 6. 5時間反応させポリエステルを得た。尚、 減圧下での重縮合反応中は、反応容器の減圧用排気口を 1 30°Cに加熱し続けた。
得られたポリエステルの還元粘度 (TJSPZC) は 2. 5であり、 末端カルボキシ ル基量は 3 eq/トン、 末端 OH基量は 59 eq/トンであった。
<フィルムの作成 ·評価方法〉
得られたポリマーを卓上プレス機を用いて 1 50°C、 3m i n. で溶融させ、 さらに 1 50°C、 2 OMP a N 2m i n. でプレスして厚さ約 1 50 μ mのフィ ルムを得た。 得られたプレスフィルムを 50°C、 90 % R . H. の恒温恒湿機に 入れ、 一定間隔毎にサンプリングし、 溶液粘度の測定ならびに引張り破断伸び率 の測定を行った。
引っ張り試験は、 このフィルムからダンベル形状 (長さ 10cm) に打ち抜いた試験 片を用いて行った。 (引張速度 =20 Omm/m i n、 標線間距離 = l Omm, チヤック間距離 = 60 mm) 。
結果を表一 1に示した。 実施例 5— B
<ポリエステル Bの製造 >
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 3420 g (29. Omo l) 、 1, 4—ブタンジォー ル 268 9 g (29. 8mo 1 ) 及ぴ触媒として二酸化ゲルマニウムを予め 4重 量0 /0溶解させた 27. 7重量0 /0リンゴ酸水溶液 45. 64 g (9. 4 X 10 一 2 mo 1 , コハク酸に対して 0. 33mo l °/0) を仕込み、 窒素一減圧置換によつ て系内を窒素雰囲気下にした。
次に、 系内を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 その後、 30分かけて 230°Cまで昇温し、 同時に 1時間 30分かけて 0. 07 X 103 P aになるように減圧し、 更に 0. 07 X 103P aの減圧下で 2. 5時 間反応させたところ白色のポリエステルが得られた。 尚、 減圧下での重縮合反応 中は、 反応容器の減圧用排気口を 1 10°Cに加熱し続けた。 得られたポリエステ ルの還元粘度 " sp/C) は 2. 4であり、 末端カルボキシル基量は 29 eqノト
ン、 末端 OH基量は 39 eq/トンであった
<ブイルムの作成■評価方法 >
実施例 5— Aと同様に行った。 結果を表一 1に示した。
実施例 5— C
くポリエステル Cの製造 >
攪拌装置、 窒素導入口、 加熱装置、 温度計及び減圧用排気口を備えた反応容器 に、 原料としてコハク酸 100. 3 g (0. 85mo 1 ) 、 1, 4—ブタンジォ —ル 80. 35g (0. 89mo l ) 、 リンゴ酸 0. 3 7 g (2. 8 X 10_3mol、 コハク酸に対して 0. 3 3mol%) を仕込み、窒素一減圧置換によって系内を窒 素雰囲気下にした。
次に、 系内を撹拌しながら 220°Cに昇温し、 この温度で 1時間反応させた。 次に、オルガチックス T C— 401 (チタンテトラァセチルァセトネ一ト、 (株) マツモト交商製〉 0. 214 g (製造ポリマー中の T i含量: l X 102p pm) を含む 0. 4 gのプタノール液をシリンジで反応系へ添加後、 30分かけて 23 0°Cまで昇温し、 同時に 1時間 30分かけて 0. 0 7 X 1 03P aになるように減 圧し、 更に 0. 07 X 1 03P aの減圧下で 3. 5時間反応させポリエステルを得 た。 尚、 減圧下での重縮合反応中は、 反応容器の減圧用排気口を 1 30°Cに加熱 し続けた。 得られたポリエステルの還元粘度 (TJ SPZC) は 2. 4であり、 末端 力ルポキシル基量は 15eqZトン、 末端 OH基量は 69 eq/トンであった。
<フィルムの作成■評価方法 >
実施例 5— Aと同様に行った。 結果を表一 1に示した
表一 1
保管日数 0曰 7曰 2 1曰 28曰
実施例 5 -A ポリエステノレ η sp/C 2.5 2.5 2.4 2.3
A
伸び(%) 400 300 300 300
実施例 5一 B ポリエステル η sp/C 2.4 2.0 1.6 1.4
B
伸び(%) 400 0 0 0
実施例 5一 C ポリエステル η sp/ C 2.4 2.2 1.9 1.7
C
伸ぴ(%) 400 0 0 0
比較例 1 : 2 5°Cでの p K a値が 3. 7以下の有機酸成分を含まないポリエステ ルの製造
比較例 1一 A
実施例 1一 Aにおいて、 原料の仕込み時に 0. 3 3重量%の二酸化ゲルマニウ ム水溶液 (1 5. 1 5 g) を、 コハク酸 1 0 0. 3 g (0. 8 5 mo 1 ) および 1 , 4一ブタンジオール 7 6. 5 g (0. 8 5mo 1 ) の混合物に仕込んだ以外 は実施例 1 _Aと同様な方法で重縮合反応を行った。 0. 0 7 X 1 03P aの減圧 下での重合反応を 4. 5時間行ったが、 低粘度のポリエステル (還元粘度 (77 SP /C) : 0. 6 3) しか得られなかった。 比較例 1一 B
実施例 1— Aにおいて、 原料の仕込み時に 0. 3 3重量。/。の二酸化ゲルマニウ ム水溶液 (1 5. 1 5 g) を、 コハク酸 1 0 0. 3 g (0. 8 5 mo 1 ) および 1, 4—ブタンジオール 7 8. 8 g (0. 8 7mo 1 ) の混合物に仕込んだ以外 は実施例 1一 Aと同様な方法で重縮合反応を行った。 0. 0 7 X 1 03P aの減圧 下での重合反応を 4. 5時間行ったが、 比較例 1— Aで得られた粘度以上のポリ エステ は得られなかった。
比較例 2 : コハク酸に対するリンゴ酸含量が、 0. 3 3モル0 /0であるポリエステ ル製造
実施例 1— Aにおいて、 7 8. 8 g (0. 8 7m o 1 ) の 1 , 4—ブタンジォ 一ノレの代わりに、 8 8. 8 g (0. 9 8 m o 1 ) の 1, 4一ブタンジォーノレを仕 込んだ以外は実施例 1— Aと同様な方法で重縮合反応を行った。 0. 0 7 X 1 03 P aの減圧下での重合反応を 4. 5時間行ったが、 比較例 1— Aで得られた粘度 以上のポリエステルは得られなかった。 比較例 3 : コハク酸に対するリンゴ酸含量および乳酸含量が、 それぞれ、 0. 0 3モル0 /0および 6. 2モル0 /0であるポリエステル製造
実施例 1— Aにおいて、 触媒として二酸化ゲルマニウムを予め 1. 0重量%溶 解させた 9 0 %乳酸水溶液 (5. 3 1 gN 0. 0 5 3m o 1 ) を、 コハク酸 1 0 0. 3 g (0. 8 5 mo l ) 、 リンゴ酸を 0. 0 3 5 g ( 2. 6 X 1 0"4mo 1、 全体としてコハク酸に対して 0. 0 4mo l %) および 1 , 4一ブタンジオール 8 4. 1 8 g (0. 9 3 m o 1 ) の混合物に仕込んだ以外は実施例 1—Aと同様 の方法で重縮合反応を行った。 0. 0 7 X 1 03P aの減圧下での重合反応が約 4 時間までは撹拌トルクの上昇が観測されたが (経験的にはポリエステルの還元粘 度 (η 3ρ/0 は約 1. 9) 、 それ以降は乳酸成分の留出と共に撹拌トルクの低 下が観測され、 更に 1時間反応させた後に得られたポリエステルの還元粘度 (η sp/C) は 1. 5であった。 本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、 本発明の意図と範囲を離れる ことなく様々な変更および変形が可能であることは、 当業者にとって明らかであ る。
なお、 本出願は、 2 0 0 3年 5月 2 1日付けで出願された日本特許出願 (特願 2 0 0 3— 1 4 2 9 1 4) に基づいており、 その全体が引用により援用される。
<産業上の利用可能性 >
本発明によれば、 イソシァネート化合物やカーボネート化合物等の鎖延長剤、 及び熱安定性等の物性の低下の原因となる多量の分岐剤や酸性リン化合物等を使 用することなく、 簡便な製造方法により、 充分に高分子量化され且つ充分な引張 特性、 特にフィルム形成時の引張り延び特性、 や熱安定性を有するポリエステル を提供することができる。