WO1999048627A1 - Procede de fabrication de tole - Google Patents

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WO1999048627A1
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roll
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Takeshi Miyata
Tsutomu Matsubara
Yasuhiro Yamaguchi
Akinobu Kamimaru
Masaharu Saisu
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Kawasaki Steel Corporation
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
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    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a metal steel sheet, and more particularly, to a method for cold rolling steel, aluminum, aluminum alloy, copper, copper alloy, and other metal sheets, and particularly to a method for forming a sheet having a plate thickness of 0.2 mm or less.
  • the present invention relates to a method for producing a metal foil.
  • the metal foil produced according to the present invention is used as electronic components, heat-resistant materials, interior decoration materials, automotive materials, and other industrial materials. Background art
  • This limit thickness is called the minimum rollable thickness and is defined by the following equation.
  • hmin Rollable minimum thickness (nun), D: Roll diameter (nun), ⁇ .; Coefficient of friction between roll and rolled material, km: Average deformation resistance of rolled material (kgfi / mn ⁇ ), E: Roll Young's modulus (kgf / mm 2 ).
  • the minimum rollable thickness resulting from the contact between the upper and lower rolls (kiss roll) at both ends of the roll barrel is defined as the following equation (2).
  • the minimum rollable sheet thickness is proportional to the roll diameter and inversely proportional to the Young's modulus of the roll according to equation (1), and inversely proportional to the Young's modulus according to equation (2).
  • a work roll with a smaller diameter and a higher Young's modulus is used compared to normal (rolling thickness of about 0.2 mm or more) cold rolling.
  • Work rolls with a high Young's modulus include ceramic rolls and cemented carbide rolls. ⁇ (Eg "Plasticity and processing" vol.2 no.9p325 / 334 or "Plasticity and processing" vol.9 no.84 p20 / 29)
  • R Roll radius (mm)
  • a h Reduction amount (inlet thickness h i —outlet thickness h o) (mm).
  • an upper limit must be set for the Young's modulus of the roll, which is disadvantageous from the viewpoint of reducing the number of passes and increasing the rolling efficiency. This is because the rolling load increases because the amount of reduction per pass must be increased in order to reduce the number of passes.
  • the minimum rollable sheet thickness h min due to the occurrence of kiss rolls is proportional to the rolling load and inversely proportional to the Young's modulus of the roll according to equation (2). It is determined by the upper limit of the Young's modulus, and metal foil with a thickness less than this cannot be rolled. In other words, if there is an upper limit on the Young's modulus of the roll, the upper limit of the amount of rolling that can be taken in each pass is determined by itself, and it is difficult to reduce the number of passes, and high efficiency rolling cannot be expected.
  • JP-A-10-34205 discloses that when a metal foil having a thickness of 0.2 mm or less is produced by cold rolling, at least the rolling of the final pass and the Young's modulus exceed 54000 kg £ / mm 2. It is proposed to use one crawl and reduce the rolling reduction to 30% or less.
  • the present invention makes it possible to perform high-efficiency rolling without causing a defect in the shape of a metal steel sheet or a foil. It is an object of the present invention to provide a method for producing a metal steel sheet, particularly a metal foil. Disclosure of the invention
  • the present invention relates to a method for producing a metal steel sheet, particularly a metal foil having a thickness of 0.2 mm or less by cold rolling in a plurality of passes, wherein a soft work roll is used to generate a kiss opening from the first pass.
  • a soft work roll is used to generate a kiss opening from the first pass.
  • Rolled to the previous pass rolled at a rolling reduction of more than 30% using a hard work roll in the kiss roll generating pass, and reduced at a rolling reduction of 20% or less using a soft work roll in the final pass or even the final previous pass.
  • This is a method for producing a metal foil, which is characterized by rolling.
  • a method for producing a metal steel plate and a metal foil is characterized by re-determining whether or not to perform a kiss roll and adjusting the target load of the pass in accordance with the result.
  • the soft work roll preferably has a Young's modulus of 21000 kg1 ⁇ 2nm 2 or more and less than 31000 kg ⁇ mm 2
  • the hard work roll preferably has a Young's modulus of more than 54000 kg3 ⁇ 4im 2 .
  • FIG. 1 is a flowchart illustrating a path schedule calculation method according to the present invention.
  • FIG. 2 is a flowchart illustrating another path schedule calculation method according to the present invention.
  • FIG. 3 is an explanatory view showing a kiss roll state of a work roll.
  • FIG. 4 is a flowchart illustrating a conventional path schedule calculation method. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
  • a kiss mouth ring is formed from the first pass using a soft work roll. Rolling to the pass before occurrence, rolling at a kiss roll generation pass using a hard work roll at a rolling reduction of more than 30%, and rolling at the final pass or even a final pre-pass using a soft work roll at a rolling reduction of 20% or less .
  • a soft work roll is used to start The roll is rolled to the pass before the roll is generated, and in the pass where the kiss is generated, the rolling is performed using a hard work roll with a rolling reduction of more than 30%. Therefore, the number of passes can be reduced. If the rolling reduction is 30% or less, the number of passes cannot be reduced.
  • a cemented carbide roll such as a WC-Co alloy is suitable, but it is desirable to use a roll having a Young's modulus of more than 54000 kg mm 2 in order to further enhance the effect of reducing the number of passes.
  • a method of determining a kiss roll generation path will be described.
  • the kiss roll generation plate thickness is determined by calculating using an equation (for example, “Rolling Theory and Its Applications”, edited by the Iron and Steel Institute of Japan (1969)) assuming that a flat load is applied to an elastic semi-infinite body (peak roll) according to the theory of elasticity. .
  • FIG. 3 is an explanatory diagram showing a kiss roll state of a work roll. As shown in Fig. 3, when the X-axis is taken in the width direction with the width end of the material to be rolled as the origin and the material to be rolled as +, the displacement ⁇ (X) of the roll in the range of x ⁇ 0 is
  • V 1—1.05 + 0. 1 '0.15 —, (9)
  • the sheet thickness h o is determined as the sheet thickness at which the kiss roll is generated, and the path at that time is determined as the kiss-hole generating path.
  • the step of calculating the rolling load while changing the exit side plate thickness is repeatedly executed for each pass until the calculated load reaches the target load.
  • the Young's modulus of the roll is changed from a value corresponding to the soft roll (for example, 21000 kgf / mm 2 ) to a value corresponding to the hard roll (for example, more than 54000 kg1 ⁇ 2im2), and the above calculation is repeated to determine the target exit side thickness.
  • the path at the time of the switching is determined as the kiss roll generating path.
  • the Young's modulus of the work roll is switched to a value corresponding to the hard roll, and the presence or absence of kiss roll is determined again. If it is set, it is possible to perform better rolling of the plate shape.
  • SUS304 and SUS430 with a base plate size of 0.300 thickness X 960 width X coil length (mm) are cold-rolled using a 20-stage Sendzimir type rolling mill equipped with a single crawl with a diameter of 56 mm and a thickness of 0.05.0 mm.
  • the rolls are rolled using high-speed rolls (Young's modulus 21000 kg £ 1 ⁇ 2m 2 in this example) in all passes, and kiss rolls occur in the fifth and subsequent passes, reducing the rolling reduction. I needed a pass.
  • OOOkg ⁇ mm 2 OOOkg ⁇ mm 2
  • the finished product did not have shape irregularities such as ear extension and belly extension.
  • the rolling operation efficiency of the entire rolling mill for producing a stainless steel foil having a thickness of 0.2 mm or less by the above rolling mill was 0.3 t / h in the past, but has been improved to 0.5 t / h after the present invention.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Description

明 細 書 金属鋼板の製造方法 技術分野
本発明は、 金属鋼板の製造方法に関し、 詳しくは、 鋼、 アルミニウム、 アルミ ニゥム合金、 銅、 銅合金その他の金属素板を冷間圧延により圧延する方法、 特に 板厚 0.2 Π皿以下の箔とする金属箔の製造方法に関する。
本発明により製造された金属箔は、 電子部品、 耐熱材料、 室内装飾材、 自動車 用材料、 その他の産業用材料として用いられる。 背景技術
圧延材がある程度薄くなると、 ある板厚を限界としてそれ以上圧下をかけると ロール （ワークロールを指す） の弾性変形が促進して圧延が行えなくなる。 この 限界の板厚を圧延可能最小板厚といい、 次式で定義される。
hmin =3.58 · Ό · μ. - k /E …… (1)
hmin ；圧延可能最小板厚 （nun) 、 D；ロール直径 （nun) 、 μ.；ロールと圧延 材間の摩擦係数、 km ；圧延材の平均変形抵抗 （kgfi/mn^) 、 E；ロールのヤン グ率 (kgf/mm2 ) 。
また、 ロールバレル両端で上下のロールが相互に接触 （キスロール） すること に起因する圧延可能最小板厚は次式 (2)のように定義される。
hmin= (C/8) · Ρ · (2 -lnZ) …… (2)
C； 16(1- ν2)/7ΤΕ, Ζ ； (L'2/b2) · (B+b)/(B-b)、 L'；投影接触長さ （mm) 、 B ；ロールのバレル長さ （mm) 、 b ；板幅 （mm) 、 P；圧延荷重 （kgf ) 、 V ；ロールのポアソン比。 （例えば第 3版鉄鋼便覧 ΠΙ(1)圧延基礎 ·鋼板丸善発 行、 Ρ42参照）
すなわち、 圧延可能最小板厚は、 （1)式によればロール直径に比例しロールの ヤング率に反比例し、 また (2)式によればヤング率に反比例するので、 一般に、 金属箔の圧延では、 圧延可能最小板厚を薄くするために、 通常 （板厚 0.2mm程度 以上） の冷間圧延に比べて小径でヤング率の高いワークロールが用いられる。 ャ ング率の高,いワークロールとしては、 セラミツクロールおよび超硬合金ロール等 がある。 · （例えば 「塑性と加工」 vol.2 no.9p325/334あるいは 「塑性と加工」 vol.9 no.84 p20/29参照）
一方、 圧延圧力 （単位幅圧延荷重） P (kgf/mm) は次の圧延荷重式で記述され る。
p = k m - ( R， - A h ) 1/2 - Qp …… (3)
ここに Qpは圧下力関数である。 また、 R， はロール偏平半径 （mm) で、 次の Hitchcockの式で表される。
R ' = R · ( 1 + C · p / A h ) …… (4)
R；ロール半径 （mm) 、 A h；圧下量 （入側板厚 h i —出側板厚 h o ) (mm) 。
(例えば第 3版鉄鋼便覧 ΠΙ(1)圧延基礎 ·鋼板丸善発行 ρ41参照）
(4)式中の Cは Εの減少関数であるからロールのヤング率 Εが高いほど口一ル 偏平半径 R ' が小さくなり、 また同時に撓みも小さくなるので、 ロール偏平と撓 みとで吸収できていた形状への悪影響要因 （例えば圧延圧力の幅方向不均一分布 やその時間的変動等） を吸収できなくなつて形状不良が発生しやすいとされてお り、 このため、 例えば特開平 1-197004号公報では、 連続圧延で金属箔を製造する 際に最終圧延で使用するワークロールのヤング率を 31000 ~54000kg£½m2に規制 することが提案されている。
しかしながら、 この方法によれば、 ロールのヤング率に上限を設けねばならな いので、 パス回数を削減して圧延能率を高めるという観点からすれば不利である 。 というのは、 パス回数を削減するには必然的に 1パス当たりの圧下量を大きく しなければならないから圧延荷重は上昇する。
キスロール発生による圧延可能最小板厚 h minは、 （2)式から圧延荷重に比例 しロールのヤング率に反比例するので、 ミル能力あるいはロール耐力の限界まで 圧延荷重が上昇した場合、 ロールのとりうるヤング率の上限で決まってしまい、 . これ以下の板厚の金属箔が圧延不能となる。 つまり、 ロールのヤング率に上限が あると、 各パスでとりうる圧下量の上限が自ずと決まってしまいパス回数を削減 することが困難で高能率圧延が望み得ない。
一方、 特開平 10- 34205号公報には、 板厚 0.2mm以下の金属箔を冷間圧延によ り製造するに際し、 少なくとも最終パスの圧延を、 ヤング率が 54000kg£/mm2を超 えるヮ一クロールを用いかつ圧下率を 30%以下として行うことが提案されている
。 しかし、 ヤング率が 54000kg mm2を超えるような硬質ロールを用いた圧延では 形状が乱れやすく、 しかも一旦乱れた形状は十分には修正しきれない。
そこで、'本発明は、 金属鋼板ゃ箔の形状不良を伴わずして高能率圧延が可能とな る金属鋼板、 特に金属箔の製造方法を提供することを目的とする。 発明の開示
本発明は、 複数パスの冷間圧延により金属鋼板、 特に板厚 0.2mm以下の金属箔 を製造する金属箔の製造方法において、 軟質のワークロールを使用して第 1パス からキス口一ル発生前パスまで圧延し、 キスロール発生パスでは硬質のワーク口 —ルを用いて圧下率 30%超で圧延し、 最終パスあるいはさらに最終前パスでは軟 質のワークロールを用いて圧下率 20%以下で圧延することを特徴とする金属箔の 製造方法である。 さらに硬質のワークロールを使用する場合は、 キスロールする しないの判定をし直し、 その結果に応じて、 該パスの目標荷重を調整することを 特徴とする金属鋼板および金属箔の製造方法である。
軟質のワークロールのヤング率は 21000kg½nm2以上 31000kg^mm2未満であるこ とが好ましく、 また、 硬質のワークロールのヤング率は 54000kg£¾im2超であるこ とが好ましい。 図面の簡単な説明
図 1 本発明に係るパススケジュール計算方法を例示する流れ図である。 図 2 本発明に係る他のパススケジュール計算方法を例示する流れ図である。 図 3 ワークロールのキスロール状態を示す説明図である。
図 4 従来のパススケジユール計算方法を例示する流れ図である。 発明を実施するための最良の形態
本発明では、 複数パスの冷間圧延により金属鋼板、 特に板厚 0.2mm以下の金属 箔を製造する金属箔の製造方法において、 軟質のワークロールを使用して第 1パ スからキス口ール発生前パスまで圧延し、 キスロール発生パスでは硬質のワーク ロールを用いて圧下率 30%超で圧延し、 最終パスあるいはさらに最終前パスでは 軟質のワークロールを用いて圧下率 20%以下で圧延する。
軟質のワークロールは安価であるが、 これを用いて全パス圧延すると、 板厚が 薄くなる中盤以降のパスではキスロールが発生して圧延荷重が過大となりミルの 負担が大きくなるので、 圧下率を上げることができずパス数が増える。 なお、 キ スロールが最初に発生するパスを 「キスロール発生パス」 と称する。
これに対し本発明では、 軟質のワークロールを使用して第 1パスからキスロー ル発生前パスまで圧延し、 キス口一ル発生パスでは硬質のワークロールを用いて 圧下率 30%超で圧延するようにしたから、 キス口ール状態を脱して 1パスの圧下 量を稼ぐことができ、 したがってパス数を減らすことができる。 ここでの圧下率 を 30%以下としたのではパス数を削減できない。
一方、 硬質のワークロールを用いると形状制御が難しくなり耳のびや腹のび等 の形状乱れが発生しやすくなるが、 本発明者らの知見によれば、 最終パスあるい はさらに最終前パスで軟質のワークロールを用いて圧下率 20%以下で圧延すれば 、 こうした形状乱れを十分修正することができる。 ここでの圧下率を 20%超とし たのでは圧延後の製品に形状乱れが残る。
軟質のワークロールとしてはハイスロールが好適であり、 そのヤング率は 2100 0〜31000kg½im2であるが、 ロール原単価を下げる観点からすればヤング率が 31
OOOkg^mn2に達しないものを使用するのが好ましい。 また、 硬質のワークロール としては、 WC— Co合金等の超硬合金ロールが好適であるが、 パス数削減効果を より高めるにはヤング率が 54000kg mm2超のものを使用するのが望ましい。 ここで、 キスロール発生パスの決定方法について述べる。
キスロール発生板厚は、 弾性理論によりフラットな荷重が弾性半無限体 （ヮー クロール） にかかると仮定した式 （例えば 「圧延理論とその応用」 日本鉄鋼協会 編 (1969) ) により計算して判別する。
図 3は、 ワークロールのキスロール状態を示す説明図である。 図 3に示すよう に、 被圧延材の幅端を原点とし被圧延材側を+として幅方向に X軸をとるとき、 x<0の範囲においてロールの変位 δ (X) は、
【数 1】
2(b-x) L+ 2+L2
• Ρ · L- log; L+χ· log— •(5) x2+L2-x X
Figure imgf000006_0001
p' = p · 7? = k»VR'« Ah · QP* V •(7)
Qp = QH111= 1.08+1.79 · rd · μ iR'/hi -1.02 · r<i •(8) 張力直項： Ά
km -
V = 1— 1. 05 + 0. 1' 0. 15 — ,(9)
1- - ¾ J 圧下率， t,：入側二 7ト張力 (kgf/mm2). t„：出側 7ト張力 (kgf/nra2) で表される。
ここで、 次の (10)式を満たすようになった時の板厚 h oをキスロールが発生する 板厚として判別し、 その時のパスをキス口一ル発生パスとして決定する。
<5 ( x ) + h o / 2 < 0 …… (10)
上記の判別 ·決定は、 圧延前のパススケジュール計算時に行う。
この圧延前パススケジュール計算では、 従来、 図 4に示すように、 パス毎に、 出側板厚を変えながら圧延荷重を計算するステップを計算荷重が目標荷重に到達 するまで繰り返し実行し、 該到達時の出側板厚を目標出側板厚として決定するよ うにしていた。 すなわち、 圧延後の板形状を平坦に維持するためには、 各パス毎 に、 比率クラウン （板のクラウン量を板厚で除した値） を一定化することが必要 であり、 そのためには、 圧延荷重によるヮ一クロールの撓みを各パス毎にある目 標値になるように制御する必要があるから、 結局、 各パス毎の圧延荷重を目標荷 重値になるように制御する事で、 良好な板形状が得られる。
これに対し、 本発明によれば、 図 1に示すように、 荷重計算の後に前記 (5) ~ (10)式によりキス口一ル発生の有無の判定を行い、 キスロールが発生するならば ワークロールのヤング率を軟質ロールに応じた値 （例えば 21000 kgf/mm2 ) から 硬質ロールに応じた値 （例えば 54000 kg½im2超） に切換えて前記繰り返し計算 を行い、 目標出側板厚を決定する。 該切換えたときのパスがキスロール発生パス として決定される。 ここでさらに、 図 2に示すようにワークロールのヤング率を 硬質ロールに応じた値に切り換えて、 再びキスロール発生の有無の判定を行い、 キスロールをする場合としない場合で、 目標荷重を分けて設定するようにした場 合は、 さらに良好な板形状の圧延が可能である。 実施例
例えば素板寸法 0.300厚 X 960幅 Xコィル長 (mm)の SUS304および SUS430を、 径 56mm φのヮ一クロールを装備した 20段ゼンジミァ式圧延機を用いて冷間圧延し 板厚 0.05.0mmのステンレス箔を製造する工程では、 従来、 表 1の従来例に示すよ うに全パスでハイスロール （この例ではヤング率 21000kg£½m2) を使用して圧延 されており、 第 5パス以降でキスロールが生じて圧下率を下げざるを得なかった ため、 仕上がりまでに 8パスを要していた。
これに対し、 表 1の実施例に示すように、 本発明によりキスロール発生パスで ある第 3， 第 4パスで WC— Co合金製の超硬合金ロール （この例ではヤング率 57
OOOkg^mm2) を用いて圧下率 30%超で圧延し、 最終パスでハイスロールを用いて 圧下率 20%以下で圧延することにより、 パス数を 3パス削減することができた。 なお、 従来例、 実施例とも仕上がり製品に耳延びや腹延びのような形状乱れはな かった。
また、 上記圧延機による板厚 0.2mm以下のステンレス箔の製造に係る全体の圧 延稼働能率は、 従来 0.3t/hであったが、 本発明実施以後は 0.5t/hに向上した。
なお、 この実施例はリパース圧延についてのものであるが、 複数スタンドによ る一方向連続圧延 （タンデム圧延） についても本発明が有効であることはいうま でもない。
表 1
Figure imgf000008_0001
産業上の利用可能性
本発明によれば、 冷間圧延による金属鋼板や金属箔の製造において、 板形状の 悪化を伴わずに圧延パス回数を削減できるという優れた効果を奏する。

Claims

請求の範囲
1 . 複数パスの冷間圧延により金属鋼板を製造する方法において、 軟質のワーク ロールを使用して第 1パスからキスロール発生前パスまで圧延し、 キス口一ル発 生パスでは硬質のヮ一クロールを用いて圧延し、 最終パスあるいはさらに最終前 パスでは軟質のワークロールを用いて圧延することを特徴とする金属鋼板の製造 方法。
2. 請求項 1において、 硬質のワークロールを使用する場合に、 キスロールする しないの判定をし直し、 その結果に応じて該パスの目標荷重を調整することを特 徴とする金属鋼板の製造方法。
3 . 請求項 1および 2において、 前記金属鋼板の板厚が 0.2mm以下で前記硬質のヮ —クロールによる圧延の圧下率が 30%超であることを特徴とする金属鋼板の製造 方法。
4 . 請求項 1および 2において、 前記金属鋼板の板厚が 0.2mm以下で前記軟質のヮ 一クロールによる圧延の圧下率が 20%以下であることを特徴とする金属鋼板の製 造方法。
5 . 請求項 1および 2において、 前記軟質のワークロールのヤング率が
21000kg mm2以上 31000kg mm2未満であることを特徴とする金属鋼板の製造方 法。
6 . 請求項 1および 2において、 前記硬質のワークロールのヤング率が
54000kg mm2超であることを特徴とする金属鋼板の製造方法。
7. 複数パスの冷間圧延により金属鋼板を圧延する前に、 パス毎に、 出側板厚を 変えながら圧延荷重を計算するステップを計算荷重が目標荷重に到達するまで繰 り返し実行し、 該到達時の出側板厚を目標出側板厚として決定する方法におい て、
前記荷重計算の後にキスロール発生の有無の判定を行い、 キスロールが発生する ならばワークロールのヤング率を軟質ロールに応じた値から硬質ロールに応じた 値に切換えて前記計算荷重が目標荷重に到達するまで繰り返し計算を行い、 目標 出側板厚を決定することを特徴とする金属箔の製造方法。
8. 請求項 7において、
硬質ロールに切り換えた後にキス口一ルをするしないの判定をし直し、 その結果 に応じて、 該パスの目標荷重を調整することを特徴とする金属箔の製造方法。
9. 請求項 7において、
キスロールの発生を下記 （1) 式を満足するか否かで判定することを特徴とする 金属箔の製造方法。 δ (χ) + ho/2 <0 (1) ここで、 δ (χ) ：ワークロールの変位、 ho:出側板厚
PCT/JP1999/001444 1998-03-23 1999-03-23 Procede de fabrication de tole WO1999048627A1 (fr)

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KR10-1999-7010767A KR100482024B1 (ko) 1998-03-23 1999-03-23 금속판의 제조방법
US09/424,301 US6131432A (en) 1998-03-23 1999-03-23 Method of manufacturing metal foil

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
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