WO1995031693A1 - Resonanter messwertaufnehmer - Google Patents

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WO1995031693A1
WO1995031693A1 PCT/EP1994/003257 EP9403257W WO9531693A1 WO 1995031693 A1 WO1995031693 A1 WO 1995031693A1 EP 9403257 W EP9403257 W EP 9403257W WO 9531693 A1 WO9531693 A1 WO 9531693A1
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resonant transducer
partial bodies
partial
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Thomas Bayer
Johann Greschner
Gerhard Schmid
Volker Wolf
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International Business Machines Corporation
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    • G01Q60/24—AFM [Atomic Force Microscopy] or apparatus therefor, e.g. AFM probes
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
    • B82Y35/00—Methods or apparatus for measurement or analysis of nanostructures
    • G—PHYSICS
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    • H03H9/24—Constructional features of resonators of material which is not piezoelectric, electrostrictive, or magnetostrictive
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    • H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
    • H03H9/46—Filters
    • H03H9/48—Coupling means therefor
    • H03H9/50—Mechanical coupling means

Definitions

  • the invention relates to a resonant
  • Transducer with a vibrating body for the determination of at least two physical quantities, particularly suitable for use in the scanning Kelvin Probe Force Microscopy.
  • a resonant transducer essentially has a vibrating body, a component which excites this vibrating body to resonant vibrations, and a component which measures the vibrating behavior of the vibrating body.
  • the vibrating body must be adapted to the measuring task with regard to its mechanical properties, in particular its spring constant, its resonance frequency and its quality factor.
  • the vibrating bodies have an infinite number of degrees of freedom and thus an infinite number of natural oscillation or resonance modes with an infinite number of associated resonance frequencies.
  • the lowest resonance frequency is referred to as the first resonance frequency
  • the associated resonance mode is referred to as the fundamental mode or the fundamental mode.
  • Described vibrating body In particular, this can r Excitation takes place by the periodic supply of thermal energy, by electromagnetic or electrostatic forces or by piezoelectric actuators.
  • Work function difference between the vibrating body and the surface of the object to be examined is determined.
  • an additional piezoelectric excitation of the vibrating body with a frequency that is above the resonance frequency of the vibrating body the long-range atomic force interaction and thus the mean distance between the vibrating body and the surface of the object to be examined is determined or constantly adjusted using a second closed measuring loop .
  • the vibration behavior of the vibrating body is optically analyzed using a heterodyne interferometer. This interferometer is part of the two closed measuring loops.
  • the invention is therefore based on the object of creating a resonant transducer which allows the measurement of at least two physical variables, each with great sensitivity.
  • the technical effort for measuring the vibration behavior of the vibrating body should be as small as possible.
  • the vibrating body has at least two partial bodies, the vibrating body as a whole being suitable for determining one of the two variables, and one of the partial bodies or a composite of several partial bodies for determining the other of the two sizes is suitable.
  • the vibrating body as a whole or the individual partial bodies or a composite
  • Several partial bodies can be optimized independently of one another in their design for the measurement of the respective physical quantity, so that each of the at least two physical quantities can be measured with a high sensitivity.
  • the vibration behavior of the individual sub-bodies can be measured with relatively little technical effort by dividing the vibrating body into a plurality of sub-bodies.
  • the individual sub-bodies of the vibrating body have different geometrical dimensions.
  • This configuration has the advantage that different geometrical dimensions are easy to manufacture in terms of production technology. Furthermore, it is advantageous that different manufacturing processes exist for the geometrical configuration of the partial bodies. In particular, such vibrating bodies can also be produced monolithically. Another advantage is that the geometrical configuration of the partial bodies results in many degrees of freedom with regard to the optimization of the individual partial bodies for the measurement of the associated physical quantity.
  • the individual sub-bodies of the vibrating body have different material compositions.
  • This configuration is advantageously possible as an alternative or in addition to the different shape of the vibrating body.
  • the differences in the material composition can relate both to the use of different materials and to a local modification of a material.
  • the use of different materials can be advantageous if this results in favorable properties, for example a Surface passivation or general corrosion protection can be achieved.
  • the local modification of a material can be advantageous, for example, in the case of very small vibrating bodies, the modification of the material being achievable, for example, by ion implantation of foreign substance ions.
  • the measurement of the individual physical quantities takes place in each case in a basic mode of the vibrating body as a whole or the relevant partial body or the relevant composite of several partial bodies.
  • This configuration has the advantage that the basic mode in resonant transducers generally provides the greatest sensitivity with regard to the physical variable to be measured.
  • Another advantage is that the basic mode of a vibrating body is generally within a technically very manageable frequency range. It is also advantageous that the vibration behavior of the vibrating body can be analyzed in its basic mode with relatively little technical effort.
  • the vibrating body is miniaturized and can be produced in one piece using the methods of fine, micro and / or nanomechanics. Due to the precision of these manufacturing processes, sensors manufactured according to these processes are generally very sensitive to the physical quantities to be measured and can be optimally adapted to the task at hand. Another advantage is the fact that sensors manufactured in this way are generally small, light and, due to the availability of stacking processes, also relatively inexpensive to manufacture.
  • the vibrating body is a bending beam.
  • This configuration has the advantage that a bending beam provides favorable properties for many applications. It is relatively easy to excite vibrations, for example by means of thermal, electrostatic, electromagnetic or piezoelectric excitations. Another advantage is that a vibrating bending beam has a relatively large amplitude swing. Associated with this is the advantage of a relatively high sensitivity to the size to be measured. Another advantage is that a bending beam is relatively easy to manufacture with different manufacturing processes. It is also advantageous that a bending beam has favorable flow conditions in the oscillation mode due to its geometric dimensions.
  • the spring constants of the bending beam and at least one of its partial bodies in the respective resonance mode are in the range between 1 N / m and 100 N / m.
  • This configuration has the advantage that the bending beam and the partial body or parts of the bending beam with such spring constants have a high sensitivity to the physical quantity to be measured.
  • such bending beams offer a sufficient spring constant with regard to the reduction of parasitic disturbance influences and with regard to the overload protection of the mechanical structure. It is also advantageous that such bending beams allow a high measuring speed.
  • the resonance frequencies of the bending beam and at least one of its partial bodies in the respective resonance mode are above 20 kHz.
  • Such bending beams have the advantage that they are relatively insensitive to the effects of footfall and audible noise. moreover it is advantageous that this resonance frequency range can be covered without problems with appropriately miniaturized resonant transducers. Another advantage is that in this
  • Resonance frequency range a high measuring speed can be realized.
  • the bending beam has two partial bodies, which differ in the geometric dimensions of length, width and height. It is advantageous that the variation of the three geometric dimensions of the bending beam offers three degrees of freedom for optimizing the sensitivity and other sensor parameters.
  • the ratio of the lengths of the two partial bodies has a value between approximately 3: 1 and approximately 4: 1, in particular approximately 3.57:
  • the ratio of the widths of the two partial bodies has a value between approximately 3: 1 and approximately 4: 1, in particular approximately 3.33:
  • the ratio of the heights of the two partial bodies has a value between approximately 2: 1 and approximately 4: 1, in particular approximately 3: 1.
  • the first partial body has a length of approximately 250 ⁇ m, a width of approximately 50 ⁇ m and a height of approximately 6 ⁇ m
  • the second partial body has a length of approximately 70 ⁇ m, a width of approximately 15 ⁇ m and a height of about 2 ⁇ m.
  • This geometric dimensioning has the advantage that the measurement of very low forces is possible. It is also advantageous that both the resonance frequency and the spring constant of the bending beam as a whole and of the second partial body are in a range which is favorable for the measurement of physical quantities.
  • the bending beam is firmly clamped on one side.
  • This has the advantage that the bending beam as a whole or a partial body or a composite of several partial bodies can oscillate in the basic mode of a bar that is firmly clamped on one side. This results in a high sensitivity of the resonant transducer in relation to the physical quantity to be measured.
  • Another advantage is that the vibration behavior of a vibrating rod firmly clamped on one side can be analyzed with relatively little technical effort.
  • the bending beam consists of silicon, preferably of monocrystalline silicon. It proves to be advantageous that silicon is very well suited for use as a vibrating body material due to its mechanical properties, in particular it has a low specific weight and a large modulus of elasticity.
  • silicon has the further advantage that, due to the crystalline structure, all deformations are fully elastic, in particular there is no creeping of the material. Another advantage is the high quality of the vibrating body. Another advantage is that highly developed structuring methods are available for silicon.
  • the use of the material silicon allows the integration of microelectronic functions on the vibrating body.
  • the vibrating body has a measuring probe.
  • such a measuring probe can be adapted to the measuring purpose without changing the vibrating body. It is also advantageous that the distance between the vibrating body and the surface of the object to be examined can be increased by using a measuring probe. This can reduce pneumodynamic damping effects.
  • the measuring probe has a fine tip.
  • the use of a fine tip as a measuring probe has the advantage that a very high lateral resolution can be achieved when measuring the physical quantities.
  • the measuring probe and in particular the fine tip are made of silicon, in particular of raonocrystalline silicon. It proves to be advantageous that manufacturing processes for the production of fine tips are available for the material silicon. Furthermore, the good mechanical properties of silicon are also advantageous for use as a tip material. In this context, the low specific weight and the large modulus of elasticity should be mentioned in particular.
  • the invention further relates to the use of the resonant transducer in scanning force microscopy, one of the physical quantities to be measured being the long-range interaction between the surfaces of two objects, with the aid of which a constant mean distance between the oscillating body and the surface of the object to be examined is used is adjustable. It is advantageous that by using the resonant transducer there is a very small distance between the transducer and the surface of the object to be examined is adjustable. This small distance allows the measurement of various other physical quantities.
  • the invention relates to the use of the resonant transducer according to the invention in the scanning Kelvin Probe Force Microscopy, wherein in addition to the long-range interaction for the purpose of distance control, the surface potential of the object to be examined can be determined as a second physical variable. It is advantageous that the knowledge of the surface potential of the object to be examined allows the determination of the material type of the object. Furthermore, the surface potential means that, among other things, crystal defects, surface defects, foreign substance concentrations, impurities and signs of corrosion can be measured.
  • the invention relates to the use of the resonant transducer according to the invention in scanning Kelvin probe force microscopy, the vibrating body as a whole being excited to vibrations, in particular in its basic mode, and by determining the influence of the long-range interaction on the vibrating behavior of the vibrating body constant average distance between the vibrating body and the surface of the object to be examined is adjustable, and wherein one of the partial bodies is excited to vibrate, in particular in its basic mode, and by determining the contact potential
  • Surface potential of the object to be examined can be determined. It is advantageous that the topography and the surface potential of the surface of the object to be examined can be determined simultaneously with such a resonant transducer. For this purpose, the resonant sensor and the surface of the object to be examined become relative moved to each other. This simultaneous measurement of two physical quantities results in a time advantage. Furthermore, it is advantageous that the surface potential can be determined with high resolution due to the small distance between the oscillating body or its measuring probe and the surface of the object to be examined.
  • the vibrating body as a whole is excited to vibrate in its basic mode by piezoelectric actuators, and the partial body is excited to vibrate in its basic mode by applying an alternating voltage between the bending beam and the object to be examined.
  • the excitation by piezoelectric actuators is technically relatively easy to implement.
  • the excitation by piezoelectric actuators enables a wide range of excitation frequencies and excitation amplitudes.
  • Electrostatic excitation also offers the advantage of allowing a wide range of excitation frequency and amplitude. Furthermore, the electrostatic excitation has the advantage that no additional mechanical elements are required.
  • Fig. La is a schematic representation of a
  • Fig. Lb is a schematic representation of a
  • Fig. 2 is a schematic representation of a
  • Fig. 3 is a schematic representation of a
  • the embodiment of the invention shown in the figures describes a double bending beam for use in scanning Kelvin Probe Force Microscopy.
  • the bending beam 10 has two cuboidal partial bodies 1, 2 which merge into one another.
  • the first partial body 1 has a length 3 of 250 ⁇ m, a width 4 of 50 ⁇ m and a height 5 of 6 ⁇ m.
  • the second partial body 2 has a length 6 of 70 ⁇ m, a width 8 of 15 ⁇ m and a height 9 of 2 ⁇ m.
  • the two partial bodies 1, 2 merge into one another such that the underside 20 of the bending beam 10 is flat.
  • the bending beam 10 has a fine tip 21 as a measuring probe.
  • the fine tip 21 is attached to the underside 20 of the second partial body 2.
  • the fine tip 21 is conical and tapers in the direction facing away from the bending beam 10 to a point-shaped tip.
  • the bending beam as a whole 10 is on - the second Part body 2 opposite - end of the first part body 1 firmly clamped.
  • the bending beam as a whole 10 including the fine tip 21 is made monolithically from monocrystalline silicon using the manufacturing processes of microelectronics and micromechanics.
  • the bending beam 10 forms the vibrating body of a resonant transducer, which allows both a measurement of the long-range interactions between the bending beam 10 and the surface 30 of the object to be examined and a measurement of the surface potential of the surface 30 of the object to be examined.
  • the bending beam 10 and the surface 30 of the object to be examined are moved relative to one another.
  • the deflection of the bending beam 10 of FIGS. la and lb shown as a whole in basic mode.
  • the bending beam as a whole 10 swings like a rod clamped in one side in the basic mode.
  • the spring constant is 9.8 N / m and the frequency for the resonance mode shown is 123 kHz.
  • this oscillation mode is used to determine the long-range interactions between the oscillating body and the surface 30 of the object to be examined. By using a closed measuring loop, the distance between the vibrating body 10 and the surface 30 can be kept constant.
  • the excitation for this oscillation mode shown is made by piezoelectric actuators.
  • the vibration behavior is evaluated by an interferometer.
  • the deflection of the second partial body 2 of the bending beam 10 of FIGS. la and lb shown in its basic mode.
  • the first sub-body 1 acts like a fixed clamping for the second sub-body 2, in particular it is not excited to produce significant vibrations.
  • the second partial body 2 swings like a rod firmly clamped on one side in the basic mode.
  • This oscillation mode is used in the present case for the measurement of the surface potential of the surface 30 of the object to be examined.
  • the oscillation mode shown is excited by the application of a corresponding electrical alternating voltage between the bending beam 10 and the surface 30 of the object to be examined. The vibration behavior is measured by an interferometer.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen resonanten Meßwertaufnehmer mit einem Schwingkörper (10) zur Bestimmung von mindestens zwei physikalischen Größen, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwingkörper (10) mindestens zwei Teilkörper (1, 2) aufweist, wobei der Schwingkörper als Ganzes (10) zur Bestimmung einer der beiden Größen geeignet ist, und daß einer der Teilkörper (1, 2) oder ein Verbund aus mehreren Teilkörpern zur Bestimmung der anderen der beiden Größen geeignet ist. Die einzelnen Teilkörper (1, 2) des Schwingkörpers können sowohl unterschiedliche geometrische Abmessungen als auch unterschiedliche werkstoffmäßige Zusammensetzungen aufweisen. Die Messung der einzelnen physikalischen Größen erfolgt jeweils in einem Grundmodus des Schwingkörpers als Ganzes (10) oder des betreffenden Teilkörpers (1, 2). Wird ein derartiger Meßwertaufnehmer mit einem Schwingkörper in der Form eines Doppel-Biegebalkens (10) und einer feinen Spitze (21) als Meßsonde in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy eingesetzt, so kann damit das Oberflächenpotential der Oberfläche (30) des zu untersuchenden Gegenstandes mit hoher lateraler Auflösung gemessen werden.

Description

B E S C H R E I B U N G
Resonanter Meßwertaufnehmer
Technisches Gebiet
Die Erfindung betrifft einen resonanten
Meßwertaufnehmer mit einem Schwingkörper zur Bestimmung von mindestens zwei physikalischen Größen, insbesondere geeignet für den Einsatz in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy.
Stand der Technik
Ein resonanter Meßwertaufnehmer weist im wesentlichen auf einen Schwingkörper, eine Komponente, welche diesen Schwingkörper zu resonanten Schwingungen anregt, und eine Komponente, welche das Schwingverhalten des Schwingkörpers mißt.
Der Schwingkörper muß hinsichtlich seiner mechanischen Eigenschaften, insbesondere seiner Federkonstante, seiner Resonanzfrequenz und seines Gütefaktors, an die Meßaufgabe angepaßt sein.
Üblicherweise weisen die Schwingkörper unendlich viele Freiheitsgrade und damit unendlich viele Eigenschwing¬ bzw. Resonanzmoden mit unendlich vielen zugehörigen Resonanzfrequenzen auf. Die niedrigste Resonanzfrequenz wird als erste Resonanzfrequenz bezeichnet, der zugehörige Resonanzmodus wird als Grundschwingung oder Grundmodus bezeichnet.
In Anton Heuberger: "Mikromechanik", Springer-Verlag, Berlin, 1989, Seiten 355 - 418, werden einige Möglichkeiten der Schwingungsanregung des
Schwingkörpers beschrieben. Insbesondere kann diese r Anregung durch die periodische Zuführung thermischer Energie, durch elektromagnetische oder elektrostatische Kräfte oder durch piezoelektrische Aktoren erfolgen.
In P. Hauptmann: "Resonant Sensors and Applications", Sensors and Actuators A, 25 bis 27 (1991), Seiten 371 - 377, werden einige Anwendungen resonanter Meßwertaufnehmer beschrieben. Als Vorteile resonanter Meßwertaufnehmer sind insbesondere zu nennen die hohe Auflösung, die Verfügbarkeit kostengünstiger Herstellungsverfahren sowie die Bereitstellung eines frequenzanalogen bzw. quasi digitalen Ausgangssignals.
In M. Weinmann u.a.: "Measuring profile and position by means of vibrating quartz resonators used as tactile and non-tactile sensors", Sensors and Actuators, A37-38 (1993), S. 715-722, sind Luftdämpfungseffekte beim Einsatz von Quarzresonatoren als taktile und nichttaktile Sensoren beschrieben. Die zugehörigen Luftströmungs- und Viskositätsverhältnisse müssen beim Einsatz resonanter Meßwertaufnehmer berücksichtigt werden.
In M. Nonnenmacher u.a.: "Scanning Force Microscopy with Micromachine Silicon Sensors", Journal of Vacuum Science and Technology B9(2), 1991, Seiten 1358 - 1362, wird der Einsatz resonanter Kraftsensoren in der Scanning Force Microscopy (SFM) beschrieben. Dabei werden langreichweitige Kraftwechselwirkungen zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes gemessen und dadurch die Oberflächentopographie des Gegenstandes ermittelt. Als günstig erwiesen sich für diese Anwendung Schwingkörper, die eine Federkonstante von etwa 10 bis 100 N/m und eine Resonanzfrequenz von etwa 200 bis 1000 kHz aufweisen. Zur Erhöhung der lateralen Auflösung des Kraftsensors, weist der als Biegebalken ausgeführte Schwingkörper als Meßsonde eine feine Spitze auf.
In M. Nonnenmacher u.a.: "Kelvin Probe Force Microscopy", Applied Physics Letters, 58 (1991), Seiten 2921 bis 2923, wird ein resonanter Meßwertaufnehmer vorgestellt, der zur Bestimmung von zwei physikalischen Größen eingesetzt wird. Durch elektrostatische Anregung des Schwingkörpers mit dessen Resonanzfrequenz wird unter Verwendung einer geschlossenen Meßschleife die Kontaktpotentialdifferenz bzw. die
Austrittsarbeitsdifferenz zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmt. Durch eine zusätzliche piezoelektrische Anregung des Schwingkörpers mit einer Frequenz, die oberhalb der Resonanzfrequenz des Schwingkörpers liegt, wird unter Verwendung einer zweiten geschlossenen Meßschleife die langreichweitige atomare Kraftwechselwirkung und dadurch der mittlere Abstand zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmt bzw. konstant nachgeregelt. Das Schwingverhalten des Schwingkörpers wird dabei optisch durch Verwendung eines Heterodyninterferometers analysiert. Dieses Interferometer ist Bestandteil der beiden geschlossenen Meßschleifen.
Die letztgenannte Druckschrift stellt den nächstliegenden Stand der Technik im Hinblick auf die Erfindung dar.
Nachteile des Standes der Technik
Bei dem bekannten resonanten Meßwertaufnehmer zur Bestimmung von zwei physikalischen Größen ist es erforderlich, den Schwingkörper zum einen mit seiner Resonanzfrequenz anzuregen und zum anderen ihn mit einer Frequenz anzuregen, die außerhalb seiner Resonanzfrequenzen liegt. Die Anregung eines Schwingkörpers mit einer Frequenz außerhalb seiner Resonanzfrequenzen liefert jedoch nur verhältnismäßig kleine Schwingungsamplituden. Dies hat eine herabgesetzte Empfindlichkeit für die in diesem Schwingmodus zu messende physikalische Größe zur Folge. Ein weiterer Nachteil ist der erforderliche technische Aufwand, um in einem Schwingmodus außerhalb der Resonanzmoden des Schwingkörpers das Schwingverhalten des Schwingkörpers untersuchen zu können. Da eine der beiden physikalischen Größen im Resonanzmodus des Schwingkörpers mit hoher Empfindlichkeit gemessen werden kann, ergibt sich als weiterer Nachteil, daß die beiden physikalischen Größen nur mit unterschiedlicher Empfindlichkeit gemessen werden können.
Aufgabe
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen resonanten Meßwertaufnehmer zu schaffen, der die Messung von mindestens zwei physikalischen Größen mit jeweils großer Empfindlichkeit erlaubt. Der technische Aufwand für die Messung des Schwingverhaltens des Schwingkörpers soll dabei möglichst klein sein.
Lösung der Aufgabe
Diese Aufgabe ist bei einem resonanten Meßwertaufnehmer der eingangs genannten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Schwingkörper mindestens zwei Teilkörper aufweist, wobei der Schwingkörper als Ganzes zur Bestimmung einer der beiden Größen geeignet ist, und einer der Teilkörper oder ein Verbund aus mehreren Teilkörpern zur Bestimmung der anderen der beiden Größen geeignet ist.
Es ist vorteilhaft, daß der Schwingkörper als Ganzes oder die einzelnen Teilkörper oder ein Verbund aus mehreren Teilkörpern unabhängig voneinander in ihrer Ausgestaltung optimierbar sind für die Messung der jeweiligen physikalischen Größe, so daß jede der mindestens zwei physikalischen Größen mit einer großen Empfindlichkeit meßbar ist. Weiterhin ist es vorteilhaft, daß durch die Aufteilung des Schwingkörpers in mehrere Teilkörper das Schwingverhalten der einzelnen Teilkörper mit verhältnismäßig geringem technischen Aufwand meßbar ist.
In einer Ausgestaltung der Erfindung weisen die einzelnen Teilkörper des Schwingkörpers unterschiedliche geometrische Abmessungen auf. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, daß unterschiedliche geometrische Abmessungen fertigungstechnisch einfach herstellbar sind. Weiterhin ist es vorteilhaft, daß für die geometrische Ausgestaltung der Teilkörper verschiedene Fertigungsverfahren existieren. Insbesondere sind derartige Schwingkörper auch monolitisch herstellbar. Weiterhin ist von Vorteil, daß die geometrische Ausgestaltung der Teilkörper viele Freiheitsgrade hinsichtlich der Optimierung der einzelnen Teilkörper für die Messung der zugehörigen physikalischen Größe ergeben.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weisen die einzelnen Teilkörper des Schwingkörpers unterschiedliche werktstoffmäßige Zusammensetzungen auf. Diese Ausgestaltung ist vorteilhafterweise alternativ oder zusätzlich zur unterschiedlichen Formgebung des Schwingkörpers möglich. Die Unterschiede in der werkstoffmäßigen Zusammensetzung können sich sowohl auf die Verwendung verschiedener Werkstoffe beziehen als auch auf eine lokale Modifikation eines Werkstoffes. Die Verwendung verschiedener Werkstoffe kann vorteilhaft sein, wenn dadurch günstige Eigenschaften, beispielsweise eine Oberflächenpassivierung oder ein allgemeiner Korrosionsschutz, erzielbar sind. Die lokale Modifikation eines Werkstoffes kann beispielsweise bei sehr kleinen Schwingkörpern vorteilhaft sein, wobei die Modifikation des Werkstoffes beispielsweise durch Ionenimplantation von Fremdstoffionen erreichbar ist.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung erfolgt die Messung der einzelnen physikalischen Größen jeweils in einem Grundmodus des Schwingkörpers als Ganzes oder des betreffenden Teilkörpers oder des betreffenden Verbundes aus mehreren Teilkörpern. Diese Ausgestaltung besitzt den Vorteil, daß der Grundmodus bei resonanten Meßwertaufnehmern in der Regel die größte Empfindlichkeit in bezug auf die zu messende physikalische Größe bereitstellt. Weiterhin ist von Vorteil, daß der Grundmodus eines Schwingkörpers in der Regel innerhalb eines technisch sehr gut beherrschbaren Frequenzbereiches liegt. Vorteilhaft ist weiterhin, daß das Schwingverhalten des Schwingkörpers in seinem Grundmodus mit verhältnismäßig geringem technischen Aufwand analysiert werden kann.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist der Schwingkörper miniaturisiert und einstückig mit den Methoden der Fein-, Mikro- und/oder Nanomechanik herstellbar. Nach diesen Verfahren hergestellte Sensoren besitzen in der Regel aufgrund der Präzision dieser Herstellungsverfahren eine große Empfindlichkeit für die zu messenden physikalischen Größen und sind optimal an die Aufgabenstellung anpaßbar. Ein weiterer Vorteil besteht in der Tatsache, daß derartig hergestellte Sensoren in der Regel klein, leicht und aufgrund der Verfügbarkeit von Stapelprozessen auch verhältnismäßig preisgünstig herstellbar sind.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung handelt es sich bei dem Schwingkörper um einen Biegebalken. Diese Ausgestaltung besitzt den Vorteil, daß ein Biegebalken für viele Anwendungen günstige Eigenschaften bereitstellt. Er ist verhältnismäßig einfach zu Schwingungen anzuregen, beispielsweise durch thermische, elektrostatische, elektromagnetische oder piezoelektrische Anregungen. Weiterhin ist von Vorteil, daß ein in Schwingungen versetzter Biegebalken einen verhältnismäßig großen Amplitudenhub aufweist. Damit verbunden ist der Vorteil einer verhältnismäßig großen Empfindlichkeit gegenüber der zu messenden Größe. Weiterhin ist von Vorteil, daß ein Biegebalken mit verschiedenen Fertigungsverfahren verhältnismäßig einfach herzustellen ist. Weiterhin ist vorteilhaft, daß ein Biegebalken aufgrund seiner geometrischen Abmessungen günstige Strömungsverhältnisse im Schwingmodus aufweist.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung liegen die Federkonstanten des Biegebalkens und mindestens eines seiner Teilkörper in dem jeweiligen Resonanzmodus im Bereich zwischen 1 N/m und 100 N/m. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, daß der Biegebalken und der oder die Teilkörper des Biegebalkens mit derartigen Federkonstanten eine hohe Empfindlichkeit gegenüber der zu messenden physikalischen Größe aufweisen. Weiterhin bieten derartige Biegebalken eine ausreichende Federkonstante hinsichtlich der Reduktion parasitärer Störgrößeneinflüsse und hinsichtlich des Überlastschutzes der mechanischen Struktur. Ferner ist vorteilhaft, daß derartige Biegebalken eine hohe Meßgeschwindigkeit erlauben.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung liegen die Resonanzfrequenzen des Biegebalkens und mindestens eines seiner Teilkörper in dem jeweiligen Resonanzmodus oberhalb von 20 kHz. Derartige Biegebalken besitzen den Vorteil, daß sie verhältnismäßig unempfindlich gegenüber Tritt- und Hörschalleinflüssen sind. Zudem ist vorteilhaft, daß dieser Resonanzfrequenzbereich mit entsprechend miniaturisierten resonanten Meßwertaufnehmern problemlos abdeckbar ist. Ein weiterer Vorteil ist, daß in diesem
Resonanzfrequenzbereich eine hohe Meßgeschwindigkeit realisierbar ist.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist der Biegebalken zwei Teilkörper auf, die sich in den geometrischen Abmessungen Länge, Breite und Höhe unterscheiden. Es ist vorteilhaft, daß die Variation der drei geometrischen Abmessungen des Biegebalkens drei Freiheitsgrade zur Optimierung der Empfindlichkeit und sonstiger Sensorkenngrößen bietet.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist das Verhältnis der Längen der beiden Teilkörper einen Wert zwischen etwa 3:1 und etwa 4:1 auf, insbesondere etwa 3,57:1, das Verhältnis der Breiten der beiden Teilkörper weist einen Wert zwischen etwa 3:1 und etwa 4:1 auf, insbesondere etwa 3,33:1, und das Verhältnis der Höhen der beiden Teilkörper weist einen Wert zwischen etwa 2:1 und etwa 4:1 auf, insbesondere etwa 3:1. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, daß ein derart dimensionierter Schwingkörper sowohl eine Schwingung im Grundmodus des Schwingkörpers als Ganzes, als auch eine Schwingung im Grundmodus eines der Teilkörper ermöglicht, wobei im Fall der Schwingung des einen Teilkörpers der andere Teilkörper sich wie eine feste Einspannung für den einen Teilkörper verhält.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist der erste Teilkörper eine Länge von etwa 250 μm, eine Breite von etwa 50 μm und eine Höhe von etwa 6 μm auf, und der zweite Teilkörper eine Länge von etwa 70 μm, eine Breite von etwa 15 μm und eine Höhe von etwa 2 μm auf. Diese geometrische Dimensionierung hat den Vorteil, daß die Messung von sehr geringen Kräften möglich ist. Weiterhin ist von Vorteil, daß sowohl die Resonanzfrequenz wie die Federkonstante des Biegebalkens als Ganzes und des zweiten Teilkörpers in einem für die Messung physikalischer Größen günstigen Bereich liegen.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist der Biegebalken einseitig fest eingespannt. Dies hat den Vorteil, daß der Biegebalken als Ganzes oder ein Teilkörper oder ein Verbund aus mehreren Teilkörpern im Grundmodus eines einseitig fest eingespannten Stabes schwingen kann. Dadurch wird eine große Empfindlichkeit des resonanten Meßwertaufnehmers in bezug auf die zu messende physikalische Größe erzielt. Weiterhin ist von Vorteil, daß das Schwingverhalten eines einseitig fest eingespannten schwingenden Stabes mit verhältnismäßig geringem technischen Aufwand anaylsiert werden kann.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung besteht der Biegebalken aus Silizium, vorzugsweise aus monokristallinem Silizium. Dabei erweist es sich als vorteilhaft, daß Silizium aufgrund seiner mechanischen Eigenschaften sehr gut für den Einsatz als Schwingkörpermaterial geeignet ist, insbesondere weist es ein geringes spezifisches Gewicht und einen großen Elastizitätsmodul auf. In der monokristallinen Struktur besitzt das Silizium weiterhin den Vorteil, daß aufgrund der kristallinen Struktur alle Verformungen voll elastisch sind, insbesondere tritt kein Kriechen des Werkstoffes auf. Damit ergibt sich als weiterer Vorteil eine hohe Güte des Schwingkörpers. Weiterhin ist von Vorteil, daß für Silizium hochentwickelte Strukturierungsverfahren zur Verfügung stehen. Ferner erlaubt die Verwendung des Werkstoffes Silizium die Integration von mikroelektronischen Funktionen auf dem Schwingkörper. In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist der Schwingkörper eine Meßsonde auf. Dabei erweist es sich als vorteilhaft, daß eine derartige Meßsonde an den Meßzweck anpaßbar ist, ohne den Schwingkörper zu verändern. Es ist zudem vorteilhaft, daß durch die Verwendung einer Meßsonde der Abstand zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes vergrößert werden kann. Dadurch können pneumodynamische Dämpfungseffekte reduziert werden.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist die Meßsonde eine feine Spitze auf. Die Verwendung einer feinen Spitze als Meßsonde besitzt den Vorteil, daß dadurch eine sehr hohe laterale Auflösung bei der Messung der physikalischen Größen erreichbar ist.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung besteht die Meßsonde und insbesondere die feine Spitze aus Silizium, insbesondere aus raonokristallinem Silizium. Dabei erweist es sich als vorteilhaft, daß für den Werkstoff Silizium Fertigungsverfahren zur Herstellung feiner Spitzen bereitstehen. Weiterhin sind die guten mechanischen Eigenschaften von Silizium auch für den Einsatz als Spitzenmaterial vorteilhaft. In diesem Zusammenhang sind insbesondere das geringe spezifische Gewicht und der große Elastizitätsmodul zu erwähnen.
Des weiteren betrifft die Erfindung die Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers in der Scanning Force Microscopy, wobei eine der zu messenden physikalischen Größen die langreichweitige Wechselwirkung zwischen den Oberflächen zweier Gegenstände ist, mit deren Hilfe ein konstanter mittlerer Abstand zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes einstellbar ist. Dabei ist vorteilhaft, daß durch Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers ein sehr kleiner Abstand zwischen dem Meßwertaufnehmer und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes eingestellbar ist. Dieser geringe Abstand erlaubt die Messung verschiedener weiterer physikalischer Größen.
Des weiteren betrifft die Erfindung die Verwendung des erfindungsgemäßen resonanten Meßwertaufnehmers in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy, wobei neben der langreichweitigen Wechselwirkung zum Zwecke der Abstandsregelung als zweite physikalische Größe das Oberflächenpotential des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmbar ist. Dabei ist es vorteilhaft, daß die Kenntnis des Oberflächenpotentials des zu untersuchenden Gegenstandes die Bestimmung des Werkstofftyps des Gegenstandes erlaubt. Weiterhin sind durch das Oberflächenpotential unter anderem Kristalldefekte, Oberflächendefekte, Fremdstoff- konzentrationen, Verunreinigungen und Korrosionserscheinungen meßbar.
Des weiteren betrifft die Erfindung die Verwendung des erfingungsgemäßen resonanten Meßwertaufnehmers in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy, wobei der Schwingkörper als Ganzes zu Schwingungen, insbesondere in seinem Grundmodus, angeregt wird, und durch die Bestimmung des Einflusses der langreichweitigen Wechselwirkung auf das Schwingverhalten des Schwingkörpers ein konstanter mittlerer Abstand zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes einstellbar ist, und wobei einer der Teilkörper zu Schwingungen, insbesondere in seinem Grundmodus, angeregt wird, und durch die Bestimmung des Kontaktpotentials das
Oberflächenpotential des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmbar ist. Dabei ist es vorteilhaft, daß mit einem solchen resonanten Meßwertaufnehmer gleichzeitig die Topographie und das Oberflächenpotential der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmbar ist. Hierzu werden der resonante Meßwertaufnehmer und die Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes relativ zueinander bewegt. Durch diese simultane Messung zweier physikalischer Größen ergibt sich ein Zeitvorteil. Weiterhin ist es vorteilhaft, daß aufgrund des kleinen Abstandes zwischen dem Schwingkörper bzw. dessen Meßsonde und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes das Oberflächenpotential mit hoher Auflösung bestimmbar ist.
In einer Ausgestaltung der Erfindung wird der Schwingkörper als Ganzes durch piezoelektrische Aktoren zu Schwingungen in seinem Grundmodus angeregt, und der Teilkörper wird durch Anlegen einer Wechselspannung zwischen dem Biegebalken und dem zu untersuchenden Gegenstand zu Schwingungen in seinem Grundmodus angeregt. Dabei ist es vorteilhaft, daß die Anregung durch piezoelektrische Aktoren technisch verhältnismäßig einfach zu realisiesren ist. Weiterhin ist es vorteilhaft, daß die Anregung durch piezoelektrische Aktoren ein breites Spektrum von Anregungsfrequenzen und Anregungsamplituden ermöglicht. Die elektrostatische Anregung bietet ebenfalls den Vorteil, ein breites Spektrum der Anregungsfrequenz und Anregungsamplitude zu ermöglichen. Ferner besitzt die elektrostatische Anregung den Vorteil, daß keine zusätzlichen mechanischen Elemente erforderlich sind.
Fiqurenbeschreibunq
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt und wird nachfolgend näher beschrieben.
Es zeigen:
Fig. la Eine schematische Darstellung einer
Seitenansicht eines Biegebalkens, der zwei Teilkörper und eine feine Spitze als Meßsonde aufweist, Fig. lb eine schematische Darstellung einer
Draufsicht auf den Biegebalken der Fig. la,
Fig. 2 eine schematische Darstellung einer
Auslenkung des Biegebalkens der Fign. la und lb als Ganzes im Grundmodus, und
Fig. 3 eine schematische Darstellung einer
Auslenkung des Teilkörpers am freien Ende des Biegebalkens der Fign. la und lb im Grundmodus.
Das in den Figuren gezeigte Ausführungsbeispiel der Erfindung beschreibt einen Doppel-Biegebalken für den Einsatz in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy.
Wie in den Fign. la und lb dargestellt, weist der Biegebalken 10 zwei quaderförmige Teilkörper 1, 2 auf, die ineinander übergehen. Der erste Teilkörper 1 weist eine Länge 3 von 250 μm, eine Breite 4 von 50 μm und eine Höhe 5 von 6 μm auf. Der zweite Teilkörper 2 weist eine Länge 6 vom 70 μm, eine Breite 8 von 15 μm und eine Höhe 9 von 2 μm auf. Wie in der Seitenansicht des Biegebalkens 10 in der Fig. la dargestellt, gehen die beiden Teilkörper 1, 2 derart ineinander über, daß die Unterseite 20 des Biegebalkens 10 eben ist. Wie in der Draufsicht auf den Biegebalken 10 in der Fig. lb dargestellt ist, gehen die beiden Teilkörper 1, 2 derart ineinander über, daß der zweite Teilkörper 2 aus der Draufsicht betrachtet etwa mittig in bezug auf den ersten Teilkörper 1 angeordnet ist. Der Biegebalken 10 weist als Meßsonde eine feine Spitze 21 auf. Die feine Spitze 21 ist an der Unterseite 20 des zweiten Teilkörpers 2 angebracht. Die feine Spitze 21 ist kegelförmig und verjüngt sich in der dem Biegebalken 10 abgewandten Richtung zu einer punktformigen Spitze. Der Biegebalken als Ganzes 10 ist am - dem zweiten Teilkörper 2 gegenüberliegenden - Ende des ersten Teil¬ körpers 1 fest eingespannt.
Der Biegebalken als Ganzes 10 inklusive der feinen Spitze 21 ist monolithisch aus monokristallinem Silizium mit Hilfe der Fertigungsverfahren der Mikroelektronik und der Mikromechanik hergestellt.
Der Biegebalken 10 bildet den Schwingkörper eines resonanten Meßwertaufnehmers, der sowohl eine Messung der langreichweitigen Wechselwirkungen zwischen dem Biegebalken 10 und der Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes als auch eine Messung des Oberflächenpotentials der Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes erlaubt. Um eine Ortsauflösung des Oberflächenpotentials zu erzielen, werden der Biegebalken 10 und die Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes relativ zueinander bewegt.
In der Fig. 2 ist die Auslenkung des Biegebalkens 10 der Fign. la und lb als Ganzes im Grundmodus dargestellt. Der Biegebalken als Ganzes 10 schwingt dabei wie ein einseitig fest eingespannter Stab im Grundmodus . Bei Verwendung von monokristallinem Silizium als Werkstoff für den Biegebalken beträgt die Federkonstante 9,8 N/m und die Frequenz für den dargestellten Resonanzmodus beträgt 123 kHz. Im vorliegenden Fall wird dieser Schwingmodus ausgenutzt, um die langreichweitigen Wechselwirkungen zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes zu bestimmen. Durch die Verwendung einer geschlossenen Meßschleife kann dadurch der Abstand zwischen dem Schwingkörper 10 und der Oberfläche 30 konstant gehalten werden. Die Anregung für diesen gezeigten Schwingmodus erfolgt durch piezoelektrische Aktoren. Die Auswertung des Schwingverhaltens erfolgt durch ein Interferometer. In der Fig. 3 ist die Auslenkung des zweiten Teilkörpers 2 des Biegebalkens 10 der Fign. la und lb in dessen Grundmodus dargestellt. Der erste Teilkörper 1 wirkt in diesem Schwingmodus wie eine feste Einspannung für den zweiten Teilkörper 2, insbesondere wird er nicht zu signifikanten Schwingungen angeregt. Der zweite Teilkörper 2 schwingt wie ein einseitig fest eingespannter Stab im Grundmodus. Bei der Verwendung von monokristallinem Silizium als Werkstoff für den Biegebalken 10 ergibt sich eine Resonanzfrequenz von 529 kHz. Dieser Schwingmodus wird im vorliegenden Fall für die Messung des Oberflächenpotentials der Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes eingesetzt. Der dargestellte Schwingmodus wird durch das Anlegen einer entsprechenden elektrischen Wechselspannung zwischen dem Biegebalken 10 und der Oberfläche 30 des zu untersuchenden Gegenstandes angeregt. Die Messung des Schwingverhaltens erfolgt durch ein Interferometer.

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
1. Resonanter Meßwertaufnehmer mit einem Schwingkörper (10) zur Bestimmung von mindestens zwei physikalischen Größen, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwingkörper (10) mindestens zwei Teilkörper (1, 2) aufweist, wobei der Schwingkörper als Ganzes (10) zur Bestimmung einer der beiden Größen geeignet ist, und einer der Teilkörper (1, 2) oder ein Verbund aus mehreren Teilkörpern zur Bestimmung der anderen der beiden Größen geeignet ist.
2. Resonanter Meßwertaufnehmer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Teilkörper (1, 2) des Schwingkörpers (10) unterschiedliche geometrische Abmessungen aufweisen.
3. Resonanter Meßwertaufnehmer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Teilkörper (1, 2) des Schwingkörpers (10) unterschiedliche Werkstoffmäßige Zusammensetzungen aufweisen.
4. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Messung der einzelnen physikalischen Größen jeweils in einem Grundmodus des Schwingkörpers als Ganzes (Fig. 2) oder des betreffenden Teilkörpers (Fig. 3) oder des betreffenden Verbundes aus mehreren Teilkörpern erfolgt.
5. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwingkörper (10) miniaturisiert und einstückig mit den Methoden der Fein-, Mikro- und/oder Nanomechanik herstellbar ist.
6. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei dem Schwingkörper um einen Biegebalken handelt.
7. Resonanter Meßwertaufnehmer dem Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Federkonstanten des Biegebalkens (10) und mindestens eines seiner Teilkörper (1, 2) in dem jeweiligen Resonanzmodus im Bereich zwischen 1 N/m und 100 N/m liegen.
8. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Resonanzfrequenzen des Biegebalkens (10) und mindestens eines seiner Teilkörper (1, 2) in dem jeweiligen Resonanzmodus oberhalb 20 kHz liegen.
9. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Biegebalken zwei Teilkörper (1, 2) aufweist, die sich in den geometrischen Abmessungen Länge, Breite und Höhe unterscheiden.
10. Resonanter Meßwertaufnehmer nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Längen der beiden Teilkörper (1, 2) einen Wert zwischen etwa 3:1 und etwa 4:1 aufweist, insbesondere etwa 3,57:1, das Verhältnis der Breiten der beiden Teilkörper (1, 2) einen Wert zwischen etwa 3:1 und etwa 4:1 aufweist, insbesondere etwa 3,33:1, und
das Verhältnis der Höhen der beiden Teilkörper (1, 2) einen Wert zwischen etwa 2:1 und etwa 4:1 ist, insbesondere etwa 3:1.
11. Resonanter Meßwertaufnehmer nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Teilkörper (1) eine Länge von etwa 250 μm, eine Breite von etwa 50 μm und eine Höhe von etwa 6 μm aufweist und der zweite Teilkörper (2) eine Länge von etwa 70 μm, eine Breite von etwa 15 μm und eine Höhe von etwa 2 μm aufweist.
12. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 6 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Biegebalken (10) einseitig fest eingespannt ist.
13. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 6 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Biegebalken (10) aus Silizium, vorzugsweise aus monokristallinem Silizium besteht.
14. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet,daß der Schwingkörper (10) eine Meßsonde aufweist.
15. Resonanter Meßwertaufnehmer nach dem Anspruch 14 dadurch gekennzeichnet, daß die Meßsonde eine feine Spitze (21) aufweist.
16. Resonanter Meßwertaufnehmer nach einem der Ansprüche 14 oder 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßsonde und insbesondere die feine Spitze (21) aus Silizium, insbesondere aus monokristallinem Silizium besteht.
17. Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers nach einem der Ansprüche 1 bis 16 in der Scanning Force Microscopy, dadurch gekennzeichnet, daß eine der zu messenden physikalischen Größen die langreichweitende Wechselwirkung zwischen den Oberflächen zweier Gegenstände ist, mit deren Hilfe ein konstanter mittlerer Abstand zwischen dem Schwingkörper (10) und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes (30) einstellbar ist.
18. Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers nach einem der Ansprüche 1 bis 17 in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy, dadurch gekennzeichnet, daß neben der langreichweitigen Wechselwirkung zum Zwecke der Abstandsregelung als zweite physikalische Größe das Oberflächenpotential des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmbar ist.
19. Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers nach einem der Ansprüche 6 bis 18 in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwingkörper als Ganzes (10) zu Schwingungen, insbesondere in seinem Grundmodus, angeregt wird (Fig. 2), daß durch die Bestimmung des Einflusses der langreichweitigen Wechselwirkung auf das Schwingverhalten des Schwingkörpers ein konstanter mittlerer Abstand zwischen dem Schwingkörper und der Oberfläche des zu untersuchenden Gegenstandes (30) einstellbar ist, daß einer der Teilkörper (2) zu Schwingungen, insbesondere in seinem Grundmodus, angeregt wird (Fig. 3), und daß durch die Bestimmung eines Kontaktpotentials das Oberflächenpotential des zu untersuchenden Gegenstandes bestimmbar ist.
20. Verwendung des resonanten Meßwertaufnehmers nach Anspruch 18 in der Scanning Kelvin Probe Force Microscopy, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwingkörper als Ganzes (10) durch piezoelektrische Aktoren zu Schwingungen in seinem Grundmodus angeregt wird (Fig. 2), und daß der Teilkörper (2) durch Anlegen einer Wechselspannung zwischen dem Biegebalken und dem zu untersuchenden Gegenstand zu Schwingungen in seinem Grundmodus angeregt wird (Fig. 3).
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