UA18165U - Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car - Google Patents
Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car Download PDFInfo
- Publication number
- UA18165U UA18165U UAU200608884U UAU200608884U UA18165U UA 18165 U UA18165 U UA 18165U UA U200608884 U UAU200608884 U UA U200608884U UA U200608884 U UAU200608884 U UA U200608884U UA 18165 U UA18165 U UA 18165U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- mixture
- slag
- iron
- melt
- forming
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 35
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 title abstract description 23
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 113
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 39
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 20
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 44
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 26
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 18
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 13
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 12
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 7
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 5
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 4
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 4
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000202943 Hernandia sonora Species 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011005 laboratory method Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010128 melt processing Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до чорної металургії, конкретно до доменного і сталеплавильного виробництва і 2 Може бути використана для підвищення ефективності обробки розплаву заліза в металургійних процесах виробництва чавуна і сталі.A useful model applies to ferrous metallurgy, specifically to blast furnace and steelmaking and 2 Can be used to improve the efficiency of iron melt processing in metallurgical processes of iron and steel production.
Чорна металургія є галуззю важкої промисловості, що виробляє різні чорні метали, а саме чавун, сталь, прокат, доменні феросплави, металеві порошки чорних металів та ін. Чорна металургія охоплює весь процес від видобутку і підготовки сировини, палива і допоміжних матеріалів до випуску прокату чорних металів і їх сплавів.Ferrous metallurgy is a branch of heavy industry that produces various ferrous metals, namely cast iron, steel, rolled products, blast furnace ferroalloys, metal powders of ferrous metals, etc. Ferrous metallurgy covers the entire process from extraction and preparation of raw materials, fuel and auxiliary materials to the production of rolled ferrous metals and their alloys.
В даний час чорна металургія є однією з базових галузей промисловості багатьох країн, однак при цьому залишається досить матеріалоємним виробництвом, а обладнання, що використовується в даній галузі, досить швидко стає непридатним внаслідок агресивного впливу факторів виробництва. Для забезпечення високої якості одержуваного продукту в металургії використовують шлакоутворюючі (рафінувальні) суміші, що дозволяють очистити розплав заліза від непотрібних або шкідливих домішок. Однак найчастіше шлакоутворюючі 12 (рафінувальні) суміші, що використовуються в даний час, внаслідок недосконалості їх хімічного і фракційного складу мають обмежену здатність до підвищення якості одержуваного продукту. При їх застосуванні зберігаються агресивні фактори виробництва, що негативно впливає на ресурс роботи обладнання, а витрати на виробництво чавуна і сталі залишаються досить високими.Currently, ferrous metallurgy is one of the basic branches of industry in many countries, but at the same time it remains a rather material-intensive production, and the equipment used in this industry quickly becomes unusable due to the aggressive influence of production factors. To ensure the high quality of the product obtained in metallurgy, slag-forming (refining) mixtures are used to clean the iron melt from unnecessary or harmful impurities. However, most often slag-forming 12 (refining) mixtures used at present, due to the imperfection of their chemical and fractional composition, have a limited ability to improve the quality of the obtained product. When they are used, aggressive production factors remain, which negatively affects the resource of the equipment, and the costs for the production of cast iron and steel remain quite high.
Найчастіше якість одержуваного кінцевого продукту при реалізації різних способів виробництва сталі і чавуна визначається типом шлакоутворюючої суміші, що використовується, її складом і фізико-хімічними властивостями. При реалізації різних способів обробки чавуна в чавуновізному ковші використовують різні суміші для обробки чавуна, у тому числі, застосовують обробку магнієм. Однак для такої обробки необхідна організація додаткового відділення для рафінування чавуна, що у свою чергу вимагає великих матеріальних витрат на утримання обладнання. Використання інших способів обробки чавуна найчастіше викликає 29 ускладнення технологічного процесу, наприклад, вимагає проведення обробки чавуна в кілька етапів, що у свою ств) чергу обумовлює використання більшої кількості різних компонентів, підвищення витрат на виробництво чавуна і утримання обладнання. Також розповсюдженим є використання твердих шлакоутворюючих сумішей, до складу яких входять вапно і плавиковий шпат. Однак і такі суміші володіють рядом істотних недоліків, обумовлених їх хімічним, мінералогічним і фракційним складом, одним із яких є відсутність можливості контролю ступеня о рафінування розплаву. Крім того, при використанні такої суміші шлаковий розплав поза плавильним агрегатом Ге) охолоджується настільки швидко, що не вдається повноцінно завершити процес рафінування металу. Нарешті, вплив окремих компонентів суміші на вогнетривку футерівку металургійних агрегатів приводить до швидкого її -- руйнування і збільшення витрат на виробництво чавуна. Виходячи з цього, у даний час є потреба у такій Ге) шлакоутворюючій рафінувальній суміші для обробки чавуна, використання якої дозволило б підвищити якістьMost often, the quality of the final product obtained during the implementation of various methods of steel and cast iron production is determined by the type of slag-forming mixture used, its composition and physical and chemical properties. When implementing various methods of processing cast iron in a cast iron ladle, various mixtures are used for processing cast iron, including magnesium processing. However, such processing requires the organization of an additional department for refining cast iron, which in turn requires large material costs for maintaining the equipment. The use of other methods of processing cast iron most often causes 29 complications of the technological process, for example, it requires the processing of cast iron in several stages, which in turn leads to the use of a larger number of different components, increasing the costs of producing cast iron and maintaining equipment. The use of solid slag-forming mixtures, which include lime and fluorspar, is also widespread. However, such mixtures have a number of significant disadvantages due to their chemical, mineralogical and fractional composition, one of which is the lack of control over the degree of melt refining. In addition, when using such a mixture, the slag melt outside the melting unit (He) cools so quickly that it is not possible to fully complete the metal refining process. Finally, the effect of individual components of the mixture on the refractory lining of metallurgical units leads to its rapid destruction and increased costs for the production of cast iron. Based on this, there is currently a need for such a slag-forming refining mixture for processing cast iron, the use of which would allow to improve the quality
Зо одержуваних продуктів за рахунок більш глибокого очищення розплаву заліза від небажаних домішок, спростити (7 технологічний процес обробки і знизити витрати на виробництво чавуна і утримання обладнання.From the obtained products due to a deeper cleaning of the iron melt from unwanted impurities, simplify (7) the technological process of processing and reduce the costs of iron production and equipment maintenance.
Відома шлакоутворююча суміш, яка містить оксид кальцію СаО, металевий алюміній А! дер оксиди лужноземельних металів КоО-МагоО і оксид алюмінію А2Оз (патент РФ Мо2252265, 2005р.1. Крім того, суміш « додатково містить оксиди магнію, заліза, міді, титана, марганцю. Кількість компонентів у шлакоутворюючій З с 40 суміші складає, мас.9о: з» алюміній Щ 5-83; оксид алюмінію 2,5-715; оксид кальцію 0,5-10; оксид магнію не більш 8; - оксид заліза не більш 15; (о) оксид міді не більш 2; оксид титана не більш 7; - оксид марганцю не більш 12 і (є) 20 оксиди натрію і калію 5-7. сл Основним недоліком описаної суміші є велика кількість компонентів, що обумовлює складність готування такої суміші. Крім того, високий вміст алюмінію в суміші може привести до виникнення вибухонебезпечної ситуації як при виготовленні суміші, так і в процесі її застосування.A known slag-forming mixture containing calcium oxide CaO, metallic aluminum A! der oxides of alkaline earth metals KoO-MagoO and aluminum oxide A2Oz (patent of the Russian Federation Mo2252265, 2005 year.1. In addition, the mixture additionally contains oxides of magnesium, iron, copper, titanium, manganese. The number of components in the slag-forming Z c 40 mixture is, by weight 9o: z» aluminum Sh 5-83; aluminum oxide 2.5-715; calcium oxide 0.5-10; magnesium oxide no more than 8; - iron oxide no more than 15; (o) copper oxide no more than 2; titanium oxide no more than 7; - manganese oxide no more than 12 and (there are) 20 oxides of sodium and potassium 5-7. The main disadvantage of the described mixture is the large number of components, which causes the difficulty of preparing such a mixture. In addition, the high content of aluminum in the mixture can lead to the occurrence of an explosive situation both during the preparation of the mixture and during its use.
Відомий спосіб обробки чавуна в ковші, що включає готування розплаву в металургійному агрегаті, його с термочасову обробку в цьому агрегаті, введення в розплавлений чавун у процесі його випуску з металургійного агрегату в ківш шлакоутворюючої суміші, що включає кальцієвмісні і/або алюмінієвмісні реагенти в кількості, що відповідає вмісту сірки в розплаві, а також наступне охолодження і випуск розплаву (патент РФ Мо2096484, 1997р.|. Спосіб характеризується також наявністю другої фази обробки, коли в розплав вводять щонайменше 60 один знесірчувальний реагент у кількості, що відповідає вмісту сірки в розплаві. Під час третьої фази обробки в розплав уводять кальцієвмісні реагенти.There is a known method of processing cast iron in a ladle, which includes the preparation of a melt in a metallurgical unit, its thermo-time treatment in this unit, the introduction of a slag-forming mixture into the molten iron in the process of its release from the metallurgical unit into the ladle, which includes calcium-containing and/or aluminum-containing reagents in quantity, which corresponds to the content of sulfur in the melt, as well as subsequent cooling and release of the melt (patent of the Russian Federation Mo2096484, 1997). The method is also characterized by the presence of a second processing phase, when at least 60 one desulfurization reagent is introduced into the melt in an amount corresponding to the content of sulfur in the melt. During the third processing phase, calcium-containing reagents are introduced into the melt.
Основним недоліком описаного способу є його складність, оскільки реалізація способу вимагає здійснення декількох етапів, а також використання великої кількості реагентів.The main disadvantage of the described method is its complexity, since the implementation of the method requires the implementation of several stages, as well as the use of a large number of reagents.
Найбільш близьким аналогом корисної моделі, що заявляється, є шлакоутворююча рафінувальна суміш, що бо включає металевий алюміній АїЇдес оксид алюмінію АіБОз, оксид кремнію 5іО» і оксиди лужноземельних металів КоОЖ-Ма»О (патент України Мо50557, 2002р.). Крім того, суміш містить оксид магнію. Кількість компонентів у шлакоутворюючій рафінувальній суміші складає, мас.9Уо: алюміній Алеї 20-30 оксид алюмінію АІ2О03 25-45 оксид калію КО 0,5 оксид натрію МагО 0,5 оксид кремнію і магнію решта.The closest analogue of the proposed useful model is the slag-forming refining mixture, which includes metallic aluminum AiYides, aluminum oxide AiBOz, silicon oxide 5iO" and oxides of alkaline earth metals KoOZ-Ma"O (patent of Ukraine Mo50557, 2002). In addition, the mixture contains magnesium oxide. The number of components in the slag-forming refining mixture is, wt. 9Uo: aluminum Alley 20-30 aluminum oxide AI2O03 25-45 potassium oxide KO 0.5 sodium oxide MagO 0.5 silicon and magnesium oxide the rest.
При використанні цієї суміші не можливо досягти глибокого ступеня десульфурації розплаву заліза і видалення інших неметалічних включень і небажаних домішок.When using this mixture, it is not possible to achieve a deep degree of desulfurization of molten iron and removal of other non-metallic inclusions and unwanted impurities.
В основу корисної моделі поставлена задача створення способу обробки чавуна в чавуновізному ковші, у якому за рахунок застосування шлакоутворюючої рафінувальної суміші удосконаленого складу буде забезпечене підвищення ефективності виплавки чавуна.The basis of the useful model is the task of creating a method of processing cast iron in a cast iron ladle, in which, due to the use of a slag-forming refining mixture of an improved composition, an increase in the efficiency of cast iron smelting will be ensured.
Поставлена задача вирішується тим, що спосіб обробки чавуна в чавуновізному ковші включає готування розплаву в металургійному агрегаті, введення в розплавлений чавун у процесі його випуску з металургійного агрегату в ківш шлакоутворюючої суміші, наступне охолодження і випуск розплаву, при цьому в розплавлений чавун вводять шлакоутворюючу рафінувальну суміш наступного складу, ваг.9о: металевий алюміній АІртпеї 8-18 оксид кремнію 5іО2о 2-6 оксиди лужноземельних металів КоО-МагО 1-3 оксид кальцію СаО 10-55 оксид алюмінію АІ203 18-53, - у кількості 1,5-2,5кг/т чавуна при вологості не більш 296.The task is solved by the fact that the method of processing cast iron in a cast iron ladle includes the preparation of the melt in the metallurgical unit, the introduction of the slag-forming mixture into the molten iron during its release from the metallurgical unit into the ladle of the slag-forming mixture, subsequent cooling and release of the melt, while the slag-forming refining mixture is introduced into the molten iron of the following composition, wt. 9o: metallic aluminum AIrtpei 8-18 silicon oxide 5iO2o 2-6 oxides of alkaline earth metals CoO-MagO 1-3 calcium oxide CaO 10-55 aluminum oxide AI203 18-53, - in the amount of 1.5-2, 5 kg/t of cast iron at a moisture content of no more than 296.
Включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші оксиду кальцію обумовлене тим, що оксид кальцію є активним компонентом, який вступає у взаємодію з розчиненої в металі сіркою, тим самим сприяє очищенню розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Крім того, оксид кальцію при виплавці високолегованих, вуглецевих і конструкційних сталей виконує роль модифікатора, який сприяє кристалізації «со структурних складових у здрібненій формі, що поліпшує механічні властивості металу. У присутності алюмінію оксид кальцію також сприяє зниженню вмісту неметалічних включень у сталі, наприклад її десульфурації. «-The inclusion of calcium oxide in the composition of the slag-forming refining mixture is due to the fact that calcium oxide is an active component that interacts with sulfur dissolved in the metal, thereby contributing to the purification of the iron melt from unwanted and harmful impurities. In addition, calcium oxide during the smelting of high-alloyed, carbon and structural steels performs the role of a modifier that contributes to the crystallization of structural components in a crushed form, which improves the mechanical properties of the metal. In the presence of aluminum, calcium oxide also helps to reduce the content of non-metallic inclusions in steel, for example, its desulphurization. "-
Зниження вмісту оксиду кальцію в суміші нижче 1095 недоцільно, оскільки при цьому не забезпечується заданий со ступінь десульфурації. Підвищення вмісту оксиду кальцію в суміші понад 5595 також є недоцільним, оскільки приведе до підвищення температури плавлення шлаку, що утворюється, і зниженню його здатності до очищення -- розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Включення оксиду кальцію (вапна) дозволяє забезпечити десульфурацію, тобто видалення сірки з розплаву заліза. При цьому сіра міцно зв'язується в сульфід кальціюReducing the content of calcium oxide in the mixture below 1095 is impractical, since this does not ensure the specified degree of desulphurization. Increasing the content of calcium oxide in the mixture above 5595 is also impractical, as it will lead to an increase in the melting temperature of the slag that is formed and a decrease in its ability to clean the iron melt from unwanted and harmful impurities. The inclusion of calcium oxide (lime) allows for desulfurization, that is, the removal of sulfur from molten iron. At the same time, sulfur is firmly bound into calcium sulfide
Саз і переходить у шлак. Такий склад суміші дозволяє забезпечити підвищення активності оксиду кальцію, що « сприяє поліпшенню якісних характеристик металу за рахунок більш ефективного очищення його розплаву від шкідливих домішок і неметалічних включень. - с Металевий алюміній являє собою власне алюміній у технічно чистому виді. Алюміній розкислює рідкий ч розплав заліза, тобто видаляє кисень, а наявність оксиду алюмінію сприяє асиміляції неметалічних включень, що я у свою чергу сприяє зниженню вмісту шкідливих домішок, наприклад сірки, кисню в розплаві заліза. За рахунок вибору різних співвідношень алюмінію та оксиду алюмінію можна регулювати процес шлакоутворення. Зниження вмісту алюмінію в суміші нижче 89о недоцільно, оскільки приводить до зниження здатності суміші до очищення -й розплаву від небажаних або шкідливих домішок. Крім того, при вмісті металевого алюмінію менш ніж 895 не о досягається істотного прискорення шлакоутворення через недостатнє надходження тепла реакції окислювання алюмінію в зону активного шлакоутворення. Підвищення вмісту алюмінію в суміші понад 1895 також є - недоцільним, оскільки приводить до протікання процесу шлакоутворення з піротехнічним ефектом, що у свою бо 50 чергу приводить до зниження рафінувальної здатності суміші. При вмісті в суміші оксиду алюмінію менш ніж 1890 не забезпечується зниження в'язкості шлаку до значень, при яких відбувається істотне прискорення сл шлакоутворення. При вмісті в суміші оксиду алюмінію понад 5395 відбувається збільшення в'язкості шлаку за рахунок його насичення тугоплавким глиноземом (АІ2053). Таким чином, включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші металевого алюмінію АїІе; і оксиду алюмінію АІ2Оз дозволяє забезпечити прискорення процесу шлакоутворення, що у свою чергу дозволяє підвищити ефективність металургійних процесів і знизити с виробничі витрати.Soot turns into slag. Such a composition of the mixture allows to increase the activity of calcium oxide, which "contributes to the improvement of the quality characteristics of the metal due to more effective cleaning of its melt from harmful impurities and non-metallic inclusions. - c Metallic aluminum is actually aluminum in a technically pure form. Aluminum deoxidizes the liquid iron melt, that is, it removes oxygen, and the presence of aluminum oxide promotes the assimilation of non-metallic inclusions, which in turn helps to reduce the content of harmful impurities, such as sulfur, oxygen in the iron melt. Due to the selection of different ratios of aluminum and aluminum oxide, it is possible to regulate the process of slag formation. Lowering the aluminum content in the mixture below 89o is impractical, as it leads to a decrease in the ability of the mixture to clean the melt from unwanted or harmful impurities. In addition, when the content of metallic aluminum is less than 895%, a significant acceleration of slag formation is achieved due to insufficient heat of the aluminum oxidation reaction in the zone of active slag formation. Increasing the aluminum content in the mixture above 1895 is also impractical, as it leads to the process of slag formation with a pyrotechnic effect, which in turn leads to a decrease in the refining ability of the mixture. When the aluminum oxide content in the mixture is less than 1890, the slag viscosity is not reduced to values at which there is a significant acceleration of sl slag formation. When the aluminum oxide content in the mixture exceeds 5395, the slag viscosity increases due to its saturation with refractory alumina (AI2053). Thus, the inclusion of metal aluminum AiIe in the composition of the slag-forming refining mixture; and aluminum oxide AI2Oz allows to ensure the acceleration of the slag formation process, which in turn allows to increase the efficiency of metallurgical processes and reduce production costs.
Наявність у суміші оксиду кремнію 5іО 5» у зазначених межах сприятливо позначається на рафінувальній здатності шлаку. Підвищення вмісту оксиду кремнію в суміші понад 695 приводить до збільшення в'язкості шлаку і до зниження його рафінувальної здатності. 60 Для підвищення рідкорухливості шлаку до складу суміші введені легкоплавкі компоненти: оксид натрію та оксид калію в кількості 1-Змас.уо. Зниження вмісту в суміші оксидів натрію і калію нижче 195 приводить до небажаного збільшення в'язкості шлаку, погіршенню умов плавлення суміші і підвищенню часу обробки розплаву заліза. Введення в суміш більш ніж 390 оксидів натрію і калію приводить до зниження температури розплаву в зоні реакції і зниженню ефективності його обробки шлаксутворюючою рафінувальною сумішшю. 65 Слід зазначити, що основний практичний ефект від використання шлакоутворюючої суміші такого складу полягає в підвищенні технологічної цінності вапна, що входить до складу суміші, тобто оксиду кальцію Сас, при десульфурації металу, що забезпечується високим розріджувальним впливом на частки вапна оксиду алюмінію, а також оксидів натрію і калію.The presence in the mixture of silicon oxide 5iO 5" within the specified limits has a favorable effect on the refining ability of the slag. An increase in the content of silicon oxide in the mixture above 695 leads to an increase in the viscosity of the slag and a decrease in its refining capacity. 60 To increase the liquid mobility of slag, low-melting components are introduced into the mixture: sodium oxide and potassium oxide in the amount of 1-Zmas.uo. A decrease in the content of the mixture of sodium and potassium oxides below 195 leads to an undesirable increase in the viscosity of the slag, a deterioration in the melting conditions of the mixture, and an increase in the processing time of the iron melt. The introduction of more than 390 sodium and potassium oxides into the mixture leads to a decrease in the temperature of the melt in the reaction zone and a decrease in the efficiency of its treatment with a slag-forming refining mixture. 65 It should be noted that the main practical effect of using a slag-forming mixture of this composition is to increase the technological value of the lime included in the mixture, i.e. CaS calcium oxide, during metal desulphurization, which is ensured by the high dilution effect on lime particles of aluminum oxide, as well as oxides sodium and potassium.
Для виключення виникнення пожежонебезпечних ситуацій при виготовленні, збереженні і транспортуванні суміші необхідно, щоб її вологість не перевищувала 295. Крім того, при вологості суміші більш ніж 295 механічна міцність сформованих з неї брикетів зменшується і вони легко руйнуються в процесі збереження, транспортування та завантаження.In order to exclude the occurrence of fire-hazardous situations during the manufacture, storage and transportation of the mixture, it is necessary that its humidity does not exceed 295. In addition, when the humidity of the mixture is more than 295, the mechanical strength of the briquettes formed from it decreases and they are easily destroyed during the process of storage, transportation and loading.
Переважним є підготовка компонентів суміші, при якій кожен компонент має однорідний фракційний склад.It is preferable to prepare the components of the mixture in which each component has a homogeneous fractional composition.
Для цього компоненти суміші піддають попередньому здрібнюванню до одержання основної фракції розміром 7/0 менш ніж 20мм, після чого компоненти дозують і перемішують між собою. Така підготовка шлакоутворюючої рафінувальної суміші дозволяє підвищити її реактивну здатність у процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії з розплавом заліза. Крім того, однорідний фракційний склад компонентів і їх попереднє перемішування сприяє підвищенню активності як кожного окремого її компонента, так і сумарної активності компонентів у порівнянні з показниками, що досягаються при роздільному використанні компонентів шлакоутворюючої /5 рафінувальної суміші.For this, the components of the mixture are subjected to preliminary grinding to obtain the main fraction of 7/0 less than 20 mm in size, after which the components are dosed and mixed together. This preparation of the slag-forming refining mixture allows to increase its reactivity in the process of heating, melting and interaction with molten iron. In addition, the homogeneous fractional composition of the components and their preliminary mixing helps to increase the activity of each of its individual components, as well as the total activity of the components in comparison with the indicators achieved when the components of the slag-forming/5 refining mixture are used separately.
Переважним є виконання шлакоутворюючої рафінувальної суміші з наступним фракційним складом компонентів, 90: «20,О0мм -90 220,О0мм решта.It is preferable to make a slag-forming refining mixture with the following fractional composition of components, 90: "20.O0mm -90 220.O0mm the rest.
Такий фракційний склад компонентів суміші є оптимальним з погляду фізико-хімічних закономірностей процесів їх засвоєння. Відхилення фракційного складу убік дрібнодисперсних часток недоцільно, тому що вимагає додаткових витрат, але не дає помітного ефекту. Збільшення вмісту великодисперсних часток приводить до збільшення часу наведення шлаку, тобто також є невиправданим.Such a fractional composition of the components of the mixture is optimal from the point of view of the physical and chemical laws of their assimilation processes. Deviation of the fractional composition to the side of finely dispersed particles is impractical, because it requires additional costs, but does not give a noticeable effect. An increase in the content of coarse particles leads to an increase in the slag introduction time, that is, it is also unjustified.
У цьому способі знесірчення чавуна та асиміляція неметалічних включень здійснюється шлаковим - рафінувальним розплавом, що розподіляється по всьому дзеркалу рідкого чавуна і має розвинену контактну реакційну поверхню між рідким чавуном і активними частками суміші. При цьому рафінувальний шлак, що утворюється, перешкоджає ресульфурації передільного чавуна, володіє високою теплоізоляційною здатністю, за ю рахунок чого знижується утворення охолодей чавуна в чавуновізних ковшах при транспортуванні його з доменного цеху в сталеплавильний цех, що дозволяє значно знизити втрати рідкого чавуна, а також дозволяє (Се) збільшити термін служби чавуновізних ковшів. -In this method, desulfurization of cast iron and assimilation of non-metallic inclusions is carried out by the slag - refining melt, which is distributed throughout the mirror of liquid cast iron and has a developed contact reaction surface between the liquid cast iron and the active particles of the mixture. At the same time, the resulting refining slag prevents the resulfurization of re-cast iron, has a high thermal insulation capacity, due to which the formation of iron cooling in iron ladles during its transportation from the blast furnace to the steel smelting workshop is reduced, which allows to significantly reduce the loss of liquid iron, and also allows (Se) to increase the service life of cast iron ladles. -
Використання суміші з таким складом дозволяє одержати в чавуновізному ковші шлаковий розплав, що забезпечує здійснення процесів рафінування металів. Крім того, наявність у суміші оксидів лужноземельних (ее) металів КоОї-Ма»О приводить до зниження температури ліквідусу у вапняно-силікатних шлаках і до підвищення - рідкорухливості шлаку і його активності, що значно прискорює процес одержання кінцевого продукту.The use of a mixture with this composition makes it possible to obtain a slag melt in a cast-iron ladle, which ensures the implementation of metal refining processes. In addition, the presence in the mixture of oxides of alkaline earth (ee) metals CoOi-Ma»O leads to a decrease in the temperature of the liquidus in lime-silicate slags and to an increase in the liquid mobility of the slag and its activity, which significantly accelerates the process of obtaining the final product.
Експериментально встановлено, що найбільш оптимальний ефект при реалізації способу з використанням зазначеної шлаксутворюючої суміші досягається при витраті суміші 1,5-2,5кг/т чавуна.It has been experimentally established that the most optimal effect when implementing the method using the indicated slag-forming mixture is achieved at a mixture consumption of 1.5-2.5 kg/t of cast iron.
Переважно, суміш готують попередньо шляхом гомогенізації кожного компонента за фракційним складом і « дю перемішування компонентів між собою. За рахунок цього відбувається підвищення реактивної здатності - шлакоутворюючої суміші в процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії компонентів суміші з металевим с розплавом. :з» Ефективність шлакоутворюючої суміші у процесі обробки чавуна в чавуновізному ковші ілюструється наступними прикладами.Preferably, the mixture is prepared in advance by homogenizing each component according to its fractional composition and mixing the components together. Due to this, there is an increase in the reactivity of the slag-forming mixture in the process of heating, melting and interaction of the components of the mixture with the metal melt. :z» The effectiveness of the slag-forming mixture in the process of processing cast iron in a cast-iron ladle is illustrated by the following examples.
Приклади 1-25. Позапічна обробка сталі на установці "ківш-піч". - 15 Для визначення оптимального складу шлакоутворюючої суміші було проведено серію експериментів у процесі позапічної обробки сталі на установці "ківш-піч". Вважається, що склад шлакоутворюючої суміші, який (ее) виявився найбільш ефективним у цьому процесі, є універсальним і буде оптимальним і ефективним також і у - інших металургійних процесах, що спрямовані на цільову нормалізацію складу металургійного продукту.Examples 1-25. Furnace processing of steel on the "bucket-furnace" installation. - 15 To determine the optimal composition of the slag-forming mixture, a series of experiments was conducted in the process of out-of-furnace processing of steel at the "bucket-furnace" installation. It is believed that the composition of the slag-forming mixture, which (ee) turned out to be the most effective in this process, is universal and will be optimal and effective also in - other metallurgical processes aimed at the targeted normalization of the composition of the metallurgical product.
Шлакоутворюючу суміш приготували шляхом роздільного попереднього зневоднювання до вологості нижче (22) 50 295 (при необхідності) і здрібнювання металевого алюмінію А! пеє оксиду кремнію ЗіО», суміші оксидів сл лужноземельних металів КоО-МагО (1:1), оксиду кальцію Сас і оксиду алюмінію АІ(2Оз3 до одержання такого фракційного складу кожного компонента, у якому кількість часток розміром менш ніж 20мм була не менш 90965.The slag-forming mixture was prepared by separate preliminary dehydration to a moisture content below (22) 50 295 (if necessary) and grinding of metallic aluminum A! of silicon oxide ZiO", a mixture of oxides of alkaline earth metals CoO-MagO (1:1), calcium oxide CaCs and aluminum oxide AI(2Oz3) to obtain such a fractional composition of each component, in which the number of particles smaller than 20 mm in size was at least 90965.
Після цього приготували шлакоутворюючу суміш 25 різних складів, зазначених у Таблиці 1, кожну з який розфасували в поліетиленові мішки, зручні для завантаження в установку "ківш-піч". 59 Сталь марки АІ5І8620 піддали позапічній десульфурації в 130-тонному ковші на установці "ківш-піч". Після с випуску металу з електропечі ківш установили на сталевіз і подали на установку "ківш-піч". На поверхню розплаву послідовно присаджували розфасовану в поліетиленові мішки шлакоутворюючу суміш, одночасно продували метал аргоном через дві пористі пробки в днищі ковша. На всіх плавках шлакоутворюючу суміш вводили в кількості (10--0,2) кг/т сталі. 60 Наприкінці кожної плавки вимірювали ступінь десульфурації мелалу і масову частку сірки в сталі звичайними лабораторними методами. Отримані результати приведені нижче в таблиці 1.After that, a slag-forming mixture of 25 different compositions, indicated in Table 1, was prepared, each of which was packaged in polyethylene bags, convenient for loading into the "bucket-furnace" installation. 59 AI5I8620 steel was subjected to out-of-furnace desulfurization in a 130-ton ladle on a ladle-furnace installation. After the release of metal from the electric furnace, the ladle was installed on a steel vise and fed to the "ladle-furnace" installation. A slag-forming mixture packaged in polyethylene bags was successively placed on the surface of the melt, while the metal was blown with argon through two porous plugs in the bottom of the ladle. At all smelters, the slag-forming mixture was introduced in the amount of (10--0.2) kg/t of steel. 60 At the end of each melting, the degree of desulphurization of melal and the mass fraction of sulfur in steel were measured by conventional laboratory methods. The obtained results are given below in Table 1.
Таблиця 1 б5Table 1 b5
Мо обробки сталі в установці "ківш-піч" і показники десульфурації металуMo steel processing in the "bucket-furnace" installation and indicators of metal desulphurization
Масова частка компонентів шлакообразующей суміші, 95| Ступінь десульфурації металу, 95 (чисельник) і масова частка сірки вThe mass fraction of the components of the slag-forming mixture, 95| The degree of desulfurization of the metal, 95 (numerator) and the mass fraction of sulfur in
Металев. | Аі2О | КоО-Мао | ВО | Оксид кальцію |сталі після її обробки, 96 , тв вв 68000100 юаюдж 00000000 ве |в ло (26601000 во шва во зов) во 01000000 ват 00000000 вою 7о006600100000000000000000зваюдю 00000000 1 тю фвм'іов11ю|во177111111111111111111евовя ве тво ло (зо) оюют 11100000 вва мо аб 4600з36600100000000000000000 яв 00000000 шо 8189 |за зов) во 010000000000000000ввяоою 00000000Metalev. | Ai2O | KoO-Mao | VO | Calcium oxide | steel after its processing, 96, TV BB 68000100 yuujuji 00000000 PE | in LO (26601000 in seam) in 01000000 OJSC 0000000000 ab 4600z36600100000000000000000 yav 00000000 sho 8189 |for call) in 010000000000000000vvyaoyu 00000000
ПОЕТИ НЕ РУННИ ПЕЛУН НИ У ЧИН НУ ПОН УНН ПОН У У: НН тв (виб |люв60010000000000000000 вою 00000000 вето ло26000ю600100000000000000000мяюю 00000000 тм вало) збвовво010000000000000000ввююю 00000000 вт (вміло |люв6001000000000000000ввоої 00000000 ве воло 26006001 водою є: ЗНИНИ МЕРИ НЕ РУНИ ПЕУЗЯ НЕННЯ ПЕУЧН НОНОЄ УНННЯ НО У УНН КАКПОЕТИ НЕ РУННИ ПЕЛУН НИ У ЧИН НУ ПОН УНН ПОН У У: НН тв (виб |люв60010000000000000000 вою 00000000 вето ло26000ю600100000000000000000мяюю 00000000 тм вало) збвовво010000000000000000ввююю 00000000 вт (вміло |люв6001000000000000000ввоої 00000000 ве воло 26006001 водою є: ЗНИНИ МЕРИ НЕ РУНИ ПЕУЗЯ НЕННЯ ПЕУЧН НОНОЄ UNNNYA BUT IN UNN KAK
ПОЕТИ НЕННЯ НЕ УНН НУ ПОН ПОЛОННЕ У НН т |вмб|л6в60010000000000000000мяюою 01110000 во во 10020001 варю 00000000 ю зво во зово)вво0010000000000000000вваюою 00011110 -POETS NENNYA NE UNN NU PON POLONNE U NN t |vmb|l6v6001000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000
Аналіз отриманих даних показує, що прийнятний ступінь десульфурації металу (не нижче 46,0905) при со припустимій масовій частці сірки в металі після обробки (не більш 0,01895) був досягнутий в плавках 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18, 19, 23 і 24, при яких застосовувалися шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких чт витримувалось в оптимальних межах. У плавках 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20,21, 22 і 25 застосовувалися інші шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких виходило за оптимальні межі та у цих плавках спостерігалися як підвищений вміст сірки в металі, так і недостатня ступінь його десульфурації. «The analysis of the obtained data shows that an acceptable degree of metal desulphurization (not lower than 46.0905) with an acceptable mass fraction of sulfur in the metal after treatment (not more than 0.01895) was achieved in smelters 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18, 19, 23 and 24, in which slag-forming mixtures were used, the ratio of components of which was maintained within optimal limits. In melts 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20, 21, 22 and 25, other slag-forming mixtures were used, the ratio of components in which exceeded the optimal limits, and in these melts it was observed as an increased content of sulfur in the metal, as well as an insufficient degree of its desulfurization. "
Приклад 26. Обробка чавуна в чавуновізному ковші.Example 26. Processing of cast iron in a cast iron ladle.
Приготували шлакоутворюючу рафінувальну суміш як описано в Прикладах 1-25, з наступним складом, - с масо: ;» и металевий алюміній Алеї 16 оксид кремнію 5іО2о б оксиди лужноземельних металів КоО-Ма2О 2 - оксид кальцію СаО 25 (ос) оксид алюмінію АІ2О3 5О0 - У металургійному агрегаті здійснювали приготування розплаву і термочасову обробку розплаву. Під час б 20 випуску доменної плавки в чавуновізний ківш під струмину металу присаджували шлакоутворюючу рафінувальну суміш у межах від 1,5 до 2,5кг/т чавуна. сл По ходу плавки контролювали основні параметри процесу, що порівнювали з аналогічними показниками, отриманими раніше на плавках, у яких не застосовувалася така шлакоутворююча рафінувальна суміш. Отримані результати приведені нижче в таблиці 2. с сірки в чавуні в присаджуванням суміші, "С |суміші, кг/т |без присаджування суміші (чисельник) і присаджування суміші (чисельник) і з во льотки ДП, 95 з присаджуванням суміші, 90 присаджуванням суміші, 90 вв 0,032 1468 2,15 0,045/0,036 0,013/0,004 о іA slag-forming refining mixture was prepared as described in Examples 1-25, with the following composition, - mass: and metallic aluminum Alley 16 silicon oxide 5iO2o b alkaline earth metal oxides KoO-Ma2O 2 - calcium oxide CaO 25 (os) aluminum oxide AI2O3 5O0 - In the metallurgical unit, melt preparation and thermal time treatment of the melt were carried out. During b 20 release of the blast furnace, a slag-forming refining mixture in the range of 1.5 to 2.5 kg/t of cast iron was added to the iron ladle under the stream of metal. sl In the course of melting, the main parameters of the process were monitored, which were compared with similar indicators obtained earlier at smelters that did not use such a slag-forming refining mixture. The obtained results are shown below in Table 2. with sulfur in cast iron with the addition of the mixture, "C | of the mixture, kg/t | without the addition of the mixture (numerator) and with the addition of the mixture (numerator) and from the air of DP, 95 with the addition of the mixture, 90 with the addition of mixtures, 90 vv 0.032 1468 2.15 0.045/0.036 0.013/0.004 o and
Аналіз отриманих даних показує, що при обробці чавуна в чавуновізному ковші з використанням шлакоутворюючої рафінувальної суміші зменшується ступінь ресульфурації сірки в чавун, що забезпечує поліпшення якості чавуна і підвищує ефективність виплавки чавуна.The analysis of the obtained data shows that when processing pig iron in a pig iron ladle using a slag-forming refining mixture, the degree of resulfurization of sulfur in pig iron decreases, which ensures an improvement in the quality of pig iron and increases the efficiency of pig iron smelting.
Таким чином, корисна модель, що заявляється дозволяє підвищити ефективність виплавки чавуна за рахунок З обробки чавуна в чавуновізному ковші за рахунок використання шлакоутворюючої суміші з оптимально підібраним складом компонентів.Thus, the proposed useful model makes it possible to increase the efficiency of cast iron smelting due to the processing of cast iron in a cast iron ladle due to the use of a slag-forming mixture with an optimally selected composition of components.
Ф Іо) ормула винаходу о 1. Спосіб обробки чавуну в чавуновізному ковші, що включає готування розплаву в металургійному агрегаті, -- його термочасову обробку в цьому агрегаті введення в розплавлений чавун у процесі його випуску з металургійного агрегату в ківш шлакоутворювальної суміші, наступне охолодження і випуск розплаву, соF Io) formula of the invention about 1. The method of processing cast iron in a cast iron ladle, which includes the preparation of the melt in the metallurgical unit, its thermal time treatment in this unit, introduction into the molten iron in the process of its release from the metallurgical unit into the ladle of the slag-forming mixture, subsequent cooling and release of melt, co
Який відрізняється тим, що в ківш уводять шлакоутворювальну суміш наступного складу, мас.9о: «- металевий алюміній Алеї 8-18 оксид кремнію 5іО2о 2-6 « оксиди лужноземельних металів КоО-Ма2О 1-3 оксид кальцію Сао 10-55 - с оксид алюмінію АІ2О3 22-53 . -» у кількості 1,5-2,5 кг/т чавуну при вологості не більше 2 90. 2. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що суміш вводять у розплав у вигляді попередньо перемішаних компонентів однорідного фракційного складу. - со Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2006, М 10, 15.10.2006. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і -й науки України. б 50 сл с 60 б5Which differs in that a slag-forming mixture of the following composition is introduced into the ladle, wt. 9o: "- metallic aluminum Aley 8-18 silicon oxide 5iO2o 2-6 " oxides of alkaline earth metals KoO-Ma2O 1-3 calcium oxide Сао 10-55 - s oxide aluminum AI2O3 22-53. -" in the amount of 1.5-2.5 kg/t of cast iron at a humidity of no more than 2 90. 2. The method according to item 2, which differs in that the mixture is introduced into the melt in the form of pre-mixed components of a homogeneous fractional composition. - co Official Bulletin "Industrial Property". Book 1 "Inventions, useful models, topographies of integrated microcircuits", 2006, M 10, 15.10.2006. State Department of Intellectual Property of the Ministry of Education and Science of Ukraine. b 50 sl c 60 b5
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608884U UA18165U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608884U UA18165U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA18165U true UA18165U (en) | 2006-10-16 |
Family
ID=37506248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200608884U UA18165U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA18165U (en) |
-
2006
- 2006-08-09 UA UAU200608884U patent/UA18165U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2118646C (en) | Process and additives for the ladle refining of steel | |
| JP5573424B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| CA2422253A1 (en) | Refining agent and refining method | |
| DE2641817A1 (en) | METHOD FOR DESULFURING IRON MELT | |
| RU2327743C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| JPS6286108A (en) | Desulfurizing mixture for molten metal, its production and desulfurization of molten metal | |
| UA18161U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle | |
| JPS587691B2 (en) | Steel manufacturing method | |
| RU2307177C1 (en) | Pellets producing method for direct alloying of steel with manganese | |
| US2760859A (en) | Metallurgical flux compositions | |
| UA18165U (en) | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| Behera et al. | Use of Al-killed ladle furnace slag in Si-killed steel process to reduce lime consumption, improve slag fluidity | |
| RU2376101C1 (en) | Complex exothermal mixture | |
| RU2479636C1 (en) | Method for steel making with low sulphur content | |
| RU2605410C1 (en) | Slag forming mixture for steel refining | |
| UA18163U (en) | Method for oxygen-converter smelting of steel | |
| UA18162U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a "ladle-furnace" plant | |
| RU2729692C1 (en) | Steel melting method in converter with combined blowdown | |
| UA18164U (en) | Method for slag introduction in steel-smelting units | |
| JP4637528B2 (en) | Molten iron making material and method of using the same | |
| RU2347819C2 (en) | Method of steel production in oxygen converter | |
| JPH0941014A (en) | Flux for refining molten iron and molten steel and its production | |
| RU2147615C1 (en) | Slag mixture for steel treatment in ladle | |
| UA18160U (en) | Slag-forming fining mixture for treatment of iron melt |