TWI730689B - 罐用鋼板及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

本發明的罐用鋼板，其組成分以質量%計，係含有C：0.100%以上且低於0.130%、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且0.60%以下、P：0.020%以下、S：0.020%以下、Al：0.01%以上且0.10%以下、N：0.0005%以上且0.0040%以下、Nb：0.005%以上且0.030%以下、B：高於0.0005%且0.0050%以下，其餘部分是Fe及不可避免的雜質；並且具有以面積百分率計，含有1.0%以上的波來鐵之肥粒鐵組織，以210℃的溫度實施20分鐘的熱處理之後的拉伸強度為630MPa以上且750MPa以下；降伏伸長率為3.0%以下；伸長率為3.0%以上且低於10.0%。

Description

罐用鋼板及其製造方法
本發明，係關於罐用鋼板及其製造方法，該罐用鋼板很適合應用在食品罐、飲料罐等所採用的罐容器用材料，尤其是很適合用來製造易開封蓋(Easy Open End；EOE)的罐用鋼板及其製造方法。
基於近年來之降低環境負荷以及削減成本的觀點考量，乃尋求削減使用在食品罐、飲料罐的鋼板的使用量，無論是兩片式罐還是三片式罐，都在進行鋼板的薄型化。此外，不僅是針對於罐身部而已，對於EOE的這種罐蓋部也必須薄型化的要求不斷地增加。
罐蓋用鋼板薄型化的話，將會降低耐壓強度，因此，必須使用高強度的鋼板。作為高強度的罐用鋼板，以往所檢討的方向，一種是將具有良好的加工性的一次冷軋材(簡稱SR材)予以高強度化的作法；一種則是將加工性較低的二次冷軋材(簡稱DR材)的加工性予以提昇的作法。此處所稱的SR材，係指：退火之後，再進行回火輥軋而製造出來的材料；所稱的DR材，係指：退火之後，再度進行冷軋(二次冷軋)而製造出來的鋼板。
專利文獻1所揭示的罐用鋼板的特徵為：其係高強度的SR鋼板，其組成分以質量%計，係含有C:0.03~0.13%、Si:0.03%以下、Mn:0.3~0.6%、P:0.02%以下、Al:0.1%以下、N: 0.012%以下，且含有選自Nb:0.005~0.05%、Ti:0.005~0.05%、B:0.0005~0.005%的其中一種以上，其餘部分是鐵及不可避的雜質；並且具有雪明鐵的面積百分率為0.5%以上的肥粒鐵組織，肥粒鐵平均結晶粒徑為7μm以下；塗裝烘烤處理後的拉伸強度為450~550MPa；總伸長率為20%以上；降伏伸長率為5%以下。
專利文獻2所揭示的高強度鋼板，其特徵為：其係加工性良好的DR鋼板，其組成分以質量%計，係含有C：0.010~0.080%、Si：0.05%以下、Mn：0.10%以上且0.70%以下、P：0.03%以下、S：0.020%以下、N：0.0120%以上且0.0180%以下、Al：0.005%以上且0.070%以下，其餘部分是鐵及不可避的雜質；在所含有的前述N之中，固溶N係佔N含量的0.0100%以上；肥粒鐵粒徑為7.0μm以下；從表層起算之位於板厚度的1/4深度位置處的轉位密度為4.0×1014 m-2 以上且2.0×1015 m-2 以下；時效處理後之在輥軋直角方向上的拉伸強度為530MPa以上；伸長率為7%以上。 [先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本特開2008-274332號公報 專利文獻2：國際公開第2015/166646號公報
[發明所欲解決之問題]
然而，上述習知技術中係可舉出下列的問題。 專利文獻1所揭示的技術，只能夠適用拉伸強度至550MPa為止的鋼板，無法對應更加薄型化。專利文獻2所揭示的技術，因為N含量太多，降伏伸長率很大，在進行罐蓋加工時，會產生拉伸皺紋而有外觀不佳的問題。此外，如果只是將鋼板高強度化的作法的話，則會有在進行易開封蓋(EOE)的開蓋時，必須加大開罐力道之問題。
本發明係有鑒於這種情事而開發完成的，其目的係要提供：具有優異的加工性與開罐性之罐用鋼板及其製造方法。 [解決問題之技術手段]
為了達成上述目的，本發明的要旨如下所述。 (1) 一種罐用鋼板，其組成分以質量%計，係含有C：0.100%以上且低於0.130%、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且0.60%以下、P：0.020%以下、S：0.020%以下、Al：0.01%以上且0.10%以下、N：0.0005%以上且0.0040%以下、Nb：0.005%以上且0.030%以下、B：高於0.0005%且0.0050%以下，其餘部分是Fe及不可避免的雜質；並且具有以面積百分率計，含有1.0%以上的波來鐵之肥粒鐵組織；以210℃的溫度實施20分鐘的熱處理之後的拉伸強度為630MPa以上且750MPa以下；降伏伸長率為3.0%以下；伸長率為3.0%以上且低於10.0%。 (2) 如前述(1)所述之罐用鋼板，其組成分以質量%計，還含有選自Ti：0.005%以上且0.030%以下、Mo：0.01%以上且0.05%以下、Cr：0.05%以上且0.20%以下的其中一種以上。 (3) 一種罐用鋼板的製造方法，係製造前述(1)或(2)所述之罐用鋼板的方法，係具有：將鋼胚材進行加熱的工序、將加熱後的鋼胚材進行熱軋的工序、將所製得的熱軋鋼板予以捲取的工序、將捲取後的熱軋鋼板進行酸洗的工序、將酸洗後的熱軋鋼板進行一次冷軋的工序、將一次冷軋後的冷軋鋼板進行退火的退火工序、以及將退火後的退火鋼板進行二次冷軋的工序；在前述退火工序中，係將前述一次冷軋工序所製得的冷軋鋼板，以720℃以上且780℃以下的退火溫度進行退火處理；在前述二次冷軋工序中，係將前述退火工序所製得的退火鋼板，以6.0%以上且30.0%以下的輥軋率進行冷軋。 [發明之效果]
本發明的罐用鋼板，係具有優異的加工性與開罐性。根據本發明，係可將使用在食品罐、飲料罐等的鋼板更為薄型化，而能夠達成節省資源化以及低成本化。此外，在本發明中，所稱的加工性，係指：製蓋性，而所稱的優異的製蓋性，係指：沒有產生拉伸皺紋，且沒有發生拉環鉚合部位破裂之意。
以下，將依序地說明本發明之罐用鋼板的組成分、鋼板組織、鋼板特性、製造方法。此外，本發明並不僅限定在以下的實施方式。又，以下所稱的「開罐」，係指：將採用本發明的罐用鋼板之易開封蓋(EOE)打開之意。首先，說明本發明之罐用鋼板的組成分。在組成分的說明中，用來表示各成分的含量的%，係指：質量%之意。
C：0.100%以上且低於0.130% C係可提昇拉伸強度，並且可藉由形成波來鐵而對於減少降伏伸長率以及降低開罐力道有幫助的重要元素。可藉由將C含量設定在0.100%以上，而可得使波來鐵達到1.0%以上，能夠使得拉伸強度達到630MPa以上。C含量是設定在0.105%以上為宜。更好是將C含量設定在0.110%以上。另一方面，如果C含量為0.130%以上的話，將會導致固溶C的增加，因而增大降伏伸長率。因此，必須將C含量設定成低於0.130%。更好是將C含量設定在0.125%以下。
Si：0.04%以下 Si含量太多的話，將會因為太過於密集在表面，而導致表面處理性變差，降低耐腐蝕性，因此必須將Si含量設定在0.04%以下。Si含量係設定在0.03%以下為宜。另一方面，Si係對於提昇拉伸強度很有幫助，因此，係將Si含量設定在0.01%以上為宜。
Mn：0.10%以上且0.60%以下 Mn係可藉由固溶強化的作用而對於提昇拉伸強度很有幫助，不僅如此，還可以促進波來鐵的生成。如此一來，可促進加工硬化作用，除了可達到630MPa以上的拉伸強度之外，又可達到3.0%以下的降伏伸長率，因此能夠對於降低開罐力道很有幫助。想要獲得這種效果，必須將Mn含量設定在0.10%以上。將Mn含量設定在0.20%以上為宜。更好是將Mn含量設定在0.40%以上。另一方面，如果Mn含量高於0.60%的話，不僅是對於有助於生成波來鐵的作用已經飽和，還會因為過多的固溶強化作用，而導致必須加大開罐力道。因此，必須將Mn含量設定在0.60%以下。更好是將Mn含量設定在0.50%以下。
P：0.020%以下 P含量太多的話，將會因為過度的硬質化和產生中央偏析現象，而導致加工性變差，而且耐腐蝕性也變差。因此，乃將P含量設定在0.020%以下。更好是設定在0.018%以下。另一方面，P係對於提昇拉伸強度很有幫助，因此係將P含量設定在0.005%以上為宜。更好是將P含量設定在0.008%以上。
S：0.020%以下 S是會在鋼中形成硫化物而導致熱軋性變差。因此，係S含量設定在0.020%以下。將S含量設定在0.015%以下為宜。更好是將S含量設定在0.012%以下。S含量為0.005%以上的話，無論罐內是收容哪一種內容物，都可以防止罐壁受到腐蝕穿孔，因此，將S含量設定在0.005%以上為宜。更好是將S含量設定在0.008%以上。
Al：0.01%以上且0.10%以下 Al係很有用的脱氧元素，此外，可藉由形成氮化物，而對於減少降伏伸長率很有幫助。因此，必須將Al含量設定在0.01%以上。將Al含量設定在0.03%以上為宜。Al含量過多的話，將會產生太多的氧化鋁殘留在鋼板內，因而導致加工性變差，所以必須將Al含量設定在0.10%以下。將Al含量設定在0.09%以下為宜。更好是將Al含量設定在0.08%以下。
N：0.0005%以上且0.0040%以下 N若是以固溶N的形態存在的話，將會使得降伏伸長率增大而導致加工性變差，所以必須將N含量設定在0.0040%以下。將N含量設定在0.0030%以下為宜。更好是將N含量設定在0.0025%以下。另一方面，不僅很難穩定地將N減少到低於0.0005%，而且也會導致製造成本上揚，因此，將N含量設定在0.0005%以上。
Nb：0.005%以上且0.030%以下 Nb係藉由使得肥粒鐵結晶粒細微化、以及形成碳化物，而可提昇拉伸強度之重要的元素，想要獲得這種效果，必須將Nb含量設定在0.005%以上。將Nb含量設定在0.010%以上為宜。更好是將Nb含量設定在0.012%以上。另一方面，Nb含量高於0.030%的話，再結晶溫度將會變得太高，將會有未再結晶粒殘留下來，因而導致拉伸強度變得太大，必須加大開罐力道。因此，必須將Nb含量設定在0.030%以下。更好是將Nb含量設定在0.023%以下。
B：高於0.0005%且0.0050%以下 B係會與N一起形成BN而使得固溶N的量減少，因而具有減少降伏伸長率的效果。不僅如此，也會藉由以固溶B的形態存在，而對於使得肥粒鐵結晶粒細微化且提昇拉伸強度很有幫助，所以必須將B含量設定在高於0.0005%。將B含量設定在高於0.0020%為宜。更好是將B含量設定在0.0025%以上。如果B含量太多的話，不僅上述的效果已經飽和，也會增多以呈粒狀的雪明鐵晶析出來的C量，而減少波來鐵的量，進而使得開罐性變差，因此必須將B含量設定在0.0050%以下。將B含量設定在0.0035%以下為宜。更好是將B含量設定在0.0030%以下。
本發明的罐用鋼板的組成分中，除了以上所述的成分之外，亦可又含有選自Ti：0.005%以上且0.030%以下、Mo：0.01%以上且0.05%以下、Cr：0.05%以上且0.20%以下之中的一種以上為宜。
Ti：0.005%以上且0.030%以下
Ti係會與N結合成TiN而將N固定下來，具有減少降伏伸長率的效果。此外，可藉由優先地生成TiN來抑制BN的生成，而可確保固溶B的量，如此一來，可導致肥粒鐵結晶粒的細微化而對於提昇降伏應力、拉伸強度很有幫助。此外，亦可藉由行成細微的碳化物，而對於提昇拉伸強度很有幫助。因此，係將Ti含量設定在0.005%以上為宜。Ti含量更好是設定在0.010%以上。Ti含量高於0.030%的話，再結晶溫度將會變得太高，會有未再結晶粒殘留下來而導致拉伸強度變得過大。因此，係將Ti含量設定在0.030%以下為宜。更好是將Ti含量設定在0.025%以下。
Mo：0.01%以上且0.05%以下
Mo係可藉由使得肥粒鐵結晶粒細微化以及形成碳化 物，而對於提昇拉伸強度以及增加波來鐵的量很有幫助，因此係將Mo含量設定在0.01%以上為宜。更好是將Mo含量設定在0.02%以上。Mo含量高於0.05%的話，這種效果已經飽和，因此係將Mo含量設定在0.05%以下為宜。
Cr：0.05%以上且0.20%以下
Cr係對於增加波來鐵的含量很有幫助，因此係將Cr含量設定在0.05%以上為宜。更好是將Cr含量設定在0.08%以上。Cr含量高於0.20%的話，這種效果已經飽和，因此係將Cr含量設定在0.20%以下為宜。更好是將Cr含量設定在0.16%以下。
本發明的罐用鋼板中的上述組成分的其餘部分是Fe及不可避的雜質。
其次，說明本發明的罐用鋼板的鋼板組織。
波來鐵的面積百分率：1.0%以上
藉由在鋼板組織內分散地含有波來鐵，可以在開罐時促進開罐切縫線的斷裂，而可降低開罐力道。想要獲得這種效果，波來鐵的面積百分率必須達到1.0%以上。波來鐵的面積百分率係設定在1.5%以上為宜。更好是設定在1.8%以上。波來鐵的面積百分率為10%以下的話，可獲得很良好的開罐性，因此，波來鐵的面積百分率係設定在10%以下為宜。更好是設定在5.0%以下。
其餘部分是肥粒鐵相，亦可含有粒狀的雪明鐵。雖然不必含有麻田散鐵、變韌鐵、殘留沃斯田鐵之類的硬質相，但是，在鋼板組織中含有這些硬質相的量合計為1%以下的面積百分率也無妨。
在本發明中，為了要能夠觀察鋼板之與輥軋方向保持平行的垂直剖面，乃從鋼板切取出樣本之後，將該樣本埋在樹脂內，經過研磨後，再以硝酸蝕刻液進行腐蝕而使得鋼板組織浮現出來，然後，利用掃描型電子顯微鏡(SEM)拍攝鋼板組織。將所拍攝到的影像，進行影像處理來測定出波來鐵的面積百分率。
其次，說明本發明的罐用鋼板的強度特性。
拉伸強度：630MPa以上且750MPa以下；降伏伸長率：3.0%以下；伸長率：3.0%以上且低於10.0% 為了確保薄型化的罐蓋部具有充分的耐壓強度，必須將使用於罐蓋部的鋼板之拉伸強度設定在630MPa以上。更好是設定在650MPa以上。如果拉伸強度太高的話，必須加大開罐時的力道，因此，拉伸強度必須設定在750MPa以下。更好是設定在710MPa以下。為了要在進行拉環鉚合加工時，減少發生罐蓋破裂的情事，必須將伸長率設定在3.0%以上。更好是設定在4.0%以上。如果伸長率太大的話，在開罐時，易開封蓋(EOE)的開罐切縫線(Score)將會不容易斷裂，必須使用很大的開罐力道，因此伸長率必須設定為低於10.0%。更好是設定為低於7.0%。為了防止在進行蓋加工時發生拉伸皺紋，必須將降伏伸長率設定在3.0%以下。係將降伏伸長率設定在2.0%以下為宜。更好是將降伏伸長率設定在1.2%以下。
在本發明中，拉伸強度、降伏伸長率以及伸長率，都是從鋼板的輥軋方向採取出日本工業規格JIS 5號的拉伸試驗片，在210℃的溫度下實施20分鐘的時效熱處理之後，依據日本工業規格JIS Z 2241的規定來進行評判。
本發明之罐用鋼板的板厚度並未特別地限定，係在0.30mm以下為宜。本發明之罐用鋼板，係可以製作成極為薄型化，因此，基於節省資源化以及低成本化的觀點考量，係將板厚度設定在0.10~0.25mm更好。
其次，說明本發明之罐用鋼板的製造方法。利用下述的條件，可以製造本發明的罐用鋼板。此外，亦可依據需求又實施例如：鍍Sn、鍍Ni、鍍Cr之類的鍍膜之鍍覆工序、化成處理工序、包覆樹脂膜之類的樹脂膜披覆工序等等的工序。
加熱溫度：1100℃以上(合宜範圍) 將熱軋前的胚材加熱溫度設定在1100℃以上的話，所生成的氮化物變得很細微，可獲得更良好的拉伸強度，因此，將胚材加熱溫度設定在1100℃以上為宜。更好是設定在1150℃以上。如果含有Ti的話，設定在1200℃以上更好。如果胚材加熱溫度是1280℃以下的話，可以很容易避免由鏽皮所產生的表面缺陷，因此，設定在1280℃以下為宜。胚材加熱溫度更好是設定在1250℃以下。
最終輥軋溫度：830℃以上且960℃以下(合宜範圍) 如果熱軋的最終輥軋溫度是960℃以下的話，可以獲得更細微的肥粒鐵結晶粒，在冷軋、退火、二次冷軋後的拉伸強度趨於良好，因此係將最終輥軋溫度設定在960℃以下為宜。如果熱軋的最終輥軋溫度是830℃以上的話，在進行熱軋中所形成的Nb碳化物變得細微，可獲得良好的拉伸強度，因此係將最終輥軋溫度設定在830℃以上為宜。最終輥軋溫度更好是設定在850℃以上。
捲取溫度：450℃以上且低於670℃(合宜範圍) 如果捲取溫度低於670℃的話，熱軋鋼板中的雪明鐵變得細微，在進行退火時可充分地熔解而可促進波來鐵的生成。不僅如此，Nb碳化物等的合金碳化物也變得細微，可以獲得更良好的拉伸強度。因此，係將捲取溫度設定為低於670℃為宜。更好是設定在620℃以下。如果捲取溫度是450℃以上的話，可以確實地獲得析出Nb等的合金碳化物的效果，拉伸強度變得良好，因此係將捲取溫度設定在450℃以上為宜。捲取溫度更好是設定在550℃以上。
將捲取後的熱軋鋼板實施酸洗，以除去表層鏽皮。酸洗條件，只要是能夠除去表層鏽皮的話即可，並未特別地限定條件。可以採用一般常用的方法來實施酸洗。
一次冷軋工序時的輥軋率：85.0%以上(合宜範圍) 藉由實施一次冷軋，可使得退火後的肥粒鐵結晶粒細微化，而可提昇拉伸強度。想要獲得這種效果，係將一次冷軋的輥軋率設定在85.0%以上為宜。一次冷軋的輥軋率更好是設定在87%以上。一次冷軋的輥軋率是93%以下的話，拉伸特性的方向差異性較小，可獲得良好的加工性。因此，係將一次冷軋的輥軋率設定在93%以下為宜。一次冷軋的輥軋率，更好是設定在90.4%以下。
退火溫度：720℃以上且780℃以下 想要獲得較高的拉伸強度與較小的降伏伸長率，在退火工序中生成波來鐵是很重要的因素。因此，必須將退火溫度設定在720℃以上。退火溫度係設定在730℃以上為宜。另一方面，退火溫度高於780℃的話，Nb碳化物等的合金碳化物將會變得粗大化，不僅如此，肥粒鐵結晶粒也會變得粗大化，因而降低拉伸強度，所以必須將退火溫度設定在780℃以下。退火溫度，更好是設定在770℃以下。退火方法，基於材質的均一性之觀點考量，係採用連續退火為宜。
退火時間，並未特別地限定，係設定在15秒以上為宜。退火時間，基於肥粒鐵結晶粒細粒化之觀點考量，係設定在60秒以下為宜。更好是設定在40秒以下。
二次冷軋工序時的輥軋率：6.0%以上且30.0%以下 藉由實施退火工序後的二次冷軋工序，可以提高對應於罐蓋的耐壓強度所需的拉伸強度。想要獲得這種效果，必須將二次冷軋工序的輥軋率(二次輥軋率)設定在6.0%以上。更好是設定在10.0%以上。二次輥軋率高於30.0%的話，將會導入太多的變形量，拉伸強度將會變得太高，導致開罐性變差，因此將二次輥軋率設定在30.0%以下。二次輥軋率係設定在20.0%以下為宜。二次輥軋率，更好是設定在15.0%以下。 [實施例]
以下，將說明本發明的實施例。但是，本發明的技術範圍並不僅限定於以下的實施例。
首先，進行熔製含有表1所示的鋼No.1~30的成分，其餘部分是Fe及不可避免的雜質的鋼，而製成鋼胚材。將所製得的鋼胚材依照表2所示的條件，進行加熱後，實施熱軋、捲取、酸洗除去鏽皮之後，實施冷軋，在連續退火爐中進行退火，並且進行回火輥軋而製成罐用鋼板(鋼板No.1~34)。
(針對於：拉伸強度、降伏伸長率、伸長率的評判) 從前述的罐用鋼板，沿著鋼板輥軋方向採取出日本工業規格JIS 5號的拉伸試驗片，在210℃的溫度下實施20分鐘的時效熱處理後，依據日本工業規格JIS Z 2241的規定，針對於：拉伸強度、降伏伸長率、以及伸長率進行了評判。將評判結果標示於表3。
(測定波來鐵的面積百分率) 以能夠觀察與鋼板的輥軋方向保持平行的垂直剖面的方式，切取出樣本之後，埋入樹脂中來進行研磨。利用硝酸蝕刻劑予以腐蝕而使得鋼板組織浮現出來，然後，利用掃描型電子顯微鏡(SEM)，以3000倍的倍率，隨機性地選擇三個觀察視野的鋼板組織進行拍攝。將拍攝到的SEM影像進行影像處理，以進行測定波來鐵的面積百分率，並且求出其平均值。將測定結果標示於表3。
(針對於：加工性暨開罐性的評判) 將前述的罐用鋼板在210℃溫度下實施了20分鐘的時效熱處理之後，製作成直徑為63mm的全開放型易開封蓋(EOE)。如果在進行拉環鉚合加工時，沒有發生破裂，而且沒有產生拉伸皺紋的話，就將該罐用鋼板視為：加工性良好，且在表3中標示為「○」，只要有發生其中任何一種情況的話，就將該罐用鋼板視為：加工性不佳，且在表3中標示為「×」。在易開封蓋(EOE)實施開罐切縫線加工，而形成僅保留50μm殘餘厚度的開罐切縫線，並且測定在拉起易開封蓋的拉環時，開罐切縫線剛開始裂開時的力道(拉起易開封蓋拉環時的荷重)，如果是25N以下的話，就視為：開罐性良好，且在表3中標示為「○」，如果是高於25N的話，就視為：開罐性不佳，且在表3中標示為「×」。
Figure 02_image001
Figure 02_image003
Figure 02_image005
在本發明例中，每一個都是拉伸強度為630MPa以上且750MPa以下，降伏伸長率為3.0%以下，波來鐵的面積百分率為1.0%以上，伸長率為3.0%以上且低於10.0%，加工性以及開罐性皆良好。
另一方面，在比較例中，係在：拉伸強度、降伏伸長率、波來鐵的面積百分率、加工性、開罐性之中，至少有一項以上表現不佳。

Claims (3)

  1. 一種罐用鋼板，其組成分以質量%計，係含有 C：0.100%以上且低於0.130%、 Si：0.04%以下、 Mn：0.10%以上且0.60%以下、 P：0.020%以下、 S：0.020%以下、 Al：0.01%以上且0.10%以下、 N：0.0005%以上且0.0040%以下、 Nb：0.005%以上且0.030%以下、 B：高於0.0005%且0.0050%以下，其餘部分是Fe及不可避免的雜質； 並且具有以面積百分率計，含有1.0%以上的波來鐵之肥粒鐵組織； 以210℃的溫度實施20分鐘的熱處理之後的拉伸強度為630MPa以上且750MPa以下； 降伏伸長率為3.0%以下； 伸長率為3.0%以上且低於10.0%。
  2. 如請求項1所述之罐用鋼板，其組成分以質量%計，還含有選自 Ti：0.005%以上且0.030%以下、 Mo：0.01%以上且0.05%以下、 Cr：0.05%以上且0.20%以下 的其中一種以上。
  3. 一種罐用鋼板的製造方法，係製造請求項1或2所述之罐用鋼板的方法，係具有： 將鋼胚材進行加熱的工序、將加熱後的鋼胚材進行熱軋的工序、將所製得的熱軋鋼板予以捲取的工序、將捲取後的熱軋鋼板進行酸洗的工序、將酸洗後的熱軋鋼板進行一次冷軋的工序、將一次冷軋後的冷軋鋼板進行退火的退火工序、以及將退火後的退火鋼板進行二次冷軋的工序； 在前述退火工序中，係將前述一次冷軋工序所製得的冷軋鋼板，以720℃以上且780℃以下的退火溫度進行退火處理； 在前述二次冷軋工序中，係將前述退火工序所製得的退火鋼板，以6.0%以上且30.0%以下的輥軋率進行冷軋。
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