TWI677731B

TWI677731B - 成像鏡頭（二十六）

Info

Publication number: TWI677731B
Application number: TW107135771A
Authority: TW
Inventors: 陳建宏; Chien Hung Chen; 張錫齡; Hsi Ling Chang
Original assignee: 大陸商信泰光學（深圳）有限公司; Sintai Optical (Shenzhen) Co., Ltd.; 亞洲光學股份有限公司; Asia Optical Co., Inc.
Priority date: 2018-10-11
Filing date: 2018-10-11
Publication date: 2019-11-21
Also published as: TW202014753A

Abstract

一種成像鏡頭包括一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡。第一透鏡為彎月型透鏡具有正屈光力，且包括一凸面朝向一物側及一凹面朝向一像側。第二透鏡具有屈光力。第三透鏡具有屈光力。第四透鏡具有屈光力。第五透鏡具有正屈光力且包括一凸面朝向像側。第六透鏡具有負屈光力且包括一凹面朝向像側。第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡沿著一光軸從物側至像側依序排列。成像鏡頭滿足以下條件：3<D₁/T₆<9；其中，D₁為第一透鏡之一物側面之一光學有效直徑，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度。

Description

成像鏡頭(二十六)

本發明係有關於一種成像鏡頭。

現今的成像鏡頭之發展趨勢，除了不斷朝向大光圈發展外，隨著不同的應用需求，還需同時具備小型化及高解析度的能力，習知的成像鏡頭已經無法滿足現今的需求，需要有另一種新架構的成像鏡頭，才能同時滿足大光圈、小型化及高解析度的特性。

有鑑於此，本發明之主要目的在於提供一種成像鏡頭，其具備大光圈、小型化及高解析度的特性，但是仍具有良好的光學性能。

本發明之成像鏡頭包括一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡。第一透鏡為彎月型透鏡具有正屈光力，且包括一凸面朝向一物側及一凹面朝向一像側。第二透鏡具有屈光力。第三透鏡具有屈光力。第四透鏡具有屈光力。第五透鏡具有正屈光力且包括一凸面朝向像側。第六透鏡具有負屈光力且包括一凹面朝向像側。第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡沿著一光軸從物側至像側依序排列。成像鏡頭滿足以下條件：3<D₁/T₆<9；其中，D₁為第一透鏡之一物側面之一光學有效直徑，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度。

本發明之成像鏡頭可更包括一第七透鏡設置於第四透鏡及第五透鏡之間，第七透鏡具有負屈光力，第四透鏡包括一凸面朝向物側，第五透鏡可更包括一凹面朝向物側，第六透鏡可更包括一凸面朝向物側。

本發明之另一成像鏡頭包括一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡。第一透鏡為彎月型透鏡具有正屈光力，且包括一凸面朝向一物側及一凹面朝向一像側。第二透鏡具有屈光力。第三透鏡具有屈光力。第四透鏡具有屈光力。第五透鏡具有正屈光力且包括一凸面朝向像側。第六透鏡具有負屈光力且包括一凹面朝向像側。第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡沿著一光軸從物側至像側依序排列。成像鏡頭滿足以下條件：-20mm<f×((f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂))<-5mm；其中，f為成像鏡頭之一有效焦距，f₁為第一透鏡之一有效焦距，f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

本發明之另一成像鏡頭可更包括一第七透鏡設置於第四透鏡及第五透鏡之間，第七透鏡具有負屈光力，第四透鏡包括一凸面朝向物側，第五透鏡可更包括一凹面朝向物側，第六透鏡可更包括一凸面朝向物側。

其中第二透鏡為彎月型透鏡，且包括一凸面朝向物側及一凹面朝向像側，第三透鏡具有正屈光力，且包括一凸面朝向物側。

其中第二透鏡具有負屈光力。

其中成像鏡頭滿足以下條件： 37mm<|f×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<55mm；其中，f為成像鏡頭之一有效焦距，R₂₁為第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：10mm<|AAG×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<20mm；其中，AAG為第一透鏡之一像側面至一最靠近像側的透鏡之一物側面於光軸上之一空氣間距總合，R₂₁為第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：16<|F×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<25；其中，F為成像鏡頭之一光圈值(F-number)，R₂₁為第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：-1.8mm<(R₅₂+R₆₂)×(R₃₁/f₁)<0mm；其中，R₃₁為第三透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑，f₁為第一透鏡之一有效焦距。

其中成像鏡頭滿足以下條件：0mm<|f₂₃₄|<50mm；其中，f₂₃₄為第二透鏡、第三透鏡及第四透鏡之組合之一有效焦距。

其中成像鏡頭滿足以下條件：1.2<f/D₁<2.5；其中，f為成像鏡頭之一有效焦距，D₁為第一透鏡之一物側面之一光學有效直徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：-35mm<(f₁×f₆)/(T₁+T₂+T₆)<-6mm；其中，f₁為第一透鏡之一有效焦距， f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₁為第一透鏡於光軸上之一厚度，T₂為第二透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度。

其中成像鏡頭滿足以下條件：1.3mm<(f₁-f₆)/((T₅+T₆)/G₅)<5mm；其中，f₁為第一透鏡之一有效焦距，f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，G₅為第五透鏡之一像側面至第六透鏡之一物側面於光軸上之一空氣間隙。

其中成像鏡頭滿足以下條件：10mm<(R₁₁+R₁₂+R₅₂+R₆₂)×((T₅+T₆)/G₅)<29mm；其中，R₁₁為第一透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₁₂為第一透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，G₅為第五透鏡之一像側面至第六透鏡之一物側面於光軸上之一空氣間隙。

其中成像鏡頭滿足以下條件：-3.5<(R₁₁+R₁₂)/(R₅₂-R₆₂)<-1；其中，R₁₁為第一透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₁₂為第一透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：0.5<TTL/(R₆₂-R₅₂)<1.9；其中，TTL為第一透鏡之一物側面至一成像面於光軸上之一間距，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件： -3.5<(f₁+f₅+f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂)<-1.5；其中，f₁為第一透鏡之一有效焦距，f₅為第五透鏡之一有效焦距，f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：-5<(f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂)<-1；其中，f₁為第一透鏡之一有效焦距，f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

其中成像鏡頭滿足以下條件：-10<F×((f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂))<-3；其中，F為成像鏡頭之一光圈值(F-number)，f₁為第一透鏡之一有效焦距，f₆為第六透鏡之一有效焦距，T₅為第五透鏡於光軸上之一厚度，T₆為第六透鏡於光軸上之一厚度，R₅₂為第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。

為使本發明之上述目的、特徵、和優點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例並配合所附圖式做詳細說明。

1、2、3、4、5、6、7、8‧‧‧成像鏡頭

L11、L21、L31、L41、L51、L61‧‧‧第一透鏡

L71、L811‧‧‧第一透鏡

L12、L22、L32、L42、L52、L62‧‧‧第二透鏡

L72、L82‧‧‧第二透鏡

L13、L23、L33、L43、L53、L63‧‧‧第三透鏡

L73、L83‧‧‧第三透鏡

L14、L24、L34、L44、L54、L64‧‧‧第四透鏡

L74、L84‧‧‧第四透鏡

L15、L25、L35、L45、L55、L65‧‧‧第五透鏡

L75、L85‧‧‧第五透鏡

L16、L26、L36、L46、L56、L66‧‧‧第六透鏡

L76、L86‧‧‧第六透鏡

L37、L47‧‧‧第七透鏡

ST1、ST2、ST3、ST4、ST5、ST6、ST7‧‧‧光圈

ST8‧‧‧光圈

OF1、OF2、OF3、OF4、OF5、OF6‧‧‧濾光片

OF7、OF8‧‧‧濾光片

OA1、OA2、OA3、OA4、OA5、OA6‧‧‧光軸

OA7、OA8‧‧‧光軸

IMA1、IMA2、IMA3、IMA4、IMA5‧‧‧成像面

IMA6、IMA7、IMA8‧‧‧成像面

S11、S12、S13、S14、S15‧‧‧面

S16、S17、S18、S19、S110‧‧‧面

S111、S112、S113、S114、S115‧‧‧面

S21、S22、S23、S24、S25‧‧‧面

S26、S27、S28、S29、S210‧‧‧面

S211、S212、S213、S214、S215‧‧‧面

S31、S32、S33、S34、S35、S36‧‧‧面

S37、S38、S39、S310、S311、S312‧‧‧面

S313、S314、S315、S316、S317‧‧‧面

S41、S42、S43、S44、S45、S46‧‧‧面

S47、S48、S49、S410、S411、S412‧‧‧面

S413、S414、S415、S416、S417‧‧‧面

S51、S52、S53、S54、S55‧‧‧面

S56、S57、S58、S59、S510‧‧‧面

S511、S512、S513、S514、S515‧‧‧面

S61、S62、S63、S64、S65‧‧‧面

S66、S67、S68、S69、S610‧‧‧面

S611、S612、S613、S614、S615‧‧‧面

S71、S72、S73、S74、S75‧‧‧面

S76、S77、S78、S79、S710‧‧‧面

S711、S712、S713、S714、S715‧‧‧面

S81、S82、S83、S84、S85‧‧‧面

S86、S87、S88、S89、S810‧‧‧面

S811、S812、S813、S814、S815‧‧‧面

第1圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的透鏡配置示意圖。

第2A圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第2B圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的畸變(Distortion)圖。

第2C圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

第3圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的透鏡配置示意圖。

第4A圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第4B圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的畸變(Distortion)圖。

第4C圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

第5圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的透鏡配置示意圖。

第6A圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第6B圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的畸變(Distortion)圖。

第6C圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

第7圖係依據本發明之成像鏡頭之第四實施例的透鏡配置示意圖。

第8A圖係依據本發明之成像鏡頭之第四實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第8B圖係依據本發明之成像鏡頭之第四實施例的畸變(Distortion)圖。

第8C圖係依據本發明之成像鏡頭之第四實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

第9圖係依據本發明之成像鏡頭之第五實施例的透鏡配置示意圖。

第10A圖係依據本發明之成像鏡頭之第五實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第10B圖係依據本發明之成像鏡頭之第五實施例的畸變(Distortion)圖。

第10C圖係依據本發明之成像鏡頭之第五實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

第11圖係依據本發明之成像鏡頭之第六實施例的透鏡配置示意圖。

第12A圖係依據本發明之成像鏡頭之第六實施例的場曲(Field Curvature)圖。

第12B圖係依據本發明之成像鏡頭之第六實施例的畸變(Distortion)圖。

第12C圖係依據本發明之成像鏡頭之第六實施例的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

請參閱第1圖，第1圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭1沿著一光軸OA1從一物側至一像側依序包括一光圈ST1、一第一透鏡L11、一第二透鏡L12、一第三透鏡L13、一第四透鏡L14、一第五透鏡L15、一第六透鏡L16及一濾光片OF1。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA1上。

第一透鏡L11為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S12為凸面，像側面S13為凹面，物側面S12與像側面S13皆為非球面表面。

第二透鏡L12為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S14為凸面，像側面S15為凹面，物側面S14與像側面S15皆為非球面表面。

第三透鏡L13為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S16 為凸面，像側面S17為凹面，物側面S16與像側面S17皆為非球面表面。

第四透鏡L14為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S18為凸面，像側面S19為凹面，物側面S18與像側面S19皆為非球面表面。

第五透鏡L15為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S110為凹面，像側面S111為凸面，物側面S110與像側面S111皆為非球面表面。

第六透鏡L16為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S112為凸面，像側面S113為凹面，物側面S112與像側面S113皆為非球面表面。

濾光片OF1其物側面S114與像側面S115皆為平面。

另外，第一實施例中的成像鏡頭1滿足底下十六條件中任一條件：3<D1₁/T1₆<9 (1)

-20mm<f1×((f1₁-f1₆)/(T1₅+T1₆-R1₆₂+R1₅₂))<-5mm (2)

37mm<|f1×(R1₂₁+R1₂₂)/(R1₂₁-R1₂₂)|<55mm (3)

10mm<|AAG1×(R1₂₁+R1₂₂)/(R1₂₁-R1₂₂)|<20mm (4)

16<|F1×(R1₂₁+R1₂₂)/(R1₂₁-R1₂₂)|<25 (5)

-1.8mm<(R1₅₂+R1₆₂)×(R1₃₁/f1₁)<0mm (6)

0mm<|f1₂₃₄|<50mm (7)

1.2<f1/D1₁<2.5 (8)

-35mm<(f1₁×f1₆)/(T1₁+T1₂+T1₆)<-6mm (9)

1.3mm<(f1₁-f1₆)/((T1₅+T1₆)/G1₅)<5mm (10)

10mm<(R1₁₁+R1₁₂+R1₅₂+R1₆₂)×((T1₅+T1₆)/G1₅)<29mm (11)

-3.5<(R1₁₁+R1₁₂)/(R1₅₂-R1₆₂)<-1 (12)

0.5<TTL1/(R1₆₂-R1₅₂)<1.9 (13)

-3.5<(f1₁+f1₅+f1₆)/(T1₅+T1₆-R1₆₂+R1₅₂)<-1.5 (14)

-5<(f1₁-f1₆)/(T1₅+T1₆-R1₆₂+R1₅₂)<-1 (15)

-10<F1×((f1₁-f1₆)/(T1₅+T1₆-R1₆₂+R1₅₂))<-3 (16)

其中，f1₁為第一透鏡L11之一有效焦距，f1₅為第五透鏡L15之一有效焦距，f1₆為第六透鏡L16之一有效焦距，f1₂₃₄為第二透鏡L12、第三透鏡L13及第四透鏡L14之組合之一有效焦距，f1為成像鏡頭1之一有效焦距，R1₁₁為第一透鏡L11之物側面S12之一曲率半徑，R1₁₂為第一透鏡L11之像側面S13之一曲率半徑，R1₂₁為第二透鏡L12之物側面S14之一曲率半徑，R1₂₂為第二透鏡L12之像側面S15之一曲率半徑，R1₃₁為第三透鏡L13之物側面S16之一曲率半徑，R1₅₂為第五透鏡L15之像側面S111之一曲率半徑，R1₆₂為第六透鏡L16之像側面S113之一曲率半徑，D1₁為第一透鏡L11之物側面S12之一光學有效直徑，AAG1為第一透鏡L11之像側面S13至最靠近像側的透鏡L16之物側面S112於光軸OA1上之一空氣間距總合，F1為成像鏡頭1之一光圈值(F-number)，T1₁為第一透鏡L11於光軸OA1上之一厚度，T1₂為第二透鏡L12於光軸OA1上之一厚度，T1₅為第五透鏡L15於光軸OA1上之一厚度，T1₆為第六透鏡L16於光軸OA1上之一厚度，G1₅為第五透鏡L15之像側面S111至第六透鏡L16之物側面S112於光軸OA1上之一空氣間隙，TTL1為第一透鏡L11之物側面S12至成像面IMA1於光軸OA1上之一間距。

利用上述透鏡、光圈ST1及滿足條件(1)至條件(16)中任一條件之設計，使得成像鏡頭1能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表一為第1圖中成像鏡頭1之各透鏡之相關參數表，表一資料顯示，第一實施例之成像鏡頭1之有效焦距等於4.2mm、光圈值等於1.75、鏡頭總長度等於4.67mm、視角等於74.55度。

表一中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸

其中：c：曲率；h：透鏡表面任一點至光軸之垂直距離；k：圓錐係數；A~G：非球面係數。

表二為表一中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

表三為條件(1)至條件(16)中各參數值及條件(1)至條件(16)之計算值，由表三可知，第一實施例之成像鏡頭1皆滿足條件(1)至條件(16)之要求。

另外，第一實施例之成像鏡頭1的光學性能也可達到要求，這可從第2A至第2C圖看出。第2A圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的場曲(Field Curvature)圖。第2B圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的畸變(Distortion)圖。第2C圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第2A圖可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長為0.470μm、0.510μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.06mm至0.06mm之間。

由第2B圖(圖中的5條線幾乎重合，以致於看起來只有一條線)可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長為0.470μm、0.510μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm之光線所產生的畸變介於-1.0%至2.5%之間。

由第2C圖可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長範圍介於0.4700μm至0.6500μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.0000mm、1.4208mm、2.4864mm、3.1968mm，空間頻率介於0lp/mm至360lp/mm，其調變轉換函數值介於0.07至1.0之間。

顯見第一實施例之成像鏡頭1之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第3圖，第3圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭2沿著一光軸OA2從一物側至一像側依序包括一光圈ST2、一第一透鏡L21、一第二透鏡L22、一第三透鏡L23、一第四透鏡L24、一第五透鏡L25、一第六透鏡L26及一濾光片OF2。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA2上。

第一透鏡L21為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S22為凸面，像側面S23為凹面，物側面S22與像側面S23皆為非球面表面。

第二透鏡L22為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S24為凸面，像側面S25為凹面，物側面S24與像側面S25皆為非球面表面。

第三透鏡L23為雙凸透鏡具有正屈光力，其物側面S26為凸面，像側面S27為凸面，物側面S26與像側面S27皆為非球面表面。

第四透鏡L24為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S28為凹面，像側面S29為凸面，物側面S28與像側面S29皆為非球面表面。

第五透鏡L25為雙凸透鏡具有正屈光力，其物側面S210為凸面，像側面S211為凸面，物側面S210與像側面S211皆為非球面表面。

第六透鏡L26為雙凹透鏡具有負屈光力，其物側面S212為凹面，像側面S213為凹面，物側面S212與像側面S213皆為非球面表面。

濾光片OF2其物側面S214與像側面S215皆為平面。

另外，第二實施例中的成像鏡頭2滿足底下十六條件中任一條件： 3<D2₁/T2₆<9 (17)

-20mm<f2×((f2₁-f2₆)/(T2₅+T2₆-R2₆₂+R2₅₂))<-5mm (18)

37mm<|f2×(R2₂₁+R2₂₂)/(R2₂₁-R2₂₂)|<55mm (19)

10mm<|AAG2×(R2₂₁+R2₂₂)/(R2₂₁-R2₂₂)|<20mm (20)

16<|F2×(R2₂₁+R2₂₂)/(R2₂₁-R2₂₂)|<25 (21)

-1.8mm<(R2₅₂+R2₆₂)×(R2₃₁/f2₁)<0mm (22)

0mm<|f2₂₃₄|<50mm (23)

1.2<f2/D2₁<2.5 (24)

-35mm<(f2₁×f2₆)/(T2₁+T2₂+T2₆)<-6mm (25)

1.3mm<(f2₁-f2₆)/((T2₅+T2₆)/G2₅)<5mm (26)

10mm<(R2₁₁+R2₁₂+R2₅₂+R2₆₂)×((T2₅+T2₆)/G2₅)<29mm (27)

-3.5<(R2₁₁+R2₁₂)/(R2₅₂-R2₆₂)<-1 (28)

0.5<TTL2/(R2₆₂-R2₅₂)<1.9 (29)

-3.5<(f2₁+f2₅+f2₆)/(T2₅+T2₆-R2₆₂+R2₅₂)<-1.5 (30)

-5<(f2₁-f2₆)/(T2₅+T2₆-R2₆₂+R2₅₂)<-1 (31)

-10<F2×((f2₁-f2₆)/(T2₅+T2₆-R2₆₂+R2₅₂))<-3 (32)

上述f2₁、f2₅、f2₆、f2₂₃₄、f2、R2₁₁、R2₁₂、R2₂₁、R2₂₂、R2₃₁、R2₅₂、R2₆₂、D2₁、AAG2、F2、T2₁、T2₂、T2₅、T2₆、G2₅及TTL2之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₂₁、R1₂₂、R1₃₁、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、AAG1、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST2及滿足條件(17)至條件(32)中任一條件之設計，使得成像鏡頭2能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表四為第3圖中成像鏡頭2之各透鏡之相關參數表，表四資料顯示，第二實施例之成像鏡頭2之有效焦距等於3.62mm、光圈值等於1.75、鏡頭總長度等於4.98mm、視角等於83.98度。

表四中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸

表五為表四中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

表六為條件(17)至條件(32)中各參數值及條件(17)至條件(32)之計算值，由表六可知，第二實施例之成像鏡頭2皆滿足條件(17)至條件(32)之要求。

另外，第二實施例之成像鏡頭2的光學性能也可達到要求，這可從第4A至第4C圖看出。第4A圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的場曲(Field Curvature)圖。第4B圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的畸變(Distortion)圖。第4C圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第4A圖可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長為0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.13mm至0.06mm之間。

由第4B圖可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長為0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線所產生的畸變介於0.0%至2.1%之間。

由第4C圖可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長範圍介於0.4700μm至0.6500μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.0000mm、0.9780mm、2.6080mm、3.2600 mm，空間頻率介於0lp/mm至360lp/mm，其調變轉換函數值介於0.01至1.0之間。

顯見第二實施例之成像鏡頭2之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第5圖，第5圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭3沿著一光軸OA3從一物側至一像側依序包括一光圈ST3、一第一透鏡L31、一第二透鏡L32、一第三透鏡L33、一第四透鏡L34、一第七透鏡L37、一第五透鏡L35、一第六透鏡L36及一濾光片OF3。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA3上。

第一透鏡L31為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S32為凸面，像側面S33為凹面，物側面S32與像側面S33皆為非球面表面。

第二透鏡L32為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S34為凸面，像側面S35為凹面，物側面S34與像側面S35皆為非球面表面。

第三透鏡L33為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S36為凸面，像側面S37為凹面，物側面S36與像側面S37皆為非球面表面。

第四透鏡L34為雙凸透鏡具有正屈光力，其物側面S38為凸面，像側面S39為凸面，物側面S38與像側面S39皆為非球面表面。

第七透鏡L37為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S310為凸面，像側面S311為凹面，物側面S310與像側面S311皆為非球面表面。

第五透鏡L35為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S312為凹面，像側面S313為凸面，物側面S312與像側面S313皆為非球面表面。

第六透鏡L36為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S314 為凸面，像側面S315為凹面，物側面S314與像側面S315皆為非球面表面。

濾光片OF3其物側面S316與像側面S317皆為平面。

另外，第三實施例中的成像鏡頭3滿足底下十六條件中任一條件：3<D3₁/T3₆<9 (33)

-20mm<f3×((f3₁-f3₆)/(T3₅+T3₆-R3₆₂+R3₅₂))<-5mm (34)

37mm<|f3×(R3₂₁+R3₂₂)/(R3₂₁-R3₂₂)|<55mm (35)

10mm<|AAG3×(R3₂₁+R3₂₂)/(R3₂₁-R3₂₂)|<20mm (36)

16<|F3×(R3₂₁+R3₂₂)/(R3₂₁-R3₂₂)|<25 (37)

-1.8mm<(R3₅₂+R3₆₂)×(R3₃₁/f3₁)<0mm (38)

0mm<|f3₂₃₄|<50mm (39)

1.2<f3/D3₁<2.5 (40)

-35mm<(f3₁×f3₆)/(T3₁+T3₂+T3₆)<-6mm (41)

1.3mm<(f3₁-f3₆)/((T3₅+T3₆)/G3₅)<5mm (42)

10mm<(R3₁₁+R3₁₂+R3₅₂+R3₆₂)×((T3₅+T3₆)/G3₅)<29mm (43)

-3.5<(R3₁₁+R3₁₂)/(R3₅₂-R3₆₂)<-1 (44)

0.5<TTL3/(R3₆₂-R3₅₂)<1. (45)

-3.5<(f3₁+f3₅+f3₆)/(T3₅+T3₆-R3₆₂+R3₅₂)<-1. (46)

-5<(f3₁-f3₆)/(T3₅+T3₆-R3₆₂+R3₅₂)<-1 (47)

-10<F3×((f3₁-f3₆)/(T3₅+T3₆-R3₆₂+R3₅₂))<-3 (48)

上述f3₁、f3₅、f3₆、f3₂₃₄、f3、R3₁₁、R3₁₂、R3₂₁、R3₂₂、R3₃₁、R3₅₂、R3₆₂、D3₁、AAG3、F3、T3₁、T3₂、T3₅、T3₆、G3₅及TTL3之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₂₁、R1₂₂、R1₃₁、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、AAG1、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST3及滿足條件(33)至條件(48)中任一條件之設計，使得成像鏡頭3能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表七為第5圖中成像鏡頭3之各透鏡之相關參數表，表七資料顯示，第三實施例之成像鏡頭3之有效焦距等於4.607mm、光圈值等於1.75、鏡頭總長度等於5.32mm、視角等於79.07度。

表七中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸

表八為表七中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

表九為條件(33)至條件(48)中各參數值及條件(33)至條件(48)之計算值，由表九可知，第三實施例之成像鏡頭3皆滿足條件(33)至條件(48)之要求。

另外，第三實施例之成像鏡頭3的光學性能也可達到要求，這可從第6A至第6C圖看出。第6A圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的場曲(Field Curvature)圖。第6B圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的畸變(Distortion)圖。第6C圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第6A圖可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長為0.470μm、0.510μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.05mm至0.06mm之間。

由第6B圖可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長為0.470μm、0.510μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm之光線所產生的畸變介於-0.1%至1.4%之間。

由第6C圖可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長範圍介於0.4700μm至0.6500μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.0000mm、1.4208mm、2.4864mm、3.5520mm，空間頻率介於0lp/mm至360lp/mm，其調變轉換函數值介於0.05至1.0之間。

顯見第三實施例之成像鏡頭3之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第7圖，第7圖係依據本發明之成像鏡頭之第四實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭4沿著一光軸OA4從一物側至一像側依序包括一第一透鏡L41、一光圈ST4、一第二透鏡L42、一第三透鏡L43、一第四透鏡L44、一第七透鏡L47、一第五透鏡L45、一第六透鏡L46及一濾光片OF4。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA4上。

第一透鏡L41為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S41為凸面，像側面S42為凹面，物側面S41與像側面S42皆為非球面表面。

第二透鏡L42為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S44 為凸面，像側面S45為凹面，物側面S44與像側面S45皆為非球面表面。

第三透鏡L43為雙凸透鏡具有正屈光力，其物側面S46為凸面，像側面S47為凸面，物側面S46與像側面S47皆為非球面表面。

第四透鏡L44為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S48為凸面，像側面S49為凹面，物側面S48與像側面S49皆為非球面表面。

第七透鏡L47為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S410為凹面，像側面S411為凸面，物側面S410與像側面S411皆為非球面表面。

第五透鏡L45為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S412為凹面，像側面S413為凸面，物側面S412與像側面S413皆為非球面表面。

第六透鏡L46為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S414為凸面，像側面S415為凹面，物側面S414與像側面S415皆為非球面表面。

濾光片OF4其物側面S416與像側面S417皆為平面。

另外，第四實施例中的成像鏡頭4滿足底下十六條件中任一條件：3<D4₁/T4₆<9 (49)

-20mm<f4×((f4₁-f4₆)/(T4₅+T4₆-R4₆₂+R4₅₂))<-5mm (50)

37mm<|f4×(R4₂₁+R4₂₂)/(R4₂₁-R4₂₂)|<55mm (51)

10mm<|AAG4×(R4₂₁+R4₂₂)/(R4₂₁-R4₂₂)|<20mm (52)

16<|F4×(R4₂₁+R4₂₂)/(R4₂₁-R4₂₂)|<25 (53)

-1.8mm<(R4₅₂+R4₆₂)×(R4₃₁/f4₁)<0mm (54)

0mm<|f4₂₃₄|<50mm (55)

1.2<f4/D4₁<2.5 (56)

-35mm<(f4₁×f4₆)/(T4₁+T4₂+T4₆)<-6mm (57)

1.3mm<(f4₁-f4₆)/((T4₅+T4₆)/G4₅)<5mm (58)

10mm<(R4₁₁+R4₁₂+R4₅₂+R4₆₂)×((T4₅+T4₆)/G4₅)<29mm (59)

-3.5<(R4₁₁+R4₁₂)/(R4₅₂-R4₆₂)<-1 (60)

0.5<TTL4/(R4₆₂-R4₅₂)<1. (61)

-3.5<(f4₁+f4₅+f4₆)/(T4₅+T4₆-R4₆₂+R4₅₂)<-1. (62)

-5<(f4₁-f4₆)/(T4₅+T4₆-R4₆₂+R4₅₂)<-1 (63)

-10<F4×((f4₁-f4₆)/(T4₅+T4₆-R4₆₂+R4₅₂))<-3 (64)

上述f4₁、f4₅、f4₆、f4₂₃₄、f4、R4₁₁、R4₁₂、R4₂₁、R4₂₂、R4₃₁、R4₅₂、R4₆₂、D4₁、AAG4、F4、T4₁、T4₂、T4₅、T4₆、G4₅及TTL4之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₂₁、R1₂₂、R1₃₁、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、AAG1、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST4及滿足條件(49)至條件(64)中任一條件之設計，使得成像鏡頭4能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表十為第7圖中成像鏡頭4之各透鏡之相關參數表，表十資料顯示，第四實施例之成像鏡頭4之有效焦距等於3.732mm、光圈值等於1.9、鏡頭總長度等於5.0mm、視角等於82.87度。

表十中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸

表十一為表十中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

表十二為條件(49)至條件(64)中各參數值及條件(49)至條件(64)之計算值，由表十二可知，第四實施例之成像鏡頭4皆滿足條件(49)至條件(64)之要求。

另外，第四實施例之成像鏡頭4的光學性能也可達到要求，這可從第8A至第8C圖看出。第8A圖所示的，是第四實施例之成像鏡頭4的場曲(Field Curvature)圖。第8B圖所示的，是第四實施例之成像鏡頭4的畸變(Distortion)圖。第8C圖所示的，是第四實施例之成像鏡頭4的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第8A圖可看出，第四實施例之成像鏡頭4對波長為0.460μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.03mm至0.07mm之間。

由第8B圖可看出，第四實施例之成像鏡頭4對波長為0.460μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線所產生的畸變介於0.0%至2.1%之間。

由第8C圖可看出，第四實施例之成像鏡頭4對波長範圍介於0.4600μm至0.6500μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.0000mm、1.3040mm、2.2820mm、3.2600 mm，空間頻率介於0lp/mm至360lp/mm，其調變轉換函數值介於0.01至1.0之間。

顯見第四實施例之成像鏡頭4之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第9圖，第9圖係依據本發明之成像鏡頭之第五實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭5沿著一光軸OA5從一物側至一像側依序包括一光圈ST5、一第一透鏡L51、一第二透鏡L52、一第三透鏡L53、一第四透鏡L54、一第五透鏡L55、一第六透鏡L56及一濾光片OF5。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA5上。

第一透鏡L51為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S52為凸面，像側面S53為凹面，物側面S52與像側面S53皆為非球面表面。

第二透鏡L52為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S54為凸面，像側面S55為凹面，物側面S54與像側面S55皆為非球面表面。

第三透鏡L53為雙凸透鏡具有正屈光力，其物側面S56為凸面，像側面S57為凸面，物側面S56與像側面S57皆為非球面表面。

第四透鏡L54為雙凹透鏡具有負屈光力，其物側面S58為凹面，像側面S59為凹面，物側面S58與像側面S59皆為非球面表面。

第五透鏡L55為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S510為凹面，像側面S511為凸面，物側面S510與像側面S511皆為非球面表面。

第六透鏡L56為雙凹透鏡具有負屈光力，其物側面S512為凹面，像側面S513為凹面，物側面S512與像側面S513皆為非球面表面。

濾光片OF5其物側面S514與像側面S515皆為平面。

另外，第五實施例中的成像鏡頭5滿足底下十五條件中任一條件：3<D5₁/T5₆<9 (65)

-20mm<f5×((f5₁-f5₆)/(T5₅+T5₆-R5₆₂+R5₅₂))<-5mm (66)

37mm<|f5×(R5₂₁+R5₂₂)/(R5₂₁-R5₂₂)|<55mm (67)

10mm<|AAG5×(R5₂₁+R5₂₂)/(R5₂₁-R5₂₂)|<20mm (68)

16<|F5×(R5₂₁+R5₂₂)/(R5₂₁-R5₂₂)|<25 (69)

0mm<|f5₂₃₄|<50mm (70)

1.2<f5/D5₁<2.5 (71)

-35mm<(f5₁×f5₆)/(T5₁+T5₂+T5₆)<-6mm (72)

1.3mm<(f5₁-f5₆)/((T5₅+T5₆)/G5₅)<5mm (73)

10mm<(R5₁₁+R5₁₂+R5₅₂+R5₆₂)×((T5₅+T5₆)/G5₅)<29mm (74)

-3.5<(R5₁₁+R5₁₂)/(R5₅₂-R5₆₂)<-1 (75)

0.5<TTL5/(R5₆₂-R5₅₂)<1. (76)

-3.5<(f5₁+f5₅+f5₆)/(T5₅+T5₆-R5₆₂+R5₅₂)<-1. (77)

-5<(f5₁-f5₆)/(T5₅+T5₆-R5₆₂+R5₅₂)<-1 (78)

-10<F5×((f5₁-f5₆)/(T5₅+T5₆-R5₆₂+R5₅₂))<-3 (79)

上述f5₁、f5₅、f5₆、f5₂₃₄、f5、R5₁₁、R5₁₂、R5₂₁、R5₂₂、R5₅₂、R5₆₂、D5₁、AAG5、F5、T5₁、T5₂、T5₅、T5₆、G5₅及TTL5之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₂₁、R1₂₂、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、AAG1、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST5及滿足條件(65)至條件(79)中任一條件之設計，使得成像鏡頭5能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表十三為第9圖中成像鏡頭5之各透鏡之相關參數表，表十三資料顯示，第五實施例之成像鏡頭5之有效焦距等於4.23mm、光圈值等於1.65、鏡頭總長度等於4.99mm、視角等於82.8度。

表十三中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到： z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸+Hh³+Ih⁵+Jh⁷

其中：c：曲率；h：透鏡表面任一點至光軸之垂直距離；k：圓錐係數；A~J：非球面係數。

表十四為表十三中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~J為非球面係數。

表十五為條件(65)至條件(79)中各參數值及條件(65)至條件(79)之計算值，由表十五可知，第五實施例之成像鏡頭5皆滿足條件(65) 至條件(79)之要求。

另外，第五實施例之成像鏡頭5的光學性能也可達到要求，這可從第10A至第10C圖看出。第10A圖所示的，是第五實施例之成像鏡頭5的場曲(Field Curvature)圖。第10B圖所示的，是第五實施例之成像鏡頭5的畸變(Distortion)圖。第10C圖所示的，是第五實施例之成像鏡頭5的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第10A圖可看出，第五實施例之成像鏡頭5對波長為0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.2mm至0..2mm之間。

由第10B圖(圖中的五條線幾乎重合，以致於看起來只有一條線)可看出，第五實施例之成像鏡頭5對波長為0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm之光線所產生的畸變介於0.0%至2.0%之間。

由第10C圖可看出，第五實施例之成像鏡頭5對波長範圍介於0.4700μm至0.6500μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.000mm、0.3528mm、0.7056mm、1.4112mm、1.7640mm、2.4696mm、2.8224mm、3.5280mm、3.7280mm，空間頻率介於0lp/mm至357lp/mm，其調變轉換函數值介於0.05至1.0之間。

顯見第五實施例之成像鏡頭5之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第11圖，第11圖係依據本發明之成像鏡頭之第六實施例的透鏡配置示意圖。成像鏡頭6沿著一光軸OA6從一物側至一像側依序包括一光圈ST6、一第一透鏡L61、一第二透鏡L62、一第三透鏡L63、一第四透鏡L64、一第五透鏡L65、一第六透鏡L66及一濾光片OF6。成像時，來自物側之光線最後成像於一成像面IMA6上。

第一透鏡L61為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S62為凸面，像側面S63為凹面，物側面S62與像側面S63皆為非球面表面。

第二透鏡L62為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S64為凹面，像側面S65為凸面，物側面S64與像側面S65皆為非球面表面。

第三透鏡L63為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S66為凹面，像側面S67為凸面，物側面S66與像側面S67皆為非球面表面。

第四透鏡L64為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S68為凹面，像側面S69為凸面，物側面S68與像側面S69皆為非球面表面。

第五透鏡L65為彎月型透鏡具有正屈光力，其物側面S610為凹面，像側面S611為凸面，物側面S610與像側面S611皆為非球面表面。

第六透鏡L66為彎月型透鏡具有負屈光力，其物側面S612為凸面，像側面S613為凹面，物側面S612與像側面S613皆為非球面表面。

濾光片OF6其物側面S614與像側面S615皆為平面。

另外，第六實施例中的成像鏡頭6滿足底下十二條件中任一條件：3<D6₁/T6₆<9 (80)

-20mm<f6×((f6₁-f6₆)/(T6₅+T6₆-R6₆₂+R6₅₂))<-5mm (81)

0mm<|f6₂₃₄|<50mm (82)

1.2<f6/D6₁<2.5 (83)

-35mm<(f6₁×f6₆)/(T6₁+T6₂+T6₆)<-6mm (84)

1.3mm<(f6₁-f6₆)/((T6₅+T6₆)/G6₅)<5mm (85)

10mm<(R6₁₁+R6₁₂+R6₅₂+R6₆₂)×((T6₅+T6₆)/G6₅)<29mm (86)

-3.5<(R6₁₁+R6₁₂)/(R6₅₂-R6₆₂)<-1 (87)

0.5<TTL6/(R6₆₂-R6₅₂)<1. (88)

-3.5<(f6₁+f6₅+f6₆)/(T6₅+T6₆-R6₆₂+R6₅₂)<-1. (89)

-5<(f6₁-f6₆)/(T6₅+T6₆-R6₆₂+R6₅₂)<-1 (90)

-10<F6×((f6₁-f6₆)/(T6₅+T6₆-R6₆₂+R6₅₂))<-3 (91)

上述f6₁、f6₅、f6₆、f6₂₃₄、f6、R6₁₁、R6₁₂、R6₅₂、R6₆₂、D6₁、F6、T6₁、T6₂、T6₅、T6₆、G6₅及TTL6之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST6及滿足條件(80)至條件(91)中任一條件之設計，使得成像鏡頭6能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表十六為第11圖中成像鏡頭6之各透鏡之相關參數表，表十六資料顯示，第六實施例之成像鏡頭6之有效焦距等於4.17mm、光圈值等於2.0、鏡頭總長度等於4.98mm、視角等於83.6度。

表十六中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸

表十七為表十六中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

表十八為條件(80)至條件(91)中各參數值及條件(80)至條件(91)之計算值，由表十八可知，第六實施例之成像鏡頭6皆滿足條件(80)至條件(91)之要求。

另外，第六實施例之成像鏡頭6的光學性能也可達到要求，這可從第12A至第12C圖看出。第12A圖所示的，是第六實施例之成像鏡頭6的場曲(Field Curvature)圖。第12B圖所示的，是第六實施例之成像鏡頭6的畸變(Distortion)圖。第12C圖所示的，是第六實施例之成像鏡頭6的調變轉換函數(Modulation Transfer Function)圖。

由第12A圖可看出，第六實施例之成像鏡頭6對波長為0.436μm、0.486μm、0.546μm、0.588μm、0.656μm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之場曲介於-0.2mm至0.2mm之間。

由第12B圖可看出，第六實施例之成像鏡頭6對波長為0.436μm、0.486μm、0.546μm、0.588μm、0.656μm之光線所產生的畸變介於-0.5%至2.0%之間。

由第12C圖可看出，第六實施例之成像鏡頭6對波長範圍介於0.4358μm至0.6563μm之光線，分別於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向，視場高度分別為0.000mm、0.3528mm、0.7056mm、1.4112mm、1.7640mm、2.4696mm、2.8224mm、3.5280mm、3.7280mm，空間頻率介於0lp/mm至357lp/mm，其調變轉換函數值介於0.0至1.0之間。

顯見第六實施例之成像鏡頭6之場曲、畸變都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱表十九及表二十。表十九係依據本發明之成像鏡頭之第七實施例的各透鏡之相關參數表，表二十為表十九中各個透鏡之非球面表面之相關參數表。

上述成像鏡頭之第七實施例的透鏡配置示意圖與成像鏡頭之第五實施例的透鏡配置示意圖近似，因此省略其圖例。

表十九資料顯示，第七實施例之成像鏡頭7之有效焦距等於4.236mm、光圈值等於1.65、鏡頭總長度等於4.99mm、視角等於78.3度。

表十九中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸+Hh³+Ih⁵+Jh⁷+Kh⁹

其中：c：曲率；h：透鏡表面任一點至光軸之垂直距離；k：圓錐係數；A~K：非球面係數。

表二十為表十九中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~K為非球面係數。

另外，第七實施例中的成像鏡頭7滿足底下十五條件中任一條件：3<D7₁/T7₆<9 (92)

-20mm<f7×((f7₁-f7₆)/(T7₅+T7₆-R7₆₂+R7₅₂))<-5mm (93)

37mm<|f7×(R7₂₁+R7₂₂)/(R7₂₁-R7₂₂)|<55mm (94)

10mm<|AAG7×(R7₂₁+R7₂₂)/(R7₂₁-R7₂₂)|<20mm (95)

16<|F7×(R7₂₁+R7₂₂)/(R7₂₁-R7₂₂)|<25 (96)

0mm<|f7₂₃₄|<50mm (97)

1.2<f7/D7₁<2. (98)

-35mm<(f7₁×f7₆)/(T7₁+T7₂+T7₆)<-6mm (99)

1.3mm<(f7₁-f7₆)/((T7₅+T7₆)/G7₅)<5mm (100)

10mm<(R7₁₁+R7₁₂+R7₅₂+R7₆₂)×((T7₅+T7₆)/G7₅)<29mm (101)

-3.5<(R7₁₁+R7₁₂)/(R7₅₂-R7₆₂)<-1 (102)

0.5<TTL7/(R7₆₂-R7₅₂)<1. (103)

-3.5<(f7₁+f7₅+f7₆)/(T7₅+T7₆-R7₆₂+R7₅₂)<-1. (104)

-5<(f7₁-f7₆)/(T7₅+T7₆-R7₆₂+R7₅₂)<-1 (105)

-10<F7×((f7₁-f7₆)/(T7₅+T7₆-R7₆₂+R7₅₂))<-3 (106)

上述f7₁、f7₅、f7₆、f7₂₃₄、f7、R7₁₁、R7₁₂、R7₂₁、R7₂₂、R7₅₂、R7₆₂、D7₁、AAG7、F7、T7₁、T7₂、T7₅、T7₆、G7₅及TTL7之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₂₁、R1₂₂、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、AAG1、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST7及滿足條件(92)至條件(106)中任一條件之設計，使得成像鏡頭7能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表二十一為條件(92)至條件(106)中各參數值及條件(92)至條件(106)之計算值，由表二十一可知，第七實施例之成像鏡頭7皆滿足條件(92)至條件(106)之要求。

上述第七實施例之成像鏡頭的場曲(省略圖例)、畸變(省略圖例)也都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

請參閱表二十二及表二十三。表二十二係依據本發明之成像鏡頭之第八實施例的各透鏡之相關參數表，表二十三為表二十二中各個透鏡之非球面表面之相關參數表。

上述成像鏡頭第八實施例中的各透鏡之屈光力與成像鏡頭第一實施例中的各透鏡之屈光力相同，在此省略其圖例。第八實施例中其第三透鏡之像側面為凸面，其第六透鏡之物側面為凹面，但第一實施例中其第三透鏡之像側面為凹面，其第六透鏡之物側面為凸面。

表二十二資料顯示，第八實施例之成像鏡頭8之有效焦距等於4.234mm、光圈值等於1.65、鏡頭總長度等於5.03mm、視角等於78.2度。

表二十二中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹²+Eh¹⁴+Fh¹⁶+Gh¹⁸+Hh³+Ih⁵

其中：c：曲率；h：透鏡表面任一點至光軸之垂直距離； k：圓錐係數；A~I：非球面係數。

表二十三為表二十二中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~I為非球面係數。

另外，第八實施例中的成像鏡頭8滿足底下十二條件中任一條件：3<D8₁/T8₆<9 (107)

-20mm<18×((f8₁-f8₆)/(T8₅+T8₆-R8₆₂+R8₅₂))<-5mm (108)

0mm<|f8₂₃₄|<50mm (109)

1.2<f8/D8₁<2.5 (110)

-35mm<(f8₁×f8₆)/(T8₁+T8₂+T8₆)<-6mm (111)

1.3mm<(f8₁-f8₆)/((T8₅+T8₆)/G8₅)<5mm (112)

10mm<(R8₁₁+R8₁₂+R8₅₂+R8₆₂)×((T8₅+T8₆)/G8₅)<29mm (113)

-3.5<(R8₁₁+R8₁₂)/(R8₅₂-R8₆₂)<-1 (114)

0.5<TTL8/(R8₆₂-R8₅₂)<1. (115)

-3.5<(f8₁+f8₅+f8₆)/(T8₅+T8₆-R8₆₂+R8₅₂)<-1. (116)

-5<(f8₁-f8₆)/(T8₅+T8₆-R8₆₂+R8₅₂)<-1 (117)

-10<F8×((f8₁-f8₆)/(T8₅+T8₆-R8₆₂+R8₅₂))<-3 (118)

上述f8₁、f8₅、f8₆、f8₂₃₄、f8、R8₁₁、R8₁₂、R8₅₂、R8₆₂、D8₁、 F8、T8₁、T8₂、T8₅、T8₆、G8₅及TTL8之定義與第一實施例中f1₁、f1₅、f1₆、f1₂₃₄、f1、R1₁₁、R1₁₂、R1₅₂、R1₆₂、D1₁、F1、T1₁、T1₂、T1₅、T1₆、G1₅及TTL1之定義相同，在此皆不加以贅述。

利用上述透鏡、光圈ST8及滿足條件(107)至條件(118)中任一條件之設計，使得成像鏡頭8能有效的縮短鏡頭總長度、有效的縮小光圈值、有效的減輕鏡頭重量、有效的提升解析度、有效的修正色差、有效的修正像差。

表二十四為條件(107)至條件(118)中各參數值及條件(107)至條件(118)之計算值，由表二十四可知，第八實施例之成像鏡頭8皆滿足條件(107)至條件(118)之要求。

上述第八實施例之成像鏡頭的場曲(省略圖例)、畸變(省略圖例)也都能被有效修正，鏡頭解析度也能滿足要求，從而得到較佳的光學性能。

雖然本發明已以實施方式揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟悉此技藝者，在不脫離本發明的精神和範圍內，當可作各種的更動與潤飾，因此本發明的保護範圍當視後附的申請專利範圍所界定者為準。

Claims

一種成像鏡頭，基本上由一光圈、一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡以及一第六透鏡組成；該第一透鏡為彎月型透鏡具有正屈光力，該第一透鏡包括一凸面朝向一物側以及一凹面朝向一像側；該第二透鏡具有屈光力；該第三透鏡具有屈光力；該第四透鏡具有屈光力；該第五透鏡具有正屈光力，該第五透鏡包括一凸面朝向該像側；該第六透鏡具有負屈光力，該第六透鏡包括一凹面朝向該像側；其中該光圈、該第一透鏡、該第二透鏡、該第三透鏡、該第四透鏡、該第五透鏡以及該第六透鏡沿著一光軸從該物側至該像側依序排列；該成像鏡頭滿足以下條件：3<D₁/T₆<9；其中，D₁為該第一透鏡之一物側面之一光學有效直徑，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度。
一種成像鏡頭，基本上由一光圈、一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第七透鏡、一第五透鏡以及一第六透鏡組成；該第一透鏡為彎月型透鏡具有正屈光力，該第一透鏡包括一凸面朝向一物側以及一凹面朝向一像側；該第二透鏡具有屈光力；該第三透鏡具有屈光力；該第四透鏡具有屈光力；該第七透鏡具有負屈光力；該第五透鏡具有正屈光力，該第五透鏡包括一凸面朝向該像側；該第六透鏡具有負屈光力，該第六透鏡包括一凹面朝向該像側；其中該第一透鏡、該第二透鏡、該第三透鏡、該第四透鏡、該第七透鏡、該第五透鏡以及該第六透鏡沿著一光軸從該物側至該像側依序排列；該光圈設置於該物側與該第二透鏡之間；該成像鏡頭滿足以下條件：1.2<f/D₁<2.5；其中，f為該成像鏡頭之一有效焦距，D₁為該第一透鏡之一物側面之一光學有效直徑。
如申請專利範圍第2項所述之成像鏡頭，其中該第四透鏡包括一凸面朝向該物側，該第五透鏡更包括一凹面朝向該物側，該第六透鏡更包括一凸面朝向該物側。
如申請專利範圍第1項至第2項中任一請求項所述之成像鏡頭，其更包括一濾光片設置於該第六透鏡與該像側之間，其中：該第二透鏡為彎月型透鏡，該第二透鏡包括一凸面朝向該物側以及一凹面朝向該像側；該第三透鏡具有正屈光力，該第三透鏡包括一凸面朝向該物側。
如申請專利範圍第4項所述之成像鏡頭，其中該第二透鏡具有負屈光力。
如申請專利範圍第4項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：37mm<|f×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<55mm；其中，f為該成像鏡頭之一有效焦距，R₂₁為該第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為該第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第4項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：10mm<|AAG×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<20mm；其中，AAG為該第一透鏡之一像側面至一最靠近該像側的透鏡之一物側面於該光軸上之一空氣間距總合，R₂₁為該第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為該第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第4項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：16<|F×(R₂₁+R₂₂)/(R₂₁-R₂₂)|<25；其中，F為該成像鏡頭之一光圈值(F-number)，R₂₁為該第二透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₂₂為該第二透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第4項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：-1.8mm<(R₅₂+R₆₂)×(R₃₁/f₁)<0mm；其中，R₃₁為該第三透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑，f₁為該第一透鏡之一有效焦距。
如申請專利範圍第1項至第2項中任一請求項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：0mm<|f₂₃₄|<50mm；-20mm<f×((f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂))<-5mm；其中，f為該成像鏡頭之一有效焦距，f₁為該第一透鏡之一有效焦距，f₆為該第六透鏡之一有效焦距，T₅為該第五透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑，f₂₃₄為該第二透鏡、該第三透鏡以及該第四透鏡之組合之一有效焦距。
如申請專利範圍第1項至第2項中任一請求項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：-35mm<(f₁×f₆)/(T₁+T₂+T₆)<-6mm；其中，f₁為該第一透鏡之一有效焦距，f₆為該第六透鏡之一有效焦距，T₁為該第一透鏡於該光軸上之一厚度，T₂為該第二透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度。
如申請專利範圍第11項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：1.3mm<(f₁-f₆)/((T₅+T₆)/G₅)<5mm；其中，f₁為該第一透鏡之一有效焦距，f₆為該第六透鏡之一有效焦距，T₅為該第五透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度，G₅為該第五透鏡之一像側面至該第六透鏡之一物側面於該光軸上之一空氣間隙。
如申請專利範圍第12項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：10mm<(R₁₁+R₁₂+R₅₂+R₆₂)×((T₅+T₆)/G₅)<29mm；其中，R₁₁為該第一透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₁₂為該第一透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑，T₅為該第五透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度，G₅為該第五透鏡之一像側面至該第六透鏡之一物側面於該光軸上之一空氣間隙。
如申請專利範圍第13項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：-3.5<(R₁₁+R₁₂)/(R₅₂-R₆₂)<-1；其中，R₁₁為該第一透鏡之一物側面之一曲率半徑，R₁₂為該第一透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第1項至第2項中任一請求項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：0.5<TTL/(R₆₂-R₅₂)<1.9；其中，TTL為該第一透鏡之一物側面至一成像面於該光軸上之一間距，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第15項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：-3.5<(f₁+f₅+f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂)<-1.5；其中，f₁為該第一透鏡之一有效焦距，f₅為該第五透鏡之一有效焦距，f₆為該第六透鏡之一有效焦距，T₅為該第五透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。
如申請專利範圍第1項至第2項中任一請求項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：-5<(f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂)<-1；-10<F×((f₁-f₆)/(T₅+T₆-R₆₂+R₅₂))<-3；其中，F為該成像鏡頭之一光圈值(F-number)，f₁為該第一透鏡之一有效焦距，f₆為該第六透鏡之一有效焦距，T₅為該第五透鏡於該光軸上之一厚度，T₆為該第六透鏡於該光軸上之一厚度，R₅₂為該第五透鏡之一像側面之一曲率半徑，R₆₂為該第六透鏡之一像側面之一曲率半徑。