TWI414812B - 廣視角光學鏡組 - Google Patents

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TWI414812B
TWI414812B TW099143038A TW99143038A TWI414812B TW I414812 B TWI414812 B TW I414812B TW 099143038 A TW099143038 A TW 099143038A TW 99143038 A TW99143038 A TW 99143038A TW I414812 B TWI414812 B TW I414812B
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Tsung Han Tsai
Hsin Hsuan Huang
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Largan Precision Co Ltd
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    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces
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Description

廣視角光學鏡組
本發明是有關於一種廣視角光學鏡組，且特別是有關於一種具有大視角且小型化的廣視角光學鏡組。
近年來，隨著光學攝像鏡頭的應用範圍越來越廣泛，特別是應用在手機相機、電腦網路相機、車用鏡頭、安全影像監控及電子娛樂等產業，因此小型化光學攝像鏡頭的需求日漸提高。一般攝像鏡頭的感光元件不外乎是感光耦合元件(Charge Coupled Device,CCD)或互補性氧化金屬半導體元件(Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor,CMOS Sensor)兩種，且由於製程技術的精進，使得感光元件的畫素面積縮小，小型化光學攝像鏡頭逐漸往高畫素及。因此，對光學攝像鏡頭成像品質的要求也日益增加。
一般應用於汽車、影像監控及電子娛樂裝置等方面的攝像鏡頭，因考量需要單次擷取大範圍區域的影像特性，其鏡頭所需的視場角較大。習見的大視角攝像鏡頭，多採前群透鏡為負屈折力、後群透鏡為正屈折力的配置方式，構成所謂的反攝影型(Inverse Telephoto)結構，藉此獲得廣視場角的特性，如美國專利第7,446,955號所示，係採前群負屈折力、後群正屈折力的四片式透鏡結構，雖然如此的透鏡配置形式可獲得較大的視場角，但由於後群僅配置一片透鏡，較難以對系統像差做良好的補正。
再者，近年來汽車配備倒車影像裝置的普及，搭載有高解析度的廣視角光學鏡組已成為一種趨勢，因此急需一種具備有廣視場角與高成像品質，且不至於使鏡頭總長度過長的廣視角光學鏡組。
依據本發明提供一種廣視角光學鏡組，其具有屈折力的透鏡為四片，由物側至像側依序包含一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡以及一第四透鏡。第一透鏡具有負屈折力，其像側表面為凹面。第二透鏡具有正屈折力。第三透鏡具有正屈折力。第四透鏡具有正屈折力，其為塑膠材質，第四透鏡之像側表面為凸面，且具有至少一非球面。其中，第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，第二透鏡之物側表面曲率半徑為R3、像側表面曲率半徑為R4，第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，第四透鏡於光軸上的厚度為CT4，滿足下列關係式：
0.0<R2/CT1<5.0；
-3.5<(R3+R4)/(R3-R4)<0.0；以及
0.0<CT4/CT1<1.5。
另外，依據本發明提供一廣視角光學鏡組，其具屈折力的透鏡為四片，由物側至像側依序包含一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡以及一第四透鏡。第一透鏡具有負屈折力且像側表面為凹面。第二透鏡具有正屈折力且物側表面為凸面。第四透鏡具有正屈折力且像側表面為凸面，具有至少一非球面，且為塑膠材質。其中，第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，而第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，廣視角光學鏡組之焦距為f，第二透鏡之焦距為f2，第一透鏡與第二透鏡於光軸上的距離為T12，第三透鏡之像側表面曲率半徑為R6，第四透鏡之物側表面曲率半徑為R7，滿足下列關係式：
0.0<R2/CT1<2.0；
0.0<f/f2<0.8；
0.8<T12/f<5.0；以及
1.0<|R6-R7|/f。
當R2/CT1滿足上述關係式時，第一透鏡之像側表面曲率可有效加強第一透鏡之廣角特性，提供整體廣視角光學鏡組較大的視角。
當(R3+R4)/(R3-R4)滿足上述關係式時，第二透鏡之物側表面曲率與像側表面曲率有利於修正整體廣視角光學鏡組的像差與像散。
當CT4/CT1滿足上述關係式時，廣視角光學鏡組的第一透鏡與第四透鏡厚度配置可避免組裝上的困難，或造成鏡頭的體積過大，有助於鏡頭的小型化。
當f/f2滿足上述關係式時，第二透鏡屈折力可配合第一透鏡構成反攝影型(Inverse Telephoto)結構，以獲得廣視場角的特性。
當T12/f滿足上述關係式時，第一透鏡與第二透鏡間的間距有利於縮短廣視角光學鏡組的總長度，進而促進鏡頭的小型化。
當|R6-R7|/f滿足上述關係式時，可有效調整整體廣視角光學鏡組的高階像差。
因此，本發明提供之廣視角光學鏡組可提供充足的視場角，降低系統敏感度，並具有小型化鏡頭的特性及可獲得良好的成像品質。
本發明提供一種廣視角光學鏡組，其具有屈折力的透鏡為四片，由物側至像側依序包含第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡以及第四透鏡，另設置一影像感測元件於成像面。
第一透鏡具有負屈折力，其像側表面為凹面，有助於擴大整體廣視角光學鏡組的視場角，且對於入射光線的折射較為緩和，可避免像差過大。藉此，有利於在擴大整體廣視角光學鏡組視場角與修正像差中取得良好的平衡。
第二透鏡具有正屈折力，可提供整體廣視角光學鏡組所需的部分屈折力，且其物側表面為凸面，可進一步加強第二透鏡的屈折力。藉此，有助於所短光學總長度，促進鏡頭的小型化。
當第三透鏡具有正屈折力時，可分配第二透鏡的屈折力，降低廣視角光學鏡組的敏感度。
第四透鏡具有正屈折力，且其像側表面為凸面。藉此，可透過凸面之像測表面修正整體廣視角光學鏡組的高階像差，並進一步加強其正屈折力，有助於鏡組之小型化。
第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，而第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，其滿足下列關係式：
0.0<R2/CT1<5.0，
藉此，第一透鏡之像側表面曲率可加強其廣角特性。提供整體廣視角光學鏡組較大的視角。
另外，廣視角光學鏡組可進一步滿足下列關係式：
0.0<R2/CT1<2.0。
再者，廣視角光學鏡組更可進一步滿足下列關係式：
0.0<R2/CT1<0.8。
第二透鏡之物側表面曲率半徑為R3、像側表面曲率半徑為R4，其滿足下列關係式
-3.5<(R3+R4)/(R3-R4)<0.0，
藉此，第二透鏡之物側表面之曲率及像側表面之曲率有利於修正整體廣視角光學鏡組之像差與像散。
此外，廣視角光學鏡組可進一步滿足下列關係式：
-2.5<(R3+R4)/(R3-R4)<-0.8。
第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，第四透鏡於光軸上的厚度為CT4，其滿足下列關係式：
0.0<CT4/CT1<1.5，
藉此，廣視角光學鏡組的第一透鏡與第四透鏡厚度配置可避免組裝上的困難，或造成鏡頭的體積過大，有助於鏡頭的小型化。
另外，廣視角光學鏡組可進一步滿足下列關係式：
0.0<CT4/CT1<0.8。
廣視角光學鏡組另設置一光圈，光圈至一成像面於光軸上之距離為SL，第一透鏡之物側表面至成像面於光軸上之距離為TTL，其滿足下列關係式：0.1<SL/TTL<0.7，當SL/TTL小於0.1時，入射至影像感測元件上的光線角度過大，易造成感光效果不良與色差過大之缺點。又當SL/TTL大於0.7時，會使整體廣視角光學鏡組過於敏感。因此，本廣視角光學鏡組在滿足0.1<SL/TTL<0.7時，可取得廣角特性之優點且不至於使整體廣視角光學鏡組總長度過長。
第一透鏡之色散係數為V1，第二透鏡之色散係數為V2，其滿足下列關係式：28<V1-V2<42，藉此，有助於提升廣視角光學鏡組修正色差的能力。
廣視角光學鏡組之焦距為f、第二透鏡之焦距為f2，其滿足下列關係式：0.0<f/f2<0.8，藉此，第二透鏡屈折力可配合第一透鏡構成反攝影型(Inverse Telephoto)結構，以獲得廣視場角的特性。
此外，廣視角光學鏡組可進一步滿足下列關係式：0.0<f/f2<0.5。
廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，其滿足下列關係式：0.2<f/ImgH<0.6，藉此，有利於確保廣視角光學鏡組具備充足的視場角。
第一透鏡與第二透鏡於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其滿足下列關係式：
0.8<T12/f<5.0，
藉此，第一透鏡與第二透鏡之間距有利於縮短廣視角光學鏡組的總長度。
此外，廣視角光學鏡組可進一步滿足下列關係式：
1.3<T12/f<3.5。
第一透鏡之物側表面上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡之像側表面上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12，其滿足下列關係式：
|SAG11/SAG12|<0.25，
藉此，可控制第一透鏡的透鏡形狀，有利整體廣視角光學鏡組在擴大視角時，緩和入射光線的折射，避免像差過度增大。
第三透鏡之像側表面曲率半徑為R6，第四透鏡之物側表面曲率半徑為R7，而廣視角光學鏡組之焦距為f，其滿足下列關係式：
1.0<|R6-R7|/f，
藉此，可調整整體廣視角光學鏡組之高階像差。
廣視角光學鏡組之焦距為f、第三透鏡之焦距為f3，其滿足下列關係式：
-0.1<f/f3<0.3，
藉此，第三透鏡可有效修正整體廣視角光學鏡組之像差。
上述之廣視角光學鏡組中，若透鏡表面係為凸面，則表示該透鏡表面於近軸處為凸面；若透鏡表面係為凹面，則表示該透鏡表面於近軸處為凹面。
其中，各透鏡的材質可為玻璃或塑膠，若透鏡的材質為玻璃，則可以增加整體廣視角光學鏡組屈折力配置的自由度，若透鏡材質為塑膠，則可以有效降低生產成本。
此外，可於透鏡之鏡面上設置非球面，非球面可以容易製作成球面以外的形狀，獲得較多的控制變數，用以消減像差，進而縮減透鏡使用的數目，因此可以有效降低本發明廣視角光學鏡組的總長度。
另外，本發明光學攝影透鏡組中，可至少設置一光欄以減少雜散光，有助於提昇影像品質。
根據上述實施方式，以下提出具體實施例並配合圖式予以詳細說明。
請參照第1及2圖，其中第1圖繪示依照本揭示內容實施例1的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第2圖由左至右依序為實施例1的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第1圖可知，實施例1之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡110、第二透鏡120、光圈100、第三透鏡130、第四透鏡140、紅外線濾除濾光片160以及成像面150。
進一步說明，第一透鏡110之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡110之物側表面111為凸面、像側表面112為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡120之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡120之物側表面121為凸面、像側表面122為凹面，並皆為非球面。
第三透鏡130之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡130之物側表面131及像側表面132皆為凸面，並皆為非球面。
第四透鏡140之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡140之物側表面141及像側表面142皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片160之材質為玻璃，其設置於第四透鏡140與成像面150之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
上述各透鏡之非球面的曲線方程式表示如下：
其中：X：非球面上距離光軸為Y的點，其與相切於非球面光軸上頂點之切面的相對高度；Y：非球面曲線上的點與光軸的距離；k：錐面係數；以及Ai：第i階非球面係數。
實施例1之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.81 mm；
Fno=2.40；
HFOV=82.8度。
實施例1之之廣視角光學鏡組中，第一透鏡110之色散係數為V1，第二透鏡120之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=33.0。
實施例1之廣視角光學鏡組中，第一透鏡110之像側表面112曲率半徑為R2，第四透鏡140於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡110於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.34；
CT4/CT1=0.43。
實施例1之之廣視角光學鏡組中，第一透鏡110與第二透鏡120於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=1.54。
實施例1之廣視角光學鏡組中，第二透鏡120之物側表面121曲率半徑為R3、像側表面122曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-1.55。
實施例1之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡130之像側表面132曲率半徑為R6，第四透鏡140之物側表面141曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=6.74。
實施例1之廣視角光學鏡組中，第二透鏡120之焦距為f2，第三透鏡130之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.281；
f/f3=0.271。
請配合參照第15圖，其繪示依照第1圖實施例之第一透鏡110的光線入射示意圖。實施例1之廣視角光學鏡組中，第一透鏡110之物側表面111上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡110之像側表面112上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12，而SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.10。
實施例1之之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面150，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.36。
實施例1之廣視角光學鏡組中，光圈100至一成像面150於光軸上之距離為SL，第一透鏡110之物側表面111至成像面150於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.37。
配合參照附件之表一及表二，其中表一為第1圖實施例1詳細的結構數據，表二為實施例1中的非球面數據。
表一中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表二中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第3及4圖，其中第3圖繪示依照本揭示內容實施例2的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第4圖由左至右依序為實施例2的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第3圖可知，實施例2之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡210、第二透鏡220、光圈200、第三透鏡230、第四透鏡240、紅外線濾除濾光片260以及成像面250。
進一步說明，第一透鏡210之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡210之物側表面211為凸面、像側表面212為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡220之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡220之物側表面221為凸面、像側表面222為凹面，並皆為非球面。
第三透鏡230之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡230之物側表面231及像側表面232皆為凸面，並皆為非球面。
第四透鏡240之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡240之物側表面241為凹面、像側表面242為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片260之材質為玻璃，其設置於第四透鏡240與成像面250之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例2中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例2之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.69 mm；
Fno=2.40；
HFOV=82.0度。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第一透鏡210之色散係數為V1，第二透鏡220之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=32.0。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第一透鏡210之像側表面212曲率半徑為R2，第四透鏡240於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡210於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.30；
CT4/CT1=0.49。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第一透鏡210與第二透鏡220於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=2.25。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第二透鏡220之物側表面221曲率半徑為R3、像側表面222曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-1.50。
實施例2之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡230之像側表面232曲率半徑為R6，第四透鏡240之物側表面241曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=17.39。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第二透鏡220之焦距為f2，第三透鏡230之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.218；
f/f3=0.290。
實施例2之廣視角光學鏡組中，第一透鏡210之物側表面211上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡210之像側表面212上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例2中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.10。
實施例2之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面250，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.31。
實施例2之廣視角光學鏡組中，光圈200至一成像面250於光軸上之距離為SL，第一透鏡210之物側表面211至成像面250於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.34。
配合參照附件之表三及表四，其中表三為第3圖實施例2詳細的結構數據，表四為實施例2中的非球面數據。
表三中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表四中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第5及6圖，其中第5圖繪示依照本揭示內容實施例3的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第6圖由左至右依序為實施例3的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第5圖可知，實施例3之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡310、第二透鏡320、光圈300、第三透鏡330、第四透鏡340、紅外線濾除濾光片360以及成像面350。
進一步說明，第一透鏡310之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡310之物側表面311為凸面、像側表面312為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡320之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡320之物側表面321為凸面、像側表面322為凹面，並皆為非球面。
第三透鏡330之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡330之物側表面331及像側表面332皆為凸面，並皆為非球面。
第四透鏡340之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡340之物側表面341及像側表面342皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片360之材質為玻璃，其設置於第四透鏡340與成像面350之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例3中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例3之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.72 mm；
Fno=2.40；
HFOV=83.0度。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第一透鏡310之色散係數為V1，第二透鏡320之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=32.0。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第一透鏡310之像側表面312曲率半徑為R2，第四透鏡340於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡310於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.44；
CT4/CT1=0.77。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第一透鏡310與第二透鏡320於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=1.96。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第二透鏡320之物側表面321曲率半徑為R3、像側表面322曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-1.51。
實施例3之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡330之像側表面332曲率半徑為R6，第四透鏡340之物側表面341曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=10.47。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第二透鏡320之焦距為f2，第三透鏡330之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.230；
f/f3=0.146。
實施例3之廣視角光學鏡組中，第一透鏡310之物側表面311上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡310之像側表面312上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例3中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.07。
實施例3之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面350，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.32。
實施例3之廣視角光學鏡組中，光圈300至一成像面350於光軸上之距離為SL，第一透鏡310之物側表面311至成像面350於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.37。
配合參照附件之表五及表六，其中表五為第5圖實施例3詳細的結構數據，表六為實施例3中的非球面數據。
表五中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表六中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第7及8圖，其中第7圖繪示依照本揭示內容實施例4的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第8圖由左至右依序為實施例4的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第7圖可知，實施例4之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡410、第二透鏡420、光圈400、第三透鏡430、第四透鏡440、紅外線濾除濾光片460以及成像面450。
進一步說明，第一透鏡410之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡410之物側表面411為凸面、像側表面412為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡420之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡420之物側表面421及像側表面422皆為凸面，並皆為非球面。
第三透鏡430之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡430之物側表面431為凸面、像側表面432為凹面，並皆為非球面。
第四透鏡440之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡440之物側表面441及像側表面442皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片460之材質為玻璃，其設置於第四透鏡440與成像面450之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例4中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例4之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.69 mm；
Fno=2.00；
HFOV=80.0度。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第一透鏡410之色散係數為V1，第二透鏡420之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=32.0。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第一透鏡410之像側表面412曲率半徑為R2，第四透鏡440於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡410於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.54；
CT4/CT1=0.92。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第一透鏡410與第二透鏡420於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=3.14。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第二透鏡420之物側表面421曲率半徑為R3、像側表面422曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-0.54。
實施例4之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡430之像側表面432曲率半徑為R6，第四透鏡440之物側表面441曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=181.84。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第二透鏡420之焦距為f2，第三透鏡430之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.180；
f/f3=0.105。
實施例4之廣視角光學鏡組中，第一透鏡410之物側表面411上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡410之像側表面412上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例4中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.21。
實施例4之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面450，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.31。
實施例4之廣視角光學鏡組中，光圈400至一成像面450於光軸上之距離為SL，第一透鏡410之物側表面411至成像面450於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.38。
配合參照附件之表七及表八，其中表七為第7圖實施例4詳細的結構數據，表八為實施例4中的非球面數據。
表七中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表八中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第9及10圖，其中第9圖繪示依照本揭示內容實施例5的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第10圖由左至右依序為實施例5的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第9圖可知，實施例5之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡510、第二透鏡520、光圈500、第三透鏡530、第四透鏡540、紅外線濾除濾光片560以及成像面550。
進一步說明，第一透鏡510之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡510之物側表面511為凸面、像側表面512為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡520之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡520之物側表面521為凸面、像側表面522為凹面，並皆為非球面。
第三透鏡530之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡530之物側表面531及像側表面532皆為凸面，並皆為非球面。
第四透鏡540之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡540之物側表面541及像側表面542皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片560之材質為玻璃，其設置於第四透鏡540與成像面550之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例5中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例5之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.71 mm；
Fno=2.00；
HFOV=75.0度。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第一透鏡510之色散係數為V1，第二透鏡520之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=34.4。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第一透鏡510之像側表面512曲率半徑為R2，第四透鏡540於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡510於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.74；
CT4/CT1=1.25。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第一透鏡510與第二透鏡520於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=2.24。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第二透鏡520之物側表面521曲率半徑為R3、像側表面522曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-1.43。
實施例5之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡530之像側表面532曲率半徑為R6，第四透鏡540之物側表面541曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=10.84。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第二透鏡520之焦距為f2，第三透鏡530之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.175；
f/f3=0.161。
實施例5之廣視角光學鏡組中，第一透鏡510之物側表面511上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡510之像側表面512上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例5中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.19。
實施例5之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面550，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.31。
實施例5之廣視角光學鏡組中，光圈500至一成像面550於光軸上之距離為SL，第一透鏡510之物側表面511至成像面550於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.41。
配合參照附件之表九及表十，其中表九為第9圖實施例5詳細的結構數據，表十為實施例5中的非球面數據。
表九中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表十中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第11及12圖，其中第11圖繪示依照本揭示內容實施例6的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第12圖由左至右依序為實施例6的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第11圖可知，實施例6之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡610、第二透鏡620、光圈600、第三透鏡630、第四透鏡640、紅外線濾除濾光片660以及成像面650。
進一步說明，第一透鏡610之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡610之物側表面611為凸面、像側表面612為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡620之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡620之物側表面621及像側表面622皆為凸面，並皆為非球面。
第三透鏡630之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第三透鏡630之物側表面631及像側表面632皆為凹面，並皆為非球面。
第四透鏡640之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡640之物側表面641及像側表面642皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片660之材質為玻璃，其設置於第四透鏡640與成像面650之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例6中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例6之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.49 mm；
Fno=2.60；
HFOV=80.0度。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第一透鏡610之色散係數為V1，第二透鏡620之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=32.7。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第一透鏡610之像側表面612曲率半徑為R2，第四透鏡640於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡610於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.26；
CT4/CT1=0.36。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第一透鏡610與第二透鏡620於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=3.70。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第二透鏡620之物側表面621曲率半徑為R3、像側表面622曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-0.89。
實施例6之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡630之像側表面632曲率半徑為R6，第四透鏡640之物側表面641曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=461.00。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第二透鏡620之焦距為f2，第三透鏡630之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.178；
f/f3=-0.002。
實施例6之廣視角光學鏡組中，第一透鏡610之物側表面611上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡610之像側表面612上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例6中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.07。
實施例6之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面650，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.42。
實施例6之廣視角光學鏡組中，光圈600至一成像面650於光軸上之距離為SL，第一透鏡610之物側表面611至成像面650於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.26。
配合參照附件之表十一及表十二，其中表十一為第11圖實施例6詳細的結構數據，表十二為實施例6中的非球面數據。
表十一中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表十二中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
請參照第13及14圖，其中第13圖繪示依照本揭示內容實施例7的一種廣視角光學鏡組之示意圖，第14圖由左至右依序為實施例7的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。由第13圖可知，實施例7之廣視角光學鏡組由物側至像側依序包含第一透鏡710、第二透鏡720、第三透鏡730、光圈700、第四透鏡740、紅外線濾除濾光片760以及成像面750。
進一步說明，第一透鏡710之材質為塑膠，其具有負屈折力，且第一透鏡710之物側表面711為凸面、像側表面712為凹面，並皆為非球面。
第二透鏡720之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第二透鏡720之物側表面721為凸面、像側表面722為凹面，並皆為非球面。
第三透鏡730之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第三透鏡730之物側表面731及像側表面732皆為凸面，並皆為非球面。
第四透鏡740之材質為塑膠，其具有正屈折力，且第四透鏡740之物側表面741及像側表面742皆為凸面，並皆為非球面。
紅外線濾除濾光片760之材質為玻璃，其設置於第四透鏡740與成像面750之間，並不影響廣視角光學鏡組的焦距。
實施例7中非球面的曲線方程式表示如實施例1的形式，在此不加以贅述。
實施例7之廣視角光學鏡組中，整體廣視角光學鏡組之焦距為f，整體廣視角光學鏡組的光圈值(f-number)為Fno，整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半為HFOV，其數值分別如下：
f=0.54 mm；
Fno=2.60；
HFOV=80.0度。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第一透鏡710之色散係數為V1，第二透鏡720之色散係數為V2，其關係為：
V1-V2=32.7。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第一透鏡710之像側表面712曲率半徑為R2，第四透鏡740於光軸上的厚度為CT4，其分別與第一透鏡710於光軸上的厚度CT1之關係為：
R2/CT1=0.27；
CT4/CT1=0.27。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第一透鏡710與第二透鏡720於光軸上的距離為T12，廣視角光學鏡組之焦距為f，其關係為：
T12/f=3.52。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第二透鏡720之物側表面721曲率半徑為R3、像側表面722曲率半徑為R4，其關係為：
(R3+R4)/(R3-R4)=-2.48。
實施例7之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，第三透鏡730之像側表面732曲率半徑為R6，第四透鏡740之物側表面741曲率半徑為R7，其關係為：
|R6-R7|/f=9.76。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第二透鏡720之焦距為f2，第三透鏡730之焦距為f3，其分別與廣視角光學鏡組之焦距f之關係為：
f/f2=0.156；
f/f3=0.179。
實施例7之廣視角光學鏡組中，第一透鏡710之物側表面711上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而第一透鏡710之像側表面712上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12(請參照第15圖中，SAG11及SAG12所代表之意義，本實施例不再另外繪示示意圖)。而實施例7中，SAG11與SAG12之關係為：
|SAG11/SAG12|=0.04。
實施例7之廣視角光學鏡組中，廣視角光學鏡組之焦距為f，且廣視角光學鏡組包含影像感測元件，影像感測元件設置於成像面750，影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，而f與ImgH之關係為：
f/ImgH=0.45。
實施例7之廣視角光學鏡組中，光圈700至一成像面750於光軸上之距離為SL，第一透鏡710之物側表面711至成像面750於光軸上之距離為TTL，其關係為：
SL/TTL=0.20。
配合參照附件之表十三及表十四，其中表十三為第13圖實施例7詳細的結構數據，表十四為實施例7中的非球面數據。
表十三中，曲率半徑、厚度及焦距的單位為mm，且表面0-12依序表示由物側至像側的表面，而表十四中，k表非球面曲線方程式中的錐面係數，A1-A10則表示各表面第1-10階非球面係數。
附件之表一至表十四所示為本發明廣視角光學鏡組實施例的不同數值變化表，然本發明各個實施例的數值變化皆屬實驗所得，即使使用不同數值，相同結構的產品仍應屬於本發明的保護範疇。表十五則為各個實施例對應本發明相關條件式的數值資料。
雖然本發明已以實施方式揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作各種之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。
100、200、300、400、500、600、700．．．光圈
110、210、310、410、510、610、710．．．第一透鏡
111、211、311、411、511、611、711．．．物側表面
112、212、312、412、512、612、712．．．像側表面
120、220、320、420、520、620、720．．．第二透鏡
121、221、321、421、521、621、721．．．物側表面
122、222、322、422、522、622、722．．．像側表面
130、230、330、430、530、630、730．．．第三透鏡
131、231、331、431、531、631、731．．．物側表面
132、232、332、432、532、632、732．．．像側表面
140、240、340、440、540、640、740．．．第四透鏡
141、241、341、441、541、641、741．．．物側表面
142、242、342、442、542、642、742．．．像側表面
150、250、350、450、550、650、750．．．成像面
160、260、360、460、560、660、760．．．紅外線濾除濾光片
R2．．．第一透鏡之像側表面曲率半徑
R3．．．第二透鏡之物側表面曲率半徑
R4．．．第二透鏡之像側表面曲率半徑
R6．．．第三透鏡之像側表面曲率半徑
R7．．．第四透鏡之物側表面曲率半徑
CT1．．．第一透鏡於光軸上的厚度
CT4．．．第四透鏡於光軸上的厚度
V1．．．第一透鏡之色散係數
V2．．．第二透鏡之色散係數
f．．．廣視角光學鏡組之焦距
f2．．．第二透鏡之焦距
f3．．．第三透鏡之焦距
T12．．．第一透鏡與第二透鏡於光軸上的距離
SL．．．光圈至成像面於光軸上之距離
TTL．．．第一透鏡之物側表面至成像面於光軸上之距離
ImgH．．．影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半
SAG11．．．第一透鏡之物側表面上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離
SAG12．．．第一透鏡之像側表面上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離
Fno．．．整體廣視角光學鏡組的光圈值
HFOV．．．整體廣視角光學鏡組中最大視角的一半
為讓本發明之上述和其他目的、特徵、優點與實施例能更明顯易懂，所附圖式之說明如下：
第1圖係繪示依照本揭示內容實施例1的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第2圖由左至右依序為實施例1的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第3圖係繪示依照本揭示內容實施例2的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第4圖由左至右依序為實施例2的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第5圖係繪示依照本揭示內容實施例3的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第6圖由左至右依序為實施例3的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第7圖係繪示依照本揭示內容實施例4的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第8圖由左至右依序為實施例4的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第9圖係繪示依照本揭示內容實施例5的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第10圖由左至右依序為實施例5的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第11圖係繪示依照本揭示內容實施例6的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第12圖由左至右依序為實施例6的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第13圖係繪示依照本揭示內容實施例7的一種廣視角光學鏡組之示意圖。
第14圖由左至右依序為實施例7的廣視角光學鏡組之球差、像散及歪曲曲線圖。
第15圖係繪示依照第1圖實施例之第一透鏡110的光線入射示意圖。
100．．．光圈
110．．．第一透鏡
111．．．物側表面
112．．．像側表面
120．．．第二透鏡
121．．．物側表面
122．．．像側表面
130．．．第三透鏡
131．．．物側表面
132．．．像側表面
140．．．第四透鏡
141．．．物側表面
142．．．像側表面
150．．．成像面
160．．．紅外線濾光片

Claims (22)

  1. 一種廣視角光學鏡組，由物側至像側依序包含：一第一透鏡，具有負屈折力，其像側表面為凹面；一第二透鏡，具有正屈折力；一第三透鏡，具有正屈折力；以及一第四透鏡，具有正屈折力，其為塑膠材質，該第四透鏡之像側表面為凸面，且具有至少一非球面；其中，該第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，該第二透鏡之物側表面曲率半徑為R3、像側表面曲率半徑為R4，該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，該第四透鏡於光軸上的厚度為CT4，滿足下列關係式：0.0<R2/CT1<5.0；-3.5<(R3+R4)/(R3-R4)<0.0；以及0.0<CT4/CT1<1.5。
  2. 如請求項1所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡具有至少一非球面。
  3. 如請求項2所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組包含一光圈，該光圈至一成像面於光軸上之距離為SL，該第一透鏡之物側表面至該成像面於光軸上之距離為TTL，其滿足下列關係式：0.1<SL/TTL<0.7。
  4. 如請求項3所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，其滿足下列關係式：0.0<R2/CT1<2.0。
  5. 如請求項4所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，其滿足下列關係式：0.0<R2/CT1<0.8。
  6. 如請求項4所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡之色散係數為V1，該第二透鏡之色散係數為V2，其滿足下列關係式：28<V1-V2<42。
  7. 如請求項6所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，該第四透鏡於光軸上的厚度為CT4，其滿足下列關係式：0.0<CT4/CT1<0.8。
  8. 如請求項3所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組之焦距為f、該第二透鏡之焦距為f2，其滿足下列關係式：0.0<f/f2<0.8。
  9. 如請求項8所述之廣視角光學鏡組，其中該第二透鏡之物側表面曲率半徑為R3、像側表面曲率半徑為R4，其滿足下列關係式：-2.5<(R3+R4)/(R3-R4)<-0.8。
  10. 如請求項9所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組之焦距為f，且該廣視角光學鏡組包含影像感測元件，該影像感測元件設置於該成像面，該影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，其滿足下列關係式：0.2<f/ImgH<0.6。
  11. 如請求項5所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡與該第二透鏡於光軸上的距離為T12，該廣視角光學鏡組之焦距為f，其滿足下列關係式：1.3<T12/f<3.5。
  12. 如請求項11所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡之物側表面上光線通過之最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG11，而該第一透鏡之像側表面上光線通過最大範圍位置與光軸頂點的水平面距離為SAG12，其滿足下列關係式：|SAG11/SAG12|<0.25。
  13. 如請求項4所述之廣視角光學鏡組，其中該第四透鏡具有至少一反曲點。
  14. 一種廣視角光學鏡組，由物側至像側依序包含：一第一透鏡，具有負屈折力，其像側表面為凹面；一第二透鏡，具有正屈折力，其物側表面為凸面；一第三透鏡；以及一第四透鏡，具有正屈折力，其為塑膠材質，該第四透鏡之像側表面為凸面，且具有至少一非球面；其中，該第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，而該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，該廣視角光學鏡組之焦距為f，該第二透鏡之焦距為f2，該第一透鏡與該第二透鏡於光軸上的距離為T12，該第三透鏡之像側表面曲率半徑為R6，該第四透鏡之物側表面曲率半徑為R7，滿足下列關係式：0.0<R2/CT1<2.0；0.0<f/f2<0.8；0.8<T12/f<5.0；以及1.0<|R6-R7|/f。
  15. 如請求項14所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡之像側表面曲率半徑為R2，該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，其滿足下列關係式：0.0<R2/CT1<0.8。
  16. 如請求項14所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組包含一光圈，該光圈至一成像面於光軸上之距離為SL，該第一透鏡之物側表面至該成像面於光軸上之距離為TTL，其滿足下列關係式：0.1<SL/TTL<0.7。
  17. 如請求項16所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組之焦距為f、該第二透鏡之焦距為f2，其滿足下列關係式：0.0<f/f2<0.5。
  18. 如請求項17所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組之焦距為f，且該廣視角光學鏡組包含影像感測元件，該影像感測元件設置於該成像面，該影像感測元件有效畫素區域對角線長的一半為ImgH，其滿足下列關係式：0.2<f/ImgH<0.6。
  19. 如請求項17所述之廣視角光學鏡組，其中該第二透鏡之物側表面曲率半徑為R3、像側表面曲率半徑為R4，其滿足下列關係式：-2.5<(R3+R4)/(R3-R4)<-0.8。
  20. 如請求項17所述之廣視角光學鏡組，其中該第一透鏡於光軸上的厚度為CT1，該第四透鏡於光軸上的厚度為CT4，其滿足下列關係式：0.0<CT4/CT1<0.8。
  21. 如請求項17所述之廣視角光學鏡組，其中該第四透鏡具有至少一反曲點。
  22. 如請求項17所述之廣視角光學鏡組，其中該廣視角光學鏡組之焦距為f、該第三透鏡之焦距為f3，其滿足下列關係式：-0.1<f/f3<0.3。
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