1274132 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種於熱源機組上並列連接著複數個利用 機組的冷;東裝置。 【先前技術】 向來已知有一種於熱源機組上並列連接著複數個利用機 組的冷凍裝置，其係設置於便利店等内，用於進行陳列櫃 等之冷藏、冷凍。如此之冷凍裝置中，係於熱源機組設置 有壓縮機和熱源側熱交換器，於利用機組分別設置有冷卻 熱交換器和膨脹閥，熱源機組和利用機組以聯絡管線相連 接。在各個利用機組，根據陳列櫃等庫内之設定溫度設定 冷卻熱交換器的冷媒的蒸發溫度。 專利文獻1中公開有此種冷凍裝置。在該文獻的圖1，係 顯不在作為熱源機組的一個室外機組上並列著連接著三個 作為利用機組的室内機組的冷凍裝置。三個室内機組，有 兩個冷藏機組和一個冷凍機組構成，冷凍機組上串聯連接 著包括壓縮機的增壓機組。 [專利文獻1]曰本特開2003-3 14909號公報 發明欲解決之課題 ^而’在便利店等設置前述冷凍裝置的情況下，熱源機 組、利用機組之配置，主要係由設置有冷凍裝置的設施平 面配置情況、利用型態決定。而且，自各個利用機組出口 至…源機組入口的聯絡管線長度，係根據該熱源機組、利 用機組之配置情況決定。 107690.doc 1274132 因此，有時候，自各個利用機組 聯絡管線長产，祗庙七 …你钱組入口的 n/ 4内设定溫度低之利用機組較庫 :度…用機組為長。而且，如此之情況下，有時： 由於自各個利用機組出口至熱源機組入，返回= 管線長度導致之冷姐厭士w 側聯絡 用機组m 7 也是庫内設定溫度低之利 用機組孝父庫内設定、、取庙古 〜 平Π σ又疋，皿度咼之利用機組為大。 ::二:二個利用機組出口的冷媒遷力、各個利用 發a力’係庫内設定溫度低之利用機組較庫内設定 >皿度馬之利用機4且兔古 g 栻為同。疋以，庫内設定溫度低之利用機 組的冷媒蒸發溫度係較庫内設定溫度高之利用機組的冷鲜 洛發溫度為高。亦即，於習知冷凍裝置，有時候，某一個 利用機組中，冷媒之蒸發溫度不會與庫内設定溫度相—致。 【發明内容】 本發明正是為解決該課題而研究開發者，其目的係在 於* X庫内的定溫度為基準決定合適的於利用機組冷媒 的蒸發度，以謀求冷凍裝置之效率提高。 用以解決課題之手段 自第一至第四各發明，以冷凍裝置（30)為對象，其包括： 複數台具有為了將庫内保持在規定的設定溫度而對庫内加 以冷卻之冷卻熱交換器（2卜31，41)的單段側利用機組（12, 13，14)，以及一台具有壓縮機（29)的熱源機組（11)，於複 數台前述單段側利用機組（12，13 , 14)藉由聯絡管線（18， 19)相對前述熱源機組（11)並聯連接之冷媒迴路（2〇),冷媒 於前述單段側利用機組（12 , 13 , 14)與前述熱源機組（11) 107690.doc 1274132 之間循環而進行單段壓縮冷凍循環。 在第-發明之冷;東裝置(30)’由於自前述各單段側利用 機組⑴’ n’ 14)出口(24’34,44)至前述熱源機組⑼入 口㈣之返回側聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，係由於 連接前述複數台單段側利用機組（12，13，14)中庫内設定溫 度最低者的返回側聯絡管線導致之值為最小。
在第二發明之冷;東裝置⑽，由於自前述各單段側利用 機組02’ 13’ 14)出口（24’34’44)至前述熱源機組（11)入 口⑻）之返回側聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，係該聯 絡管線所連接之前述複數台單段側制機組（12, 13, 14) 中庫内設定溫度越低越小。 在第三發明之冷束裝置㈣’自前述各單段側利用機組 (12, 13’ 14)出口（24, 34’44)至前述熱源機組⑴）入口（61) 之聯絡管線長度，係連接前述複數台單段側制機組（12， U，14)中庫内設定溫度最低者的返回側聯絡管線為最短。 在第四發明之冷凍裝置（30)，自前述各單段側利用機組 (12 ’ 13，14)出口（24，34 ’ 44)至前述熱源機組（u)入口（61) 之聯絡管線長度，係該聯絡管線所連接之前述複數台單段 側利用機組（12，13，14)中庫内設定溫度越低越短。 第五發明，係於前述第一至第四發明之任一發明，連接 前述各單段側利用機組（12，13，14)出口（24，34，44)與前 述熱源機組（11)入口（61)之返回側聯絡管線（19)中，前述複 數台單段侧利用機組（12, 13, 14)中庫内設定溫度最低者連 接最下游一側。 107690.doc 1274132 第/、發明，係於前述第五發明，連接前述熱源機組（11) 出口（71)與如述各單段側利用機組（12，13，14)入口（23， 43)之送出側聯絡管線（1 8)中，前述複數台單段側利用 、（I] 14)中庫内没定溫度最低者連接最上游一側。 第七發明，係於前述第一至第六發明之任一發明，包括： /、有為了將庫内保持在規定的設定溫度而對庫内加以冷卻 之冷部熱父換器（51)的兩段側利用機組（15)與增壓壓縮機 (46)係串聯連接之兩段側迴路（47)。於前述冷媒迴路， 月J述兩段側迴路（47)與前述單段側利用機組（12，13，14) 藉由聯絡官線（18，19)相對前述熱源機組（丨丨）並聯連接，冷 媒於前述兩段側利用機組（15)與前述熱源機組（11)之間循 環而進行兩段壓縮冷凍循環。 第八發明，係於前述第七發明，連接前述各單段側利用 機組（12 ’ 13，14)及兩段側迴路（47)出口，34，44，54) 與别述熱源機組（11)入口（61)之返回側聯絡管線（19)中，前 述兩段側迴路（47)連接最上游一側。 第九發明，係於前述第八發明，連接前述熱源機組（11) 出口（71)與前述各單段側利用機組（12, 13，14)及兩段侧迴 路（47)入口（23 ’ 33 ’ 43，5 3)之送出側聯絡管線（i 8)中，前 述兩段側迴路（47)連接最上游一側。 作用 於前述第一發明，前述複數個單段側利用機組（12 , 13， 14)中庫内设疋溫度最低之單段側利用機組（14)出口（44)之 冷媒壓力最低。單段側利用機組（12, 13, 14)中冷媒蒸發壓 107690.doc -10- 1274132 力，係大致於該單段側利用機組（12，13，14)出口（24，μ， 44)之冷媒壓力相等。換言之， 單段側利用機組(12 ’ 13，14)令冷媒之蒸發壓力與蒸發 溫度，係該單段側利用機組（12，13，14)出口（Μ，μ，44) 之冷媒壓力#低越⑯。因Λ，庫内設定溫度最低之單段側 、 利用枝組（14)之冷媒蒸發溫度’係前述複數個單段側利用機 組（12，13，14)中為最低。 Λ 於前述第二發明，前述複數個單段側利用機組（12, 13, 14)出口（24, 34, 44)之冷媒壓力，係按照庫内設定溫度由 高至低之順序而由高至低。於是，各個單段側利用機組 (12, 13, 14)中冷媒之蒸發壓力與蒸發溫度，亦係按照庫内 設定溫度由高至低之順序而由高至低。 聯絡管線導致之壓力損失，係大致於聯絡管線長度成正 比。因此，於前述第三發明，由於自前述各單段側利用機 組（12，13，14)出口（24，34，44)至前述熱源機組（11)入口 φ (61)之返回側聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，係由於連 ， 接前述複數台單段側利用機組（12, 13, 14)中庫内設定溫度 最低者的返回側聯絡管線導致之值為最小。 於前述第四發明，由於自前述各單段側利用機組（12， 13，14)出口（24，34，44)至前述熱源機組（11)入口（61)之返 回侧聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，係該聯絡管線所連 接之前述複數台單段側利甩機組（12，13，14)中庫内設定溫 度越低越容易小。 於前述第五發明’庫内設定溫度最低之單段側利用機組 107690.doc • 11 - 1274132 (14) ’係連接返回側聯絡管線〇9)位於最下游—㈣即離熱 源機組（11)近的一側。 於岫述第/、發明，連接返回側聯絡管線（丨9)最下游亦即 離熱源機組（11)近之一側的庫内設定溫度最低的單段側利 用機組（14)，係連接送出側聯絡管線（18)最上游亦即離熱源 機組（11)近之一側。換言之，於返回側聯絡管線（丨9)，冷媒 谷易返回熱源機組（11)之狀態連接之庫内設定溫度最低之 單段側利用機組（14)，於送出側聯絡管線（18)冷媒容易流入 之狀態連接。於是，與其他單段側利用機組（12，13)相比需 要較高冷卻能力、庫内設定溫度最低之單段側利用機組 (14) ’係較其他單段側利用機組（12，Η)容易流入更多的液 體冷媒。 於前述第七發明，自熱源機組（U)流出之冷媒中流入各單 段側利周機組（12，13，14)之冷媒，係於冷藏熱交換器（2 i， 31，41)蒸發後返回熱源機組（11)。另一方面，流入例如兩 段側利用機組（15)之冷媒，係於冷凍熱交換器（5丨）蒸發後於 增壓壓縮機（46)中壓縮後返回熱源機組（11)。是以，因為來 自兩段側利用機組（15)之冷媒到進入二段側迴路（4 7)出口 為止’於增壓壓縮機（46)壓力得以提高，故兩段側利用機組 (15) 能夠將冷媒之蒸發壓力與蒸發溫度設定得較單段側利 用機組（12，13，14)為低。 於前述第八發明，增壓壓縮機（46)所連接之二段側迴路 (47)，在返回側聯絡管線（19)連接最上游。自二段側迴路（47) 至熱源機組（11)之間的冷媒壓力損失，係較自單段側利用機 107690.doc -12- 1274132 組（12，13，14)至熱源機組（ii)之間的冷媒壓力損失為大。 然而’於二段側迴路（47)，在兩段側利用機組（15)蒸發之冷 媒係於增壓壓縮機（46)被壓縮後再被送出。於是，在兩段側 利用機組（15)之蒸發溫度較單段側利用機組（12，13，14) 為低。 於前述第九發明，兩段侧利用機組（15)所連接之二段側 迴路（47)，係在送出側液側聯絡管線（18)中連接冷媒容易流 入之最上游一側。是以，液體冷媒容易流入能夠將冷媒蒸 發壓力與蒸發溫度設定得較單段側利用機組（12，13，14) 為低的兩段側利用機組（15)中。 發明之效果 根據前述第一發明，庫内設定溫度最低之單段側利用機 組（14)中冷媒蒸發溫度，係前述複數個單段側利用機組 (12 ’ 13 ’ 14)中最低者。因此，能夠使庫内設定溫度最低之 單段側利用機組（14)之冷藏熱交換器（41)之冷媒蒸發溫度 設定的最低，以與庫内設定溫度相對應。從而能夠由該單 段側利用機組（14)有效的冷卻庫内。 根據前述第二發明，各單段側利用機組（12，13，14)中 冷媒蒸發溫度，係按照庫内設定溫度由高至低之順序而由 南至低。於是，能夠按照庫内設定溫度由高至低之順序將 各單段側利用機組（12，13，14)之冷藏熱交換器（21，31， 41)之冷媒蒸發溫度設定的由高至低，以分別與庫内設定溫 度相對應。從而能夠由各單段側利用機組（12，13，14)有效 的冷卻庫内。 107690.doc •13· 1274132 13根^述第三發明’冑由規定自各單段側利用機組（12， )出口（24，34，44)至熱源機組（u)入口（61)之聯絡管 ' 、又則由於自各單段側利用機組（12，13，14)出口（24， /4)至熱源機組（11)入口（61)的返回側聯絡管線（I”導致 、媒C力損失，係連接前述複數個單段側利用機組（a， 13 1 ^ 4)中庫内設定溫度最低之返回側聯絡管線導致之值為 取小。是以，在利用庫内設定溫度最低之單段側利用機組 (14)有效的冷卻庫内之時，非常有利。 根據刚述第四發明，藉由規定自各單段側利用機組（12， 13，14)出口（24，34，44)至熱源機組（11)入口…㈠之聯絡管 線長度，則由於自各單段側利用機組（12, 13, 14)出口（24， 34 ’ 44)至熱源機組（丨丨）入口（61)的返回側聯絡管線（IQ)導致 之冷媒壓力損失，係該聯絡管線所連接之單段側利用機組 (12 ’ 13，14)中庫内設定溫度越低越容易成為較小的值。是 以’在利用庫内設定溫度最低之單段側利用機組（14)有效的 冷卻庫内之時，非常有利。 根據前述第六發明，與其他單段側利用機組（12，13)相 比需要較高冷卻能力、庫内設定溫度最低之單段側利用機 組（14)，係在返回側之氣側聯絡管線（19)冷媒容易返回室外 機組（11)的狀態、在送出側之液側聯絡管線（18)來自室外機 組（11)之冷媒容易流入的狀態下連接，與第一及第二冷藏陳 列櫃（12，13)相比，容易流入更多的冷媒。因此，第三冷藏 陳列櫃（14)，為了將庫内保持在規定之設定溫度而能夠發揮 出充分之冷卻能力。 107690.doc -14- 1274132 根據前述第七發明，即使將兩段側利用機組（15)之冷媒 蒸發壓力與蒸發溫度設定的較單段側利用機組（12，13，14) 為低’亦能夠使來自兩段側利用機組（15)的冷媒在進入二段 側迴路（47)出口之前在增壓壓縮機（46)中壓縮以提高冷媒 壓力。於是，故在不影響單段側利用機（12，13 , 14)之蒸發 溫度、蒸發壓力的情況下，兩段側利用機組（15)即能發揮出 較單段側利用機組（12，13，14)為高的冷卻能力。 根據前述第九發明，能夠將冷媒之蒸發壓力與蒸發溫度 設定的較單段側利用機組（12, 13，14)為低之值的兩段側利 用機組（15)，於送出側聯絡管線（18)冷媒容易流入之狀態連 接。因此，因為兩段侧利用機組（1 5 )中容易流入更多的液體 冷媒，故即使將庫内設定溫度設定的較單段側利用機組 (12，13，14)為低，亦能發揮出能夠充分的將庫内保持在規 定之設定溫度的冷卻能力。 【實施方式】 以下，參考附圖，詳細說明本發明之實施型態。 發明之第一實施型態 本實施型態之冷凍裝置（30)，係設置於便利店等，進行 陳列櫃内之冷卻。 如圖1所示，本實施型態之冷凍裝置（30)，係包括：熱源 機組即室外機組（11)、四個陳列櫃（12，13，14，15)以及增 壓機組（16)。四個陳列櫃（12，13，14，15)，係由作為冷藏 庫之第一冷藏陳列櫃（12)、第二冷藏陳列櫃（13)及第三冷藏 陳列櫃（14)、作為冷凍庫之冷凍陳列櫃（15)構成。室外機組 107690.doc -15- 1274132 (11)係設置在室外，四個陳列櫃（12，13，14，15)中之任一 個皆係設置於便利店等店内。 四個陳列櫃（12，13，14，15)之庫内設定溫度分別被決 疋。第一冷藏陳列櫃（12)之設定溫度被決定為1〇。〇，第二冷 藏陳列櫃（13)之設定溫度被決定為5它，第三冷藏陳列櫃 (14)之没疋溫度被決定為2°C，冷柬陳列櫃（15)之設定溢度 被決定為-20C。 室外機組（11)中設有室外迴路（28);第一冷藏陳列櫃（12) 中&有第一冷藏迴路（25);第二冷藏陳列櫃（13)中設有第二 冷藏迴路（35);第三冷藏陳列櫃（14)中設有第三冷藏迴路 (45) ’冷来陳列櫃（15)中設有冷象迴路（55);增壓機組（16) 中設有增壓迴路（65)。 增壓迴路（65)中設有增壓壓縮機（4 6)。冷束迴路（55)和增 壓迴路（65)串聯連接。冷象迴路（55)之入口（53)至增壓迴路 (65)之出口（54)構成二段側迴路（47)。 冷凍裝置（30)中，這些冷藏迴路（25，35，45)和二段側迴 路（47)係藉由液側聯絡管線（18)和氣側聯絡管線（19)相對室 外迴路（28)相互並聯連接’構成冷媒迴路（2〇)。各個冷藏陳 列櫃（12 ’ 13，14)構成單段側利用機組，冷束陳列櫃（i 5) 構成兩段側利用機組。 室外迴路（28)中設有壓縮機（29)和室外熱交換器（丨7)。壓 縮機（29)是高密閉型高壓拱頂型渦卷式旋壓縮機。於該壓縮 機（29) ’對已吸入之冷媒加以壓縮並喷出。室外熱交換器 (17)是鰭管型（fin and tube)熱交換器，係構成熱源側熱交換 107690.doc -16 - l274l32 器。於忒至外熱父換器（17)，在冷媒和室外空氣之間進行熱 父換。於室外機組（11)，壓縮機（29)入口之冷媒壓力大致和 至外機組（11)入口（61)之冷媒壓力相等。室外熱交換器（J7) 出口之冷媒壓力大致和室外機組（11)出口（7丨）之冷媒壓力 相等。 於前述各個冷藏迴路（25，35，45)，自該液側一端朝著 氣側一端依次設有冷藏膨脹閥（22，32，42)和冷藏熱交換器 (21，31，41)。冷藏熱交換器（21，31，41)是鰭管式熱交換 器，構成冷藏熱交換器。為將庫内保持在規定的設定溫度 而對庫内進行冷卻。這些冷藏熱交換器（21，3 1，41)中，分 別進行冷媒和庫内空氣之熱交換。另一方面，冷藏膨脹閥 U2，32，42)係由電子膨脹閥構成。 第一冷藏陳列櫃（12)中，冷藏膨脹閥（22)入口之冷媒壓力 和第一冷藏陳列櫃（12)入口（23)之冷媒壓力大致相等；冷藏 熱交換器（21)出口之冷媒壓力和第一冷藏陳列櫃（12)出口 (24)之冷媒壓力大致相等。第二冷藏陳列櫃（13)中，冷藏膨 脹閥（32)入口之冷媒壓力和第二冷藏陳列櫃3)入口（33)之 冷媒壓力大致相等；冷藏熱交換器（31)出口之冷媒壓力和第 二冷藏陳列櫃（13)出口（34)之冷媒壓力大致相等。第三冷藏 陳列櫃（14)中，冷藏膨脹閥（42)入口之冷媒壓力和第三冷藏 陳列櫃（14)入口（43)之冷媒壓力大致相等；冷藏熱交換器 (41)出口之冷媒壓力和第三冷藏陳列櫃（14)出口（44)之冷媒 壓力大致相等。 冷凍迴路（55)中，自該液側一端朝著氣側一端依次設有 107690.doc -17- 1274132 冷凍膨脹閥（52)和冷凍熱交換器（5 1)。冷凍熱交換器（5 1)是 鰭管式熱交換器，構成冷凍熱交換器。為將庫内保持在規 定的設定溫度而對庫内進行冷卻。該冷涞熱交換器（5 1)中， 分別進行冷媒和庫内空氣之熱交換。另一方面，冷柬膨脹 閥（52)係由電子膨脹閥構成。 增壓機組（16)之增壓壓縮機（46)是高密閉型高壓拱頂型 渴疑Μ細機’其入口連接在冷;東迴路（5 5)之冷;東熱交換5| 〜 （51)之出口。該增壓壓縮機（46)，係對自冷凍熱交換器（5丄） 籲 ％入之冷媒力σ以壓縮並喷出。 自冷凍陳列櫃（15)入口（53)至增壓機組（16)出口（54)的兩 段侧迴路（47)中，冷凍膨脹閥（52)入口之冷媒壓力大致和兩 段側迴路（47)入口（53)之冷媒壓力相等，增壓壓縮機（46)噴 出口之冷媒壓力大致和兩段側迴路（47)出口（54)之冷媒壓 力相等。 液側聯絡管線（18)，係三處設有聯絡管線分支為兩根之 φ &支點（72, 73，74)。已分支之聯絡管線連接各冷藏陳列櫃 (12，13，14)和兩段側迴路（47)入口（23，33，43，53)。此 處，按離室外機組（11)由近及遠之順序，假定各個分支點分 • W為第—分支點（叫、第二分支點（73)以及第三分支點（^。 液側聯絡管線(18)係由以下幾部份管線構成。即自室外 機組（11)出口（71)至第一分支點（72)的主管線⑴、自第一分 支點（72)至第二分支點（73)的第一連接管線㈣、自第二分 支點(73)至第三分支點(74)的第二連接管線(2b)、自第一二 支點(72)至兩段側迴路(47)入口 (53)的第一分支管線心 107690.doc •18- 1274132 自弟一刀支點（73)至第三冷藏陳列櫃（丨4)入口（43)的第二分 支笞線（3b)、自第二分支點（74)至第二冷藏陳列櫃（I〕）入口 (33)的第三分支管線（3c)、以及自第三分支點（7句至第一冷 藏陳列櫃（12)入口（23)的第四分支管線（3d)。也就是說，^ 自室外機組（11)出口（71)開始的送出側聯絡管線即液側聯 絡管線（18)，係兩段側迴路（47)連接最上游一側，三個冷藏 陳列櫃（12, 13, 14)中庫内設定溫度最低之第三冷藏陳列樞 (14)連接最上游一側。 氣側聯絡管線（19)，係三處設有兩根聯絡管線合流的合 流點（65, 66, 67)，合流之聯絡管線連接各冷藏陳列櫃（12， 13，14)和兩段側迴路（47)出口（24，34，44，54)。此處， 按離室外機組（11)由近及遠之順序，假定各個合流點分別為 第一合流點（65)、第二合流點（66)、第三合流點（67)。 氣侧聯絡管線（19)係由以下幾部份管線構成。即自第一 合流點（65)至室外機組（11)入口（61)的主管線（4)、自第一合 流點（65)至第二合流點（66)的第三連接管線（5a)、自第二合 流點（66)至第三合流點（67)的第四連接管線（5b)、自兩段側 迴路（47)出口（54)至第三合流點（67)的第一合流管線（6勾、 自第三冷藏陳列櫃（14)出口（44)至第一合流點（65)的第二合 流管線（6b)、自第二冷藏陳列櫃（13)出口（34)至第二合流點 (66)的第二合流官線（6c)以及自第一冷藏陳列櫃（12)出口 (24)至第三合流點（67)的第四合流管線（6d)。也就是說，朝 著室外機組（11)入口（61)返回之返回側聯絡管線即氣側聯 絡管線（19)，係兩段側迴路（47)連接最上游一側，三個冷藏 107690.doc -19- 1274132 陳列櫃（12，13，14)中庫内設定溫度最低之第三冷藏陳列櫃 (14)連接最下游一側。 此處’假定自第一冷藏陳列櫃（12)出口（24)至室外機組 (11)入口（6 1)的聯絡管線長度是乙1，該長度L丨是主管線 (4)、第二連接管線（5a)、第四連接管線（5b)以及第四合流管 線（6d)長度之合計。假定自第二冷藏陳列櫃（13)出口（34)至 室外機組（11)入口（61)的聯絡管線長度是L2，該長度匕是主 管線（4)、第三連接管線（5a)、第三合流管線（6c)長度之合 計。假定自第三冷藏陳列櫃（14)出口（44)至室外機組（11)入 口（61)的聯絡管線長度是L3，該長度L3是主管線（4)、第二 合流官線（6b)長度之合計。假定自兩段側迴路（47)出口（54) 至至外機組（11)入口（61)的聯絡管線長度是L4，該長度以 疋主官線（4)、第三連接管線（5a)、第四連接管線（5b)以及第 一合流管線（6a)長度之合計。 自各個冷藏陳列櫃（12，13，14)及兩段側迴路（47)出口 (24, 34, 44 , 54)至室外機組（11)入口（61)的聯絡管線長度， 按L3、L2、LI、L4之順序依次變短。也就是說，係該聯絡 ’ H)之設定溫度越低，自
組（11)入口（61)的聯絡管線（丨9)中之任一個為長 於該冷媒迴路（20)，返回側氣側聯絡管線（19)中各部份 管線所連接之冷藏陳列櫃（12，13， 各個冷藏陳列櫃（12，13，14)出口 < (11)入口（61)的聯絡管線長度越短。 107690.doc -20· 1274132 (4〜6)之管徑，係根據各個部份中冷媒流量決定。因此，由 於返回側氣側聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，在任一個 聯絡管線皆係單位長度值大致相等。結果係，由於自各個 冷藏陳列櫃（12, 13, 14)之出口（24,34,44)至室外機組⑴) 入口（61)之返回側的聯絡管線導致之冷媒壓力損失，係該聯 絡官線長度越短越小；該聯絡管線所連接之冷藏陳列櫃 (13 14)的。又疋溫度越低越小。而且，由於自兩段側迴 路（47)出口（54)至室外機組（11)入口（61)的聯絡管線導致之 冷媒壓力損失，係較由於自各個冷藏陳列櫃（12，13，14) 之出口（24，34，44)至室外機組（11)入口（61)的聯絡管線導 致之冷媒壓力損失中之任一個皆為大。 運轉操作 說明該實施型態之冷凍裝置（3〇)的工作情況。該冷凍裝 置（3 0)中’冷媒在室外機組（u)與各個冷藏陳列櫃（12，13， 14)之間循環，各個冷藏陳列櫃（12，π，ι4)之冷藏熱交換 器（21 ’ 31，41)係作為蒸發器進行單段壓縮冷凍循環，冷媒 還在室外機組（11)與兩段側迴路（47)之間進行循環，冷凍陳 列樞（15)之冷凍熱交換器（5丨）作為蒸發器進行兩段壓縮冷 凍循環。 若使室外機組（11)之壓縮機（29)運轉，則在該壓縮機（29) 壓縮之冷媒便經由室外迴路（28)，流入室外熱交換器（17)。 於遠室外熱交換器（17)，冷媒向室外空氣放熱而冷凝。於室 外熱父換器（17)冷凝之冷媒，從室外機組（11)流出，再流入 構成液側聯絡管線（18)的主管線（1)。之後，流入主管線（i) 107690.doc -21- 1274132 之冷媒，係從各個分支點（72，73，74)流入各個冷藏迴路 (25，35，45)與冷凍迴路（5 5)。 流入各個冷藏迴路（25，35，45)之冷媒，係於各個冷藏 膨脹閥（22, 32, 42)減壓後，又被導入至各個冷藏熱交換器 (21 31 41)。於各個冷滅熱交換器（21 ’ 31，41)，冷媒自 庫内空氣吸熱而蒸發。於第一冷藏陳列櫃（12)，係將於冷藏 熱交換器（21)冷卻之庫内空氣供給至庫内，將庫内溫度大致 保持於設定溫度（l〇°C)。於第二冷藏陳列櫃（13),係將於冷 藏熱交換器（31)冷卻之庫内空氣供給至庫内，將庫内溫度大 致保持於沒疋溫度（5°c )。於第三冷藏陳列櫃（丨4)，係將於 冷藏熱交換器（41)冷卻之庫内空氣供給至庫内，將庫内溫度 大致保持於設定溫度（VC)。於各個冷藏熱交換器（21，31， 41)蒸發之冷媒，係流入第二至第四各合流管線（6b， 6d)。 流入冷凍迴路（55)的冷媒，係於冷凍膨脹閥（52)減壓後， 又被導入至冷凍熱交換器（51)。於冷凍熱交換器，冷媒 自庫内空氣吸熱而蒸發。於冷凍陳列櫃（15)，係將於冷凍熱 乂換器（51)冷卻之庫内空氣供給至庫内，將庫内溫度大致保 持於叹疋溫度（_20。〇。於冷凍熱交換器（51)蒸發之冷媒係 自冷康迴路（55)流入增遷迴路（65)。流入增壓迴路（65)的冷 媒係被吸入增壓壓縮機（46)，在該增壓壓縮機（46)被壓縮 並喷出。從增壓壓縮機（46)噴出之冷媒，係流入第一合流管 線（6a)。 由於自各個冷藏陳列櫃〇2，13，14)之出口（24，34，44) 107690.doc -22- 1274132 至室外機組（11)入口（61)之返回側的聯絡管線（19)導致之冷 媒壓力損失，係由於第三冷藏陳列櫃（丨4)之聯絡管線導致之 值最小，其次是第二冷藏陳列櫃（13)，最後是第一冷藏陳列 櫃（12)。於是，因為各個冷藏陳列櫃（丨2，丨3，丨4)中冷媒之 蒸發溫度，係按照第三冷藏陳列櫃（14)、第二冷藏陳列櫃 (13)弟冷藏陳列櫃（12)之順序逐漸降低，故於各個冷藏 陳列櫃（12，13，14)庫内設定溫度得以保持。 冷凍陳列櫃（15)之冷媒蒸發溫度，係被設定得較冷藏陳 列櫃（12, 13, 14)之為低，但因為能夠在達到兩段側迴路（47) 出口之前在增壓壓縮機（46)中將來自冷凍陳列櫃（15)之冷 媒壓縮而使冷媒壓力提高，故在不影響冷藏陳列櫃（12， 13 ’ 14)之蒸發溫度、蒸發壓力的情況下，在冷凍陳列櫃（15) 中能夠發揮出很高的冷卻能力而進行庫内之冷卻。 流入至各個合流管線（6a，6b, 6e，6d)之冷媒，係在各個 合點（65, 66, 67)合流，流經主管線（4)後流入室外迴路（28)。 流入室外迴路（28)的冷媒，被吸入至壓縮機（29)，在該壓縮 機（29)中被壓縮再次被噴出。於冷媒回路（2〇)，重複進行如 此之冷媒循環。 第一實施型態之效果 於前述第一實施型態，由於自各個冷藏陳列櫃（12，13， 14)之出口（24，34，44)至室外機組（11)入口（61)之返回側的 聯絡官線（19)導致之冷媒壓力損失，係該氣側聯絡管線（19) 所連接之冷藏陳列櫃（12，. 13，14)的設定溫度越低越小。於 是，便能夠按照庫内設定溫度由高至低之順序，將冷藏陳 107690.doc -23- 1274132 列櫃（12，13，14)的冷藏熱交換器dm)之冷媒蒸發 溫度設定得由高至低，以使得分別相對庫内之設定溫度適 田 果疋此夠利用各個冷藏陳列櫃（12，13，14)有效 的進行庫内之冷卻。 於月)述第實靶型悲’與第一及第二冷藏陳列櫃(η，") 相比所而要的冷卻旎力較高的、冑内設定溫度最低的第三 冷藏陳列櫃（14)，係在返回側之氣側聯絡管線冷媒容易 t回至外钱組（11)的狀態、在送出側之液側聯絡管線（1 8) 來自室外機組（11)之冷媒容易流入的狀態下連接，與第一及 第二冷藏陳列櫃（12, 13)相比，容易流入更多的冷媒。因此， 第三冷藏陳列櫃（14)，為了將庫内保持在規定之設定溫度而 能夠發揮出充分之冷卻能力。 於前述第一實施型態，即使將冷凍陳列櫃（丨5)中冷媒之 蒸發壓力、蒸發溫度設定得較冷藏陳列櫃（12，13，14 )之為 低，亦能在到達兩段側迴路（47)出口之前在增壓壓縮機（46) 中將來自冷凍陳列櫃（1 5)之冷媒壓縮而使冷媒壓力提高。於 是，在不影響冷藏陳列櫃（12，13，14)之蒸發溫度、蒸發壓 力的情況下，冷凍陳列櫃（15)便能夠發揮出較冷藏陳列櫃 (12，13)為高之冷卻能力。 於第一實施型態，蒸發溫度、蒸發壓力設定的較冷藏陳 列櫃（12，13)為低之冷凍陳列櫃（15)，係於送出側液側聯絡 管線（18)冷媒容易流入之狀態連接。於是，因為較多的液冷 媒容易流入冷凍陳列櫃（15)，故能夠發揮出用以將庫内保持 為規定之設定溫度的充分的冷卻能力。 107690.doc -24· 1274132 第一實施型態之變形例1 對第一實施型態之變形例1加以說明。該變形例1，係改 變第一實施型態中第一冷藏陳列櫃（12)、第二冷藏陳列櫃 (13)之設定溫度、第四連接管線（5b)及第四合流管線（6d)之 粗度（内徑）而獲得者。 於該變形例1，第一冷藏陳列櫃（12)之設定溫度被決定為 5°C ’第二冷藏陳列櫃（π)之設定溫度被決定為10°C。決定 " 苐四連接管線（5b)及第四合流管線（6d)之粗度，係使得由於 ® 该第四連接管線（5b)及第四合流管線（6d)導致之冷媒壓力 損失之合計較由第三合流管線（6C)導致之值為小。是以，由 於自第一冷藏陳列櫃（12)出口（24)至室外機組（11)入口（6 的聯絡管線導致之冷媒壓力損失，係較來自第二冷藏陳列 櫃（13)出口（34)之值為小。結果是，與第一實施型態一樣， 由於自各個冷藏陳列櫃（12，13，14)出口（24 , 34，44)至室 外機組（11)入口（6 1)的氣側聯絡管線（丨9)導致之冷媒壓力損 _ 失’係該聯絡管線（19)所連接之冷藏陳列櫃（12，13，14) 之没定溫度越低越小。 根據該變形例1，雖然自各個冷藏陳列櫃（12，Π，14)出 口（24，34，44)至室外機組（11)入口（61)的返回側聯絡管線 (1 9)長度，並非是該聯絡管線所連接之冷藏陳列櫃（12 , 1 3， 14)的設定溫度越低越短，然而，藉由調節該聯絡管線之粗 度，便能使由於自各個冷藏陳列櫃（12，13，ι4)出口（24， 34，44)至室外機組（11)入口（61)的該聯絡管線導致之冷媒 壓力損失，係該聯絡管線所連接之冷藏陳列櫃（12, 13, 14) 107690.doc -25- 1274132 之設定溫度越低越低。因此，無論室外機組（1丨）、各個冷藏 陳列櫃（12 ’ 13，14)之配置情況如何，若調節由於自各個a 藏陳列櫃（12，13，14)出口（24，34，44)至室外機組（u)入 口（6 1)的聯絡管線導致之冷媒壓力損失，便能夠按照庫内設 定溫度由高至低之順序，將冷藏陳列櫃（12，13，14)的冷藏 熱交換器（21，31，41)之冷媒蒸發溫度設定得由高至低，以 使得分別相對庫内之設定溫度適當化。因而能夠利用各個 冷藏陳列櫃（12，13，14)有效的進行庫内之冷卻。 第一實施型態之變形例2 對第一實施型態之變形例2加以說明。該變形例2之冷束 裝置（3 0)概略構成圖顯示於圖2。該冷凍裝置（3〇)，與第一 實施型態不同，未設置冷凍陳列櫃（15)與增壓機組（16)。 具體而言，該變形例2之冷凍裝置（30)，係包括··室外機 組（11)與二個冷藏陳列櫃（12，13，14)。與第一實施型態一 樣，來自至外機組（11)出口（7丨）之送出側聯絡管線即液側聯 絡管線（18)中，三個冷藏陳列櫃（12，13，14)中庫内設定溫 度最低之第三冷藏陳列櫃（14)連接最上游一側；朝向室外機 組（11)入口（61)之返回側聯絡管線即氣側聯絡管線（19)中， 二個冷藏陳列櫃（12, 13, 14)中庫内設定溫度最低之第三冷 藏陳列櫃（14)連接最下游一側。 發明的第二實施型態 本發明第二實施型態所關係之冷凍裝置（30)顯示於圖 3。或冷/東裝置（30)，與第一實施型態不同，在返回側之氣 側聯絡官線（19) ’兩段側迴路（47)連接最下游。以下，具體 107690.doc •26- 1274132 說明與第一實施型態不同之處。
氣側聯絡管線（19)，係由以下幾部份管線構成。即自第 一合流點（65)至室外機組（11)入口（61)的主管線（4)、自第一 合流點（65)至第二合流點（66)的第三連接管線（5a)、自第二 合流點（66)至第三合流點（67)的第四連接管線（5b)、自兩段 側迴路（47)出口（54)至第一合流點（65)的第一合流管線 (6a)、自第三冷藏陳列櫃（14)出口（44)至第二合流點（66)的 第二合流管線（6b)、自第二冷藏陳列櫃（13)出口（34)至第三 合流點（67)的第三合流管線（6c)以及自第一冷藏陳列櫃〇2) 出口（24)至第二合流點（67)的第四合流管線（6幻。也就是 況，朝著至外機組（11)入口（6丨）返回之返回側聯絡管線即氣 側聯絡管線（19)中’係、兩段側迴路（47)連接最下游，三個冷 藏陳列櫃(12, 13, 14)中庫内設定溫度最低之第三冷藏陳列 櫃（14)連接最下游一側。 自冷藏陳列櫃（12, 13, 14)出口（24,34,44)至室外機組 (11)入ϋ (61)的耳葬絡管線長度，係該聯、絡管線所連接之冷藏 陳歹J櫃（12’ 13’ 14)之设定溫度越低越短。自兩段侧迴路（π) 出口（54)至室外機組⑴）人口（61)之聯时線長度，係較自 冷藏陳列櫃（12，13，14)出口（24,34,44)至室外機組⑴） 入口 (61)的聯絡管線(19)中任一個之長度為短。 該冷媒回路（20)中，返㈣氣側聯絡管線（19)中各部份 (4〜6)之管徑，係根據各個部份中冷媒流量決定。因此，由 聯絡管線皆係單位長度值大致㈣。結果係，由於自各個 107690.doc -27- 1274132 冷藏陳列櫃02 ’ 13，14)出口（24，34，44)至室外機組（11) 入口（61)之返回側的聯絡管線導致之冷媒壓力損失，係該聯 絡管線長度越短越小；該聯絡管線所連接之冷藏陳列櫃 (12，13，14)的設定溫度越低越小。而且，由於自兩段側迴 路（47)出α (54)至室外機組⑴）入口（61)的聯絡管線導致之 冷媒壓力損失，係較由於自各個冷藏陳列櫃（12 , 13，14) 出口（24 ’ 34 ’ 44)至室外機組（u)入口（61)的聯絡管線導致 之冷媒壓力損失中之任一個皆為小。 第二實施型態的效果 於所述第二實施型態，與所述第一實施型態一樣，由於 自各個冷藏陳列櫃（12，13，14)出口（24，34，44)至室外機 組（11)入口（61)之返回侧的聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損 失，係該聯絡管線所連接之冷藏陳列櫃（丨2 ,丨3，丨4)的設定 溫度越低越小。於是，便能夠按照庫内設定溫度由高至低 之順序，由尚至低的設定冷藏陳列櫃（12 , 13，14)的冷藏熱 父換器（2 1 ’ 3 1，41)之冷媒蒸發溫度，而分別與庫内之設定 溫度相適應。結果是，能夠利用各個冷藏陳列櫃（12, 13， 14)有效的進行庫内之冷卻。 於第二實施型態，各個冷藏陳列櫃，13，14)及兩段 側迴路（47)出口（24，34，44，54)至室外機組（11)入口（61) 的返回側氣側聯絡管線（19)導致之冷媒壓力損失，係由於連 接冷凍陳列櫃（15)之返回側氣側聯絡管線（丨9)導致之值為 最小’所以各個冷藏陳列櫃（12，13，14)及兩段側迴路（47) 出口（24，34，44，54)中兩段側迴路（47)出口（54)之冷媒壓 107690.doc -28- 1274132 力最低。於是，能夠將冷凍陳列櫃（15)出口（54)之冷媒壓力 亦即增壓壓縮機(46)之喷出壓力抑制得很低，而能夠使增壓 遷縮機（46)出人口之麼力差小—些。因此，能夠將增壓壓縮 機（46)中之功耗抑制得很低。 其他實施型態 於前述實施型態，可以採取以下做法，即在送出側液側 聯絡管線（18)、返回側氣側聯絡管線（19)，不是象前述實施 型態一樣將冷凍陳列櫃（15)配置在最上游或者最下游，而是 將冷來陳列櫃（15)配置在冷藏陳列櫃（12，π，ι4)之間。 於前述實施型態，可使冷藏陳列櫃（12，13，14)之間的 庫内設定溫度相同。此時，較佳者，係由於自各個冷藏陳 列櫃（12 ’ 13，14)出口（24，34，44)至室外機組（u)入口（6 〇 的返回側聯絡管線導致之冷媒壓力損失大致相等。 於前述實施型態，可以於冷媒迴路（2〇)設置四台或者四 台以上的冷藏陳列櫃，亦可與室外機組（11)並列連接四台或 者四台以上的冷藏陳列櫃。 於則述實施型態，可於冷媒迴路（2〇)設置空調機組。此 時，較佳者，係以與液側聯絡管線（18)、氣側聯絡管線（19) 不同的聯絡管線連接空調機組與室外機組（1丨）。 另外’以上實施型態係較佳之例。本發明並不限制其應 用物、或者是其用途範圍。 工業實用性 綜上所述，本發明係對複數個利用機組並列連接熱源機 組的冷凍裝置有用。 107690.doc -29- 1274132 圖式簡單說明】 、圖1係本發明第一實施型態所關係之冷凍裝置的概略構 成圖。 圖2係本發明第一實施型態變形例2所關係之冷凍裝置的 概略構成圖。 成圖 圖3係本發明第二實施型態所關係之冷凍裝置的概略構 【主要元件符號說明】 11 室外機組（熱源機組） 12 第一冷藏陳列櫃（單段侧利用機組） 13 第二冷藏陳列櫃（單段側利用機組） 14 第二冷藏陳列櫃（庫内設定溫度最低之單段 側利用機組） 15 冷;東陳列樞（兩段側利用機組） 18 液側聯絡管線（送出側聯絡管線） 19 氣側聯絡管線（返回側聯絡管線） 20 冷媒迴路 21 第一冷藏陳列櫃之冷藏熱交換器（冷卻熱交 換器） 23 第一冷藏陳列櫃入口（單段側利用機組入口） 24 第一冷藏陳列櫃出口（單段側利用機組出口） 29 壓縮機 30 冷凍裝置 31 第二冷藏陳列櫃之冷藏熱交換器（冷卻熱交 107690.doc -30- 1274132 換器） 33 第二冷藏陳列櫃入口（單段側利用機組入口） 34 第二冷藏陳列櫃出口（單段側利用機組出口） 41 第三冷藏陳列櫃之冷藏熱交換器（冷卻熱交 換器） 43 第^三冷藏陳列櫃入口（單段側利用機組入口） 44 第三冷藏陳列櫃出口（單段側利用機組出口） 46 增壓壓縮機 47 二段側迴路 51 冷凍熱交換器（冷卻熱交換器） 53 兩段側迴路入口 54 兩段側迴路出口 61 室外機組入口（熱源機組入口） 71 室外機組出口（熱源機組出口） 107690.doc -31 -