SU950678A1 - Process for dehydrating synthetic carnallite containing magnesium chloride - Google Patents

Description

во, где греющие газы отдают свое теп ло материалу. Способ позвол ет при обезвоживани обогащенного карналлита уменьшить ко кование материала, но не исключает е полностью, поскольку при неизбежных на практике местных нарушени х равно Мерности кипени  легкоплавкие часткц увлажненных шестиводных солей в той или иной мере сплавл ютс  в застоЙных зонах на решетке загрузочной камеры . , Данный способ примен етс  также и дл  обезвоживани  синтетического карналлита, который вследствие меньшей величины кристаллов содержит большее количество маточного раствора и, соответственно, большее количество легкоплавкого бишофита, образующегос  при сушке. Кроме того, син тетический карналлит в отдельных случа х содержит свободный кристалли ческий бишофит, а также хлористый кальций, который при сушке образует легкоплавкое соединение - тахгидрит 2MgCl2- CaCl.j- . Это усугубл ет веро тность оплавлени  материала и приводит к необходимости при обезвож вании синтетического карналлита снизить температуры греющих газов под решеткой до 320-400 с, т.е. на 15-20 по сравнению с обезвоживанием обога денного карналлита. Соответственно уменьшаетс  и производительность печи . Кроме того, увеличиваетс  расход сырь  из-за его потерь при чистках и повышенного уноса мелких частиц на последних ступен х обработки Цель изобретени  - предотвращение плавлени  карналлита, уменьшение рас хода сырь  и интенсификаци  процесса при обезвоживании синтетического карналлита. Поставленна  цель достигаетс  тем что согласно способу обезвоживани  синтетического карналлита, содержащего хлористый магний, в несколько ступеней, состо щим из сумки продук та на первой ступени и удалени  крис таллизационной воды на последующих ступен х при дополнительной дегидратации продукта на первой ступени до содержани  в нем 4,5-3,0 моль воды на 1 моль хлористого магни . При это отношение массы хлористого магни  в исходном продукте к массе удал емой Кристаллизационной воды должно быть равно 1:(2-6), греющие газы на перво ступени подают со скоростью, превышающей в 1,1-2 раза их скорость на последующих ступен х. Способ осуществл ют следующим образом . Синтетический карналлит подвергают ступенчатой обработке греющими газами в кип щем слое. Процесс осуществл ют в многокамерных печах кип  щего сло  с перекрёстным движением подаваемых под газораспределительную решетку греющих газов и обрабатываемого материала, который подают в загрузочную камеру в кип щий слой продукта, наход щегос  на газораспределительной решетке. Из последней камеры печи выгружают готовый продукт. В загрузочной камере за счет тепла греющих газов материал сушат, и дополнительно удал ют часть кристаллизационной воды до содержани  в продукте 4,5-3 моль воды на 1 моль хлористого магни . Дегидратацию осуществл ют за счет дополнительного подвода тепла к материалу на первой ступени. Дополнительный подвод тепла обеспечиваетс  путем повышени  скорости и температуры греющих газов, а также за счет увеличени  площади газораспределительной решетки загрузочной камеры при уменьшении скорости греющих газов и площади газораспределительной решетки в остальных камерах, т.е. на последующих ступен х процесса . Количество дополнительного тепла, которое необходимо подвести к материалу в загрузочной камере определ ют из теплового баланса по известным термохимическим данным.При этом скорость греющих газов на первой ступени поддерживают в 1,1-2 раза выше, чем на последующих ступен х, температуру греющих газов на первой ступени устанавливают 350-370°С, повыша  ее по сравнению с известным способом минимум на . На последующих ступен х процесса температуру греющих газов поддерживают примерно такой же, как и в известном способе. Площадь газораспределительной решетки на первой ступени увеличивают в 1,5-3 раза при уменьшении площади решетки на последующих ступен х. Соотношение массы хлористого.магни  в исходном продукте к массе, удал емой на первой ступени кристаллизационной воды, поддерживают равным 1: (2-6). Если в исходном продукте (синтетическом карналлите) присутствует хлористый кальций, то соотношение массы последнего к массе удал емой на первой ступени кристаллизационной воды поддерживают равным 1:(10-30). Введение дополнительной операции дегидратации на первой ступени позвол ет резко уменьшить врем  пребывани  легкоплавких шестиводных кристаллогидратов , т.е. быстрее прос1 очить стадию их существовани , что и дает возможность предотвратить оплавление материала , и тем самым снизить веро тность образовани  окатышей. Объемный вес материала в слое на первой ступени при этом уменьшаетс , и потребуетс  меньший напор на преодоление сопротивлени  сло . Это позволит без повышени  напора дутьевых устройств увеличить высюту сло , что нар ду с интенсификацией влагообмена между частицами исходного и частично дегидратированного материала приводи к уменьшению веро тности образовани  окатышей,in, where the heating gases give up their heat to the material. During dehydration of enriched carnallite, the method makes it possible to reduce the material's coking, but does not completely eliminate it, since, in case of unavoidable in practice local disturbance of boiling, the low-melting parts of moistened six-salt salts melt to some extent in stagnant zones on the loading chamber grid. This method is also used to dehydrate synthetic carnallite, which, due to the smaller size of the crystals, contains a greater amount of mother liquor and, accordingly, a greater amount of low-melting bischofite formed during drying. In addition, in some cases, synthetic carnallite contains free crystalline bischofite, as well as calcium chloride, which when dried forms a fusible compound — tahydrite 2MgCl2-CaCl.j-. This aggravates the likelihood of the material melting and leads to the need to reduce the temperature of the heating gases under the grate to 320-400 s, i.e., dehydration of synthetic carnallite. by 15–20 compared with dehydration of enriched carnallite. Accordingly, the productivity of the furnace decreases. In addition, the consumption of raw materials increases due to its losses during cleaning and increased entrainment of fine particles at the last stages of processing. The purpose of the invention is to prevent melting of carnallite, reduce the consumption of raw materials and intensify the process when dehydrating synthetic carnallite. This goal is achieved by the fact that according to the method of dehydration of synthetic carnallite containing magnesium chloride, in several stages, consisting of a bag of products at the first stage and removal of crystallization water at subsequent stages with additional dehydration of the product at the first stage to 4 content in it, 5-3.0 mol of water per 1 mol of magnesium chloride. With this ratio of the mass of magnesium chloride in the initial product to the mass of the removed Crystallization water should be equal to 1: (2-6), the heating gases at the first stage are served at a speed exceeding 1.1-2 times their speed at subsequent stages. The method is carried out as follows. Synthetic carnallite is subjected to step processing by heating gases in a fluidized bed. The process is carried out in multi-chamber fluidized bed furnaces with cross-movement of heating gases supplied to the gas distribution grid and the material being processed, which is fed into the loading chamber into the fluidized bed of the product located on the gas distribution grid. From the last chamber of the furnace unload the finished product. In the loading chamber, the material is dried due to the heat of the heating gases, and a part of the water of crystallization is additionally removed to contain 4.5–3 mol of water per 1 mol of magnesium chloride in the product. Dehydration is carried out by additional heat supply to the material in the first stage. Additional heat supply is provided by increasing the speed and temperature of the heating gases, as well as by increasing the area of the gas distribution grid of the loading chamber while reducing the speed of the heating gases and the area of the gas distribution grid in the other chambers, i.e. on the next steps of the process. The amount of additional heat that must be supplied to the material in the loading chamber is determined from the heat balance according to known thermochemical data. At the same time, the speed of the heating gases in the first stage is maintained 1.1–2 times higher than in subsequent steps, the temperature of the heating gases is the first stage set 350-370 ° C, increasing it compared to the known method for at least. At subsequent stages of the process, the temperature of the heating gases is maintained at about the same as in the known method. The area of the gas distribution grid at the first stage is increased by 1.5-3 times with decreasing area of the grid at subsequent stages. The mass ratio of the chloride. Magneti in the initial product to the mass removed at the first stage of water of crystallization is maintained equal to 1: (2-6). If calcium chloride is present in the initial product (synthetic carnallite), then the ratio of the mass of the latter to the mass of crystallization water removed at the first stage is equal to 1: (10-30). The introduction of an additional operation of dehydration in the first stage makes it possible to drastically reduce the residence time of low-melting six-hydrogen crystal hydrates, i.e. it is faster to examine the stage of their existence, which makes it possible to prevent the material from melting, and thereby reduce the likelihood of pellet formation. The bulk density of the material in the layer in the first stage is reduced, and less pressure is needed to overcome the resistance of the layer. This will allow, without increasing the pressure of the blowing devices, to increase the bed height, which, together with the intensification of moisture exchange between the particles of the initial and partially dehydrated material, leads to a decrease in the probability of pellet formation,

Способ может быть осуществлен не только в многокамерной печи кил иего сло , но и в нескольких соединенных последовательно однокамерных печах кип щего сло .The method can be carried out not only in a multi-kiln kiln of its layer, but also in several single-chamber fluidized-bed kilns connected in series.

Пример 1. В первую камеру печи загружают 15,4 т/ч исходного сырь , содержащего, %: кристаллов карналлита KCI-MgCi - 6Н2.0; 82,25, хлористого магни  1,53; хлористого кальци  0,3 и воды 3,61, причем последние три компонента наход тс  в виде маточного раствора. В 1 час в первую камеру печи с исходным сырьем поступает 0,236 т хлористого магни  и 0,0462 т хлористого кальци .Example 1. The first chamber of the furnace is charged with 15.4 t / h of the feedstock containing,%: Carnallite crystals KCI-MgCi - 6H2.0; 82.25, magnesium chloride 1.53; calcium chloride 0.3 and water 3.61, the latter three components being in the form of a stock solution. At 1 hour, 0.236 tons of magnesium chloride and 0.0462 tons of calcium chloride enter the first chamber of the furnace with the feedstock.

Средневзвешенное молекул рное отношение Hjp,MgC1.3, рассчитанное из суммарных количеств карналлита, хлористого магни  и воды в исходном сырье, составл ет 6,33.The weighted average molecular ratio Hjp, MgC1.3, calculated from the total amounts of carnallite, magnesium chloride, and water in the feedstock, is 6.33.

Под газораспределительную решетку первой камеры подают нагретые до 370С газы со скоростью 0,56нм/с. Соотношение скоростей греющих газов в первой -И второй, а также в первой и третьей камерах поддерживают равным , соответственно 1,1 и 1,2.Under the gas distribution grid of the first chamber, gases heated to 37 ° C are fed at a rate of 0.56nm / s. The ratio of the rates of heating gases in the first —and the second, as well as in the first and third chambers — is equal to, respectively, 1.1 and 1.2.

Количество подводимого в первую камеру тепла регулируют таким образом , чтобы кроме сушки осуществить дополнительно дегидратацию продукта до 4,47 моль воды на 1 моль хлористого магни . При этом иэ карналлита .и бишофита, образовавшегос  при сушке , удал ют по 1,53 моль кристаллизационной воды на 1 моль хлористого магни , что соответствует 1,324 т кристаллизационной воды в 1 час. Соотношени  масс хлористого магни  и хлористого кальци  в исходном продукте к массе удал емой в первой камере кристаллизационной воды равны, соответственно 1:5,6 и 1:28,8. Во второй и третьей камерах печи удал ют основную массу оставшейс  воды. Из печи выгружают готовый продукт, содержащий до 3% воды.The amount of heat supplied to the first chamber is regulated in such a way that, in addition to drying, additional dehydration of the product to 4.47 mol of water per 1 mol of magnesium chloride is carried out. In this case, the carnallite and bischofite, which was formed during drying, are removed by 1.53 mol of water of crystallization per 1 mol of magnesium chloride, which corresponds to 1.324 tons of water of crystallization in 1 hour. The mass ratios of magnesium chloride and calcium chloride in the starting product to the mass of crystallization water removed in the first chamber are equal, respectively: 1: 5.6 and 1: 28.8. In the second and third chambers of the furnace, the bulk of the remaining water is removed. The finished product containing up to 3% water is discharged from the furnace.

Примеры 2иЗ отличаютс  от примера 1 тем, что в загружаемом продукте содержитс , соответственно, 78,49 и 74,44% карналлита; 2,89 и 4,27% хлористого магни , 0,70 и 1,00% хлористого кальци  и 6,87 и 9,89% воды. Поэтому в первой камере печи дегидратацию осуществл ют до содержани  воды 4 (пример 2) и 3,5 (пример 3) моль на 1 моль хлористого магни . Увеличение количества подводимого в слой тепла, снижение веро тности образовани  окатышей и др. позвол ют, несмотр  на ухудшение состава исходного сырь , уменьшить количество чисток печи до 30-32 и увеличить производительность печей на 14-16%. Безвозвратный пылеунос и удельный расход сырь  в обоих случа х ниже, чем в известном способе. Пример 4. Загружаемый поодукт содержит всего 65,46% карналлита , 6,95% хлористого магни , 1,74% .хлористого кальци  и 15,6% воды.Examples 2 and 3 are different from example 1 in that the feed product contains 78.49 and 74.44% carnallite, respectively; 2.89 and 4.27% magnesium chloride, 0.70 and 1.00% calcium chloride, and 6.87 and 9.89% water. Therefore, in the first chamber of the furnace, dehydration is carried out to a water content of 4 (example 2) and 3.5 (example 3) mol per 1 mol of magnesium chloride. Increasing the amount of heat applied to the layer, reducing the likelihood of pellet formation, etc., allow, despite the deterioration in the composition of the raw material, reduce the number of furnace cleanings to 30-32 and increase the productivity of the furnaces by 14-16%. Irrevocable dust removal and specific consumption of raw materials in both cases is lower than in the known method. Example 4. The loaded product contains only 65.46% carnallite, 6.95% magnesium chloride, 1.74% calcium chloride and 15.6% water.

В первой камере печи кип щего сло  этот продукт подвергают тепловой обработке таким образом, чтобы осуществить дегидратацию до содержани  3 моль воды на 1 моль хлористого магни . Соотношение скоростей газов в первой и последней камерах здесь равно 2.In the first chamber of the fluidized bed furnace, this product is subjected to heat treatment so as to carry out dehydration to a content of 3 mol of water per 1 mol of magnesium chloride. The ratio of the velocities of the gases in the first and last chambers here is 2.

За счет увеличени  количества вводимого в слой тепла, а также за счет сокращени  простоев на чистку производительность печи возрастает по сравнению с известнь л способом на 10,5%. Однако в этом случае возрастает пылеунос карналлита из первой камеры печи. И хот  во второй и третьей камерах печи скорость подачи газов в слой снижают, фактический суммарный безвозвратный пылеунос возрастает в сравнении с предыдущими примерами и остаетс  таким же, как в известном способе. Однако и в этом случае при одинаковой производительности безвозвратный пылеунос будет на 10% ниже, чем в известном способе. В то же унос материала из сло  этой камеры существенно не увеличиваетс , так как, несмотр на снижение объемной массы материала в слое, она останетс  намного больше, чем на следующих ступен х процесса (в последующих камерах).By increasing the amount of heat introduced into the layer, as well as by reducing downtime for cleaning, the productivity of the furnace increases by 10.5% compared to the limestone method. However, in this case, the dust emission of carnallite from the first chamber of the furnace increases. And although in the second and third chambers of the furnace the rate of gas supply to the layer is reduced, the actual total irretrievable dust removal increases in comparison with the previous examples and remains the same as in the known method. However, in this case, with the same performance, the irretrievable dust removal will be 10% lower than in the known method. At the same time, the removal of material from the layer of this chamber does not increase significantly, since, despite the decrease in the bulk density of the material in the layer, it will remain much more than in the next steps of the process (in subsequent chambers).

Скорость газов на этих ступен х, где объемна  масса материала меньше, чем на первой ступени, целесообразно при этом несколько уменьшить, что существенно сокращает вынос материала из сло  и его безвозвратные потери с неуловленной в циклонах пылью. В результате уменьшаетс  удельный расход сырь .The gas velocity at these stages, where the bulk material is less than at the first stage, it is advisable to reduce this somewhat, which significantly reduces material removal from the layer and its irretrievable loss with dust that is not captured in cyclones. As a result, the specific consumption of raw materials is reduced.

Перераспределение скоростей позвол ет при увеличении средней по печи скорости, т.е. при интенсификации процесса, снизить вынос карналлита и веро тность образовани  окатышей. Последнее дает возможность интенсифицировать процесс за счет сокращени  простоев на чистку.The redistribution of velocities allows for an increase in the average rate of the furnace, i.e. in case of intensification of the process, reduce the removal of carnallite and the probability of pellet formation. The latter provides an opportunity to intensify the process by reducing downtime for cleaning.

Увеличение дегидратации продукта на первой ступени обработки до содержани  меньше 3 моль на 1 моль хлористого магни  вследствие неоднородности в глубине обезвоживани .отдельных частиц приведет к значительному увеличению гидролиза, а также выноса материала из сло , т.е. к увеличению расхода сырь  из-за увеличени  потерь хлористого магни  в виде основных солей (MgOHCl И др.) и с неуловленной пылью. Снижение дегидратации продукта в первой камере печи до содержани  воды более, чем 4,5 моль на 1 моль хлористого магни , приведет к ут желению объемной массы материала в слое и уве личению времени существовани  легко-, плавких кристаллогидратов, что увел1тчивает веро тность оплавлени  карналлита , бишофита и тахгидрита, а с едовательно , и веро тность образовани  окатышей. Количество чисток печи пр этом возрастает, и существенного отличи  от известного способа не будет. С увеличением содержа.ни  хлористого магни , хлористого кальци  и воды в синтетическом карналлите процесс оплавлени  идет более интенсивно, и целесообразно увеличивать степень дегидратации продукта на первой ступени его обработки в указанных выше пределах. При afoM соотношени  масс, содержащихс  в исходном карналлите хлористого магни  и хлористого кальци , к массе удал емой на первой ступени кристаллизационной воды следует поддерживать, соответственно, равными Is2-6 и Ij10-30. С увеличением содержани  хлористого магни  и хлористого кальци  указанные соотношени  приближают к нижнему пределу, с умень шением содержани  этих компонентов к верхнему. Если поддерживать эти соотношени  вне указанных выше пределов, то дл  образовани  требуемой дегидратации продукта на первой или последней ступен х процесса необходимо снижать количество подведенного тепла, т.е. уменьшать производительность печи. Увеличение скорости греющих газов в загрузочной камере печи, т.е. на первой ступени процесса, более чем в 2 раза в сравнении с последующими ступен ми, приводит к увеличению безвозвратного пылеуноса, т.е. к увеличению расхода сырь . Снижение скорости подачи греющих газов в слой загрузочной камеры до скорости равной или меньшей, чем скорость подачи газов в остальные камеры , приводит к уменьшению количества подаваемого в слой этой камеры тепла, т.е. к уменьшению дегидратации Материала в слое. Это, в свою очередь, вызывает увеличение объемной массы материала и ут желение сло . Веро тность местных нарушений кипени  сло , оплавлени  частиц и образовани  окатышей при этом возрастает. Результаты осуществлени  предлагаемого способа по примерам отражены в таблице.An increase in the dehydration of the product at the first stage of processing to a content of less than 3 mol per 1 mol of magnesium chloride due to heterogeneity in the depth of dehydration of individual particles will lead to a significant increase in hydrolysis, as well as removal of material from the layer, i.e. to an increase in the consumption of raw materials due to an increase in the loss of magnesium chloride in the form of basic salts (MgOHCl, etc.) and with undecided dust. Reducing the dehydration of the product in the first chamber of the furnace to a water content of more than 4.5 mol per 1 mol of magnesium chloride leads to an increase in the bulk mass of the material in the layer and an increase in the time of the existence of easily melted crystalline hydrates, which increases the likelihood of carnallite melting. bischofite and tahgidrite, and therefore the likelihood of pellet formation. The number of oven cleanings increases, and there will not be a significant difference from the known method. With an increase in the content of magnesium chloride, calcium chloride, and water in synthetic carnallite, the reflow process is more intensive, and it is advisable to increase the degree of dehydration of the product at the first stage of its processing within the above limits. With afoM, the mass ratios of magnesium chloride and calcium chloride in the initial carnallite to the mass of crystallization water removed at the first stage should be maintained, respectively, equal to Is2-6 and Ij10-30. With an increase in the content of magnesium chloride and calcium chloride, these ratios approach the lower limit, with a decrease in the content of these components to the upper one. If these ratios are maintained outside the above limits, then in order to form the required dehydration of the product in the first or last stages of the process, it is necessary to reduce the amount of heat added, i.e. reduce furnace performance. An increase in the rate of heating gases in the furnace charge chamber, i.e. at the first stage of the process, more than 2 times in comparison with the subsequent steps, leads to an increase in irretrievable dust removal, i.e. to increase the consumption of raw materials. Reducing the rate of supply of heating gases to the bed of the loading chamber to a speed equal to or less than the rate of supply of gases to the other chambers leads to a decrease in the amount of heat supplied to the layer of this chamber, i.e. to reduce the dehydration of the Material in the layer. This, in turn, causes an increase in the bulk mass of the material and an increase in the layer. The likelihood of localized disturbances in the boiling layer, the melting of particles and the formation of pellets is increased. The results of the implementation of the proposed method according to the examples are shown in the table.

Абсолютное количество загружаемого в печь исходного продукта, т/ч 14,0The absolute amount of the initial product loaded into the furnace, t / h 14.0

том числе:including:

хлористого магни  0,26-0,84magnesium chloride 0,26-0,84

хлористого кальци  0,042-0,21calcium chloride 0,042-0,21

Состав исходного продукта, %, по массе:The composition of the original product,%, by weight:

КС1 MgCl2 6H,068-81KC1 MgCl2 6H, 068-81

KCl4-5KCl4-5

. NaCl.6-7. NaCl.6-7

CaClj 0,3-1,5CaClj 0.3-1.5

HO4-12HO4-12

Срадневэвешенное молекул рное отношение . MgCl g в исходном продукте 6,4-7,2There is a molecular ratio. MgCl g in the original product 6.4-7.2

Состав продукта из первой камеры печи, %, по массе:The composition of the product from the first chamber of the furnace,%, by weight:

29,9-31,629.9-31.6

MgClj.MgCl.

16,1 15,416.1 15.4

15,4 15,815.4 15.8

0,236 0,4560,687 1,0710.236 0.4560,687 1,071

0,0462 0,1110,161 О.,2680.0462 0.1110.161 O., 268

65,4665.46

6,956.95

4,154.15

6,106.10

1,741.74

15,6015.60

б,33 6,55 6,90 7,49b, 33 6.55 6.90 7.49

33,59 35,48 37,33 38,733.59 35.48 37.33 38.7

Молекул рное отношение Hjp.MgCl в продукте из первой камеры печиMolecular ratio of Hjp.MgCl in the product from the first chamber of the furnace

Количество кристаллизационной воды, удал емой в первой камере печи, моль И 0/молъ MgCl т/чThe amount of water of crystallization removed in the first chamber of the furnace, mol AND 0 / mol MgCl t / h

Отношение массы хлористого магни  в исходном продукте к массе, удал емой в первой камере печи кристаллизационной воды The ratio of the mass of magnesium chloride in the original product to the mass removed in the first chamber of the furnace of water of crystallization

Отношение массы хлористого кальци  в исходном продукте к массе, удал емой в первой камере печи кристаллизационной водыThe ratio of the mass of calcium chloride in the original product to the mass removed in the first chamber of the furnace of water of crystallization

Производительность печи по готовому продукту, т/чFurnace productivity by finished product, t / h

Скорость газов в I-III сло х камер печи, им/сThe gas velocity in the I-III layers of the furnace chambers, them / s

II

IIII

IIIIII

Соотношение скоростей газов по камерам 1:11The ratio of the velocity of gases in the chambers 1:11

1:1111: 111

Температура греющих газ в камерах, С IThe temperature of the heating gas in the cells, C I

П IIIP III

Количество остановок пе на чистку от окатышей в годNumber of stops for cleaning pellets per year

Продолжение таблицыTable continuation

3535

3232

30thirty

35 При такой же производительности , как в .известном способе 2 Удельный расход Фактичессырь , т/ч кий35 With the same performance as in the well-known method 2 Specific consumption Actual syringe, t / h cue

Claims (2)

При такой же производительности , как в известном способе 1,700 - Реализаци  предлагаемого способа позвол ет при обезвоживании синтетического карналлита предотвратить его оплавление, уменьшить расход сырь  и интенсифицировать процесс. Экономическа  эффективность изобр тени  состоит в уменьшении материаль ных и трудовых затрат, а также в улучшении условий труда. Формула изобретени  1. Способ обезвоживани  синтетиче кого карналлита, содержащего хлористый магний, греющими газами в кип ще слое в несколько ступеней, включающи сушку продукта на первой ступени и удаление кристаллизационной воды на последующих ступен х, о т л и ча юЕд и и с   тем, что, с целью предотвращени  оплавлени  карналлита.With the same productivity as in the known method 1,700 - The implementation of the proposed method allows, when dehydrating synthetic carnallite, to prevent its melting, to reduce the consumption of raw materials and to intensify the process. The economic efficiency of the image of the shadow is to reduce material and labor costs, as well as to improve working conditions. Claims 1. A method of dewatering synthetic carnallite containing magnesium chloride with heating gases in a fluidized bed in several steps, including drying the product at the first step and removing crystallization water at subsequent stages, and which, in order to prevent carnallite from melting. Продолжение таблицыTable continuation 1,6911,688 1,688 1,697 1,51,31,2 1,8 1,6951,691 1,690 1,700 уменьшени  расхода сырь  и интенсификации процесса, на первой ступени ведут дополнительно дегидратацию продукта до содержани  в нем 4,5-3,0 моль воды на 1 моль хлористого магни . 2.Способ по п. 1, отлича ющ и и с   тем, что на первой ступени дегидратацию ведут при отношении массы хлористого магни  в исходном продукте к массе удал емой кристаллизационной воды, равном 1:(2-6). 3.Способ по п. 1, отличающийс  тем, что на первой ступени греющие газы подают со скоростью, превышающей в 1,1-2 раза их скорость на последующих ступен х. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Эйдензон М. А. Магний. М., Металлурги , 1969, с. 145-152. 1,6911,688 1,688 1,697 1,51,31,2 1,8 1,6951,691 1,690 1,700 reduce the consumption of raw materials and intensify the process, in the first stage they additionally dehydrate the product to a content of 4.5-3.0 mol water per 1 mol of magnesium chloride. 2. The method according to claim 1, characterized in that, in the first stage, dehydration is carried out with the ratio of the mass of magnesium chloride in the starting product to the mass of the water of crystallization water removed, equal to 1: (2-6). 3. A method according to claim 1, characterized in that in the first stage the heating gases are supplied at a speed exceeding 1.1-2 times their speed at subsequent stages. Sources of information taken into account in the examination 1. Edenzon M. A. Magnesium. M., Metallurgists, 1969, p. 145-152. 2.Авторское свидетельство СССР № 182704, кл. С 01 F 5/34, 1964.2. USSR author's certificate number 182704, cl. C 01 F 5/34, 1964.