трубы и таким образом приводитс в контакт с дымовыми газами. При этом происход т процессы испарени воды и черного щелока,- выделение из последнего газообразных восстановленных Соединений серы в дымовые газы и час тичное улавливание сернистого ангидрида и пылевых частиц. Вторую ступен обработки дымовых газов осуществл ют в мокром скруббере циркулирующим pee тйором, который получаетс в результате растворени в воде пылевых частиц , уловленных из дымовых газов в электрофильтре и в самом скруббере. Третью ступень обработки дымовых газов осуществл ют в электрофильтре, где дымовые газы очищаютс от мел-. ких капель, унесённых газами из мокрого скруббера, и от пылевых частиц Известный ; способ обработки имеет следующие недостатки. Поверхность контакта черного щелока с дымовыми .газами не. развита, так как нет принудительного дроблени , поэтому дл необходимого уплотнени черного щело ка приходитс увеличивать врем контакта , что приводит к выделению сероводорода (концентраци увеличиваетс и составл ет 0,1 г/л мс.г. улавливание пыли и сернистого,, ангидрида происходит неэффективно. Циркул ци орошающего раствора во второй .ступени при наличии в дымовых газах сернистого ангидрида, не уловленного на первой ступени обработки, приводи к тому, что рН орошающего раствора ниже 6, а это значит,что степень поглощени сероводорюда низка . Ори работе еРКА с перегрузкой расход дымовых газов и содержание сернистых компонентов увеличиваютс , в результате количество кислых сернистых компонентов, попадающих на вторую ступень, также растет, а следовательно , рН орошающего раствора умень шаетс в еще большей .степени и, соот ветственно, степень-поглощени сероводорода также снижаетс . Концентраци сероводорода после электрофильтр составл ет 0,,01 г/нм с.г. Все это вл етс причиной низкой сте пени регенерации химикатов. Кроме того, в системе газоочистки использу етс отличающеес друг от друга обо .рудование (каскадный-испаритель, мок рым скруббер, электрофильтр), что усложн ет эксплуатацию газоочистной установки. Цель изобретени - повышение- степени регенерации серы и упрощение процесса. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу регенерации тепла и химикатов из дымовых газов процесса сжигани отработанного щелока сульфатного производства целлюлозы путем ступенчатой обработки дымовых газов с проведением первой ступени обработки отработанным черным сульфатным щелоком с последующим сепарированием обработанных газов и щелока, а второй ступени циркулирующим концентрированным вод- . ным раствором натриевых Солей, первую ступень обработки газов провод т распылением отработанного черного сульфатного щелока под давлением (А-10) при удельном расходе Щелока 0,1-0,3 л/м рабочих газов. Вторую ступень обработ,ки осуществл ют предпочтительно в присутствии поди елачивающего агента. В качестве подщелачивающего агента используют кальцинированную или каустическую соду, при этом раствор имеет концентрацию 27-30 и .температуру ijO-ZS C. . На чертеже представлена схема реализации предлагаемого способа. Установка дл осуществлени предлагаемого способа .содержит смеситель первой ступени 1, циклонкаплёуловитель 2, смеситель второй ступени 3 фильтр 4 и циркул ционный бак 5Дымовые газы СРКА подают в трубусмеситель 1 первой ступени обработки и провод т их обработку диспергированным черным щелоком с выпарной установки , предварительно очищенным от механических примесей на фильтре черного щелока А. При промывке дымовых газов черным щелоком происходит испарение влаги из орошающей жидкости (утилизации тепла дымовых газов) , улавливание сернистого ангидрида, частичное улавливание пылевых|частиц. Дл предотвращени -выделени -сероводорода промывку дымовых газов осуществл ют с низким удельным расходом черного щелока 0,1-0,3 л/м. После трубы-смесител газожидкост ную смесь черный щёлок - дымовые газы дл разделени подают в циклонаплеуловитель 2,, Отсепарировэнныи черный щелок подают в смеситель сульфата, а дымовые ,газы направл ют в трубу-смеситель 3 второй ступени установки, в которой провод т их обработку диспергированным концентрированным водным раствором натриевых солей. Основными процессами , происход щими во второй ступени, вл ютс процессы пылеулавливани и улавливани сероводорода. Дл успешного проведени , этих процессов необходим более БМСОКИЙ расход орошающей жидкости ( не менее 1,5 л/м). После трубы-смесител 3 второй ступени установки газожидкостна смесь проходит стадию сепарации. Очи щенные дымовь1е газы выбрасываютс в атмосферу. Отсепарированна орошающа жидкость возвращаетс в циркул ционный бак 5- Часть орошающей жидкости отводитс либо на орошение стенок каплеуловител первой ступени , либо на выпарную установку, В циркул ционный бак 5 подаетс вода дл возмещени воды, отводимой с оро шающим раствором и испар ющейс . По р ду производственных причин состав и расход дымовых газов могут значительно измен тьс . Так, например , СРКА может работать с нагрузкой 60% и 100% от номинальной. Общее врем работы в режиме, отличномот номинального, может составл ть до 15% всего рабочего времени. Работа СРКА в отличном от номинального режи ме приводит к тому, что эффективност улавливани сернистых компонентов на , , . первой ступени уменьшаетс , а на вто рую ступень установки поступают боле кислые газы. Дл обеспечени .г.ежно работы установки необходимо вводить в контур циркулирующей жидкости второй ступени подшелачивающий агент, например NaOH, в количестве до 10 кг на 1 т целлюлозы. В приведенных примерах дымовые га зы, поступающие на очистку, содержат, СО 10-13 ; ЗО бО-бА ; 02. 2-5 и 20-2. П р и м е р 1. На первую ступень обработки подают дымовые газы, содер жащие 0,01 г/нм с.г. , 2 . J . S0j2 и 7,6 .г. пылевых частиц в количестве 11700 с температурой . Дл промывки дымовых газов подают плотный черный щелок с температурой 80-90 С в количестве 3,5 под давлением Па. Удельный расход .черного щелока составл ет 0,3 л/м газа. После первой ступени содержание сероводорода не превышает О,015 г/нм с.г., содержаниё сернистого айгидрида не превышаler О, .г. (степень улавливани сернистого ангидрида не ниже 80) а содержание пылевого уноса составл ет 3,8 г/нм с.г. (степень пылеулавливани 50). Отсепарированные дымовые газы после первой ступени подают на вторую ступень обработки. Дл промывки дымовых газов подают раствор натриевых солей с концентрацией 27-30. Удельный расход на орошение составл ет 3,5 л/м . После второй ступени обработки содержание S02 в дымовых газах составл ет 0,02 г/нм3 с.г. (обща степень очистки 99), содержание HjS 0,002 г/нм с.г. (обща степень очистки 80), содержание пылевого уноса 0,36 .г. (обща степень очистки 95). П р м е р 2. На первую ст пень обработки подают дымовые газы, со- , держащие 0,01 г/нм с..г.. H,S, 2 г/нм с.г. 50 и 7,6 г/нм с.г. пылевых частиц в количестве 18000 м /ч с температурой 28оС. Дл промывки дымовых газов подают-плотный черный щелок с температурой 80-90 G в количестве 1,8 м /ч пьд давлением . Удельный расход на орошение черного щелока составл ет О,1 л/м . После первой ступени обработки дымовые газы содержат О ,015 . 2,, 0,5 г/нм с.г. 50-2 (степень улавливани 75%), ,6 г/нм с.г. пылевых частиц (степень улавливани . kO%). Отсепарированные дымовые газы После первой ступени подают на вторую ступень. Дл промывки дымовых газов подают раствор натриевых солей , образующийс в этом же скруббере за счет улавливани пылевого уноса, с добавкой подщелачивающего агента из расчета до 10 кг на 1, т целлюлозы. Удельный расход на орбшение составл ет 3,5 л/м .После второй. ступени содержание SO,, в дымовых газах составл ет 0,025 г/нм с.г. (об . ,..«. л лг / .. . Ч t - f ща степень очистки 98,7%) содержание сероводорода .0,003 г/нм с. г. (обща степень очистки 70%), содержание пылевого уноса 0,5 г/нм с.г. (обща степень очистки )the pipes and thus brought into contact with the flue gases. In this case, the processes of evaporation of water and black liquor, the emission of gaseous reduced Sulfur Compounds from the latter into flue gases and the partial capture of sulfur dioxide and dust particles, take place. The second flue gas treatment step is carried out in a wet scrubber with a circulating peeor, which is obtained by dissolving dust particles in water collected from the flue gases in an electrostatic precipitator and in the scrubber itself. The third stage of flue gas treatment is carried out in an electrostatic precipitator, where the flue gases are cleaned from chalk. droplets blown away from the wet scrubber and dust particles Known; The processing method has the following disadvantages. The contact surface of black liquor with smoke gases is not. developed as there is no forced crushing, therefore for the necessary black liquor compaction it is necessary to increase the contact time, which results in the release of hydrogen sulphide (the concentration increases and is 0.1 g / l ms. dust and sulfur dioxide anhydride is not efficiently Circulation of the irrigating solution in the second step, in the presence of sulfurous anhydride in the flue gases, which was not caught in the first stage of treatment, causes the pH of the irrigation solution to be below 6, which means that low. In eRCA operation with overload, the flue gas consumption and the content of sulfur components increase, as a result, the amount of acid sulfur components entering the second stage also increases, and therefore the pH of the irrigation solution decreases to a greater degree and, accordingly, -absorption of hydrogen sulfide is also reduced. The concentration of hydrogen sulfide after the electrostatic precipitator is 0, .01 g / nm sg. All this is the reason for the low degree of regeneration of chemicals. In addition, the equipment used in the gas cleaning system differs from each other (cascade evaporator, wet scrubber, electrostatic precipitator), which complicates the operation of the gas cleaning plant. The purpose of the invention is to increase the degree of sulfur regeneration and simplify the process. The goal is achieved in that according to the method of recovering heat and chemicals from the flue gases of the process of burning spent liquor of sulphate pulp production by means of stepwise processing of flue gases with the first step of treatment of the waste black sulphate liquor followed by separation of the treated gases and liquor, and the second step of circulating concentrated water -. The first step of gas treatment is carried out by spraying spent black sulphate liquor under pressure (A-10) at a specific consumption of liquor 0.1-0.3 l / m of working gases. The second stage of treatment is preferably carried out in the presence of a cooling agent. As the alkalizing agent, soda ash or caustic soda is used, and the solution has a concentration of 27-30 and ijO-ZS C. Temperature. The drawing shows the implementation of the proposed method. The installation for carrying out the inventive method includes a mixer of the first stage 1, a cyclone-catcher 2, a mixer of the second stage 3 a filter 4 and a circulating tank 5 Flue gases of the SRCA are fed to the pipe mixer 1 of the first stage of processing and are treated with dispersed black liquor from an evaporator pre-cleaned mechanical impurities on the black liquor filter A. When flushing the flue gases with black liquor, the moisture evaporates from the irrigation liquid (heat recovery of flue gases), traps the istogo anhydride, partial capture dust | particles. In order to prevent -emission of hydrogen sulfide, the washing of flue gases is carried out with a low specific consumption of black liquor of 0.1-0.3 l / m. After the mixing tube, a black liquor gas-liquid mixture — flue gases are fed into the cyclone-separator 2 for separation. Separated black liquor is fed to the sulphate mixer, and flue gases are sent to the second-stage mixing tube 3, in which they are treated dispersed. concentrated aqueous solution of sodium salts. The main processes occurring in the second stage are the processes of dedusting and trapping hydrogen sulphide. For successful completion of these processes, more than a BMY consumption of irrigating fluid is needed (at least 1.5 l / m). After the mixing tube 3 of the second stage of the installation, the gas-liquid mixture passes through a separation stage. Exhaust fumes are emitted into the atmosphere. The separated irrigating liquid is returned to the circulating tank 5. Part of the irrigating liquid is discharged either to the irrigation of the walls of the first stage drop catcher or to the evaporating unit. Water is supplied to the circulating tank 5 to replace the water discharged with the irrigating solution and evaporating. For a number of industrial reasons, the composition and consumption of flue gases can vary considerably. For example, SRKA can work with a load of 60% and 100% of the nominal. The total time of work in a mode other than nominal can be up to 15% of the total working time. The operation of SRKA in a mode other than nominal results in the efficiency of trapping sulfur components on,. the first stage is reduced, and the second stage of the installation receives more acidic gases. To ensure operation of the plant, it is necessary to introduce into the circuit of the circulating fluid of the second stage an alkalizing agent, for example, NaOH, in an amount of up to 10 kg per 1 ton of pulp. In the examples given, the flue gases entering the purification contain, CO 10–13; ZO bob; 02. 2-5 and 20-2. PRI me R 1. Flue gases containing 0.01 g / nm dg are supplied to the first treatment stage. , 2. J. S0j2 and 7.6 .g. dust particles in the amount of 11,700 with temperature. For flushing the flue gases, dense black liquor is fed with a temperature of 80-90 ° C in an amount of 3.5 under pressure Pa. The specific consumption of black liquor is 0.3 L / m of gas. After the first stage, the content of hydrogen sulfide does not exceed 0, 015 g / nm sg, the content of sulfurous aygidrid does not exceed the figure O,. (the degree of trapping of sulfur dioxide is not lower than 80), and the content of dust entrainment is 3.8 g / nm. (degree of dust collection 50). The separated flue gases after the first stage are fed to the second processing stage. For washing the flue gases, a solution of sodium salts with a concentration of 27-30 is supplied. The specific consumption for irrigation is 3.5 l / m. After the second stage of treatment, the content of SO2 in the flue gases is 0.02 g / Nm3 sg. (total purification degree 99), HjS content 0.002 g / nm. (total purification degree 80), the content of dust ash 0.36 .g. (total purification 95). EXAMPLE 2. Flue gases containing 0.01 g / nm s..g. H, S, 2 g / nm sg are fed to the first stage of treatment. 50 and 7.6 g / nm. Dust particles in the amount of 18,000 m / h with a temperature of 28 ° C. For flushing the flue gases, a dense black liquor is fed with a temperature of 80-90 G in the amount of 1.8 m / h under pressure. The specific consumption for irrigation of black liquor is 0 l / m. After the first processing stage, the flue gases contain O, 015. 2 ,, 0.5 g / nm. 50-2 (degree of trapping 75%),, 6 g / nm. dust particles (capture degree. kO%). Separated flue gases After the first stage, it is fed to the second stage. For washing the flue gases, a solution of sodium salts is formed, which is formed in the same scrubber by trapping dust, with the addition of an alkalizing agent at a rate of up to 10 kg per 1 ton of pulp. The specific orbital consumption is 3.5 l / m. After the second. steps, the content of SO ,, in the flue gases is 0.025 g / nm. (vol., .. ". lg / ... H t - f sch purification degree 98.7%) hydrogen sulfide content .0.003 g / nm s. (total purification degree 70%), the content of dust ash 0.5 g / nm. (general degree of purification)