Изобретение относитс к черной ме таллургии, в частности к регулированию теплового состо ни доменной печи , и может быть использовано в других шахтных печах. Известен способ регулировани доменной печи, в котором расход кокса мен ют в темпе с загрузкой в зависимости от удельной продолжительности истечени кокса из весовой воронки, с/т. От снижени расхода кокса и повышени производительности печи полу чен экономический эффект 130 тыс.руб Б год ll. Недостатком этого способа вл етс то, что в нем учитываетс только свой ства кокса и только свойства, отражаемые продолжительностью его истечени (влага, крупность). . Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату вJI eтc способ регулировани теплового состо ни доменной пе чи, включающий изменение расхода кокса в темпе загрузки в зависимости от нагрева горна 2. Недостатком известного способа вл етс запаз давание регулировани , что не позвол ет стабилизировать нагрев горна, снизить расход кокса и улучшить качество чугуна. Цель изобретени - поддержание баланса прихода и расхода тепла в горне при изменении объемной массы шихты, улучшение качества чугуна и экономии расхода кокса на плавку. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу регулировани теплового состо ни доменной печи увеувеличивают вес кокса на 0,2-10% при уменьшении объема загружаемой шихты на 1% по сравнению с заданны объемом шихты, отнесенном к 1000 нм приведенного кислорода дуть и наоборот. . Возможность регулировани теплового. состо ни доменной печи и стабилизации нагрева горна предлагаемым способом подтверждаетс длительными опытами измерени удельной продолжительности истечени кокса и агломерата (.с/т:) иэ весовой воронки. Оказалось, что при уменьшении продолжительности истечени нагрев горна при проплавке этих материалов .снижаетс . В противном случае - нагрев горнэ повышаетс . Эти же исследовани установили, что колебани продолжительности истечени кокра и агломерату отражают в изменени их объемной массы. Увеличение продолжительности истечени сви детельствовало об уменьшении объемной массы, уменьшение - об увеличении объемной массы. Было установлено, чт вли ние колебаний объемной массы загружаемых материалов на нагрев горна объ сн етс нарушением баланса тепла доменной печи, возникающем под воздей - твием изменени скорости загрузки Материалов по отношению к скорости по ступлени тепла в доменную печь. .Чем меньший объем занимают загружаемые материалы и чем быстрее освобождаетс объем доменной печи, тем больше скорость загрузки материалов и тем, следовательно, больше будет потребность в тепле, так как эта потребность пр мо пропорциональна массе загружаемых материалов. Пон тно, что если вследствие увеличени объемной массы загружаемых подач стал меньше, например на 5%, в один и тот же освобождающийс объем доменной печи их будет загружено на 5% больше Естественно, что дл подогрева до нормального уровн эти подачи должны за весь период опускани от уровн засыпи до зоны горени получить и тепла на 5% больше. Скорость освобождени объема доменной печи при посто нном расходе природного газа и других топливных добавок к дутью (именно так работают доменные печи) пр мо пропорциональна расходу кислорода с дутьем и обратно пропорцио- нальна объемной массе сжигаемого кок са и переплавл емой железорудной ших ты. Таким образом, скорость загрузки материалов в доменную печь и, следовательно , скорость потреблени тепла в доменной печи пр мо пропорциональна объемной массезагружаемых и обратно пропорциональна объемной мас се переплавл емых материалов. Ско- . рость же прихода тепла в доменную печь при посто нном соотношении добавок к дутью пр мо пропорциональна только расходу кислорода с дутьем. На единицу кислорода дуть , таким образом, выдел етс одинаковое количество тепла. Вз в отношение массово загрузки материалов в доменную печь к поданному за тот же период кислоро ду дуть , получим отношение потребно ти в тепле к единице полученного теп ла. При увеличении этого отношени следует ожидать снижени нагрева гор на, в противоположном случае - повышени нагрева горна. Именно на этом принципе основан предлагаемый способ регулировани Анализ этого соотнсщ1ени , однако, по казал, что массовую скорость загрузки материалов в доменную печь следует заменить пр мо пропорциональным ей объемом загру:1 авмой шихты, причем объем вычисл етЬ исход из прин ти объемной массы каждого компонента шихты посто нным. Указанна замена необходима дл того, чтобы изменени массы кокса, производимые мастером из-за вли ни на тепловое состо ние доменной печи факторов, не учитываемых предлагаемым способом, а также самы изменени массы кокса в подачу согласно способу, не отражались на величине коррекции кокса. Именно этим требовани м удовлетвор ет эта ,за1лена, так как изменение массы кокса вызывает пр мо пропорциональное изменение как объема загружаемых материалов (числитель), так и времени их срабатывани (знаменатель на одну и ту же величину. Пределы изменени массы кокса на 1% отклонени объема загружаемой шихты от эталонного 0,2-1,0% установлены в основном исход из опыта Е)аботы доменной печи с регулированием массы кокса предлагаемым способом. В этих опытах на 1% разности между измеренным объемом шихты, отнесенным к 1000 нм кислорода дуть и эталонным объемом,, массу кокса в последующую серию подач измен ли с учетом знака на 0,5%. При возрастании измеренного объема по сравнению с эталонным на 1,0% массу кокса увеличивали на 0,5%, при уменьшении на 1,0% уменьшали на 0,5%. В опытной плавке колебани кремни в чугуне снизилась по дисперсии на 22%, расход кокса снизилс на 1,0% производительность печи возросла на 0,4%. Доменна печь в период опыта работала на коксе мокрого тушени и агломерате без отсева мелочи. Поэтому изменение 0,5% раствора кокса на 1,0% изменени объема шихты согласно предлагаемому способу, как опробированное прин то в качестве среднего значени . Установлено, при стабилизации железорудной шихты и сильных колебани х влаги в коксе (случай с хорошим отсейом мелочи от агломерата необходимо на 1% изменени объема шихты, расход кокса измен ть на 1% (+1,0% влаги в коксе увеличивает объем загружаемой шихты на 1,0%), при стабилизации кокса и сильных колебани х гранулометрии железорудной шихты Сслучай работы на коксе сухого тушени необходимо на 1,0% изменени объема Шихты расход кокса измен ть меньше ,, чем на 0,5% и прин ть это снижение до 0,2%. Эталонный .объем загружаемой шихты - это среднее значение текущих объемов загружаемой шихты на единицу приведенного кислорода дуть . Он определ етс услови ми регулировани и при необходимости незначительно измен етс дл центровки коррекции кокса около нулевого значени . В случае однозначного отклонени на длительное врем коррекций от нулевого значени эталонный объем соответственно измен ют , одновременно перенос посто нную однозначную коррекцию в посто нное задание. Из опыта по регулированию теплового состо ни доменной печ путем коррекции кокса предлагаемым способом и по Продолжительности исте чени кокса из весовой воронки рекомендуетс суммарные коррекции предлагаемым способом ограничить в начал ный период регулировани пределами i3-5%. Дл реализации способа необходима всегда имеюща с информаци о состав шихты, числе загруженных подач, расходе приведенного дуть и содержании в нем кислорода. Из изложенного сно что способ может быть реализован в повседневной практике с помощью указанного в формуле пор дка действи или осуществлен в виде автоматическо системы коррекции в соответствии к приведенным ниже алгоритмам. Способ реализуетс следующим образом . Коррекци массы кокса в последующую подачу или серию подач прои водитс по формулеThe invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to the regulation of the thermal state of a blast furnace, and can be used in other shaft furnaces. There is a known method of controlling a blast furnace, in which the coke consumption changes at a rate with loading depending on the specific duration of the flow of coke from the weighing funnel, s / t. From a decrease in coke consumption and an increase in furnace productivity, an economic effect of 130 thousand rubles per year ll is obtained. The disadvantage of this method is that it takes into account only the properties of coke and only the properties reflected by the duration of its expiration (moisture, size). . The closest to the invention to the technical essence and the achieved result in the JI etc is the method of regulating the thermal state of a blast furnace, including a change in the coke consumption in the charge rate depending on the heating of the furnace 2. The disadvantage of this method is the delayed regulation, which does not allow to stabilize the heating hearth, reduce coke consumption and improve the quality of iron. The purpose of the invention is to maintain the balance of arrival and heat consumption in the furnace when the bulk weight of the charge changes, improving the quality of cast iron and saving coke consumption for smelting. This goal is achieved by the fact that according to the method of regulating the thermal state of a blast furnace, the weight of coke is increased by 0.2-10% with a decrease in the amount of charge loaded by 1% compared with the specified volume of charge charged to 1000 nm of reduced oxygen to blow and vice versa. . The ability to regulate heat. the state of the blast furnace and stabilization of furnace heating by the proposed method is confirmed by long-term experiments measuring the specific duration of the flow of coke and sinter (. s / t :) and the weighing funnel. It turned out that with a decrease in the duration of the outflow, the heating of the hearth during the smelting of these materials decreases. Otherwise, the heating of the burner increases. The same studies found that variations in the duration of the outflow of the Cokra and agglomerate reflect in changes in their bulk density. The increase in the duration of the expiration indicated a decrease in the bulk mass, a decrease in the increase in the bulk mass. It was found that the effect of fluctuations in the volume mass of the materials being charged on the heating of the hearth is explained by the imbalance of the heat of the blast furnace that occurs under the influence of the change in the rate of loading of the Materials in the blast furnace. The smaller the volume of the charge materials and the faster the blast furnace volume is released, the greater the material loading rate and, consequently, the greater the need for heat, since this demand is directly proportional to the mass of the loaded materials. It is clear that if, due to the increase in the volume mass of the injected feeds, it became less, for example, 5%, they would be loaded 5% more into the same freeing volume of the blast furnace. Naturally, in order to heat to a normal level, these feeds should be over the entire period of lowering. from the level of the graft to the burning zone to receive and heat is 5% more. The rate of release of the volume of the blast furnace at a constant flow rate of natural gas and other fuel additives to the blast (this is how blast furnaces work) is directly proportional to the consumption of oxygen with blast and inversely proportional to the bulk density of the combusted coal and the smelted iron ore. Thus, the rate of loading of materials into the blast furnace and, therefore, the rate of heat consumption in the blast furnace is directly proportional to the bulk mass and is inversely proportional to the bulk mass of the material to be melted. Sko- The rate at which heat is supplied to the blast furnace at a constant ratio of additives to blowing is directly proportional only to the consumption of oxygen with blowing. Per unit of oxygen to blow, thus, the same amount of heat is released. Taking into account the mass loading of materials into the blast furnace to the oxygen delivered during the same period, we obtain the ratio of the heat demand to the unit of the heat received. With an increase in this ratio, we should expect a decrease in heating of the mountain, in the opposite case, an increase in heating of the hearth. It is on this principle that the proposed method of regulation is based. An analysis of this ratio, however, showed that the mass loading rate of materials into a blast furnace should be replaced directly by the volume of loading: 1 avm of the charge, and the volume should be calculated based on the volumetric mass of each component charge constant. This replacement is necessary so that the changes in the coke mass produced by the master due to the influence on the thermal state of the blast furnace factors that are not taken into account by the proposed method, as well as the changes in the mass of coke in the feed according to the method, do not affect the amount of coke correction. This requirement is met by these requirements, because the change in the mass of coke causes a directly proportional change in both the volume of loaded materials (numerator) and the time of their operation (the denominator by the same amount. The limits of change in the mass of coke are 1% deviation the volume of the charge to be charged from the reference 0.2-1.0% was established mainly on the basis of experience E) of the blast furnace operation with regulation of the mass of coke by the proposed method. In these experiments, by 1% of the difference between the measured volume of the charge, referred to 1000 nm of oxygen blowing and the reference volume, the mass of coke in the subsequent series of innings was altered taking into account the sign by 0.5%. With an increase in the measured volume in comparison with the reference one by 1.0%, the weight of coke was increased by 0.5%, while the decrease by 1.0% was decreased by 0.5%. In the experimental smelting, the fluctuations of silicon in the iron decreased in dispersion by 22%, the coke consumption decreased by 1.0%, the furnace productivity increased by 0.4%. During the period of the experiment, the domain oven worked on coke of wet quenching and agglomerate without screening trivia. Therefore, a change in the 0.5% solution of coke by 1.0% change in the volume of the charge according to the proposed method, as tested, is adopted as an average value. It was established that with stabilization of iron ore charge and strong fluctuations of moisture in the coke (the case with good sifting of the sinter from the sinter is necessary by 1% change in the charge volume, the coke consumption is changed by 1% (+ 1.0% moisture in the coke increases the amount of charge loaded by 1.0%), with stabilization of coke and large fluctuations of the iron ore charge granulometry. The case of working on dry quenching coke requires a 1.0% change in the volume of the Coke consumption to change less than less than 0.5% and accept this reduction to 0.2%. The reference volume of the charge being loaded is the average of The current volume of the charged charge per unit of reduced oxygen is blown. It is determined by the control conditions and, if necessary, slightly changed to center the coke correction near zero.In case of a unique deviation for a long correction time from zero, the reference volume is changed accordingly, simultaneously constant one-to-one correction to a permanent task. From the experience of regulating the thermal state of a blast furnace by adjusting coke by the proposed method and by rodolzhitelnosti Ista Cheney coke from the total weight of the funnel is advisable to limit the correction method proposed in began ny period adjusting outside i3-5%. For the implementation of the method, it is always necessary to have information about the composition of the charge, the number of loaded feeds, the flow rate of the blow and the oxygen content in it. From the foregoing it is clear that the method can be implemented in everyday practice using the order of action specified in the formula or implemented as an automatic correction system in accordance with the algorithms given below. The method is implemented as follows. The correction of the mass of coke in the subsequent supply or series of innings is made according to the formula
, noc Ъад, noc ad
--Qr- iiG,,T° H) Qnoc скорректированна масса кокса в последующую подач ууз или серию подач, т, О - заданна масса кокса в по дачу, т; дОц- величина коррекции кокса в подачу, т. )° - |ПОАД 91П где К - изменение расхода кокса на 1% отклонени объема загружа мой шихты от эталонного, %, V(k -. объем загружаемой шихты, приход щийс на единицу при веденного кислорода дуть , м7нм (1000 нмЗ); Vg-r - эталонный объем загружаемой шихты, приход щийс на еди цу кислорода дуть , м /нм {1000 ни). (GgPlyinia 1Уа % бУигв /Ур - 1 - °° QJPS,,. м НОООм Gi Р - скорректированна мас са кокса в предыдущую подачу,, т; соответственно масса .niiB. кокса, агломерата, из вестн ка, руды, проче го компонента в подачу , т;--Qr- iiG ,, T ° H) Qnoc corrected mass of coke in the subsequent feeds of the unit or series of innings, t, O - the specified mass of coke in the country house, t; DOC is the amount of correction of coke to the feed, t.) ° - | PAAD 91P where K is the change in the consumption of coke by 1% deviation of the charge loading volume from the reference,%, V (k -. the volume of the loaded charge per unit reduced oxygen to blow, m7nm (1000 nm3); Vg-r is the reference volume of the charge loaded per unit of oxygen to blow, m / nm {1000 ni). (GgPlyinia IUa% BUigv / Ur - 1 - °° QJPS ,,. M NOOOm Gi P - the adjusted mass of the coke in the previous feed, t; respectively, the mass .niiB. Of coke, sinter, limestone, ore, other component in feed, t;