SU859331A1 - Method of producing cement clinker - Google Patents

Description

(54)СПОСОВ ПОЛУЧЕНИЯ ЦЕМЕНТНОГО КЛИНКЕРА(54) WAYS TO GET A CEMENT CLINKER

II

Изобретение относитс  к производст ну керамических и строительных материалов .The invention relates to the manufacture of ceramic and building materials.

Известен способ получени  цементного клинкера, включающий приготовление сырьевой смеси, формование ее в 5 ленту, сушку при 120-450°С и последующий обжиг на расплаве металла tOОднако дл  данного способа характерна недостаточна  интенсификаци  процесса термообработки.A method of producing cement clinker is known, which includes the preparation of the raw mix, molding it into 5 tapes, drying at 120-450 ° C and subsequent calcining on the molten metal tO However, this method is characterized by insufficient intensification of the heat treatment process.

Цель изобретени  - интенсификаци  процесса термообработки.The purpose of the invention is the intensification of the heat treatment process.

Указанна  цель достигаетс  тем,что в способе получени  цементного клинкера , включающем приготовление сырьевой смеси, формование ее в ленту, сушку при 120-450°С и последующий обжиг на расплаве металла, ленте смеси придают форму желоба с емкостью . погонного метра, определ емой по формулеThis goal is achieved by the fact that in the method of producing cement clinker, including the preparation of the raw mix, molding it into a tape, drying at 120-450 ° C and subsequent roasting on the molten metal, the mixture tape gives the shape of a groove with a container. linear meter defined by the formula

(..f),(..f),

где V - емкость погонного метра высушенного желоба, м /м; К - коэффициент, учитывающий усадку при сушке и запас плавучеел . ти;where V is the capacity of a running meter of the dried gutter, m / m; K - coefficient taking into account the shrinkage during drying and the stock of buoyants. ti;

S - йлощадь поперечного сечени S is the cross-sectional area

ленты сырьевой смеси, м Т - объемный вес отформованной иraw material tapes, m T - volume weight of the molded and

высушенной сырьевой смесиdried raw mix

р - плотность теплоносител  приp is the density of the coolant at

температуре обжига, кг/м°, причем подачу леЪты в ванну осуществл ют наклонно к поверхности расплава и в желоб дополнительно подают расплавленный металл. Кроме того, с целью повышени  равномерности обжига| в желоб подают расплав металла на 10ЮО С выше температуры основного расплава .firing temperature, kg / m °, besides, the flow in the bath is carried out obliquely to the surface of the melt and molten metal is additionally fed into the trough. In addition, in order to improve the firing uniformity | in the chute serves the molten metal 10 SO with the temperature of the main melt.

На фиг. 1 приведена технологическа  схема дл  осуществлени  предлагаемого способа; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1. 3 . Увлажненна  или пластифицированна  сырьева  смесь формуетс  в бесконечный желоб, например, ленточным прессом 1, примен емым в производстве кирпича, высушиваетс  в сушилке 2 с разогревом до 120-450с и наклонно подаетс  в ванну с жидкометаллическим теплоносителем 3, разогретым до температуры обжига, например, индуктором 4. В месте контакта высушенного сырьевого желоба с поверхностью тепло носител  по течке 5 заливают внутрь желоба жидкометаллический теплоноситель , который перекачивают из ванны S например,с помощью индукционного или кондукционного насоса 6. Обожженна  сырьева  смесь выводитс  из агрегата наклонно вверх, например , с помощью ст гивающего ролика 7 Отформованна  в виде бесконечного желоба и высушенна  сырьева  смесь после заполнени  жидкометаллическим Теплоносителем погружаетс  в расплав разогретый до температуры обжига,и за счет интенсивного теплообмена быстро разогреваетс  до температуры, при которой возникают пластичные деформации . После этого она продвигает с  под поверхностью расплава до тех пор, пока пластичные свойства материала не будут достаточны дл  того, чтобы выталкивающа  сила, действующа  на обжигаемый материал, деформировала желоб в плоскую ленту. Тогда обожжен на  сырьева  смесьвсплывает на поверхность жидкометаллического теплоносител  и удал етс  из агрегата.Гео метрические размеры поперечного сече ни  желоба можно определить из услови  равенства выталкивающей силы, действую щей на полностью погруженный желоб, и веса теплоносител , заполн ющего его, Дл  произвольной формы поперечного сечени  желоба это условие выра жаетс  зависимостью Vp KS(p-T),FIG. 1 shows the flow chart for the implementation of the proposed method; in fig. 2 shows section A-A in FIG. 13 . The moistened or plasticized raw material mixture is molded into an endless chute, for example, with a belt press 1 used in brick production, dried in dryer 2 with heating to 120–450 ° C, and inclined into a bath with liquid metal coolant 3 heated to roasting temperature, for example, with an inductor 4. At the point of contact of the dried raw gutter with the surface, the heat of the carrier flows into the stream 5; liquid metal coolant is poured inside the gutter, which is pumped out of the bath S, for example, by means of induction or conduction ion pump 6. The fired raw material mixture is led out of the unit obliquely upwards, for example, by means of a tensioning roller 7 Molded as an endless trench and the dried raw material mixture, after being filled with the liquid metal Coolant, is immersed in the melt heated to the firing temperature, and due to intensive heat exchange, it is quickly heated temperature at which plastic deformations occur. Thereafter, it advances with the surface below the melt until the plastic properties of the material are sufficient for the buoyant force acting on the calcineable material to deform the chute into a flat ribbon. Then burned onto the raw mix floats to the surface of the liquid metal coolant and is removed from the unit. Geometric dimensions of the cross section of the chute can be determined from the condition of equality of the buoyant force acting on the fully submerged chute, and the weight of the coolant filling it, For an arbitrary cross section gutters this condition is expressed by the dependence Vp KS (pT),

де V - емкость ПсТРонного метра желоба , м /м;de V is the capacitance of the PSTRA meter trench, m / m;

S - площадь поперечного сечени  ленты сырьевой смеси, S is the cross-sectional area of the raw mix tape,

К - коэффициент, учитывающий усадку при сушке и запас плавучести;K - coefficient taking into account the shrinkage during drying and the margin of buoyancy;

fjf - объемный вес отформованной и высушенной сырьевой смеси, кг/м ;fjf is the volumetric weight of the molded and dried raw meal, kg / m;

J - плотность теплоносител  приJ is the density of the coolant at

/i/ i

температуре обжига, кг /firing temperature, kg /

де V - емкость погонного метра жел , лоба , м /м ;de V - the capacity of a running meter of gel, forehead, m / m;

коэффициент, учитывающий усадк ку при сушке и запас плавучести;coefficient taking into account shrinkage during drying and reserve of buoyancy;

площадь поперечного сечени  ленты сырьевой смеси, м ; cross-sectional area of raw mix tape, m;

Т объемный вес отформованной и высушенной сырьевой смеси, T volumetric weight of the molded and dried raw mix,

Claims (2)

р плотность теплоносител  при температуре обжига, кг/м , 1 Ввиду того, что теплоноситель,заитый внутрь желоба, отдава  тепло обигаемому материалу, не восполн ет затрачиваемую энергию, дл .предотвраени  неравномерности температурного пол  его перегревают на 10-100°С выше температуры в ванне 5. Предотвращение уноса теплоносител  из ванны на верхней поверхности обожженного материала может быть достигнуто как за счет разгрузки наклонно , вверх, так и за счет продольных канавок , создаваемых при формовании желоба , или плавного уменьшени  толщины днища желоба от бортов к середине,В этом случае происходит направленна  деформаци  желоба от середины к кра м и постепенное полное освобождение желоба от теплоносител . Поскольку минимальна  толщина днища желоба определ ет пластические свойства материала или количество жидкой фазы к моменту всплыти  желоба на поверхность,то эта величина определ ет и посто нно поддерживает на заданном уровне степень обжига материала. Предлагаемый способ позвол ет интенсифицировать процесс термообработки цементного клинкера. Формула изобретени  1. Способ получени  цементного клинкера , включающий приготовление сырьевой смеси, формование ее в ленту,сушку при I20-450 С и последующий обжиг на расплаве металла, отличаю щи йс   тем, что, с целью интенсификации процесса термообработки, ленте смеси придают форму желоба с емкостью погонного метра, определ емой по формуле l-fjp the heat carrier density at the firing temperature, kg / m 1 Because the heat carrier embedded inside the trough, giving off heat to the material being burned, does not replenish the expended energy, in order to prevent irregularity of the temperature field, it overheats 10-100 ° С above the temperature in bath 5. The prevention of entrainment of coolant from the bath on the upper surface of the calcined material can be achieved both by unloading it’s inclined, upwards, and by longitudinal grooves created during the molding of the channel or smoothly reducing the thicknesses The bottom of the gutter is from the sides to the middle. In this case, the gutter is deformed from the middle to the edges and a gradual complete release of the gutter from the heat transfer medium. Since the minimum thickness of the bottom of the chute determines the plastic properties of the material or the amount of the liquid phase by the time the chute soars to the surface, this value determines and continuously maintains the degree of calcination of the material at a given level. The proposed method allows to intensify the process of heat treatment of cement clinker. Claim 1. Method of obtaining cement clinker, including the preparation of the raw mix, molding it into a tape, drying at 120-450 ° C and the subsequent firing on the molten metal, are distinguished by the fact that, in order to intensify the heat treatment process, the tape is shaped into a gutter with the capacity of the meter, defined by the formula l-fj причем подачу ленты в ванну осуществ л ют наклонно к поверхности расплава и в желоб дополнительно подают расплавленный металл.the ribbon being fed into the bath obliquely to the surface of the melt and the molten metal is additionally fed into the trough. 2. Способ по п. 1, отличающийс  тем, что, с целью повьппени  равномерности обжига, в желоб по859331б2. The method according to claim 1, characterized in that, for the purpose of firing uniformity, into a trough according to 859331b дают расплав металла на выше температуры основного расплава.give the metal melt at above the temperature of the main melt. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизеSources of information taken into account in the examination 1 , Авторское свидетельство СССР № 654566, кл. С ОА В 7/36, 25.03.78.1, USSR Author's Certificate No. 654566, cl. С ОА В 7/36, 03/25/78. нn IPut.fIPut.f