SU852946A1 - Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ - Google Patents
Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ Download PDFInfo
- Publication number
- SU852946A1 SU852946A1 SU792834569A SU2834569A SU852946A1 SU 852946 A1 SU852946 A1 SU 852946A1 SU 792834569 A SU792834569 A SU 792834569A SU 2834569 A SU2834569 A SU 2834569A SU 852946 A1 SU852946 A1 SU 852946A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- deformation
- warm
- alloy
- hot deformation
- ferrocarbon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
при 980-1100°С за один проход со степенью деформации 60-90% и скоростью деформации 10 -10 , в качестве промежуточной термообработки используют изотермический отжиг при температуре 620-700°С до завершени распада аустенита, а теплую деформацию осуществл ют при температуре 620-810°С со скоростью деформации - 10- с 1.
Гор чую деформацию предпочтительно осуществл ть методом поперечно винтовой прокатки, теплую деформацию - штамповкой в услови х сверхпластичности сплава.
Заготовку из литого железоуглеродистого сплава с содержанием углерода 0,8-4,3% подвергают гор чей деформации при температуре 980-1100°С за один проход со степенью деформации 60-90% и скоростью деформации с дл максимального измельчени литой аустенитной структуры сплава и создани многочисленных дефектов кристаллической решетки материала. Нижн граница температурного интервала деформировани определ етс последующим изотермическим отжигом и обусловливаетс сохранением высокого уровн пластичности и мощностью примен емого оборудовани .
Степень деформации ниже 60% не обеспечивает требуемого измельчени аустенитного зерна, а степень дефформации выше 90% ведет к нарушению сплошности материала .
Скорость деформации менее 10 с приводит к нежелательному росту аустенитного зерна за счет наличи процессов рекристаллизации , а скорость деформации более 10 с приводит к нарушению сплошности материала.
Предпочтительно проводить гор чую деформацию методом поперечно-виптовой прокатки , позвол юц ей при указанных скорост х и температурах деформации прокатывать заготовку со степенью более 60% за один проход.
Сразу после гор чей деформации осуществл етс изотермическа выдержка при 620-700°С дл получени мелкозернистой ферритной матрицы с равномерно распределенными по всему объему материала глобул рными частицами цементита.
При переносе материала от температур гор чей деформации в температуру ниже 620°С возможно образование промежуточных и мартенситной структур, что весь.ма нежелательно . Изотермическа выдержка выще температуры 700°С экономически нецелесообразна ввиду увеличени продолжительности процесса. Врем изотермической выдержки определ етс временем распада аустенита. ,
После проведени изотермической выдержки сплав подвергают теплой деформации при температурах 620-810°С со скоростью деформации с . При данном температурно-скоростном режиме деформации имеет место существенное повышение пластичности и снижение деформирующих усилий, что ведет к снижению трудоемкости операций. Кро.ме того, имеет место наиболее равномерна проработка структуры , что ведет к улучшению механических свойств и служебных характеристик издели .
Предпочтительно теплую деформацию производить в услови х сверхпластичности, обеспечивающей наименьц.1ие усили деформировани и наилучшую проработку структуры . Верхний предел температурного интервала теплой деформации определ етс про влением эффекта сверхпластичности при термоциклировании вокруг температуры фазовых превращений.
При этом деформирование в режиме изотермической сверхпластичности упрощает проведение теплого деформировани , а деформирование в услови х сверхпластичности при фазовых превращени х повьипает производительность операции за счет более высоких относительных скоростей деформировани .
Вслед за теплой деформацией изделие подвергают окончательной термообработке - закалке с последующим отпуском дл получени необходимого комплекса механических свойств. Дл получени в готовом изделии достаточной пластичности в сочетании с высокой твердостью и прочностью провод т закалку на .мартенсит с последующим низкотемпературным отпуском. При этом по сравнению с прототипом при тех же значени х пластических характеристик достигаютс более высокие значени прочности и твердости , поскольку предлагае.мый способ позвол ет изготавливать издели из сплавов с болыпим содержапие.м углерода.
Кроме того, способ расшир ет сортамент изделий за счет использовани дешевых железоуглеродистых сплавов с высоким содержанием углерода, которыми можно замен ть издели из дорогосто щих легированных ста .лей без снижени качества продукции.
Пример. Получаемое изделие - пуансон дл прошивки. Материал пуансона - сталь, содержаща компоненты, вес.%: С --- 2, - 0,98, Р - 0,015, S - 0,015, Fe - остальное.
Литой слиток диаметром 100 мм и длиной 300 мм прокатывали при температуре 1070°С со скоростью деформации 9Х на стане поперечно-винтовой прокатки за один проход со степенью деформации 60%.
Claims (4)
- Формула изобретения1. Способ изготовления изделий из железоуглеродистых сплавов, преимущественно содержащих 0,8—4,3% углерода, включающий нагрев, горячую деформацию, промежуточную термическую обработку, теплую деформацию, закалку и отпуск, отличающийся тем, что, с целью упрощения технологии и повышения эксплуатационной стойкости за счет возможности использования высокоуглеродистых сплавов, горячую деформацию производят при 980—1100°С за один проход со степенью 60—90% и скоростью деформации 10“’ —102 с-', после чего производят изотермическую выдержку заготовки при 620—700°С до завершения распада аустенита, а теплую деформацию производят при 620—810°С со скоростью 10~’— Ю-4 с-1.
- 2. Способ по π. 1, отличающийся тем, что горячую деформацию производят поперечно-винтовой прокаткой.
- 3. Способ по π. 1, отличающийся тем, что теплую деформацию производят штамповкой.
- 4. Способ по π. 1, отличающийся тем, что теплую деформацию производят в условиях сверхпластичности сплава.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792834569A SU852946A1 (ru) | 1979-11-02 | 1979-11-02 | Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792834569A SU852946A1 (ru) | 1979-11-02 | 1979-11-02 | Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU852946A1 true SU852946A1 (ru) | 1981-08-07 |
Family
ID=20857010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792834569A SU852946A1 (ru) | 1979-11-02 | 1979-11-02 | Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU852946A1 (ru) |
-
1979
- 1979-11-02 SU SU792834569A patent/SU852946A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107699801B (zh) | 一种模芯用含v塑料模具钢zw616及其制备方法 | |
CN101580916B (zh) | 一种高强度高塑性孪生诱发塑性钢及其制造方法 | |
EP4317512A1 (en) | Low-carbon, low-alloy and high-formability dual-phase steel having tensile strength of greater than or equal to 590 mpa, hot-dip galvanized dual-phase steel, and manufacturing method therefor | |
US3951697A (en) | Superplastic ultra high carbon steel | |
JPH0112816B2 (ru) | ||
CN107012398A (zh) | 一种铌微合金化trip钢及其制备方法 | |
GB1412637A (en) | Method for producing ultra fine-grained microstructure in ferrous alloys | |
JPH0250910A (ja) | 熱疲労特性の良い金型鋼板の製造方法 | |
JPS55104431A (en) | Production of cold rolled steel plate for deep drawing by short-time continuous annealing | |
GB1400872A (en) | Production of low alloy steel wire | |
SU852946A1 (ru) | Способ изготовлени изделий из железо-углЕРОдиСТыХ СплАВОВ | |
US4046598A (en) | Procedure for manufacture of steel band or strip | |
CN109517947A (zh) | 一种含铝中锰trip钢的制备方法 | |
JPS5565324A (en) | Manufacture of low alloy steel excellent in cold workability | |
CN109536686A (zh) | 一种铌微合金化中锰trip钢的制备方法 | |
US3201288A (en) | Method of treating steel to produce a fine-grained condition | |
JPS58141333A (ja) | 鍛造品の熱処理方法 | |
JPS58207354A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄製揚重機部品の製造方法 | |
CN114622064A (zh) | 一种MnCr系列低碳齿轮钢的球化退火方法 | |
US3502514A (en) | Method of processing steel | |
JP2000336460A (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
CN113832311A (zh) | 一种生产快速球化特殊钢的方法 | |
JPS6345441B2 (ru) | ||
US3615925A (en) | Heat-treatment of steels | |
US3444008A (en) | Controlled atmosphere processing |