Claims (2)
(54) СТАКАН ДЛЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПОДВОДА МЕТАЛЛА ПОД .УРОВЕНЬ ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ ЛИТЬЕ Па фнг.1 показан предлагемый стакан , продольный разрез; на фиг.2 - т же, с диффузором, продольный разрез. Стакан состоит из огнеупо.рного ко пуса 1., в нем выполнен конически суж ющийс вертикальнпй подвод щий канал 2 с дозирующей частью 3, диаметром которой определ ютс основные параме ры стакана,Дозирующа часть подвод щего канала переходит в расшир ющуюс камеру 4 смешени , площадь которой в 3,0-10,0 раз больше площади дозирующей части вертикального подвод щего канала. Камера смешени в верхней ча ти имеет одно или несколько боковых отверстий 5, расположенных под углом 30-90° к продольной оси стакана.Длина камеры смешер)и равна 1,0-4,0 впи санным диаметрам камеры смешени . С целью увеличени подсоса и уменьшени скорости истечени камера смешени может заканчиватьс диффузором 6, ст ки которого имеют конусность 5-20 При истечении жидкого металла через дозируюи1ую часть подвод щего канала 2 стакана расшир ющуюс камеру 4 смешени в сжатом сечении струи возникает разрежение, за счет которого пт- оисходит подсос через боковые отверсти 5 в стакане, наход щегос в верхней части жидкой лунки остывшего металла. Под уровнем металла в кристаллизаторе и на мениске в резуль тате охлаждени с поверхности и наличи ВОСХОДЯ1ЦИХ потоков скапливаетс охлажденный металл. Вли ние, холодного мениска распростран етс на глубину 200-25.0. мм. Это объ сн етс наличием двух видков теп.чоротерь вблизи мениска за счет излучени и относительно интенсивного теплоотвода через тонкую корочку при контакте со стенками кристаллизатора Стру металла, поступающего из промежуточного ковша, обычно имеет перегре 30-40 над температурой плавлени . В камере смешени благодар подсосу пер гретый металл смешиваетс с эжектируемой порцией подстывшего металла. При этом тепло перегрева, вносимое струей из промежуточного ковша вкамере смешени , снижаетс за счет разбавлени остывшим металлог1 и температура метал поступающегоиз камеры смешени в жидкую лунку, также снижаетс .пропорционально степени подсоса Или разбав лени остывшим металлом. , Благодар трению и .импульс ному обмену на поверхности струи в камере смешени происходит потер скорости струи и, следовательно, уменьшаетс глубина проникновени , струи, выход щей из стакана в жидкую лунку. Подбором соотношени между диаметDOM дозирующей части подвод щего кана . па, длиной и диаметром KaNsepw смешени можно регупировать стешень подсоса остывшего металла и скорость истечени струи из стакана. Тех Н15КО-Э к он омическа эффективность-изобретени заключаетс в том, что, учитыва снижение температуры перегрева и скорости истечени струи .металла из предлагаемого стакана, возможно увеличение скорости разливки на 10-20% без дополнительных капитальных затрат. Дл обеспечени подсоса в количестве 1:1 площадь камеры смешени , должна быть в 4 раза больше площади дозирующей части подвод щего канала. В случае перегрева струи металла на 30 и наличи в верхней части жидкой лунки металла со сн тым теплом перегрева стру металла, вытекающа из камеры смешени , буде:г иметь температуру перегрева 15°, а скорость ее истечени будет в два раза меньше, чем из дозирующей части вертикального подвод щего канала. Снижение температуры металла на 15 позвол ет на 10-20% увеличить скорость разливки. Формула изобретени 1.Стакан дл вертикального подвода металла под уровень при непрерывном литье, выполненный в виде подвод щего канала с узкой дозирующей и расшир ющейс част ми и выходным отверстием в нижнем торце стакана,о т л и ч а ющ и и с тем, что, с целью снижени температуры перегрева металла внутри стакана, уменьшени скорости истечени и глубины проникновени в жидкую лунку струи металла из промежуточного Ковша, улучшени качества металла и увеличени скорости лить , расширенна часть полос.ти стакана выполнена в виде камеры смешени , в верхней части которой выполнены входные боковые отверрти , расположенные под углом 3090° к продольной оси стакана, причем площадьк.амеры Смешени в 3-10 раз больше площади .дозирующей части вертикального , подвод щего канала, а длина камеры смешени равна 1-4 вписанным диаметрам камеры смешени , при этом площадь выходного отверсти камеры смешени составл ет 1,0-1,5 плошади поперечного .сечени камеры смешени . (54) GLASS FOR VERTICAL METAL SUPPLY UNDER A LEVEL OF UNDERTAKED CASTING Pa fng.1 shows the proposed glass, longitudinal section; figure 2 - t, with a diffuser, a longitudinal section. The glass consists of a refractory core 1., it has a conically tapering vertical supply channel 2 with a metering part 3, the diameter of which determines the main parameters of the cup, the dosing part of the supply channel passes into the expansion mixing chamber 4, the area which is 3.0-10.0 times larger than the area of the metering part of the vertical supply channel. The mixing chamber in the upper part has one or several lateral holes 5 located at an angle of 30-90 ° to the longitudinal axis of the glass. The length of the chamber is mixed) and is 1.0-4.0 with the written diameters of the mixing chamber. In order to increase the suction and reduce the outflow rate, the mixing chamber may end with a diffuser 6, the struts of which have a taper of 5-20. PTC suction occurs through the side holes 5 in the glass located in the upper part of the liquid well of the cooled metal. Below the level of the metal in the crystallizer and on the meniscus, the cooled metal accumulates as a result of cooling from the surface and the presence of RISING. The effect of a cold meniscus extends to a depth of 200-25.0. mm This is explained by the presence of two heat sinks near the meniscus due to radiation and a relatively intense heat sink through a thin crust when it comes in contact with the walls of the metal Strür mold coming from the tundish, usually has overheating 30-40 over the melting point. In the mixing chamber, due to the suction, the heated metal is mixed with the ejected portion of the melted metal. At the same time, the heat of overheating introduced by the stream from the tundish into the mixing chamber is reduced by diluting the metallog with the cooled metal1 and the temperature of the metal coming from the mixing chamber into the liquid well is also reduced proportionally to the degree of suction. Due to friction and impulse exchange on the surface of the jet in the mixing chamber, the jet speed is lost and, therefore, the depth of penetration of the jet leaving the beaker into the liquid well is reduced. Selection of the ratio between the diameter DOM of the metering part of the supply channel. The length, and diameter of the KaNsepw mix can regupirovat the suction rod of the cooled metal and the speed of the jet outflow from the glass. Those N15KO-E ohmic efficiency of the invention lies in the fact that, taking into account the reduction of the superheat temperature and the flow rate of the metal stream from the proposed glass, it is possible to increase the casting speed by 10-20% without additional capital expenditures. In order to provide suction in an amount of 1: 1, the area of the mixing chamber must be 4 times the area of the dosing part of the feed channel. In the case of overheating of the metal jet by 30 and the presence in the upper part of the liquid well of the metal with the removed heat, the metal stream flowing out of the mixing chamber will: 15g have a superheat temperature of 15 °, and its flow rate will be two times less than parts of the vertical supply channel. Decreasing the metal temperature by 15 allows the casting speed to be increased by 10–20%. Claim 1. Glass beaker for vertical metal supply under the level during continuous casting, made in the form of a feed channel with narrow metering and expanding parts and an outlet in the lower end of the glass, so that , in order to reduce the temperature of the metal overheating inside the glass, reduce the flow rate and penetration depth into the liquid well of the metal stream from the tundish, improve the quality of the metal and increase the speed of pouring, the expanded part of the strip. The upper part of which has inlet lateral screwdrivers at an angle of 3090 ° to the longitudinal axis of the glass, where the Mixing chamber is 3-10 times larger than the area of the dosing part of the vertical supply channel, and the length of the mixing chamber is 1-4 the inscribed diameters of the mixing chamber, while the area of the outlet opening of the mixing chamber is 1.0-1.5 square cross section of the mixing chamber.
2.Стакан поп.1, о т л ич а ю щ и и с тем, что выходное отверстие из камеры смешени выполнено в виде диффузора.с углом конусности 5-20°. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе: 1.Германн Э. Непрерывное литье . М. , 1961 , с.375.2. Glass pop.1, about t i l a and y and the fact that the outlet from the mixing chamber is made in the form of a diffuser with a taper angle of 5-20 °. Sources of information taken into account in the examination: 1.Germann E. Continuous casting. M., 1961, p.375.
Vus 2Vus 2