SU535223A1 - The method of wastewater treatment from inorganic impurities - Google Patents
The method of wastewater treatment from inorganic impuritiesInfo
- Publication number
- SU535223A1 SU535223A1 SU1793329A SU1793329A SU535223A1 SU 535223 A1 SU535223 A1 SU 535223A1 SU 1793329 A SU1793329 A SU 1793329A SU 1793329 A SU1793329 A SU 1793329A SU 535223 A1 SU535223 A1 SU 535223A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- wastewater treatment
- inorganic impurities
- iron
- mouse
- wastewater
- Prior art date
Links
Landscapes
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
Description
Изобретение относитс к области очистки сточных вод от неорганических примесей.The invention relates to the field of wastewater treatment from inorganic impurities.
Известен способ очистки цианидсодержащих сточных вод путем электрохимической обработки в электролизере с катиоиитовой диафрагмой при плотности тока 0,025- 0,15 А/см (2,5-15 А/дм) и температуре 30-70°С 1.A known method of purification of cyanide-containing wastewater by electrochemical treatment in a cell with a catioitic diaphragm at a current density of 0.025-0.15 A / cm (2.5-15 A / dm) and a temperature of 30-70 ° С 1.
Известен способ очистки сточных вод от неорганических примесей, в частности от кремнезема , путем электрохимической обработки с растворимым железным или алюминиевым анодом при плотности тока 0,075-0,1 А/дм. Врем дл обескремнивани воды составл ет 10-15 мин 2.A known method of wastewater treatment from inorganic impurities, in particular from silica, by electrochemical treatment with a soluble iron or aluminum anode at a current density of 0.075-0.1 A / dm. The time for water freezing of water is 10-15 minutes 2.
Недостатком известного способа вл етс невозможность удал ть из сточных вод мышь к.The disadvantage of this method is the inability to remove mouse from wastewater.
С целью эффективной очистки сточных вод от мышь ка в предлагаемом способе электрохимическую обработку ведут в анодной камере электролизера с катионитовой диафрагмой при анодной плотности тока 0,9-2 А/дм и рН раствора 1,5-3,5 с последующей нейтрализацией известью. Электролиз осуш,ествл ют с железным анодом не менее 30 мин при оптимальном рассто нии между электродами 20 мм. Очиш,аемую воду подают в анодную камеру электролизера, катодную камеру заполн ют 3-5%-ным раствором поваренной соли или сернокислого натри .In order to effectively treat wastewater from the mouse in the proposed method, electrochemical treatment is carried out in the anode chamber of the electrolyzer with a cationite diaphragm at an anode current density of 0.9-2 A / dm and a pH of 1.5-3.5 with subsequent neutralization with lime. The electrolysis was dried with an iron anode for at least 30 minutes with an optimum distance between the electrodes of 20 mm. Clear water is fed to the anode chamber of the electrolyzer, the cathode chamber is filled with a 3-5% solution of sodium chloride or sodium sulphate.
При прохождении электрического тока на катоде происходит выделение водорода, на аноде - кислорода. Одновременно с растворением анода в раствор переход т ионы двухвалентного железа и окисление трехвалентного мышь ка до п тивалентного, который с образовавшейс гидроокисью железа соосаждаетс в виде труднорастворнмых соединений мышь ка и железа.With the passage of electric current at the cathode hydrogen is released, at the anode - oxygen. Simultaneously with the dissolution of the anode, divalent iron ions are transferred into the solution and the oxidation of the trivalent mouse to the pyvalent, which with the resulting iron hydroxide co-precipitates in the form of poorly soluble arsenic and iron compounds.
По окончании процесса сточную жидкость подают в реактор-смеситель дл обработки известковым молоком до ,5, при этом происходит полное осаждение гидроокиси железа и очистка от мышь ка.At the end of the process, the waste liquid is fed to the mixer for treatment with milk of lime up to, 5, at the same time complete precipitation of iron hydroxide and cleaning of arsenic occurs.
Пример. Сточную воду сернокислотного производства медеплавильного завода при концентрации мышь ка пор дка 535 мг/л и ,5 подают в анодную камеру диафрагменного электролизера, в котором в качествеExample. The wastewater of the sulfuric acid production of the copper smelter at a concentration of mice of the order of 535 mg / l and, 5 is fed into the anode chamber of the diaphragm electrolyzer, in which
диафрагмы применена катионитова мембрана типа МК-40. Катодную камеру заполн ют 3%-ным раствором повареной соли (NaCl) или сернокислого натри (Na2S04), подключают источник посто нного электрическогоdiaphragm applied cation membrane type MK-40. The cathode chamber is filled with a 3% solution of sodium chloride (NaCl) or sodium sulphate (Na2S04), and a source of constant electrical
тока и ведут электролиз в течение 30 мин с последуюш,ей нейтрализацией стоков известковым молоком. Остаточное содержание мышь ка в стоках составл ет 1,6 м/л, степень осаждени мышь ка - 99,7%. Зависимостьcurrent and lead electrolysis for 30 minutes followed by neutralization of wastewater with lime milk. The residual content of the mouse in the effluent is 1.6 m / l, the degree of sedimentation of the mouse is 99.7%. Addiction
степени осаждени мышь ка от плотности тока приведена в таблице.The degree of deposition of the mouse from the current density is given in the table.
Как видно из таблицы, наиболее оптимально процесс протекает цри плотности тока 1,9 А/дм при котором остаточна концентраци мышь ка снижаетс с 534 мг/л до 1,6 иг/л. Дальнейшее увеличение плотности тока не ведет к снижению остаточной концентрации мышь ка, цовышение ее до 3,5 А/ /дм ведет к непроизводительному расходу электроэнергии и железа.As can be seen from the table, the most optimal process proceeds when the current density of 1.9 A / dm at which the residual concentration of the mouse decreases from 534 mg / l to 1.6 g / l. A further increase in the current density does not lead to a decrease in the residual concentration of the mouse; raising it to 3.5 A / dm leads to unproductive consumption of electricity and iron.
Процесс электролиза необходимо проводить в диапазоне ,5-3,5. Этот интервал значений рН вл етс оптимальным по следующим причинам: понижение рН ниже 1,5 ведет к значительным перерасходам железа, так как идет не только электрохимическое, но и чисто химическое растворение железных а-нодов в кислом растворе; повышение рН более 3,5 недопустимо из-за образовани хлопьев гидрата окиси железа, которые забивают катионитовые мембраны и вывод т их из стро .The process of electrolysis must be carried out in the range of 5-3.5. This pH range is optimal for the following reasons: lowering the pH below 1.5 leads to significant overruns of iron, since not only electrochemical, but also purely chemical dissolution of the iron a-nodes in the acidic solution takes place; An increase in pH of more than 3.5 is unacceptable due to the formation of flakes of iron oxide hydrate, which clog cationite membranes and deactivate them.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1793329A SU535223A1 (en) | 1972-06-06 | 1972-06-06 | The method of wastewater treatment from inorganic impurities |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1793329A SU535223A1 (en) | 1972-06-06 | 1972-06-06 | The method of wastewater treatment from inorganic impurities |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU535223A1 true SU535223A1 (en) | 1976-11-15 |
Family
ID=20516851
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1793329A SU535223A1 (en) | 1972-06-06 | 1972-06-06 | The method of wastewater treatment from inorganic impurities |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU535223A1 (en) |
-
1972
- 1972-06-06 SU SU1793329A patent/SU535223A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2020162796A2 (en) | Method for producing high-purity lithium hydroxide monohydrate | |
RU2157338C2 (en) | Method of production of high-purity lithium hydroxide from natural brines | |
US2583098A (en) | Treatment of waste pickle liquor | |
US5496454A (en) | Method for the operation of electrolytic baths to produce Fe3 O4 electrophoretically in a three compartment cell | |
CN107662965B (en) | Electrolysis device and method for removing ammonia nitrogen in ammonia-alkali wastewater | |
SU535223A1 (en) | The method of wastewater treatment from inorganic impurities | |
JPS5844157B2 (en) | Purification method of nickel electrolyte | |
CN1186773A (en) | Preparing polymerised aluminum chloride by electrodialysis | |
US4118293A (en) | Process for producing tin (II) sulfate | |
CN113249742A (en) | Electrochemical potassium hydroxide production line and production method | |
RU2381991C1 (en) | Method of producing silica gel | |
CN114517300B (en) | Method for synthesizing water treatment agent by utilizing sulfuric acid waste liquid | |
SU1567655A1 (en) | Method of obtaining solutions of sodium (vi) ferrate | |
RU2815628C1 (en) | Method of processing weakly alkaline aluminate solutions of alumina production | |
SU810854A1 (en) | Method of regenerating alkaline solutions for pickling of aluminium | |
JP2001192875A (en) | Method and apparatus for preparing hydrogen peroxide | |
SU1305197A1 (en) | Method for demercurization of oxide ruthenium-titanium anodes | |
SU1527179A1 (en) | )method of treating waste water | |
RU2553318C1 (en) | Gallium production method from alkali-aluminate solutions of alumina industry | |
SU1386580A1 (en) | Method of purifying waste water of lead compounds | |
SU827403A1 (en) | Method of regenerating pickling solution containing sulfuric acid and ferric sulfate | |
RU2125969C1 (en) | Method of producing zirconium dioxide | |
SU1229183A1 (en) | Electrochemical method of neutralizing alkali water | |
SU631535A1 (en) | Method of purifying sugar-containing solution | |
SU802195A1 (en) | Method of waste water purification from hexavalent chromium compounds |