SU508219A3 - The method of thermal cracking of liquid hydrocarbon mixtures - Google Patents

Description

удаление заксксованных твэрдых частиц с бо , KdBux стенок печи крекинга и подача их вмес те с воздухом в рогенэратор; выжигание кок са иа поверхности твердых частиц вместе с частью жидкого углеводорода, содержа- щего более высококип щие компоненты при о температуре около 90О С. что позвол ет как регенерировать, так и нагревать твердые частицы; подача в потоке пара нагретых твердых частиц из регенератора в ниж часть печи крекинга дл  расщеплени  жидкого углеводорода под вли нием тепла, содержащегос  в твердых частицах. В Известном способе в качестве источника тепла дл  проведени  реакции крекинга используют Л-олько тепло, содержащеес  в твердых частицах, нагретых в регенераторе . Поэтому представл етс  сложны м под держивать функционирование печи крекинга при такой высокой температуре, как 74О С Подвод Тепла к печи крекинга, необходимого дл  проведени  процесса крекинга жидкого углеводорода, требует подачи в пртоке пара большого количества нагретых твер дых частиц. Вследствие того, что газы кре кинга направл ют непосредственно из печи крекинга в циклон без охлаждени  их, на стенках циклона происходит конденсаци  и отложение кокса и гудрона, что приводит к снижению полезного выхода кокса к гудрон В результате этого большое количество кокса и гудрона подаетс  в промывную 6auiню (скрубер). Жидкий углеводород, содержащий более высококип щие компоненты, ко торый использовалс  дл  противоточного процесса промывки во врем  регенерации закоксованных твердых частиц, подвергаетс  только сжиганию. В результате этого сера, содержаща с  в коксе, который покрывает твердые частицы, выводитс  из сиетемы крекинга. В с этим дл  йредот врашени  выпуска Серы в атмосферу требуетс  дополнительный процесс обессеривани  дымовых газов. Следовательно, недостатками известного способа  вл етс  усложненность технологии и неизбежность выброса загр знений в атмосферу . е целью упрощени  технологии процесса .и сокрушени  выброса загр знений в атмосферу , . цродукты зоны газификации подают в зону крекинга, а продукты последней ввод т совместно с исходным и/или вторичным сырьем в зону охлаждени , которую также эксплуатируют в услови х псевдоожи:хенногчэ сло  теплоносител .. Предпочтительно поддерживают в зонах следующий температурный режим: зона газификации - 1ОЬО-1400 С, зона креккнга7ОО-ООО°С , зона охлаждени  - 4ОО-55О Разработан аппарат псевдоожиженного сло  с зоной из р да слоев дл  крекинга жидких углеводородов, включающий централь кую зону дл  крекинга исходного жидкого углеводорода в газы; нижнюю зону газификации жидкого вторичного углеводорода, ранее прошедшего крекинг, и верхнюю зону охлаждений. Центральна  зона св зана с верхней и нижней зонами через узкие переходники или патрубковые зоны, установленные между верхней и центральной и между центральной и нижней зонами. Кислород, пар и вторичное сырье подают Б нижнюю зону снизу с тем, чтобы, частично сжига  жидкое вторичное сырье при 1050 - 1400 С. обеспечить газификацию последнего. Исходное сырье впрыскивают в центральную зону вместе с паром и одновременно в центральную зону снизу через узкую цатрубковую зону ввод т в виде струи газов продукты газификации вместе с твердыми частицами нижней зоны, и в центральной зоне происходит процесс крекинга исходного сырь  при 700 - 900 С. крекинг исходного сырь  осуществл ют при температуре ниже 7ОО С, то соответственно снижению температуры .происходит увеличение выхода фракций легких масел. Другую часть исходного и/или вторичного сырь  впрыскивают в верхнюю зону охлаждени . Одновременно смесь, состо щую из пара, газов, а также иа твердых частиц центральной зоны, ввод т в нижнюю часть верхней зоны через узкую патрубковую зону , в результате чего смесь газов крекинга охлаждают и происходит оседание части кокса, гудрона и т желых масел, наход щихс  в смеси газов крекинга, на поступивших в верхнюю зону твердых частицах. Полученную газовую смесь затем подвергают райделению дл  отделени  остатка кокса, гудрона и т желого гвйЬла, который  вл етс  вторичным углеводородным сырьем. В качестве исходной жидкой углеводородной смеси может быть использовано любое жидкое углеводородное сырье, но особенно целесообразно использовать дл  г-рекинга по этому методу сырье, содержащее высококип щие компоненты, такое как сыра  нефть дизельное топливо и нефт ные остатки. Аппарат псевдоожиженного сло , используемый дл  крекинга, включает в себ  различные функциональные зоны, которыми  вл ютс ; верхн   зона - дл  охлаждени  газов крекинга, центральна  зона - дл  крекинга исходного жидкого углеводородного сырь  и нижн   зона - дл  газификации вторичного сырь . Центральна  зона св зана с верхней и нижней зонами через узкпе патрубковые зоны, установленные между соседними зонами. В этом аппарате твердые частицы по всему их объему наход тс  в псевдоожиженном состо нии. Данный аппарат используетс  не только дл  крекинга исходного сырь , но также и дл  дальнейшего крекинга вторичного сырь , которое содержит высококйп шие компоненты. Оба процесса провод тс  одновременно с охлаж дением газов крекинга, полученных из неходного и вторичного жидкого углеводородного сырь . Тепло, вносимое в нижнюю зону псевдоожиженного сло  гор чими газами зоны газификации , и теггло, приносимое вход щими твердь1МИ ча;тицами с высокой температурой , используютс  дл  крекинга исходного сырь . Часть эежоксованных или загр зненных твердых частиц удапаетс  из верхней охлаж дающей зоны и возвращаетс  в рецикле в нижнюю зойу крекинга, где осадок использу етс  дл  улучшени  производительности по газам крекинга и в которой постигаетс  регенераци  твердых частиц. На фиг. 1 дана схема установки, реализующей предлагаемый способ; на фиг. 2 схема печи крекинга жидкого углеводорода Установка состоит из печн крекинга дл  жидкого углеводородного сырь ; циклона 2 дл  разделени  компонентов, колонны 3 дис тилл ции и трубопроводных линий 4 - 17. Печь крекинга содержит верхнюю камеру 1,  вл ющуюс  охлаждающей камерой дл  Крекинг-газов, центральную камеру 2,  вл ющуюс  камерой дл  крекинга исходного жидкого углеводородного сырь , и нижнюю Kahriepy 3  вл ющуюс  камерой дл  газифи кации вторичного сырь . Центральна  каме ра св зана с верхней и нижней камерами узкими патрубками 4 и 5. В печи заполн ющие ее твердые частицы образуют псевдоожиженный слой. Возвратное жидкое углеводородное сырье вводитс  снизу в нижнюю камеру по трубопроводу 6, а кислород и пар ввод т в ка меру 3 через трубопроводы 7 и 8 соответственно , что вызывает частичное сгорание вторичного сырь , необходимое дл  газификации . Поток газов, полученных при высокой температуре, направл ют вверх с частью псевдоожиженных твердых частиц и ввод т в нижнюю часть центральной камеры через расположенный внизу узкий патрубок 5. В результате этого внутри центральной камеры образуетс  зона крекинга исходного жид кого сырь  в псевдоожлженном слое твердых чнгтиц. С другой сторонм, исходное сырье, ча« пример сыру1р нефть, т желые масла, оста ,точные нефтепродукты, ввод т в распыленном состо нии вместе с паром в центральную камеру крекинга, в которой под дей;ствием тепла крекинг-газов, полученных из возвратного жидкого углеводорода и нагретых твердых частиц, происходит крекинг в газы исходного жидкого углеводорода и часть исходного сырь  сгорает с тем, чтобы было проводить процесс крекинга при 7ОО 90О°С. rsi3bi крекингр, полученные в центральной камере, смешивают с газами крекинга рз нижней камеры и смесь ввод т в верхнюю камеру через узкий патрубок 4° вместе с псевдоожиженными твердыми частицами. Зопна охлаждени  крекинг-газов расположена в : ; камере 1. ; Смесь крекинг-газов, вводима  при 70ОI9OO С, охлаждаетс  до 4ОО - 5SO при 1помощи подаваемого по трубопроводу 9 в верхнюю камеру вторичного и/или исходно ,го сырь  в распыленном состо нии. I Во врем  охлаждени  часть кокса, гудФона и т желого масла, содержаща с  в крекинг-газах, покрывает поверхность твердых частиц, наход щихс  в псевдоожиженном состо нии в верхней камере. Затем смесь крекинг-газов ввод т из верхней камеры по i трубопроводу 10 с тем, чтобы отделить ос- : таток кокса, гудрона и т келого масла от смеси. Отделенные вещества,  вл ющиес  вто;ричным сырьем, затем направл ют в нижнюю (Камеру. Например, крекинг-газовую смесь ввод т по трубопроводу 1О в циклон 11, в которрм кокс отдел етс  и возвращаетс  по трубопроводу 12 в нижнюю камеру. О и щенную смесь затем ввод т по трубопроводу 13 в дистилл ционную колонну 14, из которой чистую газовую смесь затем вывод т свер;ху через трубопровод 15, а т желые фрак ции , содержащие гудрон, вывод т снизу через трубопровод 16. Т желую фракцию используют как вторичное сырье и одну его часть ввод т в верхнуюю охлаждающую камеру по трубопроводу 9 в то врем  как другую часть ввод т в нижнюю камеру крекинга по трубопрсдаоду 17 в смеси или раздельном состо нии с коксом, поступающим из трубопровода 12. Трубопровод 18, установленный в верхней части колонны дистилл ции, используетс  дл  обеспечени  циркул ции легкого масла в колонне. Это масло образуетс  частично из т желой фракции, протекающей по трубопроводу 16, и/пли из очищенных га .эов, протекающих по трубопровод 15, конденсацией их в процессе охлаждени .removal of coked solid particles from bo, KdBux of the walls of the cracking furnace and feeding them together with air to the rogenerator; burning coke and the surface of solid particles together with a part of a liquid hydrocarbon containing higher-boiling components at about a temperature of about 90 ° C. That allows both to regenerate and heat solid particles; feeding in the steam flow heated solids from the regenerator to the lower part of the cracking furnace to split the liquid hydrocarbon under the influence of heat contained in the solids. In the known method, L is the heat contained in the solid particles heated in the regenerator as the heat source for the cracking reaction. Therefore, it is difficult to maintain the operation of the cracking furnace at such a high temperature as 74 ° C. Heat supply to the cracking furnace required for carrying out the liquid hydrocarbon cracking process requires a large amount of heated solid particles to be supplied to the steam. Due to the fact that the cracking gases are sent directly from the cracking furnace to the cyclone without cooling them, condensation and deposition of coke and tar occurs on the walls of the cyclone, which leads to a decrease in the useful output of coke to the tar. As a result, a large amount of coke and tar is delivered to the scrubber. 6aui (scrubber). Liquid hydrocarbon containing higher boiling point components, which was used for the countercurrent washing process during regeneration of coked solids, is only burned. As a result, the sulfur contained in the coke, which covers the solids, is removed from the cracking unit. In this way, an additional process for flue gas desulfurization is required to ensure that sulfur is released into the atmosphere. Consequently, the disadvantages of this method are the complexity of the technology and the inevitability of pollutant emissions into the atmosphere. The goal is to simplify the process technology and to crush the release of pollution into the atmosphere,. the products of the gasification zone are fed to the cracking zone, and the products of the latter are introduced together with the feedstock and / or secondary raw materials into the cooling zone, which is also operated under fluidized conditions: hennogche heat carrier layer. Preferably, the following temperature conditions are maintained in the zones: gasification zone - 1085 -1400 ° C, cracking zone 7OO-OOO ° C, cooling zone - 4OO-55O A fluidized bed apparatus with an area of a number of layers for cracking liquid hydrocarbons was developed, including a central zone for cracking the original liquid hydrocarbon in g PS; the lower zone of the gasification of the liquid secondary hydrocarbon, previously cracked, and the upper zone of cooling. The central zone is connected to the upper and lower zones through narrow adapters or nozzle zones installed between the upper and central and between the central and lower zones. Oxygen, steam and secondary raw materials supply the lower zone to the bottom so that, partially burning out, the secondary liquid at 1050-1400 C. provides gasification of the latter. The feedstock is injected into the central zone together with steam and simultaneously the gasification products together with the solid particles of the lower zone are introduced into the central zone from the bottom through the narrow zatrubkovy zone, and the cracking process of the raw material occurs at the central zone at 700 - 900 ° C. the feedstock is carried out at a temperature below 7OO C, then according to a decrease in temperature. there is an increase in the yield of light oil fractions. Another part of the source and / or secondary materials is injected into the upper cooling zone. At the same time, a mixture consisting of steam, gases, and also solid particles of the central zone is introduced into the lower part of the upper zone through a narrow nozzle zone, as a result of which the cracking gas mixture is cooled and part of the coke, tar and heavy oils settle, cracked gas mixture on the solids entering the upper zone. The resulting gas mixture is then subjected to settling to separate the residue of coke, tar and heavy oil, which is a secondary hydrocarbon feedstock. Any liquid hydrocarbon feedstock can be used as the starting liquid hydrocarbon mixture, but it is especially advisable to use feedstock containing high-boiling components, such as crude oil, diesel fuel and oil residues, for r-reing by this method. The fluidized bed apparatus used for cracking includes various functional zones, which are; the upper zone is for cooling cracking gases, the central zone is for cracking the source of liquid hydrocarbon feedstock and the lower zone is for gasifying secondary raw materials. The central zone is connected to the upper and lower zones through narrow pipe zones installed between adjacent zones. In this apparatus, solid particles throughout their volume are in a fluidized state. This apparatus is used not only for cracking the feedstock, but also for further cracking of secondary raw materials that contain high quality components. Both processes are carried out simultaneously with the cooling of cracking gases obtained from waste and secondary liquid hydrocarbon feedstocks. The heat introduced into the lower zone of the fluidized bed by the hot gases of the gasification zone and the tagglo brought by the incoming solid particles with high temperature are used for cracking the feedstock. A portion of the e-coked or contaminated solids is removed from the upper cooling zone and recycled to the lower cracking zone, where the sludge is used to improve the cracking gas performance and where the solids are regenerated. FIG. 1 is a diagram of the installation that implements the proposed method; in fig. 2 Scheme of a liquid hydrocarbon cracking furnace. The installation consists of furnace cracking for a liquid hydrocarbon feedstock; cyclone 2 for separation of components, distilling column 3 and pipelines 4-17. The cracking furnace contains an upper chamber 1, a cooling chamber for Cracking gases, a central chamber 2, which is a cracking chamber for the initial liquid hydrocarbon feedstock, and a lower Kahriepy 3 is a camera for gasification of secondary raw materials. The central chamber is connected to the upper and lower chambers by narrow pipes 4 and 5. In the furnace, the solid particles filling it form a fluidized bed. The return liquid hydrocarbon feedstock is injected into the lower chamber through line 6, and oxygen and steam are introduced into chamber 3 through lines 7 and 8, respectively, which causes partial combustion of the secondary raw materials needed for gasification. A stream of gases produced at high temperature is directed upwards with a portion of the fluidized solids and introduced into the lower part of the central chamber through the narrow port 5 located below. As a result, inside the central chamber a cracking zone of the initial liquid raw material is formed in the fluidized bed of solid chngtits. On the other hand, the feedstock, such as crude oil, heavy oils, remaining fine petroleum products, is introduced in a spray state together with steam into the central cracking chamber, in which, under the action of the heat of the cracking gases obtained from the return gas liquid hydrocarbon and heated solid particles, cracking occurs in the gases of the source liquid hydrocarbon and part of the raw material is burned so that it can carry out the process of cracking at 7OO 90O ° C. The rsi3bi cracking unit obtained in the central chamber is mixed with the cracking gases rz of the lower chamber and the mixture is introduced into the upper chamber through a narrow 4 ° nipple together with fluidized solid particles. Zopna cooling cracking gases is located in:; camera 1.; The mixture of cracking gases, introduced at 70ОI9OO С, is cooled to 4OO - 5SO with 1 aid supplied via pipeline 9 to the upper chamber of the secondary and / or feedstock in the atomized state. I During cooling, a portion of the coke, gudphone, and heavy oil contained in the cracking gases coats the surface of the solids that are in a fluidized state in the upper chamber. The mixture of cracking gases is then introduced from the upper chamber through line 10 in order to separate the residue of: a coke, tar and white oil from the mixture. The separated substances that are secondary raw materials are then sent to the lower one (Chamber. For example, the cracked gas mixture is introduced through conduit 1O to cyclone 11, into which coke is separated and returned through conduit 12 to the lower chamber. the mixture is then introduced via conduit 13 into the distillation column 14, from which the pure gas mixture is then withdrawn from the conduit through pipeline 15, and heavy fractions containing tar are withdrawn from below through pipeline 16. The yellow fraction is used as secondary the raw material and one part of it are introduced into the upper cooling supplying the chamber through conduit 9 while another part is introduced into the lower cracking chamber via the pipeline 17 in mixture or separate state with coke coming from pipeline 12. The conduit 18 installed in the upper part of the distillation column is used to circulate light oil in the column. This oil is formed partly from the heavy fraction flowing through conduit 16 and / or from purified ha. ees flowing through conduit 15 by condensing them during the cooling process.

В процессе, предназначенном дл  крецингаисходного сырь  частичным сжиганием его, часть твердых частиц в нижней камере подают в цеьтраль21ую камеру ровместно с газами, полученными из вторичного сырь .In a process intended for crazing raw material by partially burning it, a portion of the solid particles in the lower chamber are fed into the central chamber in conjunction with the gases obtained from the secondary raw materials.

Вошедшие в центральную камеру твердые частицы поступают в псевдоожижекную зоИу и часть этого потока вместе со смесью крекинг-газов, полученных из исходного и вторичного сырь , транспортируетс  далее в верхнюю камеру.The solid particles entering the central chamber enter the fluidized bed and part of this stream, along with a mixture of cracking gases obtained from the raw and secondary raw materials, is transported further to the upper chamber.

В верхней охлаждающей камере часть кокса, гудрона и т желой фракции в сконденсированном состо нии оседает на твердых частица.: следствие охлаждени  газовой смесь, Ч1РО приводит к значительному/ загр знению твердых частиц. Поэтому дл  того, чтобы выжечь в газы кокс, гудрон и т желые ({|)акции и регенерировать твердые чартищ,, загр зненные твердые 4actijцы по трубопроводу 19 рецикулируют через камеры в следующей последов.ательности: камера газификацки вторичного сырь  - камера крекинга исходного сырь  - охлаждаюша  камера крекинг-газов - камера крекинга возвратного жидкого углеводорода.In the upper cooling chamber, part of the coke, tar and heavy fraction in the condensed state is deposited on the solid particle.: A consequence of cooling the gas mixture, FPRO leads to significant / contamination of the solid particles. Therefore, in order to burn coke, tar and heavy ({|) stocks into gases, and regenerate solid parts, contaminated solid 4actij people recycle through conduit 19 through chambers in the following sequence: gasification chamber of secondary raw material — raw material cracking chamber - Cooling cracking gas chamber; - Cracking chamber of returning liquid hydrocarbon.

В том случае, если крекинг исходного сырь  провод т с исполйзованием только тепла, содержащегос  в крекинг газах и твердых частицах, поступивших из нижней камеры, то по перепускному (байпасному) трубопроводу 20г установленному в дополнение системе рецикла, и обычно вь1ход шему из боковой.стейки,рёцикулируетс In the event that the cracking of the feedstock is carried out using only the heat contained in the cracking gases and solid particles from the lower chamber, then through the bypass (bypass) pipeline 20g installed in the recycling system, and usually coming out of the side steak reconfigured

из Центральной крекинго10эй камеры в нижнюю часть твердых частиц. Количество рецикулируемь1х частио из верхней охлаждающей и центральной камер в нижнюю крекинговую камеру опред1ел ют регулированием при помощи систеи т перепускных клапанов, установленных на трубопроводах 19 и 20.from the central cracking chamber to the bottom of the solids. The amount of recycle from the upper cooling and central chambers to the lower cracking chamber is determined by regulation using a system of bypass valves installed on pipelines 19 and 20.

Ко 1усообраэна  нижн   часть верхней камер| 1 соединена с верхней частью центральной камеры, представл ющей собой перевернутый конус, соединенный с верхней камерой рри помощи патрубка 4. ЦенТраль й«|  камера соедин етс  конусообразной нижней кдмвр| 1, представл ющей собой переверрэ iKCsHyPi соединенный с центральной дрч комощи трубкообразного узкого пйтруйка,Ko 1usobrazhena lower part of the upper chambers | 1 is connected to the upper part of the central chamber, which is an inverted cone, connected to the upper chamber by means of a nozzle 4. Centerline | camera connects cone-shaped lower cdmr | 1, which is an iKCsHyPi inverted interconnected to the central drch tube of a narrow tubular tube,

В peptfJ e охлаждающей камере имеютс  выврДНР патрубок 21, инжекционна  форсунка 22 Р отверстием А в нижней части камеры и трубопровод 23, с выводным отверстием Б, ДЛЯ вывода твердых частиц, установленный в верхней части боковой .In the peptfJ e cooling chamber, there are a vyrDNNR pipe 21, an injection nozzle 22 P with a hole A in the lower part of the chamber and a pipe 23, with an outlet hole B, FOR the removal of solid particles, installed in the upper part of the side.

Инжеканонную форсунку предпочтительно располагать в нижней части конуса (см, фиг. 2). Когда жидкое углеводород)1ое сырье ввод т в виде струи через инжекнионное отверстие А, пар с исходным и/или вторичным сырьем может быть введен в предварительно смешанном или в не смешанном сосио нии. В случае использовани  в не смешанном состо нии инжекционную форсунку 22 предпочтительно изготовить в виде двух концентрических (одна в другой ) трубок, в которых сырье подаетс  через внутреннюю трубку, а пар - через внешнюю .The injection injector nozzle is preferably located in the lower part of the cone (see Fig. 2). When the liquid hydrocarbon first feed is jetted through the injection hole A, the steam with the feed and / or the feed can be introduced in premixed or unmixed co-feed. In the case of being used in a non-mixed state, the injection nozzle 22 is preferably manufactured in the form of two concentric (one to the other) tubes, in which the raw material is supplied through the inner tube and the steam through the outer tube.

Центральна  камера дл  крекинга исходного сырь  имеет конусообразный трубопровод 24 с выпускным отверстием В, установленной в верхней части боковой стенки и предназначенный дл  вывода твэрдых частиц тарельчатый перфорированный распределитель газа 25, установленный в нижней час- ти камеры и св занный с трубопроводом 26 В конической перфорированной тарелке 25 устанавливаетс  одна или несколько инжекционнЫх форсунок 27 дл  ввода через инжекционное отверстие Г исходного Йырь  в распыленном состо нии. Через перфорированную тарелку поток пара, поступившего по трубопроводу 26, pachpeдeл eтc  по центрально камере крекинга с тем, чтобы поддерживать твердые частицы, наход щиес  в зоне крекинга исходного жидкого углеводорода, в псевдоожйженном состо нии и вызывать тем самь1М распределение исходного сырь , что ускор ет процесс к;рекинга исходного сьфь . В это врем  при частичном сгорании исходного сырь  дл  крекинга через перфорированную тарелку 25 вместе с паром подаетс  кислород. Однако ввоДа кислорода не Требуетс , если крекинг исходного сырь  может быТь проведен До большой глубины только благодар  использованию теплоты , содержащейс  в газ крекинга и твердых частицах, вводимых из нижней камеры .The central cracking chamber of the feedstock has a cone-shaped conduit 24 with an outlet opening B installed in the upper part of the side wall and designed to discharge solid particles of a perforated plate gas distributor 25 installed in the lower part of the chamber and connected to the pipeline 26 in a conical perforated plate 25, one or more injection nozzles 27 are installed for insertion through the injection opening F of the original flow in the atomized state. Through a perforated plate, a stream of steam entering through conduit 26, pacter ets through the central cracking chamber in order to maintain the solid particles in the cracking zone of the source liquid hydrocarbon, in a fluidized state and cause the very 1M distribution of the raw material, which accelerates the process to; reynga original syf. At this time, when the cracking feedstock partially burns, oxygen is supplied through the perforated plate 25 along with steam. However, the introduction of oxygen is not required if the cracking of the feedstock can be carried out up to a great depth only through the use of heat contained in the cracking gas and solid particles introduced from the lower chamber.

ЕСЛИ исходное сырье вводитс  через инжекционное отверстие Г в распыленном состо нии , оно может инжектироватьс  вместе с паром в заранее смешанном состо нии. По выбору может быть использована инжекШюнна  форсунка 27 в виде конструкции из двух концентрических трубок дл  ввода исходного сырь  по внутренней трубке и потсжа пара по наружной трубке. Может быть использована инжекционна  форсунка, состо ща  из трех концентрических трубок, в которых по внутренней трубке подаетс  исходное сырье, по центральной - пар, а по наружной - добавочный пар, что значительно улучшает эффект распылени .IF feedstock is introduced through the injection port D in a spray state, it can be injected along with the steam in a pre-mixed state. Optionally, an InjectionChunar injector 27 may be used in the form of a construction of two concentric tubes for introducing the raw material through the inner tube and transferring the steam through the outer tube. An injection nozzle can be used, consisting of three concentric tubes, in which feedstock is fed through the inner tube, steam is supplied through the central tube, and additional steam is supplied through the outer tube, which significantly improves the spraying effect.

Газы .крекингл исходного жидкого углеводорода , полученные в централь-ой камере крекинга, содержат такие основные компоненты , как этилен, пропилен, метан и остальные , такие как водород, моноокись углерода , двуокись углерода, сероводород, т желые и легкие масл ные фракции, кокс и т. д.The cracking gases of the initial liquid hydrocarbon obtained in the central cracking chamber contain such basic components as ethylene, propylene, methane and others, such as hydrogen, carbon monoxide, carbon dioxide, hydrogen sulfide, heavy and light oil fractions, coke etc.

Нижн   камера дл  крекинга вторичного сырь  оснащена воронкообразной (или в перевернутого конусе) перфорированной тарелкой 28 дл  распределени  газа установленной в нижней части камеры, причем тарелКа соединена с трубопроводом 29. Инжекционный трубопровод 30 с отверстием Д дл  ввода газового потока проходит вниз из самой нижней части перфорированной тарелки. Далее инжекционна  форсунка дл  ввода жидкого углеводорода 31, оборудована инжекционным трубопроводом 30, установленным таким образом , что форсунка 31 находитс  в центре отверсти  Д дл  ввода газового по тока.The bottom chamber for cracking secondary raw materials is equipped with a funnel-shaped (or in an inverted cone) perforated plate 28 for gas distribution installed in the lower part of the chamber, the plate being connected to pipeline 29. The injection pipe 30 with an opening D for introducing the gas stream passes down from the bottom of the perforated plates. Further, the injection nozzle for introducing liquid hydrocarbon 31 is equipped with an injection pipe 30 installed so that the nozzle 31 is in the center of the opening D for introducing gas flow.

На боковой стенке нижней камеры крекинга имеютс  отверсти  Ж и 3 трубопроводов 32 и 33 соответственно дл  подачи твердых частиц в нижнюю камеру.On the side wall of the lower cracking chamber there are openings G and 3 of pipelines 32 and 33, respectively, for feeding solid particles into the lower chamber.

Трубопроводы 32 и 24 св заны трубопроводом 20. Такое соедин ние предназначено дл  рецикла твердых частиц из центральной к&меры в нижнюю, что вызывае-рс  необходимостью нагрева твердых частиц , так как нагретые твердые частицы отдают тепло, достаточное дл  крекинга в газы, исходному сырью. Трубопроводь 33 и 23 соединены трубопроводом 19. Эт соединение предназначено дл  рецикла твердых частиц из верхней камеры в нижнюю и тем самым обеспечиваетс  регенераци  загр знэННых в верхней камере твердых частиц. Через перфорированную тарелку 28 имеющую форму перевернутого конуса, пар,  вл ющийс  газом, обеспечивающим псевдоожижение твердых частиц, вводитс  в нижнюю камеру вместе с кислородом, который используетс  дл  более эффективного сжигани  части вторичного сырь , причем может использоватьс  как чистый кислород , так и кислород, содержащийс  в смеси, т. е. воздух. Через отверстие Д пар вводитс  а виде струи, причем его линейна  скорость выще, чем скорость газа, обеспечивающего псевдоожижение и поступающего от перфорированной тарелки 28.Pipelines 32 and 24 are connected by pipeline 20. This connection is intended for recycling solid particles from the central to the & measures to the bottom, which is caused by the need to heat the solid particles, since the heated solid particles give off enough heat for the cracking to the raw material . Pipelines 33 and 23 are connected by pipe 19. This connection is intended for the recycling of solid particles from the upper chamber to the lower chamber and thereby ensures the recovery of solid particles contaminated in the upper chamber. Through a perforated plate 28 having the shape of an inverted cone, steam, which is a gas that provides fluidization of solid particles, is introduced into the lower chamber together with oxygen, which is used for more efficient combustion of part of the secondary raw material, and both pure oxygen and oxygen containing in a mixture, i.e. air. Through the hole D, steam is introduced in the form of a jet, and its linear velocity is higher than the velocity of the gas that provides fluidization and coming from the perforated plate 28.

Такой режим работы обеспечивает поддержание требуемого псевдоожиженного сло , в котором имеет место высока  интенсивность перемешивани  твердых час ,тиц, что ьозвол ет легко достигать конверсии в газы вторичного сырь .This mode of operation ensures the maintenance of the required fluidized bed, in which a high intensity of mixing of solid particles takes place, particles, which makes it easy to achieve the conversion of secondary raw materials into gases.

Через инжекционное отверстие Е форсунки 31 вторичное сырье вместе с паром впрыскиваетс  в нижнюю камеру. Эта |форсунка может представл ть собой оди|ночную трубку или конструкцию из двух концентрических трубок. В нижней камере получаютс  крекинг-газы, содержащие Through the injection port E of the nozzle 31, the secondary raw materials, together with the steam, are injected into the lower chamber. This nozzle may be a single tube or a structure of two concentric tubes. In the lower chamber, cracking gases are obtained containing

0 |водород, метан, моноокись углерода, двуloKHCb углерода и т, д. 1 Желательно, чтобы нижн   часть верх ней охлаждающей камеры, конусообразна  iперфорированна  тарелка 25 и нижн   ко|нусообразна  часть нижней камеры крекин5 1га имели угол наклона 60 - 120 . I Така  конструкци  обеспечивает ликвн дацию застойных зон твердых частиц в псевдоожиженных сло х камео, устран ет  вление засто  твердых частиц во всех зон 0 | hydrogen, methane, carbon monoxide, carbon bilocomine and so on, etc. 1 It is desirable that the lower part of the upper cooling chamber, the conical i-perforated plate 25 and the lower conical part of the lower cracking chamber 5 1g have a tilt angle of 60 - 120. I This design ensures the liquidation of stagnant zones of solid particles in the fluidized layers of a cameo, eliminates the appearance of solid particles in all zones

0 и позвол ет поддерживать режим псевдоожйжени  в СЛОЙ.0 and allows for fluidization in LAYER.

; Патрубки 4 и 5, обеспечивающие сое:динение центральной камеры с верхней и 5 нижней, могут быть спроектированы таким образом, что их внутренние диаметры  вл |ютс  такими, что скорость газов в них дол1жна находитьс  предпочтительно в диапазоне , составл ющем 1,1 - 4,0 от величины ;средней предельной линейной скорости 11. ; The nozzles 4 and 5, which ensure the connection of the central chamber from the upper and 5 lower ones, can be designed in such a way that their internal diameters are such that the velocity of the gases in them should be preferably in the range of 1.1 - 4 , 0 of magnitude; average marginal linear velocity 11.

0 (м/сек) твердых частиц, переход щих через эти патрубки. Эти диаметры будут изiмен ть в соответстБИН с размерами частиц iCKopocTb газового потока.0 (m / s) solids passing through these nozzles. These diameters will vary according to the BER with the iCKopocTb particle size of the gas stream.

В общем слечае желательно, чтобы дли5 на этих узких патрубков составл ла 0,2 0 ,4 от высоты нижней камеры крекинга.In general, it is desirable that the length of 5 on these narrow pipes be 0.2 0, 4 from the height of the lower cracking chamber.

Дл  ввода жидкого углеводородного сырь  в охлаждающую, центральную и нижнюю камеры крекинга могут быТ использованы To enter the liquid hydrocarbon feedstock into the cooling, central and lower cracking chambers can be used.

0 форсунки, работающие под давлением.0 pressure nozzles.

В качестве материала твердых частиц могут использоватьс  любые нейтральные и огнеупорные материалы с достаточно вы5 |Сокой механической прочностью, такие как: огнеупорные неорганичесГкие окислы алюмини , кремни , циркони , титана, кремнеалюмини , магний-кремни , титан-кремни , алю:миний-магни , алюлЛ1НИЙ-титана, цементното клинкера, муллита. Из всех материалов нанI более предпочтительным  вл етс  муллит,  в|л ющийс  окисью кремний-алюмини  (AigSL Oy),The material of solid particles can be any neutral and refractory materials with sufficiently high mechanical strength, such as: refractory inorganic oxides of aluminum, silicon, zirconium, titanium, silicon-aluminum, magnesium-silicon, titanium-silicon, aluminum: magnesium-magnesium, Alullite titanium, cement clinker, mullite. Of all the nano materials, mullite is preferred, including silica-alumina (AigSL Oy),

Наиболее предпочтительный диаметр твердых частиц 0,5 - 5,0 мм.The most preferred diameter of solid particles is 0.5–5.0 mm.

5five

Количество твердых частиц, принудительно циркулирующих из зоны крекинга исходного сырь  в зону газификации вторичного сырь , Измен етс  в зависимости от р да ;ф гкторов (сорт исходного и возвратного жндкого углеводорода, температура крекинга и т. д.) так, что количество твердых частиц определить невозможно. Однако количество циркулирующих частиц должно быть достаточным дл  того, чтобы они, отдава  свое тепло исходному сырью, обеспечили тем самым процесс крекинга исходного ма териала. Относительно других твердых частиц, со вершающих принудительную циркул цию из зоны охлаждени  крекинг-газов в крекинго вую зону вторичного сырь , то, несмотр  на то, что их количество зависит от сте пени их загр зненности и других факторов, предпочтительно в течение часа обеспечи;вать их обмен между этими зонами в количестве окол(а 15% от общего количества твердь Х ч.стиц. Хот  количество пара, используемого дл  создани  псевдоожиженного сло  и газового потока, поступающего в зону, в которой проводитс  газификаци  вторичного о сырь , зависит от физических свойств послед него, предпочтительно, количество вво димого пара составл ло 0.5-1,2 вес. ч. от к личества впрыскиваемого вторичного сырь , Линейна  скорость парового потока,пересчитываема  к приведенной, по давлению и температуре, имеющимс  во врем  инжек ции, скорости, предпочтительно должна быт в 2 - 1О больше, чем средн   в целом линейна  скорость газа, поддерживающего псевдоожиженный слой газификации вторичного Uo (м/сек), котора  также пересчитываетс  к приведенной по давлению и .температуре, имею1 мс  в зоне кре кинга, скорости. Предпочтительно, чтобы количество пара составл ло Ю - ЗО% от общего объема газа, вводимого в зону газификации . Кислород, используемый как часть газа, обеспечивающего режим псевцоожйжени , должен подаватьс  в количестве , достаточном дл  частичного сжигани  возвратного жидкого углеводорода при 1О5 1400 С, обеспечива  тем самым крекинг в газы углеводорода, хот  количество кислорода может измен тьс  в соответствии с сортом и количеством возвратного жидкого углеводорода, температурой крекинга, темпе ратурой принудительно циркулирующих твердых частиц, а также и других факторов, количество кислорода должно соответствовать 0, 2,0 вес, ч, возвратного жидкого углеводород Средн   поверхностна  скорость газа в целом в зоне крекинга возвратного жидкого углеводорода ( Uo м/Сек) должна иметь значение, достаточное дл  поддержани  в псевдоожиженном состо нии твердых частиц и в общем случае может измен тьс  от 1,3 до 6,0 от величины значени  номинальной скорости псевдоожижени  твердых частиц м/сек. Выполн   указанные услови , добиваютс  в нижней крекинговой зоне заданного крекинга вторичного сырь , содержащего т желые масл ные фракции, состо щие из кокса и гудрона; нагрева твердых частиц дл  центральной камеры, необходимого дл  последующего крекинга исходного жидкого углеводорода; регенераци  загр зненных в верхней охлаждающей камере твердых частиц . В указанном процессе газы, полученные крекингом возвратного жидкого углеводорода в нижней крекинговой зоне, принудительно подаютс  вверх в центральную крекинговую зону вместе с частью твердых частиц через патрубок 5, Предпочтительно, чтобы в общем случае вводимое в центральную крекинговую зону полное количество пара, необходимое дл  крекинга исходного сырь , составл ло 0,1 0 ,5 вес. ч, от общего количества последнего . Температура в центральной крекинговой зоне дл  обеспечени  крекинга исходного сырь  должна поддерживатьс  в даапазоне от 7ОО до 900 С, С этой целью в центральную зону может вводитс  кислород, обеспечивающий частичйое сгорание исходного сырь  и, таким образом, обеспечиваетс  «требуем-а  температура, Средн   пересчитанна  линейна  скорость газа в целом в центральной зоне Uo (м/сек) должна предпочтительно поддерживатьс  в диапазоне от 1,3 до 6,0 от величины значени  скорости Llrtif Требуемое количество исходного и/или вторичного сырь , вводимое в распыл@1 иом СОСТОЯНИЙ в вepxliюю зону крекинг-газов и завис щие соответственно от таких факторов, как температура,и количество газовойсмеси, полученной из исходного и вторичного сырь , не может бьгть определено, В практике эти компоненты ввод тс  в количестве, достаточной дп  охлаждени  крекинг-газов до температуры 4ОО - 55О С. Если температура охлшсда,ни  слишком низка , т, е,, если газы крекиага охлаждаютс  до темпе- ратуры ниже 40О С, то происходит агло мераци  больщого количества твердых частиц из-за прилипани  к ним гудрона, содержащегос  в смеси крекинг-газов, и впрыскиваемого вторичного сырь . Така  агломераци  приводит к тому, что псевдоожиженное состо ние, в котором наход тс  твердые частицы в верхней зоне охлаждени , а возможно и во всех остальных зонах псевдооЖижени , нарушаетс . С другой стороны, если Teiv.nepaTypa охлаждени  выше 550 С, то sjs может быть достигнут требуемый з4 фект охлаждени  смеси крекинг-газов. Средн   пересчитанна  линейна  скорос газов в зоне охлаждени  крекинг-газов UQ (м/сек) поддерживаетс  преимущественно  иапазоие от 1,3 до 4,0 величины скорости . . Содержащиес  в смеси крекинг-газов ко гудрон, т желые масл ные фракции могут быть отделены от газовой: смеси при помоши обычного процесса, например циклона, а затэ,; колонны дистилл ции. Газова  сме может быть очищена от сероводорода, двуокиси углерода обычным процессом. Вторичное сырье, которое служило источником аагр знени  окружающей среды, может легко подвергатьс  газификации без Бьюода его йз скстемы, а также его экер1Ч1  может быть испойьзоваНа дл  крекинга исходного сырь , Ошщешаые газы могут использоватьс  в качестве топливных, газов, не содержащих серы, Го зодской газ быть легко нолучен из этого газа после регулирова .ни  содержаний в нем опефинов иуглеводородов , например использу  дл  этой цели каталитическую гидрогенизацию на нике певом катанйзаторе. П р и м е р 1, Сырье подвергают термиче кому крекингу с йспользован}1ем печи крекнига , схема которой изображена на фиг. 2 и в которой твердые частигхы находитс  в псевдоожиженном состо нии. Характерные показатели печи следуюише . Высота от инжекционного отверсти  Д Б нижней части нижней камеры до выводного патрубка 21 в верхней части верхней к меры составл ет 845О мм. Камера охлаждени  крекинг-газов (вёр хн   камера) имеет внутренний диаметр 26О мм, а высоту ЗЗЗО мм. Внутренний диаметр инжекционной форсунки 22 или конструкции из йвух концентрических трубок ( в мм): Внутренн  6,0 Нару7кна 9,3 Внутренний диаметр отверсти  Б 42 УГОЛ, обра. конусообразной нижней частью верхней камеры и узким патрубком 4, соедин ющим эту камеру с центральной камерой, составл ет 60 . Внутренний диаметр патрубка 4 равен 1ООО м а высота 4ОО мм. . Камера крекинга (центральна  камера) имеет внутренний, диаметр 2ОО мм и высоту 192О мм. Угол, образуемый перфорированной конусообразной тарелкой 25 и узким патрубком 5, соедин ющим центральную и нижнюю камеры, составл ет 9О . Внутренние инжекционных концентрических трубок дл  ввода исходного сырь  (были установлены две одинаковые конструкции), мм: Внутренн   трубка3,0 Центршшна  трубка Внешн   трубка16,7 Внутренний диаметр отверсти  В 76 мм. Внутренний диаметр узкого патрубка 5 равен 67 мм, а высота 700 мм. Ка.ера газификации (нижн   камера) имеет внутренний диаметр 130 мм и высоту 2100 мм. Внутренний диаметр инжекционного отверсти  дл  ввода потока газа 31 равен ,20 мм. Внутренний диаметр инжекционной форсунки 31 дл  жидкого углеводорода 5,8мм. Внутренний диаметр отверсти  Е 3 мм. Угол конусообразной перфорированной тарелки .90 . . Внутренние диаметры отверсти  Ж и. 3 .дл  ввода твердых частиц 76,42 мм, ; В качестве исходного сырь  используют ;остаточный нефтепродукт, полученный из сырой нефти (месторождени ) при по;мощи обычной атмосферной дистилл ции и имеющий удельный вес ( d 15,5) 0,9572. I Содержание нефт§продукта, вес.% : : Остаток10,5 Зола 0,02 9 Сера3,7 Дсфальтены4.9 Углерод.84,8 Водород.11,3 I В качестве теплоносител  используют твердые частицы муллита со средним диа метром около 3 мм в количестве 13О кг. : Вторичное сырье, отделенное от крекинг газовой смеси, ввод т в распыленном сос то нии в количестве 39,8 кг/час в нижнюю камеру газификации через инжекшюнное отверстие Е вместе с перегретым паром , имеющим температуру 4ОО С, в количестве 4,8 кг/час. Одновременно другую часть пара, нагретого до 400 С, в количестве 17,7 кг/час и кислорода в количестве 45,6 ввод т через перфорированную конусообразную тарелку в нижнюю камеру . Благодар  этому происходит частичюе Сжигание вторичного сырь  и газификаци . В то же врем  крекинг-газ инжектируют вместе с Твердыми частицами в камеру крекинга исходного сырь , куда также ввод т через перфорированную тарелку 25 пар в количестве 9,0 кг/час, а исходное сырье ввод т в распыленном состо нии в центральную камеру через отверстие Г вместе с перегретым до -ЮО С паром р ;,--: /., /..,.v,.:,;,:; v ;, количестве 19.3 сг/4ас,и тем 6амь1м обеспечивв )т услови  крекиига исходного сырь  при Температуре С Одковремен но твердые частипы. И1С1екшие температуру 850 С. в количестве 770 кг/час принудительно противотоком циркулируют в камеру газификации через отверстие В. Возвратный жидкий углеводород в количестве 334 кг/час ввод т в распыленном состо нии в камеру охлаждени  крекинг гаэсж через два ишкекционных сопла вместе с перегретым до паром, в Лоличестве 12.6 кг/час. что позвол ет охлаждать поступавший снизу охп&1сдаюшей Камеры крекинга поток {срекинг-газОвой 219 до 5ОО С. Одновременно твердые частицы с осевшими на них кОксом. гудроном и Т желыми масл ными ф{)акии ми принуштельно циркулируют в количестве 42 кг/час через отверстие Б в камеру крекинга возвратного жидкого углеводорода , где провод т их регенерацию, с целью последуюшегоИспользовани . Из вы водного патрубка крекннг газов 21 охлаждаюшей камеры вывод т смесь крекинггазсда (сухих газов), полученную в коли iecTiBe 19О нарм., Состав полученной газовой смеси указан- - табл ,-,1... :.:-;.,„. ;.;--: ,. . I .-. . . - ; . . /...: - Та б л и ц а 1 The amount of solids forcibly circulating from the cracking zone of the feedstock to the gasification zone of the secondary raw materials, varies depending on the series; factors (grade of initial and return hydrocarbon, cracking temperature, etc.) so that the amount of solids is determined is impossible. However, the number of circulating particles must be sufficient so that they, by giving up their heat to the feedstock, thereby ensure the process of cracking of the starting material. Regarding other solid particles that perform forced circulation from the cooling zone of cracking gases to the cracking zone of secondary raw materials, despite the fact that their amount depends on the degree of their contamination and other factors, it is preferable to provide their exchange between these zones in the amount of about (15% of the total amount is solid x particles. Although the amount of steam used to create a fluidized bed and a gas stream entering the zone in which gasification of the secondary gas is carried out depends on sieve of the physical properties of the latter, preferably the amount of injected steam was 0.5-1.2 parts by weight from the amount of injected secondary raw material. The linear velocity of the vapor flow, converted to the pressure and temperature given during injection , the velocity should preferably be 2-1O greater than the average overall linear velocity of the gas supporting the fluidized gasification layer of the secondary Uo (m / s), which is also converted to the reduced pressure and temperature, having 1 ms in the cracking zone, ck orosti. Preferably, the amount of steam is U - ZO% of the total volume of gas introduced into the gasification zone. The oxygen used as part of the pseudo-calcination gas must be supplied in an amount sufficient to partially burn the returning liquid hydrocarbon at 1O5 of 1400 ° C, thereby providing cracking to the hydrocarbon gases, although the amount of oxygen can vary in accordance with the grade and amount of return liquid hydrocarbon, cracking temperature, temperature of forced circulating solids, as well as other factors, the amount of oxygen must correspond to 0, 2.0 weight, h, return liquid hydrocarbon The average surface velocity of the gas as a whole in the cracking zone of the return liquid hydrocarbon (Uo m / Sec) must be sufficient to maintain fluid particles in the fluidized state and in general can vary from 1.3 to 6.0 from values of the nominal velocity of fluidization of solid particles m / s. The above conditions are met in the lower cracking zone of a given cracking of secondary raw materials containing heavy oil fractions consisting of coke and tar; heating solids for a central chamber required for the subsequent cracking of the source liquid hydrocarbon; regeneration of solid particles contaminated in the upper cooling chamber. In this process, the gases produced by cracking the liquid hydrocarbon in the lower cracking zone are forcibly fed upward into the central cracking zone along with a portion of the solid particles through the nozzle 5. It is preferable that the total amount of steam cracked in the central cracking zone raw materials, was 0.1 to 0 weight. h, the total amount of the latter. The temperature in the central cracking zone for maintaining the cracking of the feedstock must be maintained in a range from 7OO to 900 ° C. To this end, oxygen may be introduced into the central zone, which provides partial combustion of the feedstock and thus provides the required temperature, the average recalculated linear the velocity of the gas as a whole in the central zone Uo (m / s) should preferably be maintained in the range from 1.3 to 6.0 of the value of the velocity value Llrtif. The required amount of the initial and / or secondary raw materials entered spraying @ 1 and STATE into the upper zone of cracking gases and depending, respectively, on factors such as temperature and the amount of gas mixture obtained from the initial and secondary raw materials cannot be determined. In practice, these components are introduced in a quantity of sufficient cooling cracking gases to a temperature of 4OO - 55 ° C. If the temperature is not too low, t, e, if the cracking gases are cooled to a temperature below 40 ° C, then a large amount of solid particles agglomerates due to adhesion of tar to them. containing In a mixture of cracking gases, and injected secondary raw materials. Such agglomeration leads to the fact that the fluidized state in which the solid particles are in the upper cooling zone, and possibly in all the other fluidizing zones, is disturbed. On the other hand, if Teiv.nepaTypa cools above 550 ° C, then sjs can achieve the required cooling effect of the cracking gas mixture. The average recalculated linear velocity of the gases in the cooling zone of the cracking gases UQ (m / s) is maintained mainly in the range from 1.3 to 4.0 magnitudes of velocity. . The crude oil contained in the cracked gas mixture can be separated from the gas: heavy mixtures using a conventional process, such as a cyclone, and then; distillation columns. The gas mixture can be purified from hydrogen sulphide and carbon dioxide by the usual process. Secondary raw materials, which served as a source of environmental awareness, can easily be gasified without Beaude's system, as well as its echelon can be used for cracking the raw material, as well as fuel gases that do not contain sulfur, Gossary gas. to be easily obtained from this gas after adjusting the contents of opefins and hydrocarbons in it, for example, using for this purpose catalytic hydrogenation on a nickel catanizer. EXAMPLE 1 Raw materials are subjected to thermal cracking using the 1st cracking furnace, the scheme of which is shown in FIG. 2 and in which the solid parts are in a fluidized state. The characteristics of the furnace are as follows. The height from the injection opening DB of the lower part of the lower chamber to the outlet nozzle 21 in the upper part of the upper to the gauge is 845 O mm. The cracking gas cooling chamber (a wer chamber) has an internal diameter of 26 mm and a height of 32 mm. Internal diameter of the injection nozzle 22 or designs of two concentric tubes (in mm): Internal 6.0 Narcna 9.3 Internal diameter of the opening B 42 Angle, obr. the conical lower part of the upper chamber and the narrow nozzle 4 connecting this chamber with the central chamber is 60. The inner diameter of the nozzle 4 is 1OOO m and the height is 4OO mm. . The cracking chamber (central chamber) has an internal diameter of 2OO mm and a height of 192 mm. The angle formed by the perforated cone-shaped plate 25 and the narrow pipe 5 connecting the central and lower chambers is 9O. Internal concentric injection tubes for the input of raw materials (two identical designs were installed), mm: Internal tube3.0 Center tube External tube 16.7 The inner diameter of the hole is 76 mm. The inner diameter of the narrow nozzle 5 is 67 mm, and the height is 700 mm. The gasification pipe (lower chamber) has an internal diameter of 130 mm and a height of 2100 mm. The internal diameter of the injection port for introducing the gas stream 31 is equal to 20 mm. The internal diameter of the injection nozzle 31 for a liquid hydrocarbon is 5.8 mm. The internal diameter of the hole is 3 mm. The angle of the cone-shaped perforated plate .90. . Internal diameters of the hole F and. 3. Input solid particles 76,42 mm; The feedstock used is residual oil obtained from crude oil (field) with normal atmospheric distillation and having a specific gravity (d 15.5) 0.9572. I Content of oil product, wt.%:: Residue 10.5 Ash 0.02 9 Sulfur 3.7 Dsfaltenes 4.9 Carbon.84.8 Hydrogen 11.3 I I Use solid particles of mullite with an average diameter of about 3 mm as a heat carrier. in the amount of 13O kg. : Secondary raw materials, separated from the cracking of the gas mixture, are injected in a spray state in the amount of 39.8 kg / h into the lower gasification chamber through the injection port E together with superheated steam having a temperature of 4OO C in the amount of 4.8 kg / hour. At the same time, another part of the steam heated to 400 ° C in the amount of 17.7 kg / h and oxygen in the amount of 45.6 is introduced through a perforated cone-shaped plate into the lower chamber. Due to this, a partial combustion of secondary raw materials and gasification occur. At the same time, the cracking gas is injected, together with the solid particles, into the cracking chamber of the feedstock, where 25 pairs of 9.0 kg / h are also introduced through a perforated plate, and the feedstock is introduced in a pulverized state into the central chamber through the hole G along with superheated C-OO With steam p;, -: /., / ..,. V,.:,;,:; v;, the amount of 19.3 cg / 4as, and that 6m1m ensured the conditions of cracking of the raw material at Temperature C At the same time but the hard parts. Temperatures of 850 ° C in the amount of 770 kg / h are forcibly countercurrently circulated into the gasification chamber through opening B. The return liquid hydrocarbon in the amount of 334 kg / h is injected into the cooling chamber by cracking gas through two ishksektsionnye nozzles together with superheated steam , in a quantity of 12.6 kg / h. which makes it possible to cool the flow coming from the bottom opp & 1 of the cracking chamber, cracking {cracking gas OVO 219 to 5OO C. At the same time, solid particles with coke settled on them. The tar oil and heavy oil fi xing circulate in an amount of 42 kg / h through the opening B into the cracking chamber of the return liquid hydrocarbon, where they are regenerated, for subsequent use. From the exhaust pipe of gas cracking 21 of the cooling chamber, a mixture of cracking gas (dry gases) was obtained, obtained in the case of iecTiBe 19O nar., The composition of the resulting gas mixture is indicated - - tabl, -, 1 ...:.: -;., „. ;.; -:,. . I .-. . . -; . . /...: - Table 1

Ог анические сернистые соединени Og sulfuric compounds

Бензол. :.. . :; - .. - :-  Benzene. : .. :; - .. -: -

Ксилол1.9О12,19Xylene1.9O12.19

.Толуол : , . ....../. : . -. .Toluene:,. ...... /. :. -.

.--..-..;. ,.,.,..;.., .. . . .. .. - ..- ..;. .,., ..; .., ... . ..

; Газова  смесь содержит также не указаные в ; таблице жидкие углеводороды, кокс и гудрон; The gas mixture also contains not listed in; table liquid hydrocarbons, coke and tar

СМАСЬ |фекшагх-газо6 затем ввод т в цнгхлон 11 гае ксЖС в количестве 1.60 кг/час отДвр зют, А оставшуюс  смесь затемLUBE | Fekshag-gas6 is then injected into tsngkhlon 11 gae xSHG in the amount of 1.60 kg / hour, and the remaining mixture is then

0,150.15

0.060.06

ввод т в дистилл ционную колонну 14. где ОтаеЛ} ют т желые масл ные фракции в количестве 38.8 кг/час, сод хжашйе кокс и гудрон. Смесь Отделенных углеводородов и т желой масл ной фракции,  вл ющуюс  вторичным сырьем, ввод т в распыленном состо нии через инжекционное отверстие Е в нижнюю камеру газификации. Полученную смесь, состо вшую из кокса и т желых масл ных фракций и полученную после разделени  в циклоне и колонне дистилл ции , впрыскивают в охлаждающую крекинговую камеры дл  рециркулировани  в количестве 334 кг/час. В зоне газификации среднюю линейную .скорость газа в псевдоожиженном слое пересчитывают к приведенной скорости газа , учитывающей температуру в псевдоожиженном слое { Uo ). и получают значениег равное 8,0 м/сек; линейна  скорость газового (парового) потока равна .30 м/сек| минимальна  скорость частиц в псевдоожиженном слое { Umr ) равна 1,7 м/сек. В зоне крекинга исходного сырь , приводимого в центральной камере, средн   пересчитанна  линейна  скорость газа в псевдоожиженном слое { Но ) равна 7,1 м/сек. В зоне охлаждени  крекинг-газов,проводимого в верхней камере, средн   пересчитанна  линейна  скорость газа ( Uo ) в псевдоожижбнном слое равна 3,7 м/сек. Линейна  скорость крекинг-газов, полученных из вторичного сырь , проход щих через узкий Йатрубок 5, соедин ющий нижнюю и центральную камеры, равна 30 м/сек, в то врем  как линейна  скорость смеси кре кинг газов, проход щих через узкий патрубок 4, соедин ющий центральную и верхнюю камеры, равна 28 м/сек. Что касаетс  количества твердых части наход щихс  в каждой из камер, то в верхней , центральной и нижней камерах находил соответственно около 8О, 35 и 15 кг. Вторичное сырье, подаваемое в расльше ном состо нии в верхнюю и нижнюю камеры имеет удельный вес ( d . 15-5) 1,2. Состав сырь ,в вес.%: Сера7,3 Углерод87,2 Водород5-1 ; П р и м е р 2. Сырье подг.ергают термиче кому крекингу с использованием той же пе чи, как и в примере 1, но при других рабо чих услови х ив которой дл  псевдоожижени  используют твердые частицы в количес тве 13О кг. Параметры печи, мм: Внутренний диаметр патрубка 4 146 Внутренний диаметр центральной камеры230 Внутренние диаметры концентрических трубок форсунки 27, мм; внутренн  3,0 центральна 6,3 вне1лн  ..21,0 Внутренний диаметр форсунки 31 6,0 В качестве исходного сырь  и твердых частиц используют те же самые материалы, что в примере 1. Вторичное сырье, отделенное от смеси KpeKHHijj-ra3OB, в количестве 28 кг/час ввод т в камеру газификации в распыленном состо нии через инжекционное отверстие Е вместе с нагретым до 400 С паром, вводимым в количестве 5,3 кг/час. Одновременно другую часть нагретого до 400 С пара в количестве 9,5 кг/час ввод т в нижнюю камеру через инжекционное отверстие Д в виде газового потока, а смесь, состо щую из нагретого до 4ОО С пара в количестве 14.2 кг/час и кислорода в количестве 19,9 норм.., ввод т через перфорированную конусообразную тарелку. Происходит частичное сжигание и газификаци  вто- рйчного сырь . В то же врем  крекинг-газы , сонрсЖождаемые частью твердых частиц, инжектируют в. камеру крекинга .исходного сырь , а газовую смесь, состо щую из пара в количестве 39,5 кг/час и кислорода в -количестве 48,9 норм.м /час, подают в эту камеру через перфорированную тарелку 25, и исходное жидкое сырье в количестве 184,7 кг/час - через два инжекционных отверстий Г в распыленном состо нии вместе с нагретым до 4ОО С паром, подавае мым в количестве 34,4 кг/час, и тем обеспечивают крекинг в газы исходного ;сырь  при температуре около 850 С. ° : Далее циркулирующее вторичное сырье в коШчестве 334 кг/час подают в распыленном состо нии через два инжекционных отве рсти  А и охлаждающую верхнюю камеру Вместе с нагретым до 4ОО С паром в количестве 34,4 кг/час, что обеспечивает ; охлаждение смеси крекинг-газов, вход щих Через нижнюю часть верхней камеры при температуре около 5ОО С. Одновременно твердые частишы с осажденными на них коксом, гудроном, т желым маслом и т. д. вывод т через отверстие Б и при;нудительно направл ют в количестве 48 кг/час в камеру крекинга возвратного жидкого углеводорода. Через выводной патрубок 21 вывод т полученную смесь сухих крекинг-газов в количестве 242,& норм.м /час. Состав полученной газовой смеси показан в табл. 2. Газова  смесь содержит т желые и легкие масла с коксом н гудроном .was introduced into the distillation column 14. where the oil was heavy 38.8 kg / h, soda ash and coke. The mixture of Separated hydrocarbons and a heavy oil fraction, which is a secondary raw material, is introduced in the atomized state through the injection hole E into the lower gasification chamber. The resulting mixture, consisting of coke and heavy oil fractions and obtained after separation in a cyclone and distillation column, is injected into the cooling cracking chamber for recycling in the amount of 334 kg / h. In the gasification zone, the average linear gas velocity in the fluidized bed is recalculated to the reduced gas velocity, taking into account the temperature in the fluidized bed (Uo). and get the value of g equal to 8.0 m / s; the linear velocity of the gas (vapor) flow is equal to .30 m / s | the minimum particle velocity in the fluidized bed (Umr) is 1.7 m / s. In the cracking zone of the feedstock driven in the central chamber, the average recalculated linear velocity of the gas in the fluidized bed {Ho) is 7.1 m / s. In the cooling zone of the cracking gases conducted in the upper chamber, the average recalculated linear velocity of the gas (Uo) in the fluidized bed is 3.7 m / s. The linear velocity of the cracking gases obtained from secondary raw materials passing through the narrow Yatrubok 5 connecting the lower and central chambers is 30 m / s, while the linear velocity of the mixture cracking of the gases passing through the narrow nozzle 4 connects The central and upper chambers are 28 m / s. Regarding the number of solid parts located in each of the chambers, in the upper, central and lower chambers I found, respectively, about 8 O, 35 and 15 kg. Secondary raw materials supplied in the wider state to the upper and lower chambers have a specific weight (d. 15-5) of 1.2. The composition of the raw material, in wt.%: Sulfur 7.3 Carbon87.2.2 Hydrogen5-1; EXAMPLE 2 Raw materials are thermally cracked using the same furnace as in Example 1, but under other operating conditions in which fluid particles in the amount of 13 O kg are used for fluidization. Furnace parameters, mm: Internal diameter of the nozzle 4 146 Internal diameter of the central chamber230 Internal diameters of concentric nozzle tubes 27, mm; inner 3.0 central 6.3 out1ln ..21.0 Inner diameter of the nozzle 31 6.0 The same materials are used as feedstock and solid particles as in example 1. Secondary raw materials separated from the mixture KpeKHHijj-ra3OB, in the amount of 28 kg / h is introduced into the gasification chamber in the atomized state through the injection hole E together with the steam heated to 400 ° C, injected in the amount of 5.3 kg / h. At the same time, another part of 9.5 kg / h of steam heated to 400 ° C is introduced into the lower chamber through the injection port D in the form of a gas stream, and the mixture consisting of 14.2 kg / hour of steam heated to 4OO C the amount of 19.9 norms., is introduced through a perforated cone-shaped plate. Partial combustion and gasification of secondary raw materials occurs. At the same time, the cracking gases generated by the solid particles are injected into. the cracking chamber of the raw material, and the gas mixture consisting of steam in the amount of 39.5 kg / hour and oxygen in the amount of 48.9 Nm / hour, is fed into this chamber through a perforated plate 25, and the initial liquid raw material in amount of 184.7 kg / h - through two injection holes G in a sprayed state together with steam heated to 4OO C supplied in an amount of 34.4 kg / h, and this ensures cracking into the source gases; the raw material at a temperature of about 850 °: Further, the circulating secondary raw materials at a rate of 334 kg / h are fed in a sprayed state through two injections. openings A and the cooling top chamber Together with the steam heated to 4OO C in the amount of 34.4 kg / hour, which ensures; cooling the mixture of cracking gases entering through the lower part of the upper chamber at a temperature of about 5OO C. At the same time, solid particles with coke, tar, heavy oil, etc., deposited on them are removed through aperture B and are forcedly sent to the amount of 48 kg / hour in the cracking chamber of the return liquid hydrocarbon. Through the outlet nozzle 21, the resulting mixture of dry cracking gases is obtained in an amount of 242, & normal.m / hour The composition of the resulting gas mixture is shown in Table. 2. The gas mixture contains heavy and light oils with coke and tar.

19nineteen

Крехинг газовую смесь затем ввод т в циклон 11, где кокс в количествеThe cracking gas mixture is then introduced into cyclone 11, where coke in the amount of

,2,7 кг/час, отдел ют, а оставшуюс  смесь ввод т затем в дйсАшл аионную колонку 14. где отдел ют т желые масл :аае фракции в количестве 25,3 кг/час, содержащие KOkc и лёгкие масл ные фракции в количесТВ 16,7 кг/час., 2.7 kg / h, are separated, and the remaining mixture is then introduced into a dissociation column 14. where the heavy oils are separated: ae fraction in an amount of 25.3 kg / h, containing KOkc and light oil fractions in quantities 16.7 kg / hour

Огдойеиные кокс и т желоде масл ные pekuHM смешивают и полученную смесь вводет в кю4«ру гвэнф хапи  через июкекционкое отверстие Е в то врем  как вторичнов ввод т в камеру охлажд и  креки г-гаэов через  нжекпно иое отверстие АOgdian cokes and oil pekuHM are mixed and the mixture injected into the boiler 4 through guanf Hapi through the suction port E, while the secondary ones injected into the chamber cooling and cracks g-gaeov through the vent hole A

В зоне гаэифвкаа и сре/ш   скорость гоэа в  схюлоожижешюм слое, пересчит инаа к приведенной по температуре в слое сксфостм ( We ), равна 8,0 М/сек линейна  скорость газового (парового) потокаЗО ,О м/сек, а минимальна  скорость движени  частиц внутри псевдоожиженного сло  ( Uw ) - 1.7О м/сек.In the zone of GSS and average / w, the speed of the HPA in the skull and lower stratum, recalculates otherwise to the temperature in the skaxmost (We) layer equal to 8.0 M / s, the linear velocity of the gas (vapor) flow, O m / s, and the minimum speed particles inside the fluidized bed (Uw) - 1.7O m / s.

508219508219

20 Та б ли ц а 220 Ta betsa 2

В зоне крекинга исходного сырь  центральной камеры средн   пересчитанна  скорость газа в псевдоозйиженном слое ( t ) равна 8,1 м/сек.In the cracking zone of the feedstock of the central chamber, the average recalculated gas velocity in the fluidized bed (t) is 8.1 m / s.

В зоне охлаждени  крекинг-газовой смесн верхней камеры средн   1Арвсчитанна  поверхностна  скорость газа ( о ) в псевдоожиж«1ном слое равна 4,6 м/сек.In the cooling zone of the cracking-gas mixture of the upper chamber, the average 1Arc-read surface gas velocity (o) in a fluidized bed is equal to 4.6 m / s.

/Цинейий  скорость газов, полученных Hi3 вторичного сырь  проходивших через узкий патрубок 5, равна 2О м/сак, в то врем  как линейнш скорость крекинг-газовой смеси, проходнвш ей через патрубок 4 равна 28 м/сек./ The cineic velocity of the gases produced by Hi3 secondary raw materials passing through the narrow nozzle 5 is 2 m / sac, while the linear velocity of the cracking gas mixture passing through the nozzle 4 is 28 m / s.

Вторичное сырье, вв6диви1еес  в распыленном состо нии в и нижнюю камеры , имеет тот же состав, что и полученный в примере 1.The secondary raw materials, in divides in the atomized state to the lower chamber, have the same composition as that obtained in Example 1.

Фор м у ла изобретени Formula of the invention

1. Способ термического крекинга жидких углеводородных путем контвк1. The method of thermal cracking of liquid hydrocarbon by konvk