SU499847A3 - Method of making superconductor - Google Patents

Description

(54) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВЕРХПРОВОДНИКА Сплавы, содержащие более 16 вес. % олова или альфа-дельта-бронзы не могут подвергатьс  холодной обработке давлением в равновесном состо нии в св зи с присутствием в их структуре твердой хрупкой дельта-фазы. Цель изобретени  - упрощение изготовлени  сверхпроводника и обеспечение возможности увеличени  отношени  количества сверхпровод щего интерметаллида к количеству материала матрицы по сравнению с известными способами. В соответствии с изобретением способ изготовлени  сверхпроводника, содержащего сверхпровод щее интерметаллическое соединение по крайней мере из двух элементов, включает стадии производства сложной первичной заготовки, содержащей, по крайней мере, одну нить, котора  содержит один пластичный из указанных элементов и заделана в материал матрицы. Остаток указанных элементов добавл ют к материалу матрицы и диффундирует через него. Указанные элементы мо.гут быть добавлены пароосаждением на материал матрицы. Материал матрицы может совсем не содержать остаток элементов или может содержать небольшую часть остатка элементов. Материал матрицы может быть выбран из группы меди, серебра и никел . Нить может быть образована из ниоби . Пароосажденный материал может быть оловом. Остаток элементов может быть диффундирован в материал матрицы при 400-1000°С до реакции при второй температуре. Первое покрытие остатка элементов может быть диффундировано в материал матрицы при первой температуре и, по крайней мере, второе покрытие остатка элементов может быть диффундировано в матрицу при первой темцературе до реакции при второй температуре. Может быть применено несколько покрытий, каждое из которых диффундирует в материал матрицы до реакции, а втора  температура может быть в диапазоне 700-900°С. Предлагаемый способ по сн етс  на примере изготовлени  интерметаллического сверхпровод щего соединени  NbaSn. Это соединение выбирают из-за его хороших сверхпровод щих характеристик относительно критической температуры и допустимой токовой нагрузки в высокомагнитных по л х, но принципы изобретени  также применимы к другим интерметаллическим сверхпровод щим соединени м. Соответственно изготовл ют заготовку, содержащую множество нитей из ниоби , заделанных и поддерживаемых матрицей из соотнетствующего ковкого материала, обычно меди . Ее изготавливают, например, путем создани  выдавливаемого сосуда из меди со стержнем из ниоби  дл  образовани  комплекта, комплект закрывают, преимущественно после откачивани , и затем выдавливают при температуре до 900°С дл  образовани  стержн  из ниоби , плакированного медью. Этот стержень затем прот гивают через последовательность обжимных штампов дл  производства плакированного медью прутка. Плакированный медью пруток затем нарезают , например, на 61 отрезок; отрезки собирают вместе в следующем медном выдавливаемом сосуде, который впоследствии откачивают и герметически закупоривают. Образованный таким образом комплект выдавливают при той же температуре до 900°С через следующий р д штампов дл  уменьшени  диаметра каждой нити ниоби  до величины около 5 мкм. Описанна  последовательность обработки, нарезани , комплектовани  и дальнейшей обработки при необходимости может быть повторена много раз и степень обработки измен етс , чтобы получить требуемую заготовку, в которой в медной матрице создано требуемое число нитей из ниоби , кажда  из которых имеет требуемый диаметр. Обычна  сложна  первична  частица состоит из проволоки диаметром 250 мкм по меди, содержащей 244 нити ниоби  с диаметром 5 мкм. Заготовку затем покрывают оловом, как вторым элементом последующего сверхпровод щего интерметаллического соединени  NbsSn (на внешнюю поверхность медной матрицы ), и медна  матрица гомогенизируетс  диффузией внутрь олова от покрыти . Позже происходит реакци  между по крайней мере некоторой частью ниоби  или нитей из ниоби  и оловом от матрицы дл  образовани  NbaSn. Гомогенна  матрица состоит из сплава медь - олово, который  вл етс  бронзой. При образовании бронзы из меди и олова интерметаллические соединени  из меди и олова могут быть образованы в диапазоне температур 230-760°С дл  состава бронзы 10- 39 ат. % олова, остальное медь. Однако желательно избежать образовани  интерметаллических медноолов нных соединений из-за того, что, во-первых, они делают хрупкой бронзу, когда беспор дочно распредел ютс  в ней, и, во-вторых, нити из ниоби  могут представл ть собой поверхности, подход щие дл  гетерогенного образовани  центров кристаллизации соединений, после чего по вл етс  возможность образовани  интерметаллических соединений из ниоби , меди и олова и этим самым -задерживаетс  последующее образование NbaSn. Во избежание этих недостатков олово нанос т из жидкой ванны при низкой температуре дл  обеспечени  небольшой взаимной диффузии меди и олова и ограничени  образовани  интерметаллических соединений до зоны в 1-2 мкм по толщине на поверхности раздела медь - ол.ово. Когда каждый слой олова наложен на медную матрицу, матрица гомогенизируетс  ермообработкой в диапазоне 400-1000°С, в ерхней части которого происходит наименьее интерметаллическое образование в систее медь--олово и быстрее достигаетс  гомоенное состо ние. Однако точка плавпени  бронзы снижаетс , когда содержание олова уменьшаетс , чтобы образовать зону расплавленной поверхности на поверхности раздела олово - медь в начале термообработки. Величина расплавленной зоны определ етс  количеством олова, наложенного на поверхность матрицы до ее термообработки. Дл  поддержани  геометрии расположени  нитей ниоби  в медной матрице по возможности посто нной , т. е. дл  сохранени  геометрической фор- ю мы сверхпроводника, несколько тонких слоев олова нанос т на поверхность матрицы и каждый слой гомогенизируетс  сплавом вместо того, чтобы наложитьс  одному толстому слою олова и пройти одной гомогенизации. 15 В начале каждой термообработки будет получена тонка  расплавленна  зона, но когда олово диффундируетс  дальще в медную матрицу и его концентраци  уменьшаетс , то точка плавлени  жидкой зоны увеличиваетс  20 до тех нор, пока не превысит температуру теплообработки. Матрица затем становитс  твердой и кроме того происходит гомогенизаци  благодар  диффузии твердого состо ни . Чтобы свести до минимума трудности, ко- 25 торые могут встретитьс  с зоной раснлавленной бронзы, предпочтительнее выполн ть первоначальную часть каждой гомогенизационной термообработки при низкой температуре, например 600°С, а когда концентраци  олова зо уменьщитс  диффузией, подн ть температуру термообработки, например, до 800°С. Продолжительность расплавленного состо ни  можно затем свести до минимума, и последующа  диффузи  твердого состо ни  должна проис- 35 ходить при максимальной температуре. Когда получена бронза матрицы с требуемым содержанием олова, сверхпроводник термообрабатываетс  при температуре, соответствующей взаимной диффузии олова из 40 бронзы к ниобию дл  получени  Nbr,Sn. Температуоа , при которой эта термообработка будет выполнена, должна находитьс  в днапазоне , при котором возмол но получить данное интерметаллическое соединение . Тем- 45 пература реакции также имеет большое значение дл  чистоты и его результирующих сверхпровод щих характеристик. Было вы снено, что дл  NbnSn при загр знении непрореагировавщим ниобием или непрореаги- 50 ровавщей медью имеет место ухудшение характеристик . Этот недостаток устран етс  выполнением термообработки при возможно более низкой температуре образовани  NbsSn. Следующее требование по температу- 55 ре заключаетс  в том, чтобы реакци  выполн лась в твердой фазе. Это может помочь в предотвращ.ении загр знени  ниоби , а также .гарантирует, что геометрическа  форма состава остаетс  посто нной. Затем состав 60 термообрабатываетс  при 700-900°С в зависимости от структуры бронзы: челт выше содержание меди в матрице, тем ниже должна быть температура реакции дл  сведени  до минимума загр знени .65 5 В типовом конкретном примере изобретени  была изготовлена сложна  первична  частица , содержаща  61 нить из ниоби , заделанных в медную матрицу, образующую проволоку , имеющую диаметр 0,02 . Состав был погружен в расплавленное олово при 300°С на 10 с, после чего на его поверхности был образован слой олова, имеющий толщину 0,0001 дюйма. Покрытый состав был гомогенизирован термообработкой при 785°С в течение 5 мин. Покрытие оловом и гомогенизирующа  обработка повтор лись еще три раза. Состав был затем подвергнут реакционной термообработке при 840°С в течение 90 ч, котора  произвела слой , имеющий толщину 3 мкм на каждой нити из ниоби  диаметром 50 мкм. Оказалось, что сверхпроводник имеет критическую температуру между 14,2 и 17.б°К. Его допустима  токова  нагрузка была измерена при различных приложенных пол х. Результаты представлены в таблице 1. Таблица 1 Параметр рещетки равен 5,889А, что очень близко к параметру, указанному в литературе дл  NbaSn, образованного из чистых Nb+Sn. Таким образом соединение аналогично по структуре AlSNbsSn. Хот  описанное относитс  к медным матрипам , в некоторых случа х могут быть получены преимущества дл  бронзы с малым содержанием олова, т. е. меньше, чем 7% от веса первоначального материала матрицы. Пооцентное содержание олова обычно равно 5%. что ниже уровн , нри котором медь образует интерметаллические соединени . Основные преимущества при использовании бронзы, а не меди, следующие: бронза имеет твердость и прочность, которые ближе к ниобию, чем у чистой меди, и таким образом механическа  обработка проводитс  лучше в течение приготовлепи  заготовки, особенно во врем  стадни выдавливани : в течение первой стадии нагрева после того, как первое покрытие олова было наложено, олово в бронзе сразу же соприкасаетс  с ннобиевыми нит ми и реагирует с ниобием с образованием ниобиевоолов нного соединени , которое  вл етс  относительно непроницаемым дл  меди и следовательно уменьщает скорость диффузии меди в ниобиевые нити.(54) METHOD OF MANUFACTURING THE SUPERCONDUCTOR Alloys containing more than 16 wt. % tin or alpha-delta-bronze cannot be subjected to cold pressure treatment in an equilibrium state due to the presence of a solid fragile delta phase in their structure. The purpose of the invention is to simplify the manufacture of a superconductor and to provide an opportunity to increase the ratio of the amount of superconducting intermetallic to the amount of matrix material in comparison with known methods. In accordance with the invention, a method of manufacturing a superconductor containing a superconducting intermetallic compound of at least two elements includes the steps of producing a complex primary preform containing at least one strand that contains one plastic of the indicated elements and embedded in a matrix material. The remainder of these elements is added to the matrix material and diffused through it. These elements may be added by vapor deposition on the matrix material. The matrix material may contain no residue of elements at all or may contain a small part of the remainder of the elements. The matrix material can be selected from the group of copper, silver and nickel. The thread can be formed from niobium. The vapor deposited material may be tin. The remainder of the elements can be diffused into the matrix material at 400-1000 ° C before the reaction at the second temperature. The first coating of the remainder of the elements can be diffused into the matrix material at the first temperature and, at least, the second coating of the remainder of the elements can be diffused into the matrix at the first temperature before the reaction at the second temperature. Several coatings can be applied, each of which diffuses into the matrix material before the reaction, and the second temperature can be in the range of 700-900 ° C. The proposed method is illustrated by the example of the manufacture of an NbaSn intermetallic superconducting compound. This compound is chosen because of its good superconducting characteristics with respect to the critical temperature and permissible current load in highly magnetic fields, but the principles of the invention are also applicable to other intermetallic superconducting compounds. Accordingly, a preform is made containing a plurality of strands of niobium embedded and supported by a matrix of a suitable ductile material, usually copper. It is made, for example, by creating an extruded copper vessel with a niobium rod to form a set, the set is closed, preferably after being pumped out, and then extruded at a temperature of up to 900 ° C to form a copper clad niobium rod. This rod is then pulled through a series of crimping dies to produce a copper clad bar. The copper clad bar is then cut, for example, into 61 pieces; the segments are assembled together in the next copper extruded vessel, which is subsequently pumped out and hermetically sealed. The kit thus formed is extruded at the same temperature to 900 ° C through the next series of punches to reduce the diameter of each niobium filament to a value of about 5 microns. The sequence of processing, cutting, picking and further processing described can be repeated many times if necessary and the degree of processing is changed to obtain the desired workpiece, in which the required number of niobium filaments are created in the copper matrix, each of which has the required diameter. The usual complex primary particle consists of a wire with a diameter of 250 µm over copper containing 244 niobium filaments with a diameter of 5 µm. The preform is then coated with tin, as the second element of the subsequent superconducting intermetallic compound NbsSn (on the outer surface of the copper matrix), and the copper matrix is homogenized by diffusion inside the tin from the coating. Later, a reaction occurs between at least some of the niobium or niobium yarns and tin from the matrix to form NbaSn. The homogenous matrix consists of a copper-tin alloy, which is bronze. When bronze is formed from copper and tin, intermetallic compounds from copper and tin can be formed in the temperature range of 230–760 ° C for the bronze composition 10–39 at. % tin, the rest is copper. However, it is desirable to avoid the formation of intermetallic copper-tin compounds due to the fact that, firstly, they make fragile bronze when they are randomly distributed in it, and, secondly, niobium filaments can be surfaces suitable for the heterogeneous formation of crystallization centers of compounds, after which the possibility of the formation of intermetallic compounds from niobium, copper, and tin arises, and thus the subsequent formation of NbaSn is delayed. To avoid these drawbacks, tin is deposited from a liquid bath at low temperature to ensure a small interdiffusion of copper and tin and limit the formation of intermetallic compounds to a zone of 1-2 µm in thickness at the copper-ol.o surface. When each tin layer is superimposed on a copper matrix, the matrix is homogenized by thermal processing in the range of 400–1000 ° C, in the upper part of which the least intermetallic formation occurs in the copper – tin system and the homogeneous state is faster reached. However, the bronze melt point decreases when the tin content decreases to form a zone of molten surface at the tin-copper interface at the beginning of the heat treatment. The size of the molten zone is determined by the amount of tin superimposed on the surface of the matrix prior to its heat treatment. To maintain the geometry of the niobium filaments in the copper matrix as constant as possible, i.e. to maintain the geometry of the superconductor, several thin layers of tin are applied to the surface of the matrix and each layer is homogenized by the alloy instead of one thick layer of tin. and go through one homogenization. 15 At the beginning of each heat treatment, a thin molten zone will be obtained, but when tin diffuses further into the copper matrix and its concentration decreases, the melting point of the liquid zone increases 20 to the norm until it exceeds the heat treatment temperature. The matrix then becomes solid and furthermore homogenization occurs due to the diffusion of the solid state. In order to minimize the difficulties that may occur with the zone of the melted bronze, it is preferable to perform the initial part of each homogenization heat treatment at a low temperature, for example 600 ° C, and when the concentration of tin decreases by diffusion, raise the temperature of heat treatment, for example, to 800 ° C. The duration of the molten state can then be reduced to a minimum, and the subsequent diffusion of the solid state should occur at the maximum temperature. When the matrix bronze is obtained with the required tin content, the superconductor is heat-treated at a temperature corresponding to the mutual diffusion of tin from 40 bronze to niobium to obtain Nbr, Sn. The temperature at which this heat treatment is performed must be in the bottom zone at which this intermetallic compound may be obtained. The temperature of the reaction is also of great importance for purity and its resulting superconducting characteristics. It was found that for NbnSn, when contaminated with unreacted niobium or unreacted copper, there is a degradation in performance. This disadvantage is eliminated by performing heat treatment at the lowest possible formation temperature of NbsSn. The next temperature requirement is that the reaction be carried out in the solid phase. This can help prevent niobium contamination, and also ensures that the geometric shape of the composition remains constant. The composition 60 is then heat-treated at 700-900 ° C depending on the structure of the bronze: celt has a higher copper content in the matrix, the lower should be the reaction temperature to minimize contamination .65 5 In a typical example of the invention, a complex primary particle was made, containing 61 thread of niobium, embedded in a copper matrix, forming a wire having a diameter of 0.02. The composition was immersed in molten tin at 300 ° C for 10 s, after which a tin layer having a thickness of 0.0001 inch was formed on its surface. The coated composition was homogenized by heat treatment at 785 ° C for 5 minutes. Tin coating and homogenizing treatment were repeated three more times. The composition was then subjected to reaction heat treatment at 840 ° C. for 90 hours, which produced a layer having a thickness of 3 μm on each thread of niobium with a diameter of 50 μm. It turned out that a superconductor has a critical temperature between 14.2 and 17.b ° K. Its permissible current load was measured with different applied fields x. The results are presented in Table 1. Table 1 The parameter of the lattice is 5.889A, which is very close to the parameter specified in the literature for NbaSn formed from pure Nb + Sn. Thus, the compound is similar in structure to AlSNbsSn. Although the described applies to copper matrips, in some cases advantages for bronze with a low tin content, i.e., less than 7% by weight of the original matrix material, can be obtained. The tin content is usually 5%. which is below the level where copper forms intermetallic compounds. The main advantages of using bronze, rather than copper, are as follows: bronze has hardness and strength that is closer to niobium than pure copper, and thus mechanical processing is carried out better during preparation of the workpiece, especially during the extrusion float: during the first stage heating after the first tin coating has been applied, the tin in bronze immediately comes into contact with the nobium filaments and reacts with niobium to form a niobium-containing compound that is relatively impermeable to di and consequently decreases its rate of diffusion of copper into the niobium filaments.

В качестве следующего варианта серебро может быть использовано как матрица, хот  оно значительно дороже и увеличивает стоимость издели . Основной смысл применени  серебра заключаетс  в том, что оно не меньше реагирует с оловом и не образует так много интерметаллических соединений, которые обнаруживаютс  в системе Си-Sn, и оно  вл етс  намного менее растворимым в ниобии, чем медь.As a further option, silver can be used as a matrix, although it is much more expensive and increases the cost of the product. The main purpose of silver is that it reacts no less with tin and does not form as many intermetallic compounds that are found in the Cu-Sn system, and it is much less soluble in niobium than copper.

Имеетс  только одно важное соединение, включающее Ag и Sn, и оно разлагаетс  при температурах значительно ниже самой низкой температуры, при которой NbsSn  вл етс  стабильным (приблизительно 600°С). Растворимость Ag в Nb важна потому, что загр знени  в Nb могут оказывать вредные действи  на последующие сверхпровод щие характеристики , а так как Ag нерастворим в Nb при всех рабочих температурах, то отсутствуют эффекты, обнаруживаемые при использовании медной матрицы, т. е. ухудшение в сверхпровод щих характеристиках последующего соединени .There is only one important compound, including Ag and Sn, and it decomposes at temperatures well below the lowest temperature at which NbsSn is stable (approximately 600 ° C). The solubility of Ag in Nb is important because contamination in Nb can have a detrimental effect on subsequent superconducting characteristics, and since Ag is insoluble in Nb at all operating temperatures, there are no effects detected when using a copper matrix, i.e. deterioration in superconducting characteristics of the subsequent connection.

Однако это улучшение в характеристиках However, this is an improvement in performance.

должно быть сопоставлено с увеличенной стоимостью серебра и  влени ми увеличенной надежности, получаемыми при применении серебра. Целесообразность применени  очевидно будет зависеть от конкретного р да экономических и технических требований, которые будут удовлетворены.must be matched with the increased cost of silver and the increased reliability effects obtained by using silver. The feasibility of the application will obviously depend on the specific range of economic and technical requirements that will be met.

Медь может быть использована в качестве следующего варианта, но темцература, при которой способ первоначальной диффузии происходит, может быть уменьшена до 550°, при этой температуре скорость диффузии меди в ниобиевые нити  вл етс  такой низкой, что имеет место очень малое загр знение, в то врем  как скорость диффузии олова в медь еще значительна.Copper can be used as a further option, but the temperature at which the initial diffusion method occurs can be reduced to 550 °, at which temperature the diffusion rate of copper into the niobium filaments is so low that there is a very small contamination, while the diffusion rate of tin into copper is still considerable.

Изложенное может быть применено к другим интерметаллическим соединени м, примеры которых даны в таблице 2 вместе с критической температурой соединени , составом и температурой ванны покрыти , металлом матрицы, металлом нитей заготовки. Там также даны температура гомогенизации, состав гомогенизирующей матрицы и температура реакции.The above can be applied to other intermetallic compounds, examples of which are given in Table 2, together with the critical compound temperature, composition and temperature of the coating bath, matrix metal, metal of the preform. It also gives the homogenization temperature, the composition of the homogenizing matrix and the reaction temperature.

Таблица 2table 2

При необходимости бронза или другой материал может быть по крайней мере частично удален со сверхпровод щих нитей. Дл  медноолов нной бронзы это может быть осуществлено химической реакцией или электролитическим анодным растворением. Этот процесс может быть применен на непрерывной основе путем пропускани  состава через соответствующую ванну. Затем сверхпроводник может быть обеспечен медной матрицей будучи высушенным и затем пропущенным через ванну расплавленной меди, поддерживаемой при температуре около 1100°С в инертной газовой среде. Поверхностное нат жение, созданное расплавленной медью будет достаточным дл  сохранени  нитей отдельно друг от друга, но в довольно компактном состо нии.If necessary, bronze or other material can be at least partially removed from superconducting filaments. For copper bronze, this can be accomplished by chemical reaction or electrolytic anodic dissolution. This process can be applied on a continuous basis by passing the composition through an appropriate bath. Then the superconductor can be provided with a copper matrix being dried and then passed through a bath of molten copper maintained at about 1100 ° C in an inert gaseous medium. The surface tension created by the molten copper will be sufficient to keep the strands separate from each other, but in a rather compact state.

Как пример может быть вз та проволока с бронзовой матрицей диаметром 0,020 дюйыа из 61 нити, закрученных друг около друга (кажда  из которых состоит из сло  NbsSn) и вокруг ниобиевого стержн . Эту проволоку пропускают через первую ванну из 75%As an example, one can take a wire with a bronze matrix with a diameter of 0.020 inches from 61 threads twisted around each other (each consisting of a layer of NbsSn) and around a niobium rod. This wire is passed through the first bath of 75%

HNOs, 23% НС1 при 80°С со временем нахождени  около одной минуты дл  удалени  бронзы. Проволока проходит через вод ную ванну при 80°С двум  проходами по однойHNOs, 23% HC1 at 80 ° C with a residence time of about one minute to remove bronze. The wire passes through a water bath at 80 ° C in two passes

минуте каждый. После прохождени  через ацетоновую ванну при окружающей температуре со временем нахождени  1 мин, проволока высушиваетс  в печи при 150°С с трем  проходами, длительность каждого из которыхevery minute. After passing through the acetone bath at ambient temperature with a residence time of 1 minute, the wire is dried in an oven at 150 ° C with three passes, the duration of each of which

I мин. Проволоку затем пропускают через; ванну расплавленной меди при 1100°С с временем нахождени  30 с. Алюминий может быть использован как возможный материал дл  матрицы в вышеупом нутом процессе.I min The wire is then passed through; molten copper bath at 1100 ° C with a residence time of 30 s. Aluminum can be used as a possible matrix material in the above process.

Claims (1)

Формула изобретени Invention Formula 1. Способ изготовлени  сверхпроводника, состо щего из нитей сверхпровод щего интерметаллического соединени  по крайней мере двух химических элементов, продольно расположенных в матрице из материала с высокой нормальной проводимостью, продольной деформацией заготовки из пластичного компонента интерметаллического соединени  в оболочке из матричного материала, сборкой заготовок в пучек с последующим повторением указанных операций до получени  сверхпроводника необходимого диаметра и проведением термообработки при температуре диффузии компонентов и образовани  интерметаллического сверхпровод щего соединени , отличающийс  тем, что, с целью упрощени  технологии изготовлени  сверхпроводника и увеличени  количества сверхпровод щего интерметаллида по отношению к количеству матричного материала посредством регулировани  введени  остальной части компонентов интерметаллического соединени , эту часть компонентов ввод т нанесением одного или более их слоев на внещнюю поверхность сверхпроводника в оболочке из матрич101. A method of manufacturing a superconductor consisting of strands of a superconducting intermetallic compound of at least two chemical elements longitudinally arranged in a matrix of a material with high normal conductivity, longitudinal deformation of a billet of a plastic component of an intermetallic compound in a shell of a matrix material, assembly of the blanks into a bundle with the subsequent repetition of these operations to obtain a superconductor of the required diameter and carrying out heat treatment at a temperature of fusion of components and the formation of an intermetallic superconducting compound, characterized in that, in order to simplify the technology of manufacturing the superconductor and increase the amount of superconducting intermetallic in relation to the amount of matrix material by controlling the introduction of the rest of the components of the intermetallic compound, one or more their layers on the outer surface of a superconductor in a shell of matrix 10 ного материала, осуществл   после нанесени  каждого сло  термообработку при 400- 1000°С, после чего провод т окончательную термообработку при температуре образовани  интерметаллического соединени .After applying each layer, heat treatment was carried out at 400-1000 ° C, after which the final heat treatment was carried out at the temperature of formation of the intermetallic compound. i2. Способ по п. 1, отличающийс  тем, что в качестве пластичного компонента интерметаллида используют ниобий в матрице из меди, а внешнюю поверхность сверхпроводника покрывают оловом дл  получени  сверхпровод щего интерметаллического соединени  NbsSn.i2. A method according to claim 1, characterized in that niobium is used in the matrix of copper as the plastic component of the intermetallic compound, and the outer surface of the superconductor is coated with tin to obtain the NbsSn superconducting intermetallic compound. 3.Способ по п. 2, отличающийс  тем, что покрытие оловом осуществл ют из ванны с его расплавом.3. A method according to claim 2, characterized in that the tin coating is carried out from the bath with its melt. 4.Способ по п. 1, отличающийс  тем, что остальную часть компонентов интерметаллического соединени  нанос т на внешнюю поверхность сверхпроводника осаждением из паровой фазы.4. A method according to claim 1, characterized in that the remainder of the components of the intermetallic compound are deposited on the outer surface of the superconductor by vapor deposition.