Известны разведывательные приемни ки, содержащие гетеродин, yпpaвл e по частоте от синхронизатора блока развертки электроннолучевого индикатора . Недостаток известных устройств состоит в том, что они не могут быть использованы в требуемом диапазоне разделывательных частот и обладают значительным временем поиска. Цель ,и:зобретени - расширение диапазона разделывательных частот и сокращение времени поиска. Дл этого в предлагаемом устройст ве после усилител промежуточной час тоты включен оптимальный фильтр, импульсна характеристика которого совпадает с характеристикой частотно-модулированного импульса, вырабатываемого гетеродином, и длительность меньшую, чен период модул цки. На чертеже дана блок-схема предла гаемого устройства. Она содержит смеситель 1, усилитель 2 промежуточной частоты, оптимальный фильтр 3, детектор 4, усилитель 5 несущей частоты, индикатор 6, гетеродин 7, модул тор 8 гетеродина, синхронизатор 9 и генератор 10 развертки . Немодул фованный по частоте разве дьтаемый сигнал подаетс на смеситель 1. Гетеродинное напр жение,также подаваемое на смеситель t, модули руетс по частоте по линейному закону , соответствующему импульсной характеристике выбранного оптимального фильтра 3. Напр жение промежуточной частоты будет модулировано по тому же закону, а среднее значение промежуточной частоты будет определ тьс ча тотой принимаемого сигнала.Задержка сигнала промежуточной частоты в фильтре 3 будет зависеть от частоты разведываемого сигнала. Синхронизатор 9 обеспечивает синхронность рабо ты модул тора 8 гетеродина и генератора 10 индикатора 6. Положение отметки на экране индикатора 6 будет однозначно определ ть частоту принимаемого сигнала. Напр жение на выходе оптимального фильтра 3 падает с увеличением расст ройки &f. При некотором значении пр нимаемой частоты i выходное напр же ние будет максимапьньм нор мальной индикации амплитуда вы одного импульса не должна падать более чем до 0,5 ,.. При этом полоса разведьтаемых частот (,. ) будет равна полосе импульсной характеристики оптимального фильтра 3 &f, а значение разведываемых частот определитс соотношением f - 6 f со се 2 Точность отсчета частоты будет зависеть от типа индикатора 6, коэффициента укорочени фильтра и стабильности работы гетеродина 7. Экспериментальные исследовани , проведенные с фильтром, имеющим параметры &f 18 МГц И€а 3,1 МКС позволили получить точность отсчета частоты, равную 0,5-1 МГц. Применение фильтров с (большими коэффшщентами сжати позвол ет строить разведприемники , один канал которых сможет заменить 50-100 каналов обычного многоканального приемника. Разрешающа способность приемника, построенного на оптимальном фильтре 3, определ етс длительностью импульсной характеристики, а также соотношением мощностей одновременно принимаемых сигналов 2 KB Л - , «-f где & - разрешающа способность р - длительность импульсной характеристики К- - коэффициент, учитывакщий разность мощностей принимаемых сигналов. В указанном эксперименте получено разрешение частот двух одновременно . принимаемых сигналов 1-1,5 МГц при равных мощност х 2-3 МГц при разнице мощностей 10 дБ. При этом Гф должна выбиратьс равной или меньшей минимальной длительности разведывательного импульса. Таким образом, использование оптимального фильтра 3 позвол ет осуществить мгновенную (беспоисковую) разведку несущей частоты сигналов при одновременном воздействии на схему нескольких колебаний. Диапазон разведьгааемых частот, разрешающа способность и точность определени частоты такого приемника будут опреде3347004There are known reconnaissance receivers containing a local oscillator, frequency guide e in frequency from the synchronizer of the scanner of the electron-beam indicator. A disadvantage of the known devices is that they cannot be used in the required range of parting frequencies and have a significant search time. Purpose, and: acquisitions - expanding the range of partitions and reducing search time. For this, in the proposed device, after the intermediate frequency amplifier, an optimal filter is included, the pulse response of which coincides with the characteristic of the frequency-modulated pulse produced by the local oscillator, and the duration is shorter than the modulus period. The drawing is a block diagram of the proposed device. It contains mixer 1, intermediate frequency amplifier 2, optimal filter 3, detector 4, carrier frequency amplifier 5, indicator 6, local oscillator 7, local oscillator modulator 8, synchronizer 9, and sweep generator 10. A non-modulated frequency distributed signal is fed to mixer 1. Heterodyne voltage, also supplied to mixer t, is modulated according to frequency according to a linear law corresponding to the impulse response of the selected optimal filter 3. The intermediate frequency voltage will be modulated according to the same law, and the average value of the intermediate frequency will be determined by the frequency of the received signal. The delay of the intermediate frequency signal in filter 3 will depend on the frequency of the signal being explored. The synchronizer 9 ensures synchronization of the modulator 8 of the local oscillator and the generator 10 of the indicator 6. The position of the mark on the screen of the indicator 6 will uniquely determine the frequency of the received signal. The output voltage of the optimal filter 3 decreases with increasing distance & f. At a certain value of the frequency i, the output voltage will be the maximum normal indication of the amplitude of a single pulse should not fall to more than 0.5, ... At the same time, the frequency band (ь.) Will be equal to the impulse response band of the optimal filter 3 & f, and the value of the frequencies being explored will be determined by the ratio f - 6 f with ce 2 The accuracy of the reference frequency will depend on the type of indicator 6, the filter shortening factor and the stability of the local oscillator 7. Experimental studies conducted with With the parameters of & f 18 MHz and € 3.1, the ISS made it possible to obtain a frequency reference of 0.5-1 MHz. The use of filters with (large compression coefficients allows building reconnaissance receivers, one channel of which can replace 50-100 channels of a conventional multi-channel receiver. The resolution of a receiver built on the optimal filter 3 is determined by the duration of the impulse response and the power ratio of simultaneously received signals 2 KB L -, "-f where & - resolution p - duration of the impulse response K- - coefficient taking into account the difference in power of the received signals. In the experiment, the resolution of the frequencies of two simultaneously received signals 1–1.5 MHz with equal powers of 2–3 MHz with a power difference of 10 dB was obtained. At the same time, Gf must be chosen equal to or less than the minimum duration of the reconnaissance pulse. It is not possible to carry out instantaneous (search-free) exploration of the carrier frequency of signals while simultaneously affecting the circuit with several oscillations. The range of frequencies to be resolved, the resolution and accuracy of determining the frequency of such a receiver will be determined by 3347004
л тьс параметрами фильтра 3. Диапа- при использсвании нескольких оптизои разведываеьолх частот расшир етс мальных фильтров 3.Filter 3 parameters. When using several optic and frequency probes, the spreading filters are expanded 3.