SU1798082A1 - Method for single-sided automatic submerged arc welding - Google Patents
Method for single-sided automatic submerged arc welding Download PDFInfo
- Publication number
- SU1798082A1 SU1798082A1 SU894689244A SU4689244A SU1798082A1 SU 1798082 A1 SU1798082 A1 SU 1798082A1 SU 894689244 A SU894689244 A SU 894689244A SU 4689244 A SU4689244 A SU 4689244A SU 1798082 A1 SU1798082 A1 SU 1798082A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- slider
- arc
- gap
- length
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
Изобретение относится к способам одпосторонней автоматической сварки под флюсом с обратным принудительным формированием шва и может быть использовано в судостроении, химическом, нефтяном, транспортном, энергетическом машиностроении при изготовлении сварных листовых и корпусных металлоконструкций.The invention relates to methods for one-sided automatic submerged arc welding with reverse forced formation of a seam and can be used in shipbuilding, chemical, petroleum, transport, power engineering in the manufacture of welded sheet and hull steel structures.
Целью изобретения является улучшение формирования сварного шва при сварке по переменному зазору между кромками изделия,.The aim of the invention is to improve the formation of the weld when welding at a variable gap between the edges of the product.
На фиг, 1 представлен общий вид сварочного аппарата для выполнения способа сварки; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - ползун с формирующей обратный шов частью; на фиг. 4 - разрез Б-Б на фиг. Г; на фиг. 5- вид сверху на фиг. 3; на фиг, 6 - схема процесса сварки; на фиг. 7 - зависимость скорости сварки от величины зазора в конкретном стыке при толщине 10 мм; на фиг. 8 - зависимость частоты пульсаций сва1798082 А1 ровного тока от величины зазора конкретного свариваемого стыка при толщине 10 мм.On Fig, 1 presents a General view of the welding machine for performing the welding method; in FIG. 2 is a section AA in FIG. 1; in FIG. 3 - slider with forming a back seam part; in FIG. 4 is a section BB in FIG. G; in FIG. 5 is a plan view of FIG. 3; in Fig.6 is a diagram of a welding process; in FIG. 7 - dependence of the welding speed on the size of the gap in a particular joint at a thickness of 10 mm; in FIG. 8 - dependence of the ripple frequency of the SVA 1798082 A1 even current on the gap value of the specific welded joint at a thickness of 10 mm.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Сварочный аппарат с мундштуком 1. механическим копиром 2, подпружиненным роликом 3, соединенным с датчиком 4, подвеской 5, связанной с ножом 6 и формирующим устройством 7. состоящим из корпуса 8, поверхностей 9 и ползуна 10, устанавливают на свариваемый стык, засыпают флюс на поверхность изделия и возбуждают дугу. Флюс через зазор между свариваемыми листами подают на ползун 10, шарнирно соединенный с корпусом 8 шарниром 11, в канавку 12 с углублением 13 по наклонной поверхности 14, а ползуну 10 придают поперечные колебания с помощью соединенного с ним вибратора 15 относительно шарнира 11. Расплавляя флюс в плавильном про- ‘ странстве сварочной дуги, подпитывают расплавленным шлаком защитную шлаковую прослойку между дугой и ползуном 10 и заполняют формирующую канавку 12 по мере накопления и вытеснения шлака дугой из 25 накопителя. Сварку при этом ведут по увеличенному подслою 16 со стабилизацией заполнения зазора расплавленным металлом и глубины проплавления кромок путем автоматической корректировки скорости сварки 30 ;. и использования пульсирующей дуги с’двумя энергетическими уровнями.A welding machine with a mouthpiece 1. A mechanical copier 2, a spring-loaded roller 3 connected to a sensor 4, a suspension 5 connected to a knife 6 and a forming device 7. consisting of a body 8, surfaces 9 and a slider 10, are mounted on the welded joint, the flux is poured onto surface of the product and excite the arc. The flux through the gap between the sheets to be welded is fed to a slider 10, pivotally connected to the housing 8 by a hinge 11, into the groove 12 with a recess 13 along the inclined surface 14, and the slider 10 is transversely vibrated by the vibrator 15 connected to it relative to the hinge 11. Melting the flux into in the melting space of the welding arc, the protective slag layer between the arc and the slider 10 is fed with molten slag and the forming groove 12 is filled as the slag accumulates and is displaced by the arc from the 25 accumulator. Welding is carried out along the enlarged sublayer 16 with stabilization of filling the gap with molten metal and the depth of penetration of the edges by automatically adjusting the welding speed 30;. and using a pulsating arc with two energy levels.
Характерным для процесса односторонней сварки на движущемся ползуне является зашлакование формирующей канавки со ' стороны головной части ползуна с образованием шлакового козырька 17, препятствующего поступлению флюса на ползун, а при сварке по увеличенному шлаковому подслою и в накопитель. Активизацию подачи J флюса в плавильное пространство дуги и на ползун, транспортировку шлака и расплавленного металла от дуги в формирующую часть ползуна, формирование обратного валика в зоне кристаллизации достигают за счет регулирования вибрации ползуна (частоты и амплитуды) и пульсирующего режима сварки. Шлаковый козырек 17, образующийся при горении дуги с низким энергетическим уровнем с плавильным ! пространством I й скапливающийся на его границе, переплавляется при переходе дуги , не более высокий энергетический уровень с плавильным пространством II, осуществляя полное проплавление кромок стыкуемых ли- ! стов без повреждения формирующего устройства при кратковременном импульсе (0,3-1,0) с и обеспечивая периодическое восстановление процесса подачи флюса и шлака на ползун 10 при переходе на дугу низкого энергетического уровня.A characteristic feature of the process of one-sided welding on a moving slider is the slagging of the forming groove on the side of the head of the slider with the formation of a slag visor 17, which prevents the flux from entering the slider, and when welding along the increased slag sublayer, and into the accumulator. The activation of the supply of J flux to the melting space of the arc and to the slider, the transportation of slag and molten metal from the arc to the forming part of the slider, the formation of the return roller in the crystallization zone is achieved by regulating the vibration of the slider (frequency and amplitude) and pulsating welding mode. Slag visor 17, formed by burning an arc with a low energy level with a melting ! by the space of the 1st, which accumulates on its boundary, it melts during the transition of the arc, not a higher energy level with the melting space II, realizing a complete penetration of the edges of the joined - ! without damaging the forming device with a short-term pulse (0.3-1.0) s and ensuring periodic restoration of the process of supplying flux and slag to the slider 10 during the transition to an arc of low energy level.
Поступление шлака в формирующую часть ползуна 10 приобретает периодический характер, улучшающий формирование одностороннего шва.The receipt of slag in the forming part of the slider 10 becomes periodic in nature, improving the formation of a one-sided seam.
Шлаковый козырек 18, образующийся при горении, дуги с высоким энергетическим уровнем, в дальнейшем процессе сварки влияния на формирование шва не оказывает. Одновременно применение пульсирующей дуги при односторонней сварке по переменному зазору в стыке позволяет стабилизировать проплавление кромок и формирование обратного валика шва.Slag visor 18, formed during combustion, arcs with a high energy level, in the further welding process does not affect the formation of the seam. At the same time, the use of a pulsating arc in one-sided welding with a variable gap in the joint allows stabilization of the penetration of the edges and the formation of a reverse weld bead.
Размеры.накопителя выбраны таким образом, что плавильное пространство I дежурной дуги перекрывает наклонную площадку 14 примерно на половину ее длины. Частота, длительность и амплитуда импульсов дежурной и основной дуг зависит от величины зазора в стыке и толщины свари-, ваемых листов и подбирается опытным путем. Канавка с цилиндрической поверхностью и линейно увеличивающимися от начала к концу ползуна размерами способствует перемещению расплава в формирующую хвостовую часть ползуна и сосредоточению его по оси формирующей канавки, свободному прохождению ползуна вдоль формируемого обратного валика без образования задиров, отжимания ползуна 10 от свариваемых листов й получению оптимальной геометрии обратной стороны шва. Зазор между нижней плоскостью свариваемых листов, и верхней поверхностью ползуна 10, создаваемый выступающими опорными поверхностями 9 корпуса 8. обеспечивает возможность поперечных перемещений ползуна под воздействием вибратора 15 и снижает вероятность образования подрезов от вытесняемого на периферию , канавки 12 и быстро затвердевающего по краям обратного валика шва шлака. При этом скорость сварки и частота пульсации дуги должны быть обратно пропорциональными величине зазора в стыке. Изменение скорости сварки и частоты пульсации дуги обратно-пропорционально величине зазора обеспечивает заполнение разделки электродным металлом, значительно стабилизирует тепловложение в основной металл, проплавление стыкуемых кромок (ширину обратного валика шва) и формирование одностороннего шва.The dimensions of the storage ring are selected in such a way that the melting space of the first arc on duty overlaps the inclined platform 14 by approximately half its length. The frequency, duration and amplitude of the pulses of the standby and main arcs depends on the size of the gap at the joint and the thickness of the welded, welded sheets and is selected empirically. A groove with a cylindrical surface and dimensions linearly increasing from the beginning to the end of the slider facilitates the movement of the melt into the forming tail portion of the slider and its concentration along the axis of the forming groove, the free passage of the slider along the formed back roller without scoring, the pressing of slider 10 from the sheets to be welded and obtaining the optimal geometry back side of the seam. The gap between the lower plane of the sheets to be welded and the upper surface of the slider 10, created by the protruding supporting surfaces 9 of the housing 8. Provides the possibility of lateral movements of the slider under the influence of the vibrator 15 and reduces the likelihood of undercutting from the groove extruded to the periphery 12 and the back roll of the joint quickly hardening along the edges slag. In this case, the welding speed and the pulsation frequency of the arc should be inversely proportional to the size of the gap in the joint. Changing the welding speed and the arc pulsation frequency is inversely proportional to the gap size ensures filling the groove with electrode metal, significantly stabilizes the heat input into the base metal, the penetration of abutting edges (the width of the weld back roll) and the formation of a one-sided weld.
Система регулирования шлакообразования на ползуне при больших зазорах реализуется следующим образом.The slag formation control system on the slider with large gaps is implemented as follows.
С увеличением зазора в стыке длина сварочной ванны линейно увеличивается. Экспериментально установлено, что длины сварочных ванн при сварке по переменному зазору с корректируемой скоростью не превышают значений, определяемых выражением !в X (7-8)With an increase in the gap at the junction, the length of the weld pool increases linearly. It was experimentally established that the lengths of the weld pool when welding in a variable gap with an adjustable speed do not exceed the values determined by the expression! In X (7-8)
Представленное выражение определяет условие предотвращения стекания сварочной ванны с заднего торца ползуна при равенстве длины формирующей части и длины ванны 1в 1пф. При условии оптимального формирования шва по всей длине зазораThe presented expression defines the condition for preventing the weld pool from draining from the rear end of the slider with equal lengths of the forming part and the length of the bath 1v 1pf. Under the condition of optimal formation of a seam along the entire length of the gap
Ιπ.φ s + ^.- х (7 - 8), ванны и вытекание металла с ползуна на .Ιπ.φ s + ^ .- x (7 - 8), bathtubs and metal outflow from the slider onto.
больших зазорах.large gaps.
При сварке по малым и средним зазорам в стыке формирование обратной стороны шва происходит в средней части формирующей канавки с помощью вибрации.When welding along small and medium gaps in the joint, the formation of the back side of the seam occurs in the middle of the forming groove using vibration.
Размеры обратного валика на больших зазорах отличаются несколько большей шириной, т.к. формирование происходит в более широкой части канавки ползуна, однако не выходят из существующих допусков.The dimensions of the reverse roller at large gaps are slightly larger in width, because the formation occurs in the wider part of the slider groove, however, do not go beyond the existing tolerances.
Призеры выполнения Односторонней сварки листов с переменным зазором в сты15 . ке представлены на фиг. 5 и в табл. 2,Prizewinners of performing One-sided welding of sheets with a variable gap in joints 15. ke are shown in FIG. 5 and tab. 2
Использование способа позволяет повысить качество односторонних сварных соединений. расширить диапазон применяемых сварочных флюсов с перехо20 дом к более высокоосновным, повышающим эксплуатационные характеристики сварных соединений, но обладающих худшими, по сравнению с применяемыми кислыми флюсами, формирующими свойствами.Using the method improves the quality of one-sided welded joints. to expand the range of welding fluxes with a transition to a more basic, increasing the operational characteristics of welded joints, but having worse, compared with the used acidic fluxes, forming properties.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894689244A SU1798082A1 (en) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | Method for single-sided automatic submerged arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894689244A SU1798082A1 (en) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | Method for single-sided automatic submerged arc welding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1798082A1 true SU1798082A1 (en) | 1993-02-28 |
Family
ID=21446584
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894689244A SU1798082A1 (en) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | Method for single-sided automatic submerged arc welding |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1798082A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2667939C2 (en) * | 2013-09-13 | 2018-09-25 | Цф Фридрихсхафен Аг | Stabilizer for motor vehicle and method for its manufacturing |
-
1989
- 1989-05-10 SU SU894689244A patent/SU1798082A1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2667939C2 (en) * | 2013-09-13 | 2018-09-25 | Цф Фридрихсхафен Аг | Stabilizer for motor vehicle and method for its manufacturing |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8610031B2 (en) | Method of arc welding root pass | |
JPH03297558A (en) | Automatic welding method for rail | |
US6297473B2 (en) | Arc welding method | |
WO2019146318A1 (en) | Arc welding controlling method | |
JP2001047233A (en) | Welding method of railroad rail and equipment therefor | |
SU1798082A1 (en) | Method for single-sided automatic submerged arc welding | |
JP2004330299A (en) | Laser welding method excellent in weld strength | |
JP3867164B2 (en) | Welding method | |
JP5191508B2 (en) | Arc welding method | |
JP4538616B2 (en) | Arc welding method | |
JP4780570B2 (en) | Arc welding method | |
JPH0436785B2 (en) | ||
JPS6219267B2 (en) | ||
SU1837003A1 (en) | Method and apparatus for automatic one-sided arc welding | |
RU1776517C (en) | Method of fusion arc welding | |
RU2049620C1 (en) | Arc welding method | |
RU1519021C (en) | Method of controlling depth of penetration in arc welding | |
JP2003053544A (en) | Tig welding method for fillet joint using galvanized steel sheet | |
JPS6348627B2 (en) | ||
SU1673335A1 (en) | Method of automatic arc butt welding | |
SU1738576A1 (en) | Method for automatic indirect submerged-arc welding and device for carrying same into effect | |
RU1787086C (en) | Method of automatic one-side submerged arc welding | |
SU1523278A1 (en) | Method of electric arc welding | |
JPS6015068A (en) | Arc welding method | |
RU2055713C1 (en) | Method for indirect arc welding in suspended state |