SU1757035A1 - Synchronous reactive electric motor - Google Patents

Abstract

Использование: силовые электроприводы , Сущность изобретени : синхронный реактивный электродвигатель содержит статор с многофазной обмоткой и ротор с валом 1. Вдоль оси вращени  расположены ферромагнитные пакеты 2, толщина которых уменьшаетс  от оси 5 полюса 6 к его кра м по закону синуса. Слои 8 из немагнитного материала размещены между пакетами 2. Пакеты 2 состо т из отдельных элементов 3 с прорез ми На боковых гран х ферромагнитных элементов 3 ротора выполнены прорези в форме равнобочной трапеции, сужающейс  к противоположной стороне элемента 3. а внутри элементов 3 - прорези в форме шестиугольников, каждый из которых образован парой равнобочных трапеций, примыкающих друг к другу большими основани ми Во всех ферромагнитных элементах 3 ротора угол «между боковой стороной и большим оснрванием каждой трапеции одинаков, а ширина b ферромагнитного участка, расположенного между меньшими основани ми соседних трапеций, принадлежащих различным прорез м , удовлетвор ет условию В dctg ct, где d - рассто ние между большими основани ми тех же трапеций. 4 ил. (Л VI сл VI о 00 СЛUsage: power actuators. Invention: a synchronous jet motor comprises a stator with a multiphase winding and a rotor with a shaft 1. Ferromagnetic bags 2 are located along the rotation axis, the thickness of which decreases from the axis 5 of the pole 6 to its edges according to the sine law. Layers 8 of non-magnetic material are placed between the packages 2. The packages 2 consist of separate elements 3 with slits. The lateral faces of the ferromagnetic elements 3 of the rotor are slotted in the form of an equilateral trapezium tapering to the opposite side of the element 3. And inside the elements 3 there are slots hexagonal shapes, each of which is formed by a pair of equilateral trapezoids adjacent to each other by large bases. In all the rotor ferromagnetic elements 3, the angle "between the side and the large base of each trapezium is the same c, and the width b of the ferromagnetic region located between the smaller bases of the adjacent trapeziums belonging to different slots, satisfies the condition B dctg ct, where d is the distance between the larger bases of the same trapezium. 4 il. (L VI CL VI o 00 SL

Description

Изобретение относитс  к электрическим машинам, а именно к синхронным реактивным электродвигател м, и может быть использовано, например, в силовых электроприводах .The invention relates to electric machines, namely synchronous reactive electric motors, and can be used, for example, in electric power drives.

Известен синхронный реактивный электродвигатель , содержащий статор с многофазной обмоткой и ротор, выполненный из ферромагнитных пластин, расположенных вдоль оси вращени , объединенных в пакеты , которые отделены один от другого сло ми немагнитного электропровод щего материала одинаковой толщины, причем толщина пакетов пластин выполнена различной с уменьшением ее от оси полюса ротора к его кра м по закону синуса. Така  конструкци  ротора обеспечивает распределение магнитной проводимости от продольной к поперечной оси полюса ротора по закону, близкому к косинусоидальному, и равномерную магнитную загрузку поперечного сечени  магнитопровода ротора.A synchronous reactive electric motor is known, comprising a stator with a multiphase winding and a rotor made of ferromagnetic plates arranged along the axis of rotation, combined in packages that are separated from each other by non-magnetic electrically conductive material of the same thickness, and the thickness of the plate packages is different with decreasing from the axis of the pole of the rotor to its edges according to the law of sine. Such a rotor design provides a distribution of magnetic conductivity from the rotor pole longitudinal to the transverse axis according to a law close to cosine, and a uniform magnetic loading of the rotor magnetic cross section.

Недостатками рассматриваемого двигател   вл ютс  низкое использование активных материалов и невысокие энергетические показатели, обусловленные малым значением отношени  Gct/Gq магнитных проводимостей по продольной и поперечной ос м, вследствие высокого уровн  магнитной проводимости Gq по поперечной оси, предопределенного тем, что пути, вдоль которых замыкаетс  поперечный магнитный поток, всюду включают нар ду с немагнитными сло ми еще и ферромагнитные пакеты.The disadvantages of the engine under consideration are low utilization of active materials and low energy performance due to the low Gct / Gq ratio of the magnetic conductivities along the longitudinal and transverse axes, due to the high level of magnetic conductivity Gq along the transverse axis, predetermined by the fact that the paths along which the transverse the magnetic flux everywhere include ferromagnetic packets along with nonmagnetic layers.

Наиболее близким к предлагаемому  вл етс  синхронный реактивный электродвигатель , содержащий статор с многофазной обмоткой и ротор, выполненный из расположенных вдоль активной поверхности двигател  ферромагнитных пакетов, состо щих из отдельных элементов с прорез ми, между пакетами размещены слои из немагнитного материала,Closest to the present invention is a synchronous reactive electric motor comprising a stator with a multi-phase winding and a rotor made of ferromagnetic packages arranged along the active surface of the engine, consisting of individual elements of the slits, between the packages there are layers of non-magnetic material,

Недостатком такого двигател   вл етс  невысокое использование активных материалов , предопределенное несинусоидальным характером изменени  магнитной проводимости на полюсном делении ротора и неравномерной магнитной загрузкой различных участков магнитопровода ротора.The disadvantage of such an engine is the low use of active materials, predetermined by the non-sinusoidal nature of the change in magnetic conductivity on the pole division of the rotor and the uneven magnetic loading of different sections of the rotor magnetic circuit.

Цель изобретени  - улучшение использовани  активных материалов синхронного реактивного электродвигател .The purpose of the invention is to improve the use of active materials of a synchronous jet motor.

Поставленна  цель достигаетс  тем, что в синхронном реактивном электродвигателе , содержащем статор с многофазной обмоткой и ротор, выполненный из расположенных вдоль оси вращени  ферромагнитных пакетов, состо щих из отдельных элементов с прорез ми, между пакетами размещены слои из немагнитного материала одинаковой толщины, а толщина пакетов уменьшаетс  от оси полюса ротораThe goal is achieved by the fact that in a synchronous jet motor containing a stator with a multiphase winding and a rotor made of ferromagnetic packages consisting of separate elements with cuts arranged along the axis of rotation, layers of nonmagnetic material of the same thickness are placed between the packages, and the thickness of the packages decreases from the axis of the rotor pole

к его кра м по закону синуса, прорези в ферромагнитных элементах выполнены в форме n-угольников, где п 4,6, образованных равнобочными трапеци ми, при п б, примыкающих большими основани ми,to its edges by the law of sine, the slits in ferromagnetic elements are made in the form of n-gons, where n 4,6, formed by equilateral trapeziums, with p b, adjacent large bases,

причем рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей вдоль ферромагнитного элемента выполнено в соответствии с выражением В d«ctg a ,moreover, the distance between adjacent smaller bases of different slots along the ferromagnetic element is made in accordance with the expression B d "ctg a,

где d - рассто ние между большими основани ми трапеций;where d is the distance between the large bases of the trapeziums;

а - угол между боковой стороной и большим основанием трапеции.and - the angle between the side and the large base of the trapezoid.

За вителю неизвестны аналоги и другие технические решени , в которых описа- нысинхронныереактивныеNo known analogs and other technical solutions are described in the document, in which synchronic reactive

электродвигатели с роторами, прорези в ферромагнитных элементах которых выполнены в форме n-угольников, где п 4.6, образованных равнобочными трапеци ми, при п 6 примыкающих большими основани ми , причем рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей вдоль ферромагнитного элементаelectric motors with rotors, slots in ferromagnetic elements of which are made in the form of n-gons, where n 4.6, formed by equilateral trapezoids, with n 6 adjacent large bases, and the distance between adjacent smaller bases of different slots along the ferromagnetic element

выполнено в соответствии с выражениемperformed in accordance with the expression

В d ctg a.In d ctg a.

где d - рассто ние между большими основани ми трапеций;where d is the distance between the large bases of the trapeziums;

а - угол между боковой стороной иand - the angle between the side and

большим основанием трапецииlarge trapezoid base

На фиг. 1 представлен рассматриваемый в качестве примера 4-полюсный ротор синхронного реактивного электродвигател  (поперечный разрез); на фиг. 2-4 - ферромагнитные элементы ротора с различными вариантами прорезей.FIG. 1 shows an example 4-pole rotor of a synchronous jet motor (cross section); in fig. 2-4 - ferromagnetic elements of the rotor with various options for slots.

Ротор предлагаемого синхронного реактивного электродвигател  (фиг 1) содержит вал 1, пакеты 2 из ферромагнитныхThe rotor of the proposed synchronous jet motor (Fig 1) contains shaft 1, packs 2 of ferromagnetic

элементов 3 с прорез ми 4, толщина пакетов 2 уменьшаетс  от продольной оси 5 полюса б к ближайшим поперечным ос м 7 по закону синуса. Немагнитные прослойки 8 (например, из алюмини ) имеют одинаковую толщину и отдел ют пакеты 2 друг от друга.elements 3 with slots 4; the thickness of the packages 2 decreases from the longitudinal axis 5 of the pole b to the nearest transverse axis 7 according to the sine law. The nonmagnetic interlayers 8 (for example, from aluminum) have the same thickness and separate the packages 2 from each other.

Прорези 4 (фиг. 2,3 и 4) имеют форму либо четырехугольников, представл ющих собой равнобочные трапеции 9, либо шестиугольников , каждый из которых образован парой равнобочных трапеций 9, примыкающих одна к другой большими основани ми Причем рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей 4Slots 4 (Figs. 2, 3 and 4) have the shape of either quadrangles representing equilateral trapezium 9 or hexagons, each of which is formed by a pair of equilateral trapezoids 9 adjoining one another with larger bases. Moreover, the distance between adjacent smaller bases different slots 4

вдоль ферромагнитного элемента 3 равно В d ctg a, где d - рассто ние между большими основани ми трапеций 9; а. - угол между боковой стороной и большим основанием трапеции 9. Во всех прорез х 4 угол а одинаков В частном случае, при отсутствии прорези 4 с боковой грани элемента 3 (фиг. 3 и 4) рассто ние между этой боковой гранью и меньшим основанием близлежащей к ней прорези 4 вдоль ферромагнитного элемента 3, аналогично, равно С a ctg a, где a - рассто ние между боковой гранью и большим основанием вышеуказанной трапеции 9.along the ferromagnetic element 3 is equal to B d ctg a, where d is the distance between the large bases of the trapeziums 9; but. - the angle between the side and the large base of the trapezoid 9. In all slots x 4 the angle a is the same In the particular case, in the absence of slot 4 from the side face of element 3 (Fig. 3 and 4), the distance between this side face and the smaller base adjacent to The slot 4 along the ferromagnetic element 3 is likewise equal to C a ctg a, where a is the distance between the side face and the large base of the above trapezium 9.

При работе за вл емого электродвига- тел  в синхронном режиме синусоидальному распределению индукции в воздушном зазоре способствует близкое к косинусои- дальному распределение магнитной проводимости от продольной 5 к поперечным ос м 7 полюса 6 ротора, что, в сочетании с предлагаемым выполнением прорезей 4, обеспечивает оптимальную и равномерную магнитную загрузку магнитопровода ротора и, в конечном счете, улучшает использо- ваниеактивныхматериаловWhen the claimed motor operates in a synchronous mode, the sinusoidal distribution of induction in the air gap is favored by a close to cosine-distributive magnetic conductivity from the longitudinal 5 to the transverse axis 7 of the rotor 6, which, in combination with the proposed implementation of the slots 4, ensures optimal and uniform magnetic loading of the rotor magnetic circuit and, ultimately, improves the use of active materials

электродвигател .electric motor.

При синусоидальном распределении намагничивающей силы статора вдоль полюсного делени  дл  оптимальной и равно- мерноймагнитнойзагрузкиWith a sinusoidal distribution of the magnetizing force of the stator along the pole division for optimal and uniform magnetic loading

магнитопровода ротора, ферромагнитные элементы 3 которого выполнены с прорез ми 4, недостаточно выполнени  пакетов 2 различной толщиной с уменьшением ее от оси 5 полюса 6 к его кра м по закону синуса и отделени  их (пакетов 2) друг от друга немагнитными сло ми 8 одинаковой толщины , так как это обеспечивает требуемое синусоидальное распределение магнитной проводимости ротора лишь на его поверхности , обращенной к воздушному зазору (т.е. на активной поверхности).rotor magnetic core, ferromagnetic elements 3 of which are made with slits 4, it is not enough to make bags 2 of different thickness reducing it from axis 5 of pole 6 to its edges according to the sine law and separating them (packs 2) from each other by nonmagnetic layers 8 of equal thickness , since it provides the required sinusoidal distribution of the magnetic conductivity of the rotor only on its surface facing the air gap (ie, on the active surface).

Недостающим условием  вл етс  выполнение прорезей 4 таким образом, чтобы их наличие не искажало внутри ротора характер изменени  магнитной проводимости достигнутый на его активной поверхности, а их форма, размеры и расположение обеспечивали равномерную магнитную загрузку всех ферромагнитных участков ротора.The missing condition is to make the slots 4 in such a way that their presence does not distort inside the rotor the nature of the change in magnetic conductivity achieved on its active surface, and their shape, size and location ensured a uniform magnetic loading of all the ferromagnetic parts of the rotor.

Удовлетворить этому условию с доста- точной дл  практики точностью можно, выполнив: прорези 4 в ферромагнитных элементах 3 ротора в форме п-угольников, где п 4,6, образованных равнобочными трапеци ми 9, при п 6 примыкающих большими основани ми; угол а между боковой стороной и большим основанием каждойThis condition can be satisfied with sufficient accuracy for practice by completing: slots 4 in ferromagnetic elements 3 of the rotor in the form of n-gons, where n is 4,6, formed by equilateral trapeziums 9, with n 6 adjacent large bases; angle a between the side and the large base of each

трапеции 9 во всех ферромагнитных элементах 3 одинаковым; рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей 4 вдоль ферромагнитного элемента 3, во всех ферромагнитных элементах 3 равным В d ctg a , где d - рассто ние между большими основани ми трапеций 9trapezoid 9 in all ferromagnetic elements 3 are the same; the distance between adjacent smaller bases of different slots 4 along the ferromagnetic element 3, in all ferromagnetic elements 3, is equal to B d ctg a, where d is the distance between the large bases of the trapeziums 9

Такие формы, размеры и расположение прорезей 4 следуют из анализа пути замыкани  магнитного потока в роторе.Such shapes, sizes and location of the slits 4 follow from the analysis of the path of the magnetic flux closure in the rotor.

Действительно, магнитный поток проникает из статора через воздушный зазор в ротор по всей активной длине машины. Далее он огибает прорези 4, проходит через ферромагнитные участки элементов 3, расположенные между ними, и вновь устремл етс  в воздушный зазорГвыход  из ротора также по всей активной длине. При огибании прорезей 4, т.е. в ферромагнитных участках элементов 3, расположенных над (под) ними, величина магнитного потока нарастает по линейному закону. Естественно, что дл  равномерной магнитной загрузки ферромагнитных участков отдельного элемента 3 ротора, расположенных над(под) прорез ми 4, во-первых, ширина этих участков должна увеличиватьс  по линейному закону либо от одного кра  прорези 4 до другого либо в обе стороны от какой-либо точки на поверхности ротора, расположенной над (под) рассматриваемой прорезью 4 (например , над (под) ее центром) до ее краев и во-вторых, угол а между боковой стороной и большим основанием каждой трапеции 9 как определ ющий уровень индукций в этих ферромагнитных участках (т.е. в ферромагнитных участках, расположенных над (под) прорез ми 4) в сравнении с индукцией на активной поверхности элемента 3, должен быть посто ннымIndeed, the magnetic flux penetrates from the stator through the air gap into the rotor along the entire active length of the machine. Then it goes around the slots 4, passes through the ferromagnetic parts of the elements 3 located between them, and again rushes into the air gap and exit from the rotor also along the entire active length. When skirting slots 4, i.e. in the ferromagnetic areas of elements 3 located above (below) them, the magnitude of the magnetic flux increases according to a linear law. Naturally, for a uniform magnetic loading of the ferromagnetic portions of a separate rotor element 3, located above (below) the slots 4, firstly, the width of these portions should increase linearly either from one edge of the slot 4 to the other or both sides of some or a point on the rotor surface located above (under) the considered slot 4 (for example, above (below) its center) to its edges and secondly, the angle a between the side and the large base of each trapezium 9 as defining the level of inductions in these ferromagnetic GOVERNMENTAL portions (i.e., ferromagnetic sections located above (below) the slits 4) in comparison with induction on the active surface of the element 3, has to be constant

Дл  равномерной магнитной загрузки ферромагнитных участков отдельного элемента 3 ротора, наход щихс  между прорез ми 4, ширина участков вдоль ферромагнитных элементов 3 должна оставатьс  посто нной и такой, чтобы отношение ее величины к рассто нию между большими основани ми соседних трапеций 9, принадлежащих различным прорез м как определ ющее уровень индукции в этих ферромагнитных участках (т.е в ферромагнитных участках, расположенных между прорез ми 4) в сравнении с индукцией на активной поверхности элемента 3, было одинаковым во всем ферромагнитном элементе 3.For a uniform magnetic loading of the ferromagnetic areas of a separate rotor element 3, located between the slots 4, the width of the sections along the ferromagnetic elements 3 must remain constant and such that the ratio of its value to the distance between the large bases of the adjacent trapezium 9 belonging to different slots as determining the level of induction in these ferromagnetic areas (i.e., in the ferromagnetic areas located between the slits 4) in comparison with the induction on the active surface of element 3, was the same in This ferromagnetic element 3.

Дл  равномерной магнитной загрузки всех ферромагнитных участков отдельного элемента 3, нар ду с вышеописанными услови ми , рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей 4 вдоль ферромагнитного элемента 3 должно быть выполнено в соответствии с выражением В dctg а, где d - рассто ние между большими основани ми трапеций 9. В частном случае, при отсутствии прорези 4, с боковой грани элемента 3, рассто ние между этой боковой гранью и меньшим основанием близлежащей к ней прорези 4 вдоль ферромагнитного элемента 3, аналогично, должно быть выполнено в соответствии с выражением С a ctg а, где a - рассто ние между боковой гранью и большим основанием вышеуказанной трапеции 9.For a uniform magnetic load of all the ferromagnetic areas of a separate element 3, in addition to the conditions described above, the distance between adjacent smaller bases of different slots 4 along the ferromagnetic element 3 must be made in accordance with the expression В dctg а, where d is the distance between the large of the base of the trapeziums 9. In the particular case, in the absence of slot 4, from the side face of element 3, the distance between this side face and the smaller base of the adjacent slot 4 along the ferromagnetic element 3, similarly, It can be performed in accordance with the expression C a ctg a, where a is the distance between the side face and the large base of the above trapezium 9.

Так как на поверхности ротора, обращенной к воздушному зазору, достигнуто синусоидальное распределение магнитной проводимости (выполнением пакетов 2 различной толщиной, с уменьшением ее от оси 5 полюса 6 к его кра м по закону синуса, и отделением их друг от друга немагнитными сло ми 8 одинаковой толщины), то дл  сохранени  такого распределени  магнитной проводимости внутри ротора и равномерной магнитной загрузки всего магнитопро- вода ротора, вышеперечисленные услови  равномерной магнитной загрузки магнито- провода отдельного элемента 3 должны быть одинаковыми дл  всех ферромагнитных элементов 3.Since on the rotor surface facing the air gap, a sinusoidal distribution of magnetic conductivity is achieved (making bags 2 of different thickness, decreasing from axis 5 of pole 6 to its edges according to the sine law, and separating them from each other by nonmagnetic layers 8 of the same thickness, then, to maintain such a distribution of magnetic conductivity inside the rotor and a uniform magnetic load of the entire magnetic rotor, the above conditions for a uniform magnetic load of the magnetic circuit of a separate element 3 must be the same for all ferromagnetic elements 3.

Дл  прин того при расчете отношени  Вь/Вп индукции Вь в магнитопроводе ротора к индукции Вп на его активной поверхности (т.е. поверхности, обращенной к воздушному зазору) угол а равен arcctg Вь/Вп. Это следует из того, что дл  ферромагнитных участков элементов 3, расположенных над (под) прорез ми 4 отношение Вь/Вп равно отношению полуразности m большего и меньшего оснований трапеций 9, равной m I sin(90° -a)-( cos а к высоте той же трапеции 9, равной h 1 cos(90°-c) I sin# , где I - длина боковой стороныFor the calculation of the ratio Bv / Bp of induction Bb in the rotor magnetic core to the induction Bb on its active surface (i.e., the surface facing the air gap), the angle a is equal to arcctg Bb / Bn. This follows from the fact that for ferromagnetic areas of elements 3 located above (under) the slits 4, the ratio Bv / Bp is equal to the ratio of half difference m of the larger and smaller bases of the trapezium 9 equal to m I sin (90 ° -a) - (cos а the height of the same trapezoid 9 equal to h 1 cos (90 ° - c) I sin #, where I is the length of the side

трапеции 9, т.е. Вь/Вп Ј pfj|fs ctg a.trapezium 9, i.e. Vi / Bp Ј pfj | fs ctg a.

BhBh

Отсюда а arcctg - . Дл  ферромагнитВпHence the arcctg -. For ferromagnetus

ных участков элементов 3, расположенных между прорез ми 4, отношение Вь/Вп рав- но отношению рассто ни  В между соседними Меньшими основани ми разных прорезей 4 вдоль ферромагнитного элемента 3 к рассто нию d между большими осноВь b delements 3, located between the slots 4, the ratio Bv / Bp is equal to the ratio of the distance B between the adjacent Lesser bases of different slots 4 along the ferromagnetic element 3 to the distance d between the larger bases b d

, ,

вани ми трапеции 9, т.е „- vani trapezium 9, i.e. "-

Вь/Вп через угол а Отсюда В d ctg ccW / Bp through the angle a From here B d ctg cc

получаемwe get

Выразив ctga) .Expressing ctga).

0 0

00

5five

00

5five

00

5five

00

5five

5five

Распределение магнитной проводимости на полюсном делении ротора по закону, близкому к синусоидальному, и равномерна  магнитна  загрузка магнитопровода ротора снижают содержание высших гармонических магнитного потока в воздушном зазоре и, таким образом, ведут к уменьшению величины паразитных моментов, дифференциального рассе ни  обмотки статора и потерь в стали от этих гармоник и, значит, к росту полезного электромагнитного момента, коэффициента мощности и КПД двигател .The distribution of magnetic conductivity on the pole division of the rotor according to the law, close to sinusoidal, and uniform magnetic loading of the rotor magnetic circuit reduces the content of higher harmonic magnetic flux in the air gap and, thus, leads to a decrease in the magnitude of parasitic moments, differential stator winding and losses in steel from these harmonics and, therefore, to the growth of the useful electromagnetic moment, power factor and efficiency of the engine.

Равномерна  магнитна  загрузка магнитопровода ротора достигнута при максимально допустимых размерах прорезей 4, при которых магнитна  проводимость Gd по продольной оси сохран етс  практически на том же уровне, что и у прототипа. Следствием же больших, по сравнению с прототипом , размеров прорезей 4  вл етс  уменьшение массы ферромагнитного материала ротора и снижение уровн  магнитной проводимости Gq по поперечной оси. Увеличение отношени  магнитных проводимо- стей Gd/Gq приводит к росту электромагнитного момента и улучшению энергетических показателей синхронного реактивного двигател .A uniform magnetic loading of the rotor magnetic core is achieved with the maximum allowable dimensions of the slits 4, at which the magnetic conductivity Gd along the longitudinal axis remains almost at the same level as that of the prototype. The consequence of the large, compared with the prototype, dimensions of the slits 4 is a reduction in the mass of the ferromagnetic material of the rotor and a decrease in the level of magnetic conductivity Gq along the transverse axis. An increase in the ratio of the magnetic conductivities of Gd / Gq leads to an increase in the electromagnetic moment and to an improvement in the energy characteristics of a synchronous jet engine.

Таким образом, в за вл емом синхронном реактивном электродвигателе по сравнению с прототипом уменьшена масса активных материалов, увеличен электромагнитный момент, повышены энергетические показатели и, как результат, улучшено использование активных материаловThus, in the proposed synchronous reactive electric motor, compared with the prototype, the mass of active materials is reduced, the electromagnetic moment is increased, the energy indices are increased and, as a result, the use of active materials is improved.

Claims (1)

Формула изобретени Invention Formula Синхронный реактивный электродвигатель , содержащий статор с многофазной обмоткой и ротор, выполненный из расположенных вдоль оси вращени  ферромагнитных пакетов, состо щих из отдельных элементов с прорез ми, между пакетами размещены слои из немагнитного материала одинаковой толщины, а толщина пакетов уменьшаетс  от оси полюса ротора к его кра м по закону синуса, отличающийс  тем, что, с целью улучшени  использовани  активных материалов, прорези в ферромагнитных элементах выполнены в форме n-угольников, где п 4.6. образованных равнобочными трапеци ми, при п 6 примыкающих большими основани ми, причем рассто ние между соседними меньшими основани ми разных прорезей вдоль ферромагнитного элемента выполнено в соответствии с выражениемA synchronous reactive electric motor containing a stator with a multiphase winding and a rotor made of ferromagnetic packages arranged along the axis of rotation, consisting of individual elements with slots, layers of nonmagnetic material of the same thickness are placed between the packages, and the thickness of the packages decreases from the axis of the rotor pole to its edges according to the sine law, characterized in that, in order to improve the use of active materials, the slits in the ferromagnetic elements are made in the form of n-gons, where p is 4.6. formed by equilateral trapezes, with n 6 adjacent large bases, and the distance between adjacent smaller bases of different slots along the ferromagnetic element is made in accordance with the expression b d-ctga.b d-ctga. где d - рассто ние между большими основани ми трапеций;where d is the distance between the large bases of the trapeziums; а - угол между боковой стороной и большим основанием трапеции.and - the angle between the side and the large base of the trapezoid. 4 k4 k $иг.Ъ$ ig.Ъ Фиг. 2FIG. 2