SU1726113A1 - Process for continuous casting of steel - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к металлургии, конкретнее к непрерывной разливке электротехнических сталей с содержанием кремни  1-4%. Сущность заключаетс  в том, что способ включает подачу жидкой стали в кристаллизатор, выт гивание из него слитка с переменной скоростью, монотонное охлаждение слитка водой или во- довоздушной смесью до 650-800°С на участке длиной 0,1-0.25 глубины жидкой лунки от мениска металла, выдержку этой температуры на участке длиной 0,75-0,98 глубины жидкой лунки, причем температуру слитка устанавливают в обратной зависимости от содержани  кремни  в стали. 1 табл.The invention relates to metallurgy, and more specifically to the continuous casting of electrical steels with a silicon content of 1-4%. The essence is that the method involves supplying liquid steel to the mold, drawing an ingot with a variable speed from it, monotonous cooling of the ingot with water or an air-air mixture to 650-800 ° C in a 0.1-0.25 section of liquid the wells from the meniscus of the metal, the exposure of this temperature in the area of 0.75-0.98 in length of the depth of the liquid well, and the temperature of the ingot is set in inverse proportion to the silicon content in the steel. 1 tab.

Description

Изобретение относитс  к металлургии, конкретнее к непрерывной разливке электротехнических сталей с содержанием кремни  1-4%.The invention relates to metallurgy, and more specifically to the continuous casting of electrical steels with a silicon content of 1-4%.

Известен способ непрерывной разливки стали, включающий подачу жидкого металла в кристаллизатор, выт гивание из него слитка с переменной скоростью, поддерживание и направление слитка в зоне вторичного охлаждени  при помощи поддерживающих элементов, охлаждение поверхности слитка водой, распыливаемой форсунками, сгруппированными по.участкам с изменением удельных расходов вдоль зоны вторичного охлаждени  (ЗВО) по экспоненциальному закону от максимального значени  под кристаллизатором до минимального в конце ЗВО, и далее на воздухе, в котором, подлине ЗВО, удельные расходы воды измен ют на участке под кристаллизатором по экспоненциальному закону в течение времени, равного 0,1-0,4 времениThere is a known method for continuous casting of steel, which includes supplying liquid metal to the mold, drawing an ingot with a variable speed from it, maintaining and directing the ingot in the secondary cooling zone with the help of supporting elements, cooling the surface of the ingot with water sprayed by nozzles grouped in sections with changing specific costs along the secondary cooling zone (ZVO) exponentially from the maximum value under the crystallizer to the minimum at the end of the ZVO, and then in the air, where, in the original ZVO, the specific water consumption changes on the area under the crystallizer exponentially for a time of 0.1-0.4 times

полного затвердевани  от 6,0-10,0 до 4,0- 6,0 м3/м2-ч в обратно пропорциональной зависимости от скорости выт гивани  до 550-650°С, и далее до времени, равного 0,5-1,5 времени полного затвердевани  слитка, удельные расходы измен ют по пр молинейному закону от 4,0-6,0 до 2,2-2,8 м /м -ч.full hardening from 6.0-10.0 to 4.0-6.0 m3 / m2-h in inversely proportional dependence on the speed of drawing up to 550-650 ° С, and then up to the time equal to 0.5-1, 5 times the complete solidification of the ingot, the specific costs vary according to a straight line law from 4.0-6.0 to 2.2-2.8 m / m -h.

Недостатком известного способа  вл етс  низка энтальпи  после полного затвердевани  слитка. В результате этого слиток при охлаждении на воздухе быстро остывает до температур в зко-хрупкой литой электротехнической стали (ниже 400°С), и, как следствие, высокого уровн  остаточных напр жений , который свойственен дл  этой стали, происходит образование холодных трещин, привод щих к браку слитков. Снижение теплопотерь слитка после УН PC требует дополнительных меропри тий по теплоизол ции поверхности елитков, а снижение уровн  остаточных напр жений мослThe disadvantage of this method is low enthalpy after complete ingot solidification. As a result, the ingot cools rapidly when cooled in air to temperatures in viscous-brittle cast electrical steel (below 400 ° C), and, as a result, a high level of residual stresses that is characteristic of this steel results in the formation of cold cracks to marriage ingots. Reducing the heat loss of the ingot after the UN PC requires additional measures for the thermal insulation of the surface of the selves, and a decrease in the level of residual stresses

сwith

VI Ю ОVI Yu O

Сл5Sl5

жет быть достигнуто при отжиге слитков в специальных печах. В то же врем  сокращение длительности охлаждени  слитков на воздухе до посада в методические печи, с целью исключени  охлаждени  их до крити- ческих температур, св зано с техническими трудност ми, вызванными необходимостью адъюстажных работ при подготовке к прокатке , которые требуют временных затрат и введени  дополнительных линий грузопото- ков.It can be achieved by annealing the ingots in special furnaces. At the same time, shortening the duration of ingots cooling in air before planting into the furnaces, in order to eliminate their cooling to critical temperatures, is due to technical difficulties caused by the need for auxiliary works in preparation for rolling, which require time and cost. freight traffic lines.

Известен также способ охлаждени  не- прерывнолитого слитка в УН PC, в котором охлаждение слитка после правильных роликов производитс  до завершени  кристал- лизации на всю его глубину только на участках последующей резки. В результате этого порезанные заготовки сохран ют жидкую сердцевину, что при совмещении непрерывной разливки с непосредственной прокаткой позвол ет выдавать заготовку с температурой 1150-1200°С.There is also known a method for cooling an unbroken ingot in UN PC, in which the ingot is cooled after the correct rollers until the crystallization is completed to its full depth only at the subsequent cutting sites. As a result, the cut blanks retain the liquid core, which, when combining continuous casting with direct rolling, allows the billet to be delivered at a temperature of 1150-1200 ° C.

Недостатком известного способа  вл етс  резка  неравномерность температурного пол  по длине слитка из-за наличи  захоложенных по сов в местах реза слитка. Вследствие этого у слитков из электротехнической стали под действием усили  выт гивани  происходит ут жка в средней части слитка с более высокой температурой. Это приводит к отклонению размеров поперечного сечени  слитка по его длине. (Склонность к ут жкам слитка свойственна дл  электротехнических сталей, так как они имеют низкую величину предела текучести при высоких температурах). Кроме того, известный способ непрерывного лить  не позвол ет получать электротехническую сталь высокой марочности.The disadvantage of this method is cutting the unevenness of the temperature field along the length of the ingot due to the presence of quenched pieces in the cut of the ingot. As a result, in electric steel ingots, under the action of stretching forces, wets occur in the middle part of the ingot with a higher temperature. This leads to a deviation of the cross-sectional dimensions of the ingot along its length. (The tendency to ingot ingots is characteristic of electrical steels, since they have a low yield strength at high temperatures). In addition, the known method of continuous casting does not allow to obtain electrical steel of high grade.

Наиболее близким к предлагаемому  в- л етс  способ непрерывной разливки стали , предусматривающий получение непрерывнолитой заготовки с высокой температурой , удерживающейс  на заданном значении при любых услови х вторичного охлаждени , если оно осуществл етс  на длине слитка до участка, в котором степень затвердевани  не превышает 60%.The closest to the proposed method is the continuous casting of steel, which involves obtaining a continuously cast billet with a high temperature that is kept at a given value under any conditions of secondary cooling, if it is carried out on the length of the ingot to a section in which the degree of solidification does not exceed 60% .

Недостатком известного способа  вл етс  то, что он предусматривает принуди- тельное охлаждение слитка, при пересчете доли затвердевшей фазы в поперечном сечении (60%) на длину участка охлаждени , на длине 0,37 от глубины жидкой лунки. Лри такой длине ЗВО вести разливку электро- технических сталей в крупногабаритные сл бы (толщина более 150 мм) при скорости выт гивани  слитка выше 0,3 мин не представл етс  возможным из-за значительного поддути  оболочки слитка между поддерживающими элементами технологической линии вертикальных и криволинейных УН PC. Кроме того, известный способ не устран ет таких недостатков, как ут жка слитков из электротехнических сталей. К недостаткам этого способа следует также отнести малую долю высокой марочности получаемых электротехнических сталей.The disadvantage of the known method is that it provides for forced cooling of the ingot, when recalculating the proportion of the solidified phase in the cross section (60%) for the length of the cooling section, for a length of 0.37 from the depth of the liquid well. At such a length of the ZVO, casting of electrotechnical steels into large-sized slabs (thickness more than 150 mm) at the ingot pulling speed above 0.3 min is not possible due to a significant inflow of the ingot shell between the supporting elements of the production line of vertical and curvilinear UN PC In addition, the known method does not eliminate such drawbacks, as the ingot of electrical steel ingots. The disadvantages of this method should also include a small proportion of the high grade of the resulting electrical steels.

Цель изобретени  - повышение качества стали и стабильности процесса непрерывной разливки, снижение потерь металла за счет устранени  поддути  слитка, исключени  ут жек слитка, повышени  его теплосодержани , которое противодействует образованию холодных трещин и способствует осуществлению гор чего посада слитков в методические печи.The purpose of the invention is to improve the quality of steel and the stability of the continuous casting process, reduce metal losses by eliminating the ingot undercuts, eliminating the ingot ingots, increasing its heat content, which counteracts the formation of cold cracks and contributes to the implementation of hot ingots of ingots in the furnaces.

Поставленна  цель достигаетс  тем, что в способе непрерывной разливки электротехнических сталей, включающем подачу жидкого металла в кристаллизатор, выт гивание из кристаллизатора слитка с переменной скоростью, охлаждение слитка водой или водовоздушной смесью и затем на воздухе , охлаждение производ т монотонно до 650-800°С на участке длиной 0,1-0,25 глубины жидкой лунки от мениска металла, затем выдерживают эту температуру на участке 0,75-0,98 глубины жидкой лунки. При этом температуру слитка в указанных пределах устанавливают в обратной зависимости от содержани  кремни  в стали.The goal is achieved by the fact that in the method of continuous casting of electrical steels, including the supply of liquid metal to the mold, drawing an ingot from a mold with a variable speed, cooling the ingot with water or a water-air mixture and then in air, cooling is performed monotonically to 650-800 ° C at a site of 0.1-0.25 in length, the depth of the liquid well from the metal meniscus, then this temperature is maintained in the area of 0.75-0.98 in the depth of the liquid well. In this case, the temperature of the ingot within the specified limits is set in inverse proportion to the silicon content in the steel.

Исследованием установлено, что резкое падение прочностных свойств у литых электротехнических сталей происходит в районе 700-850°С. Если при 780°С предел текучести у стал и с 3,2% кремни  65МПа,то при 850°С он как правило не превышает 15 МПа. С уменьшением содержани  кремни  предел текучести возрастает, а на характеристике температурной зависимости прочностных свойств участок с резким падением передел текучести смещаетс  в сторону верхнего предела указанного температурного интервала. Исследовани ми также установлено , что у электротехнических сталей с по- вышенным содержанием кремни  уменьшени  склонность к образованию трещин при вторичном охлаждении слитка. В то же врем  возрастает склонность к образованию холодных трещин при охлаждении на воздухе в температурной области ниже 400°С. При достижении температуры примерно 100°С сл бы из стали с 3% кремни  и более практически все хрупко разрушаютс  из-за наличи  крупных холодных трещин. Повышение содержани  кремни  снижает величину коэффициента теплопроводности стали и способствует росту градиентов температур в слитке, что приводит к повышенному уровню остаточных напр жений.The study found that a sharp drop in the strength properties of cast electrical steels occurs in the region of 700-850 ° C. If at 780 ° С the yield strength of steel has become and with 3.2% silicon is 65 MPa, then at 850 ° С it usually does not exceed 15 MPa. With decreasing silicon content, the yield strength increases, and on the characteristic of the temperature dependence of the strength properties, the area with a sharp drop in yield strength shifts towards the upper limit of the specified temperature range. Studies have also found that for electrical steels with an elevated silicon content, the tendency to cracking during secondary ingot cooling decreases. At the same time, the tendency to the formation of cold cracks increases when cooled in air in the temperature range below 400 ° C. When the temperature reaches approximately 100 ° C, the steel is made of 3% silicon and more practically all is brittle due to the presence of large cold cracks. Increasing the silicon content reduces the value of the thermal conductivity of steel and contributes to the growth of temperature gradients in the ingot, which leads to an increased level of residual stresses.

Исследовани ми также установлено, что высока  интенсивность охлаждени  непрерывного слитка в 3ВО (более 1,6 л/кг) способствует улучшению электротехнических свойств стали, что повышает ее мароч- ность. Однако высока  интенсивность охлаждени  ЗВО приводит к снижению температуры поверхности слитка ниже 650°С и энтальпии слитка до уровн , при котором после выхода из УНРС слиток быстро остывает до температурной области образовани  холодных трещин.Studies have also found that a high intensity of cooling of a continuous ingot at 3BO (more than 1.6 l / kg) contributes to an improvement in the electrical properties of steel, which increases its grade. However, the high cooling rate of the ZVO leads to a decrease in the surface temperature of the ingot below 650 ° C and the enthalpy of the ingot to a level at which, after exiting the CNS, the ingot quickly cools down to the cold cracking temperature range.

Согласно предлагаемому техническому решению температуру поверхности слитка при выходе из кристаллизатора, котора  обычно находитс  в пределах 1050-1150°С, монотонно снижают до 650-800°С на участке длиной 0,1-0,25 глубины жидкой лунки от мениска металла. При скорости выт гивани  крупногабаритных сл бов 0,4-1,2 м/мин участок монотонного охлаждени  соответствует 1,0-2,5 м столба жидкой стали по высоте слитка. При температуре поверх- ности слитка 1150-800°С и указанном столбе жидкого металла ферростатическое давление, несмотр  на низкое значение предела текучести, не вызывает значительного поддути  слитка. При длине участка монотонного снижени  температуры менее 0,1 глубины жидкой лунки скорость охлаждени  становитс  велика. Вследствие этого услови  охлаждени  приближаютс  к термическому удару, который может  витьс  причиной гор чих трещин. Монотонное снижение температуры на участке более 0,25 глубины жидкой лунки приводит к повышению температуры поверхности слитка на участке с высоким ферростатическим давле- нием и, как следствие, способствует недопу- стимому поддутию слитка. Далее температуру поверхности слитка на участке длиной 0,75-0,98 глубины жидкой лунки поддерживают в температурной области 650-880°С. Выбор температуры осуществл ют в обратной зависимости от содержани  кремни  в стали. Поэтому дл  исключени  возможности поддути  слитка необходимо повышать жесткость оболочки слитка за счет снижени  температуры ее поверхности. В то же врем  увеличени  содержани  кремни  понижает значение коэффициента теплопроводности стали, что повышает термическое сопротивление обо- ломки слитка. Поэтому снижение температу- ры поверхности в указанных пределах при повышении содержани  кремни  не снижает общую энтальпию слитка. Повышение температуры поверхности слитка в указанных пределах при снижении содержани  кремни  необходимо по тем же причинам, так как повышение теплопроводности стали уменьшает термическое сопротивление и дл  поддержани  высокой энтальпии слитка необходимо повышать температуру поверхности . В то же врем  при уменьшении содержани  кремни  электротехническа  сталь по свойствам приближаетс  к низколегированной , у которой по вл ютс  тенденции к образованию гор чих трещин в ЗВО. Повышение температуры поверхности в указанных пределах не сопровождаетс  усилением поддути  слитка, так как при уменьшении содержани  кремни  возрастают прочностные характеристики металла оболочки слитка.According to the proposed technical solution, the temperature of the ingot surface at the exit from the mold, which is usually in the range of 1050-1150 ° C, is monotonously reduced to 650-800 ° C in a section of 0.1-0.25 in length of the liquid well from the metal meniscus. With the speed of drawing out large-sized slabs of 0.4-1.2 m / min, the monotonic cooling section corresponds to 1.0-2.5 m of the liquid steel column along the height of the ingot. When the surface temperature of the ingot is 1150–800 ° C and the indicated column of liquid metal, the ferrostatic pressure, despite the low yield strength, does not cause significant ingress of the ingot. When the length of the monotonous temperature decrease is less than 0.1 times the depth of the liquid well, the cooling rate becomes high. As a consequence, the cooling conditions are approaching thermal shock, which can cause hot cracks. A monotonous decrease in temperature in the area of more than 0.25 of the depth of the liquid well leads to an increase in the surface temperature of the ingot in the area with high ferrostatic pressure and, as a result, contributes to the inadmissible under- blowing of the ingot. Next, the surface temperature of the ingot in the area of 0.75-0.98 in length of the depth of the liquid well is maintained in the temperature range of 650-880 ° C. The choice of temperature is carried out in inverse proportion to the silicon content in the steel. Therefore, to prevent the ingot from undermining, it is necessary to increase the rigidity of the ingot shell by lowering its surface temperature. At the same time, increasing the silicon content lowers the value of the thermal conductivity of steel, which increases the thermal resistance of the breaking of the ingot. Therefore, a decrease in the surface temperature within the specified limits with increasing silicon content does not reduce the total enthalpy of the ingot. Increasing the surface temperature of the ingot within the specified limits while reducing the silicon content is necessary for the same reasons, since increasing the thermal conductivity of steel reduces thermal resistance and to maintain a high enthalpy of the ingot, it is necessary to increase the surface temperature. At the same time, with decreasing silicon content, electrical steel approaches in its properties to low alloyed steel, which tends to form hot cracks in the SSR. An increase in the surface temperature within the specified limits is not accompanied by an increase in the ingot inflating, since with a decrease in the silicon content, the strength characteristics of the metal of the ingot shell increase.

При отклонении температуры поверхности слитка в ЗВО ниже указанных пределов происходит снижение энтальпии слитка и, как следствие, образование холодных трещин и разломов слитков. При отклонении температуры выше указанных пределов разливка металла становитс  невозможной из-за недопустимой величины выпучивани  оболочки слитка.When the temperature of the ingot surface deviates in the VZO below the specified limits, the ingot enthalpy decreases and, as a result, cold cracks and ingot fractures form. When the temperature deviates above the specified limits, metal casting becomes impossible due to the unacceptable amount of bulging of the ingot shell.

Поддерживание температуры поверхности слитка в ЗВО до участка 0,75-0,98 глубины жидкой лунки обеспечивает наибольшую величину энтальпии слитка при стабильной разливке. Слиток при выходе из 3 ВО разогреваетс  за счет внутреннего тепла до температур поверхности 800-1000°С. Это способствует увеличению времени охлаждени  слитка на воздухе, что позвол ет осуществить адьюстажную обработку перед прокаткой слитка. При этом исключаетс  возможность охлаждени  его до критических температур образовани  холодных трещин. Кроме того, высокотемпературный разогрев и низка  скорость охлаждени  способствуют частичной релаксации напр жений . При выдержке температуры поверхности слитка в ЗВО менее 0,75 глубины жидкой лунки разливка металла затрудн етс  из-за недопустимого выпучивани  оболочки . Увеличение зоны температурной выдержки более 0,98 глубины жидкой лунки снижает энтальпию слитка и, как следствие, ускор ет охлаждение на воздухе. Повышение скорости разливки уменьшает врем  разливки и соответственно врем  контакта жидкой стали с атмосферой. Это приводит к уменьшению вторичного окислени  и азотировани  электротехнической стали. Последнее значительно улучшает электротехнические свойства и повышает ее мароч- ность. Однако при повышении скорости разливки происходит раздутие слитка, что нарушает стабильность процесса разливки.Maintaining the temperature of the ingot surface in the ZVO to the 0.75-0.98 section of the depth of the liquid well provides the greatest value of ingot enthalpy with stable casting. The ingot at the exit from 3 VO is heated by internal heat to surface temperatures of 800-1000 ° C. This contributes to an increase in the cooling time of the ingot in air, which makes it possible to carry out the adjusting treatment before rolling the ingot. This eliminates the possibility of cooling it to critical temperatures for the formation of cold cracks. In addition, high-temperature heating and low cooling rates contribute to partial relaxation of stresses. When the temperature of the ingot surface in the ZVO is less than 0.75 times the depth of the liquid well, metal casting is difficult due to unacceptable sheath buckling. Increasing the temperature zone to more than 0.98 the depth of the liquid well reduces the enthalpy of the ingot and, as a result, accelerates air cooling. Increasing the casting speed reduces the casting time and, accordingly, the contact time of the liquid steel with the atmosphere. This leads to a decrease in the secondary oxidation and nitriding of electrical steel. The latter significantly improves the electrical properties and increases its marketability. However, when the casting speed increases, the ingot is blown up, which violates the stability of the casting process.

Соблюдение пределов предлагаемого технического решени , а именно поддерживание температуры поверхности слитка в интервале 650-800°С в соответствии с содержанием кремни , позвол ет снизить величину поддути  слитка за счет выдерживани  достаточного уровн  предела текучести стали. Это позвол ет без осложнений повысить скорость разливки на 25-50%. Последнее способствует повышению марочности электротехнической стали,Compliance with the limits of the proposed technical solution, namely, maintaining the surface temperature of the ingot in the range of 650-800 ° C in accordance with the silicon content, allows to reduce the value of the ingot flow due to maintaining a sufficient level of yield strength of steel. This makes it possible to increase the casting speed by 25-50% without complications. The latter contributes to improving the marketability of electrical steel,

Пример1.В процессе непрерывной разливки на вертикальных УНРС жидкую сталь с содержанием кремни  3,2% подают в кристаллизатор сечением 240x1120 мм и выт гивают из него слиток со скоростью 0,4 м/мин. Врем  полного затвердевани  при такой толщине слитка составл ет 20 мин. Соответственно глубина жидкой лунки достигает 8м. Слито к охлаждают водой вЗВО. На участке под кристаллизатором 0,25 глубины жидкой лунки (соответствует 2 м дли- ны слитка от зеркала металла в кристаллизаторе), т.е. 1 м, так как 1 м слитка находитс  в кристаллизаторе, температуру монотонно снижают с 1050°С под кристаллизатором до 690°С. Далее на участке длиной ,2 м, что соответствует участку 0,9 глубины жидкой лунки, температуру поддерживают на этом уровне. После зоны охлаждени  водой слиток находитс  в услови х свободной конвекции, В результате за счет внутреннего тепла происходит разогрев его поверхности до 900°С. Слиток выдаетс  из УНРС с температурой 850°С и охлаждаетс  на воздухе до 450°С. Врем  охлаждени  при этом 13,3 ч, что достаточно дл  его адьюстажной обработки перед прокаткой . Холодных трещин и разрушени  слитков не происходило.Example 1. In the process of continuous casting on vertical UNRS, molten steel with a silicon content of 3.2% is fed into the mold with a section of 240x1120 mm and the ingot is drawn from it at a speed of 0.4 m / min. The total solidification time for this ingot thickness is 20 minutes. Accordingly, the depth of the liquid well reaches 8m. Drained to water cooled tzv. In the area under the crystallizer, 0.25 of the depth of the liquid well (corresponding to 2 m of the ingot length from the metal mirror in the crystallizer), i.e. 1 m, since 1 m of the ingot is in the crystallizer, the temperature is monotonously reduced from 1050 ° C under the crystallizer to 690 ° C. Further, on a section of length 2 m, which corresponds to section 0.9 of the depth of the liquid well, the temperature is maintained at this level. After the water cooling zone, the ingot is in free convection conditions. As a result, its surface is heated to 900 ° C due to internal heat. The ingot is discharged from the GNSS with a temperature of 850 ° C and cooled in air to 450 ° C. The cooling time here is 13.3 hours, which is sufficient for its adusting treatment before rolling. Cold cracks and the destruction of ingots did not occur.

П р и м е р 2. В процессе непрерывной разливки на криволинейных УНРС с радиусом радиального участка 8 м и перепадом высот между уровнем металла в кристаллизаторе и горизонтальным участком после зоны разгиба 6 м, жидкую сталь с содержанием кремни  1,2% подают в кристаллизатор сечением 250x1290 мм и выт гивают из него слиток со скоростью 1,2 /мин. Врем  полного затвердевани  слитка 22 мин. Соответственно длина жидкой лунки достигает 26,4 м. Слиток в зоне вторичного охлаждени  охлаждают водовоздушной смесью. На участке под кристаллизатором 0,1 от глубины жидкой лунки (соответствует 2,64 м дли- ны слитка от зеркала металла в кристаллизаторе), т.е. на участке 1,64 м, так как 1 м слитка находитс  в кристаллизаторе, температуру монотонно снижают от 1150°С под кристаллизатором до 790°С, и далее наPRI mme R 2. In the process of continuous casting on curvilinear UNRS with a radius of 8 m and a height difference between the level of the metal in the mold and the horizontal section after the flex zone of 6 m, liquid steel with a silicon content of 1.2% is fed to the mold 250x1290 mm in section and an ingot is pulled out from it at a speed of 1.2 / min. Time of complete solidification of the ingot 22 min. Accordingly, the length of the liquid well reaches 26.4 m. The ingot in the secondary cooling zone is cooled with an air / water mixture. In the area under the crystallizer, 0.1 is the depth of the liquid well (corresponding to 2.64 m of the ingot length from the metal mirror in the crystallizer), i.e. in the area of 1.64 m, since 1 m of the ingot is in the crystallizer, the temperature is monotonously reduced from 1150 ° С under the crystallizer to 790 ° С, and then

участке длиной 17,16 м, что соответствует 0,75 глубины жидкой лунки, поддерживают посто нной.(Конец зоны принудительного охлаждени  прин т по нижнему пределуa length of 17.16 m, which corresponds to 0.75 depth of the liquid well, is kept constant. (The end of the forced cooling zone is taken along the lower limit

формулы изобретени , так как дл  криволинейной УНРС в конце зоны охлаждени  высота столба жидкой стали 6 м, т.е. ниже, чем вертикальной УНРС, прин той в первом примере). После окончани  принудительного охлаждени  слиток находитс  в услови х свободной конвекции в роликовой проводке УНРС. При этом за счет внутреннего тепла поверхность его разогреваетс  до 1000°С и после выхода из УНРС она имеет температуру 920°С. Врем  охлаждени  слитка на воздухе до 450°С составл ет 15,7 ч, что также достаточно дл  адьюстажной подготовки его к прокатке. Холодных трещин не возникало , процесс разливки шел стабильно, марочность электротехнической стали была на высоком уровне.claims, as for curvilinear UNRPCS at the end of the cooling zone, the height of the liquid steel column is 6 m, i.e. lower than the vertical UNRS adopted in the first example). After the end of the forced cooling, the ingot is in free convection conditions in roller casting of the UNRS. At the same time, due to the internal heat, its surface is heated to 1000 ° C and after leaving the GNSS, it has a temperature of 920 ° C. The cooling time of the ingot in air to 450 ° C is 15.7 hours, which is also sufficient to prepare it for rolling. Cold cracks did not occur, the casting process was stable, the grade of electrical steel was at a high level.

Дальнейшие примеры приведены в таблице (таблица также содержит параметры примеров 1 и 2).Further examples are given in the table (the table also contains the parameters of examples 1 and 2).

Применение предлагаемого способа непрерывной разливки электротехнических сталей позвол ет стабилизировать процесс разливки и исключить образование холодных трещин и разрушение слитков. ПриThe application of the proposed method of continuous casting of electrical steels allows stabilizing the casting process and eliminating the formation of cold cracks and the destruction of ingots. With

этом потери металла из-за разломов слитков по холодным трещинам снижаютс  на 0,25%.This loss of metal due to fractures of ingots along cold cracks is reduced by 0.25%.

Кроме того, положительный эффект от использовани  предлагаемого технического решени  выражаетс  в улучшении качества металла (электротехнических свойств - снижение магнитных потерь, Вт/кг, при незначительном снижении магнитной индукции , Тл) и повышении марочности готовойIn addition, the positive effect from the use of the proposed technical solution is expressed in improving the quality of the metal (electrical properties - reducing magnetic losses, W / kg, with a slight decrease in magnetic induction, T) and increasing the marrow of the finished

электротехнической стали.electrical steel.

Claims (1)

Формула изобретени  Способ непрерывной разливки электротехнической стали, включающий подачуThe invention The method of continuous casting of electrical steel, including the filing жидкой стали в кристаллизатор, выт гивание слитка из кристаллизатора с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка водой или водовоздушной смесью и затем на воздухе, отличающийс  тем,liquid steel into the mold, pulling the ingot out of the mold with a variable speed, cooling the surface of the ingot with water or a water-air mixture and then in air, characterized in что, с целью повышени  качества стали, стабильности процесса разливки и снижени  потерь металла, охлаждение слитка производ т монотонно на участке длиной 0,1-0,25 глубины жидкой лунки от мениска металлаthat, in order to improve the quality of steel, the stability of the casting process and reduce the metal loss, the ingot cooling is monotonously performed on a section of 0.1-0.25 in length of the liquid well depth from the metal meniscus до температуры его поверхности 650-800°С и затем выдерживают эту температуру на участке длиной 0,75-0,98 глубины жидкой лунки, а температуру слитка в указанных пределах устанавливают в обратной зависимости от содержани  кремни  в стали.to a surface temperature of 650–800 ° C and then this temperature is maintained in the 0.75–0.98 length of the depth of the liquid well, and the ingot temperature within the specified limits is set in inverse proportion to the silicon content in steel.