SU1719131A1 - Method of electrohydraulic impulse punching of sheet material - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к импульсной обработке материалов давлением и позвол ет получить перфорированные детали с большим числом близко расположенных отверстий с перемычками, меньшими 3-х толщин материала. Это достигаетс  за счет повышени  равномерности распределени  кинетической энергии разгон емого потока жидкости, создаваемого за счет зазора между заготовкой и жидкостью, и нормировани  дозы энергетического воздействи  на заготовку с учетом относительного диаметра пробиваемых отверстий. Способ заключаетс  в том, что зазор между заготовкой и жидкостью устанавливают в пределах 5-6 мм, а потребную энергию разр да определ ют из соотношени , приведенного в формуле изобретени . 4 табл., 7 ил. w ёThe invention relates to the impulse processing of materials by pressure and permits obtaining perforated parts with a large number of closely spaced openings with bridges smaller than 3 thicknesses of the material. This is achieved by increasing the uniform distribution of the kinetic energy of the accelerated fluid flow created by the gap between the workpiece and the liquid, and by adjusting the dose of the energy effect on the workpiece, taking into account the relative diameter of the holes to be punched. The method consists in that the gap between the workpiece and the liquid is set in the range of 5-6 mm, and the required discharge energy is determined from the ratio given in the claims. 4 tab., 7 Il. w ё

Description

Изобретение относитс  к обработке давлением листового металла, в частности к способам пробивки близко расположенных отверстий, преимущественно при большом их количестве с перемычками между отверсти ми , меньшими 3-х-толщин заготовки, и может быть использовано в машиностроительной , радиотехнической и других област х промышленности, например в производстве стеклоплавильных агрегатов дл  изготовлени  фильерных пластин преимущественно толщиной до 1 мм, имеющих 2000 отверстий диаметром d преимуществ- венно 2-5 мм из сплавов жаростойких металлов , например, пластины с родием, при этом перемычки между отверсти ми составл ют преимущественно (0,6-3)8, где S - толщина материала заготовки.The invention relates to the processing of sheet metal by pressure, in particular to methods for punching closely spaced holes, preferably with a large number of them with bridges between the holes smaller than the 3-thickness of the workpiece, and can be used in engineering, radio and other industries, For example, in the production of glass-smelting units for the manufacture of spunbond plates, predominantly up to 1 mm thick, having 2000 holes with a diameter d of predominantly 2-5 mm from alloys For example, plates with rhodium, with the bridges between the holes being mainly (0.6-3) 8, where S is the thickness of the workpiece material.

Цель изобретени  - повышение качества пробиваемых отверстий, преимущественно при большом их количестве и с перемычками между ними меньше трех толщин материала.The purpose of the invention is to improve the quality of the punched holes, mainly with a large number of them and with bridges between them less than three thicknesses of the material.

На фиг.1 изображена схема штамповки; на фиг.2 - график дл  определени  потребной дозы удельной энергонасыщенности объема W/V Дж/см3 в зависимости от основного технологического параметра d/S; на фиг.З - график дл  определени  напр жени  разр да U кВ в зависимости от энергии разр да W на фиг.4 - годный образец, полученный при обработке, описанной в примере 1; на фиг.5 - образец с формовкой, полученный по примеру 3; на фиг.6 - образец с неполной пробивкой, полученной по примеру 5; на фиг.7 - образец с1 shows a punching diagram; Fig. 2 is a graph for determining the required dose of the specific energy saturation of a volume W / V J / cm 3 depending on the main technological parameter d / S; FIG. 3 is a graph for determining a discharge voltage U kV versus discharge energy W in FIG. 4 — a valid sample obtained from the processing described in Example 1; figure 5 is a sample with molding obtained in example 3; figure 6 is a sample with incomplete punching, obtained in example 5; figure 7 is a sample with

х|x |

ЧH

CJCJ

разрушением материала, полученный по примеру 8.the destruction of the material obtained in example 8.

На схеме (фиг.1) прин ты следующие обозначени : 1 - корпус разр дной камеры; 2 - стол пресса, 3 и 4 - электроды; 5взрывающийс  проводник; 6 - передающа  среда (вода); 7 - заготовка; 8 - матрица; 9 - .поджимна  плита; А, В - ширина и длина выходного сечени  разр дной камеры; I- межэлектродный промежуток, замыкаемый взрывающийс ; den - диаметр взрывающегос  проводника; Н -рассто ние от заготовки до дна камеры; h - рассто ние от заготовки до электродной системы; Z - воздушный зазор между заготовкой и уровнем жидкости, R - радиус цилиндрической отраА жающей поверхности, R .In the diagram (Fig. 1), the following notation is adopted: 1 — body of the discharge chamber; 2 - press table, 3 and 4 - electrodes; 5 explosive conductor; 6 - transmission medium (water); 7 - preparation; 8 - matrix; 9 -. Podzhimna plate; A, B - width and length of the output section of the discharge chamber; I - interelectrode gap, closable exploding; den is the diameter of the exploding conductor; N is the distance from the workpiece to the bottom of the chamber; h is the distance from the workpiece to the electrode system; Z is the air gap between the workpiece and the liquid level, R is the radius of the cylindrical reflecting surface, R.

Регулировку воздушного зазора Z производили с помощью регул тора уровн  жидкости, вмонтированного в стенку камеры и работающего по принципу сообщающихс  сосудов, ,The air gap Z was adjusted using a fluid level regulator mounted in the chamber wall and operating according to the principle of communicating vessels,

Внутреннюю отражающую поверхность камеры выполн ли в виде полуцилиндра, электродную систему располагали на рассто нии ,55 Н от заготовки, где Н высота внутренней полости камеры. Рассто ние от электродной системы до заготовки 25 мм, до дна камеры - 20 мм при- н ты как минимально возможные, исход  из условий отсутстви  пробо  на заготовку и дно камеры. Ширину и длину рабочей полости разр дной камеры /определ ли исход  из габаритных размеров заготовки. В каче- стве взрывающегос  проводника использовали проволоку из алюмини  диаметром 0,45-0,9 мм в зависимости от напр жени  разр да.The inner reflecting surface of the chamber was made in the form of a half cylinder, the electrode system was located at a distance of 55 N from the workpiece, where H is the height of the internal cavity of the chamber. The distance from the electrode system to the workpiece is 25 mm, to the bottom of the chamber - 20 mm is taken as the minimum possible, based on the conditions that there is no sample on the workpiece and the bottom of the chamber. The width and length of the working cavity of the discharge chamber / were determined based on the overall dimensions of the workpiece. Aluminum wire with a diameter of 0.45–0.9 mm was used as a blasting conductor, depending on the discharge voltage.

Деформирование за один переходи на правленное воздействие жидкости на заготовку при воздушном зазоре 5-6 мм между заготовкой и уровнем жидкости обеспечивает ускоренное метание жидкости с равномерным распределением давлени  по выходному сечению разр дной камеры за счет кинетической энергии разгон емого потока жидкости, что обеспечивает одновременность деформации металла по всем режущим кромкам матрицы.Deforming in one go the direct impact of the liquid on the workpiece with an air gap of 5-6 mm between the workpiece and the liquid level provides accelerated throwing of the liquid with a uniform distribution of pressure over the output section of the discharge chamber due to the kinetic energy of the accelerated fluid flow, which ensures simultaneous deformation of the metal on all cutting edges of the die.

Экспериментально определено, что при воздушном зазоре, меньшем 5 мм, кинетическа  энерги  разгон емого потока жидкр- сти недостаточна дл  полной пробивки всех отверстий, а при зазоре, ольшем 6 мм, ки- нетическа  энерги  потока возрастает, но возрастает и неравномерность распределени  энергии по выходному сечению разр дной камеры, что приводит к пробивке не всех отверстий.It has been experimentally determined that with an air gap smaller than 5 mm, the kinetic energy of the accelerated fluid flow is insufficient to completely pierce all the holes, and with a gap larger than 6 mm, the kinetic energy of the flow increases, but the unevenness of the energy distribution over the output hole also increases. the cross section of the discharge chamber, which leads to the punching of not all the holes.

Определение потребной энергии разр да из соотношени Determination of the required discharge energy from the ratio

,42 (d/S) 1 14. где W - потребна  запасаема  энерги  разр да , Дж;, 42 (d / S) 1 14. Where W - the energy of the discharge is stored, J;

V - рабочий обьем разр дной камеры, см3;V is the working volume of the discharge chamber, cm3;

116,42 и -1,14 - эмпирические коэффициенты;116.42 and -1.14 are empirical coefficients;

d - диаметр пробиваемых отверстий, мм;d - diameter of the punched holes, mm;

S - толщина материала заготовки, мм.S is the thickness of the workpiece material, mm.

позвол ет учесть основной технологический параметр пробивки - относительный диаметр d/S, вли ющий на характер напр женно-деформированного состо ни  заготовки в момент пробивки и определ ющий потребную энергию деформации.allows you to take into account the main technological parameter of punching - the relative diameter d / S, which influences the nature of the stress-strain state of the workpiece at the time of punching and determines the required deformation energy.

Экспериментально определено, что при уменьшении значени  W/V по сравнению с определенным по указанной зависимости полной пробивки всех отверстий не наступает , а при увеличении этого значени  начинаетс  разрушение перемычек заготовки, меньших трех толщин материала. ,It was experimentally determined that with a decrease in the W / V value in comparison with that determined by the indicated dependence, the total punching of all holes does not occur, and with an increase in this value, the bridges of the workpiece smaller than three thicknesses of the material are destroyed. ,

Указанные значени  воздушного зазора и зависимость дл  определени  удельной запасаемой энергии обеспечивают получение за один переход качественную пробивку деталей с большим числом близкорасположенных отверстий с величиной перемычек преимущественно меньше 3-х толщин материала заготовки/The indicated values of the air gap and the dependence for determining the specific stored energy provide, in a single transition, high-quality punching of parts with a large number of closely spaced openings with jumpers, preferably less than 3 thicknesses of the workpiece material.

ГГример 1.1. Пробивали92отверсти  ,0 мм в листовых заготовках из модельного материала меди Ml ГОСТ 495-70 с пределом прочности 7ee24-27 кг/мм2. Толщина заготовки ,0 мм. Отверсти  расположены в 3 р да при рассто нии между центрами отверстий в р дах и между р дами 5± 0,02 мм. Перемычка между отверсти ми составл ла ,0 мм, т.е. соблюдалось соотношение . Gripper 1.1. Punched 92 holes, 0 mm in sheet blanks from model copper material Ml GOST 495-70 with a tensile strength of 7ee24-27 kg / mm2. The thickness of the workpiece, 0 mm. The holes are located in 3 rows with the distance between the centers of the holes in the rows and between the rows of 5 ± 0.02 mm. The web between the holes was 0 mm, i.e. the ratio was observed.

Размеры вз ты по чертежу фильерной пластины СП-ВВ-ЗкТ/01 стеклоплавильного агрегата.Заготовка в плане имела размер 170x48 (мм). Объем внутренней полости камеры ,CM . мм, мм; мм; jh-0,55 мм, мм, взрывающийс  проводник - алюминиева  проволока диаметром 0,9 мм. По параметру по гра-. фику на фиг.2 определ ли потребную удельную энергонасыщенность внутреннего объема камеры Дж/см3. Энерги  разр даThe dimensions are taken according to the drawing of the SP-VV-ZKT / 01 spin plate of the glass-melting unit. The plan size was 170x48 (mm). The volume of the internal cavity of the camera, CM. mm, mm; mm; jh-0.55 mm, mm, exploding conductor - aluminum wire with a diameter of 0.9 mm. According to the parameter in grams. In Fig. 2, the required specific energy saturation of the internal volume of the chamber J / cm3 was determined. Energy is yes

Ґ-26 -425 11050 Дж  Ґ-26 -425 11050 J

Значение напр жени  разр да U определ ли либо по графику на фиг.З, либо поThe value of the discharge voltage U was determined either by the graph in FIG. 3 or by

известной формуле Wknown formula W

CUCU

-, задавались-, wondered

значением емкости конденсаторной батареи мкФ. При W 11050 Дж, кВ.capacitance value of the battery microfarad. At W 11050 J, kV.

Устанавливали заготовку и матрицу над выходным сечением камеры. Пробивку осуществл ли электрическим взрывом проводника с напр жением разр да кВ, метанием жидкости через воздушный зазор 6 мм между заготовкой и уровнем передающей жидкости. Получили годный образец (фиг.4).Set the workpiece and the matrix above the output section of the camera. Punching was carried out by an electrical explosion of a conductor with a discharge voltage of kV, by throwing fluid through a 6 mm air gap between the workpiece and the level of the transfer fluid. Got a good sample (figure 4).

Пример 1.2. На той же разр дной камере пробивали 92 отверсти  диаметром ,0 1 мм при том же расположении электродной системы на заготовках из меди толщиной 1,0 мм, при тех же энергетических параметрах при воздушном зазоре мм. Получили положительный результат.Example 1.2. 92 holes with a diameter of 0-1 mm were punched on the same discharge chamber with the same arrangement of the electrode system on copper blanks 1.0 mm thick, with the same energy parameters with an air gap of mm. Got a positive result.

Пример 1.3. Услови  те же, что в предыдущих примерах, кроме воздушного зазора, который принимали равным , В результате получили только формовку отдел емых элементов (фиг.5).Example 1.3. The conditions are the same as in the previous examples, except for the air gap, which was assumed to be equal. As a result, only the molding of separable elements was obtained (Fig. 5).

Пример 1.4, Услови  аналогичны примеру 1.1, кроме воздушного зазора мм.Example 1.4, Conditions are similar to Example 1.1, except for an air gap mm.

В результате получено 88 элементов с формовкой и 4 элемента с надрезкой.As a result, 88 molded elements and 4 notched elements were obtained.

Пример 1.5. Услови  те же. что в примере 1.2. мм. Результат: 39 элементов с надрезкой, 53 элемента с пробивкой.Example 1.5. Conditions are the same. that in example 1.2. mm Result: 39 notched items, 53 punched items.

Пример 1.6. Услови  те же, что в примере 1.1. мм. Результат: 22 элемента с формовкой, 70 - с пробивкой, началось см тие перемычек.Example 1.6. The conditions are the same as in Example 1.1. mm Result: 22 elements with molding, 70 - with punching, the connection of jumpers began.

Пример 1.7. Услови  те же, что в примере 1.1. Уменьшали удельную энергонасыщенность рабочего объема камеры Дж/см3. При этом напр жение разр да ,64 кВ при энергии разр да W 10625 Дж. В результате получили полностью пробитыми только 74 отверсти , а 18 отверстий - с надрезкой.Example 1.7. The conditions are the same as in Example 1.1. Reduced specific energy content of the working volume of the chamber J / cm3. In this case, the discharge voltage, 64 kV at the energy of the discharge W 10625 J. As a result, only 74 holes were completely punched, and 18 holes - with notching.

Пример 1.8. Услови  те же, что в примере 1.1. Увеличивали удельную энерго- насыщённость рабочего объема камеры Дж/см3. При этом W 11475 Дж. .61 кВ. В результате материал заготовки разрушаетс .Example 1.8. The conditions are the same as in Example 1.1. Increased specific energy saturation of the working volume of the chamber J / cm3. In this case, W 11475 J. .61 kV. As a result, the material of the preform is destroyed.

Таким образом, при уменьшении W/V по отношению к значению, определенному по предлагаемой зависимбсти, не обеспечиваетс  полна  пробивка отверстий, а при увеличении - начинаетс  см тие и разрушение материала перемычек.Thus, with a decrease in W / V in relation to the value determined by the proposed dependency, the holes are not punched completely, and with an increase, the material of the jumpers is seen and destroyed.

Результаты ЭГЦ пробивки отверстий дл  образцов толщиной ,0 мм сведены в табл.1.The results of the EHC punching holes for samples with a thickness of 0 mm are summarized in Table 1.

В табл.2-4 приведены результаты ЭГИ пробивки 92 отверстий диаметром 4 мм на образцах из меди дл  толщин ,8; 0,5 и 0,3 мм соответственно.Tables 2–4 show the results of EHI punching 92 holes 4 mm in diameter on copper samples for thicknesses, 8; 0.5 and 0.3 mm, respectively.

5Контроль за показател ми качества деталей и за состо нием матрицы проводилс  с помощью известных инструментов и приемов . Измерени  размеров отверстий выполн ли на большом инструментальном 10 микроскопе с точностью отсчета ±0,005 мм. Анализ точности пробиваемых отверстий показал, что их действительные размеры мен ьше диаметра отверстий матрицы на величину, котора  измен етс  в зависимо- 5 сти от относительного диаметра пробиваемых отверстий. В св зи с этим, при расчете исполнительного размера отверстий матрит цы необходимо выполн ть его коррекцию с учетом разности 0Ad-oVdi f.5 Control over the quality indicators of the parts and the state of the matrix was carried out using well-known tools and techniques. The dimensions of the holes were measured on a large instrumental microscope 10 with a reading accuracy of ± 0.005 mm. An analysis of the accuracy of the punched holes showed that their actual dimensions are less than the diameter of the holes of the die by an amount that varies depending on the relative diameter of the punched holes. In this connection, when calculating the executive size of the holes of the matrix, it is necessary to perform its correction taking into account the difference 0Ad-oVdi f.

где di - диаметр полученных в результате пробивки отверстий;where di is the diameter of the resulting punching holes;

dM - диаметр матрицы. В результате статистической обработки 5 экспериментальных данных получена формула дл  расчета величины коррекцииdM is the diameter of the matrix. As a result of statistical processing of 5 experimental data, a formula was obtained for calculating the correction value

.56(d/S)..56 (d / s).

где d - номинальный диаметр пробиваемых отверстий по чертежу детали, мм; 0 S - толщина заготовки, мм.where d is the nominal diameter of the punched holes in the drawing details, mm; 0 S - the thickness of the workpiece, mm.

Точность пробиваемых отверстий соответствует пол м допусков Н 12-14 по СТ 144-75.The accuracy of the punched holes corresponds to the tolerance fields H 12-14 according to СТ 144-75.

Предлагаема  технологи  пробивки 5 обеспечивает получение качественных деталей и необходимую стойкость инструмента . Поверхность разделени  со стороны действи  нагрузки имеет радиусное скруг- ление, заусенцы отсутствуют с обеих сто- 0 рон.The proposed punching technology 5 provides high-quality parts and the necessary tool life. The separation surface on the load side has a radius rounding, there are no burrs on both sides.

Использование предлагаемого способа пробивки отверстий по сравнению с существующими способами обеспечивает: возможность получени  за один переход 5 качественных деталей, имеющих близко расположенные отверсти  с перемычками, меньшими 3-х толщин материала, что осо- бенно важно дл  современного производства стеклоплавильных агрегатов, имеющих 0 большое число выходных отверстий в филь- ерном днище, имеетс  тенденци  к увеличению их числа, уменьшению диаметра, увеличению плотности расположени ; обеспечение точности взаимного расположени  5 отверстий, независимо от их числа, так как отверсти  формируютс  за один переход одновременно; отсутствие заусенцев с обеих сторон детали, что важно дл  снижени  трудоемкости изготовлени  деталей и уменьшени  численности рабочих, зан тых ручной слесарной зачисткой; возможность получени  со стороны действи  нагрузки кромки с радиусным закруглением, что особенно важно дл  сборки фильерных трубок с днищем стеклоплавильного агрегата, так как наличие этого захрдного элемента при обеспечении взаимозамен емых деталей в партии по взаимному расположению отверстий позвол ет автоматизировать процесс вставлени  трубок в отверсти  днища перед сваркой; экономию дорогосто щих дефицитных материалов за счет отсутстви  зау- сенцев, (металл которых в известном способе, примен емом на заводе, идет в безвозвратные потери, так как убирают заусенцы слесарной зачисткой), а также за счет радиусного скруглени  кромки со стороны действи  передающей среды - этот металл идет в отход, затем в переплавку и повторно используетс  на производстве, формула изобретени  Способ электрогидроимпульсной пробивки отверстий в листовом материале,The use of the proposed method of punching holes in comparison with existing methods provides: the ability to obtain 5 quality parts in one junction with closely spaced holes with bridges smaller than 3 material thicknesses, which is especially important for modern production of glass-melting units having a large number outlet openings in the filter bottom, there is a tendency to increase their number, reduce the diameter, increase the density of location; ensuring the accuracy of the relative position of the 5 holes, regardless of their number, since the holes are formed in one transition at a time; no burrs on both sides of the part, which is important for reducing the labor intensity of manufacturing the parts and reducing the number of workers engaged in manual locksmithing; the possibility of obtaining, from the action of the load, an edge with a radius rounding, which is especially important for assembling the nozzle tubes with the bottom of the glass-melting unit, since the presence of this clamping element while ensuring interchangeable parts in a batch of the relative arrangement of the holes allows the welding; the saving of expensive scarce materials due to the absence of burrs, (the metal of which in the known method used at the factory goes to irretrievable losses, as they remove the burrs by means of metalwork cleaning), and also due to radius rounding from the side of the transmission medium this metal goes to waste, then to remelted and reused in production, the invention The method of electro-hydro-pulse punching holes in the sheet material,

включающий установку заготовки и матрицы над входным сечением разр дной камеры с зазором между заготовкой и рабочей жидкостью, высоковольтный электрическийincluding installation of the workpiece and the matrix above the input section of the discharge chamber with a gap between the workpiece and the working fluid, high-voltage electrical

разр д и направленное воздействие рабочей жидкости на заготовку, отличающи- й с   тем, что, с целью повышени  качества пробиваемых отверстий, преимущественно при большом их количестве и с перемычками между ними меньше трех толщин материала , зазор между заготовкой и жидкостью устанавливают в пределах 5-6 мм. а потребную энергию разр да определ ют из соотношени The discharge and directional influence of the working fluid on the workpiece, which is different in that, in order to improve the quality of the punched holes, mainly with a large number of them and with bridges between them less than three material thicknesses, the gap between the workpiece and the liquid is set within 5- 6 mm. and the required energy of the discharge is determined from the ratio

W/V-116.42 (d/S)114,W / V-116.42 (d / S) 114,

где W - потребна  запасаема  энерги  разр да , Дж;where W is the energy of the discharge, J;

V - рабочий объем разр дной камеры, см3.,V is the working volume of the discharge chamber, cm3.,

116,42 и 1.14 - эмпирические коэффициенты;116,42 and 1.14 are empirical coefficients;

d - диаметр пробиваемых отверстий, мм;d - diameter of the punched holes, mm;

S - толщина материала заготовки, мм.S is the thickness of the workpiece material, mm.

Та б л и ц а 2Table 2

--4--four

toto

соwith

Та б л и ц а 4Ta lb and c and 4

9 99 9

( IW X i Kri lSjN jbM M(IW X i Kri lSjN jbM M

s/sssss/sssss // ssss/ / ss / sssss / sssss // ssss / / s

657657

01 2 .54 56 7 в 9 10 ff П H d/S01 2 .54 56 7 to 9 10 ff P H d / S

Фиг.2.2.

Фиг. fFIG. f

W/V ttftWd/s) f W / V ttftWd / s) f

0--1 г 345 б 7 8 9 (Q // И/,Дг -Фие.З0--1 g 345 b 7 8 9 (Q // And /, Dg-Pie. H

ФигЛFy

фиг. 6FIG. 6

риг.$rig. $

фиг. 7FIG. 7

Claims (1)

формула изобретения Способ электрогидроимпульсной пробивки отверстий в листовом материале, включающий установку заготовки и матрицы над входным сечением разрядной камеры с зазором между заготовкой и рабочей жидкостью, высоковольтный электрический разряд и наиравленное воздействие рабочей жидкости на заготовку, отличающий с я тем, что, с целью повышения качества пробиваемых отверстий, преимущественно при большом их количестве и с перемычками между ними меньше трех толщин материала, зазор между заготовкой и жидкостью устанавливают в пределах 5-6 мм, а потребную энергию разряда определяют из соотношенияclaims a method of electrohydropulse punching holes in a sheet material, including installing a workpiece and a matrix above the inlet section of the discharge chamber with a gap between the workpiece and the working fluid, a high voltage electric discharge and the targeted action of the working fluid on the workpiece, characterized in that in order to improve the quality punched holes, mainly with a large number of them and with jumpers between them less than three thicknesses of material, the gap between the workpiece and the liquid is set to within 5-6 mm, and the required discharge energy is determined from the ratio W/V=116,42 (d/S)'¹¹¹⁴, где W - потребная запасаемая энергия разряда, Дж;W / V = 116.42 (d / S) ' ¹¹¹⁴ , where W is the required stored discharge energy, J; V -- рабочий объем разрядной камеры, см³. _ч V is the working volume of the discharge chamber, cm ³ . _h 116,42 и 1,14 - эмпирические коэффициенты;116.42 and 1.14 are empirical coefficients; d - диаметр пробиваемых отверстий, мм;d - diameter of punched holes, mm; S - толщина материала заготовки, мм.S is the thickness of the workpiece material, mm ТаблицаTable Примечание Note Смятие перемычек Разрушение материала перемычек Jumper collapse Destruction of jumper material Результат (кол-во отверстий) Result (Holes) Полная пробивка Full piercing см см . , со о см σ> σ> ^{1 1} ю Ncm see , о о cm σ>σ> ^{1 1} Над резка Over cutting , , , w- σ> см со , со см ,,, w- σ> cm co, co cm Формировка Formation . . СМ СО . . . . σ> со ^{1 11} . . SM CO. . . . σ> c ^{1 11} Σ Σ N. Σ Σ N. со tn‘о см <4- г- со со with tn‘o cm <4- g- with co 'Σ' . Σ . с а Ό 'Σ' . Σ . with a Ό 0.9 0.9 со sc 5 with sc 5 гto to <0 см to ΟΙ ΟΙ to to <0 see to ΟΙ ΟΙ X ст ⁵ X st ⁵ О Ю ID LD ΟΙ 0- Ο CO Τ Ο *— About Yu ID LD ΟΙ 0- Ο CO Τ Ο * - ‘Л/ЛЛ ‘L / LL co in f- см CM CM co in f- cm CM CM s/p s / p 4J- 4J- Σ Σ СО Σ Σ With 1.0 j 1.0 j Примеры Examples »- CM CO ’T tn co t— co ч—’ г- г— г· ч— V ’ "- CM CO’ T tn co t— co h— ’g-g-g · h-V’ Таблица соTable with Примечание Note Смятие перемычек Смятие перемычек, разрушение Jumper collapse Jumper collapse, destruction 4 <0 =г. 5 с © <0 4- 4 <0 = g. 5 with © <0 4- I Результат (кол-во отверстий) I Result (number of holes) Полная пробивка Full piercing СМ СЧ ιο см Н см σ> от F- со со сз» CM MF ιο cm N cm σ> from F- with sz « ф Q. ct "F Q. ct сч ь- о in сч midnight 1 m О 1 о Θ 2 1 m ABOUT 1 about Θ 2 сч о σ> ь cc about σ> b Σ. Σ N Σ. Σ N <ΟΙί)ΟΝ «Г Ь1Л ю <ΟΙί) ΟΝ «ГЬ1Л ю Σ Σ с <0 •о Σ Σ from <0 • o 0,45 0.45 аз . Si. э* az . Si. e * ч со tn - О’ in со in Г“ г— h from tn - Oh ’in with in G “g— и ct 5 and ct 5 со о о СО О in от S; 2! СО СО Ч so o oh СО О in from S; 2! SO SO H СО Σ 5 * ^ct With Σ 5 * ^ ct Г- г-> СЧ со 2 ОТ Mr.-> MF from 2 FROM (/> Ό (/> Ό со with Σ Σ 00 Σ Σ 00 0,5 i ί 0.5 i ί 3 о. ф Σ S о. с 3 about. f Σ S about. from Т- СМ СО Ч 1Г> со Γη СО СОСОСОСОСОСОСОСО Т- СМ СО Ч 1Г> с Γη СО Примечание Note Смятие перемычек Смятие перемычек, разрушение Jumper collapse Jumper collapse, destruction Результат (кол-во отверстий) Result (Holes) Полная пробивка Full piercing СЧ СЧ , , О 5 СМ СЧ 0> о» * со со со от MF MF,, O 5 CM MF 0> o »* with so with from Надрезка Incision . . .-,82со®’ . . .-, 82co® ’ Формовка Molding , , сч о , ' 'от со ' ,, sc about, '' from co ' Σ Σ N Σ Σ N Ю1ПОСМЧГ-1Л1П Yu1POSMCHG-1L1P Σ Σ с о Ό Σ Σ with o Ό in ч О in h ABOUT СО Si 5 SB Si 5 Г- Ч СО О ОТ сч со G-h SO ABOUT midnight X S X S со о о tn in о от in ч см см со so o oh tn in about from in h cm see со 2 5 * 5 с[ with 2 5 * 5 s [ Г- СО со G- SO S/P : Ϊ 1 | S / p : Ϊ 1 | CO CO Σ Σ сл Σ Σ cl 0.3 0.3 Примеры Examples сч[СО Ч 1П СО Γη СО ч ч’ ч ч ч ч ч Ч-  cf [SO H 1P СО Γη SO h ’h h h h h w/v, Дж/с*⁵ w / v, j / s * ⁵ ЮYU • • W/IZ W / iz ! ! » " 0 1 2 5 4 Уб Ί Q <} К 11 tt 15 d/$0 1 2 5 4 Ub Ί Q <} K 11 tt 15 d / $ Фиг.2.Figure 2. фиг .4 фи.г.5 фиг. 6 фиг.7Fig. 4 fi.g. 5 Fig. 6 Fig. 7