SU1715472A1 - Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок - Google Patents
Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок Download PDFInfo
- Publication number
- SU1715472A1 SU1715472A1 SU884450802A SU4450802A SU1715472A1 SU 1715472 A1 SU1715472 A1 SU 1715472A1 SU 884450802 A SU884450802 A SU 884450802A SU 4450802 A SU4450802 A SU 4450802A SU 1715472 A1 SU1715472 A1 SU 1715472A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rollers
- layer
- steel
- aluminum
- aging
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, конкретнее к получению двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок. Цель изобретени - повышение качества роликов за счет улучшени их механических свойств. Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок включает выплавку мартенсит- но-старегащей стали, содержащей, мас.%: углерод 0,05-0,15; кремний 0,2-0,5; марганец 0,2-0,4; хром 2.5-3,5; никель 9,5-10,5; ванадий 0,2-0,5; молибден 0,2-0,8; алюминий 0,2-0,6,- церий 0,005-0,05; железо остальное , выпуск порции металла в ковш дл получени наружного сло роликов. Дополнительно сталь легируют алюминием до со- держани 0,7-1,5%, заливают во вращающуюс изложницу и формируют наружный слой роликов. Оставшийс в печи металл сливают в ковш и заливают во вращающуюс изложницу дл получени внутреннего сло . Полученную заготовку охлаждают и производ т механическую и термическую обработки. 2 табл.
Description
Изобретение относитс к металлургии, конкретнее к получению двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок.;
Целью изобретени вл етс повышение качества роликов за счет улучшени х механических свойств.
Способ осуществл етс следующим образом . -....;
В металлургической печи выплавл ют мартенситно-стареющую сталь, содержащую , мас.%; углерод 0,05-0,15; кремний 0,2-0.5; марганец 0,2-0,4; хром 2,5-3,5; никель 9,5-10,5; ванадий 0,2-0,5; молибден 0,2-0,8; алюминий 0,2-0,6; церий 0,005- 0,05; железо остальное, выпускают порцию металла в ковш, дополнительно легируют
алюминием до содержани 0,7-1,5% и заливают во вращающуюс изложницу дл получени наружного сло двухслойного направл ющего ролика дл МНЛЗ. Оставшуюс в печи порцию металла сливают в ковш и заливают во вращающуюс изложницу дл получени внутреннего сло ролика . Затем полученный ролик охлаждают и производ т механическую и термическую обработку.
При содержании углерода, кремни и марганца соответственно меньше 0,05; 0,2; 0,2% и больше 0,15; 0,5 и 0,4% цель изобретени не достигаетс ввиду снижени механических свойств металла, в частности пластичности.
сл
4 XI Ю
Хром вводитс в сталь дл упрочнени твердого раствора. Он входит в состав упрочн ющих фаз при старении, предотвращает выход никел из твердого раствора, тем самым способствует сохранению пластичности и ударной в зкости стали после старени . Положительное вли ние хром оказывает с 2,5%, а увеличение содержани более 3,5% не вли ет на прочностные характеристики стали после старени .
Никель вводитс в сталь дл получени структуры ОЦК мартенсита, имеющего высокую прочность, пластичность и в зкость. Уменьшение содержани никел менее 9,5% не обеспечивает достаточного запаса пластичности и ударной в зкости. Увеличение содержани никел более 10,5% при уровне прочности менее 1600 МПа не повышает механические свойства и ведет к удорожанию стали.
Молибден вводитс в мартенситно-ста- реющую сталь с целью повышени пластичности и в зкости после старени . Он преп тствует пограничному выделению ин- терметаллидных фаз. Положительное вли - ние сказываетс с 0,2%. Увеличение содержани молибдена более 0,8% не повышает механических свойств и приводит к дополнительным затратам.
Ванадий позвол ет повысить усталостную прочность стали за счет св зывани углерода в карбиды. Введение ванади менее 0,2% отрицательно вли ет на усталостную прочность, а увеличение содержани ванади более 0,5% приводит к образованию избыточного количества карбидов ванади , что снижает в зкость и пластичность.
Церий вводитс в сталь как рафинирующа добавка. Введение его в количестве более 0,05% снижает пластичность при гор чей обработке, а при содержании менее 0,005% недостаточно полно рафинирует металл ..
Алюминий вл етс наиболее эффективным упрочнителем мартенситно-старе- ющих сталей. Введение алюмини во внутренний слой в количестве 0,2-0,6% позвол ет сохранить высокий уровень пласти- ческих свойств после старени при незначительном увеличении прочностных характеристик. Оптимальное сочетание прочности и пластичности достигаетс при содержании во внутреннем слое 0,4% алюмини .
Введение алюмини в наружный слой в количестве 0,7-1,5% позвол ет существенно повысить прочностные характеристики старением при сохранении достаточного уровн пластических свойств. Введение
алюмини менее 0,7% незначительно упрочн ет сталь при старении, увеличение со- держани алюмини более 1,5% существенно снижает пластические характеристики материала и затрудн ет ее механическую обработку ввиду образующегос большого количества нитридов алюмини .
Получаемый биметалл состоит из однородных мартенситно-стареющих сталей, обладающих одинаковым уровнем механических и теплофизических свойств в несостаренном состо нии. Но различное содержание алюмини существенно вли ет на механические свойства слоев после уп
рочнени (старени ). Внутренний слой, содержащий 0,2-0,6% алюмини , упрочн етс меньше, чем внешний, содержащий 0,7-1,5% алюмини , но сохран ет высокий уровень пластичности. Внешний
слой при старении существенно повышает прочность.
Указанное сочетание свойств металла обеспечивает высокий уровень эксплуатационных характеристик изделий.
Пример. Способ реализован при отливке партии роликов с наружным диа: метром 405 мм, граничным диаметром 280 мм, внутренним диаметром 160 мм,
длиной 3600 мм.
В дуговой печи емкостью 5 т осуществл ют выплавку мартенситно-стареющей стали п ти составов (химический состав выплавленных сталей приведен в табл. I). Первую порцию каждого состава стали, из которой изготавливают наружный поверхностный слой ролика, сливают в ковш, провод т дополнительное легирование стали алюминием. Затем заливают указанную
порцию металла во вращающуюс изложницу , после чего из печи сливают в ковш оставшийс металл и заливают во вращающуюс изложницу дл получени внутреннего сло роликов.
Заготовку после затвердевани охлаждают на воздухе до температуры ниже точки мартенситного превращени ($ 50°С), провод т термообработку (закалку) - нагрев в однофазную у -область (t° 850±10°С), выдержку 2-3 ч, охлаждают на воздухе до температуры ; 20-30°С. После закалки сталь имеет твердость 50-54 HS (по Шору). Дл снижени твердости и улучшени обрабатываемости сталь подвергают нагреву в двухфазной области (а +у) при т° 650+10°С, выдерживают 2-3 ч и охлаждают на воздухе, После указанной обработки в структуре стали образуетс 10-15% аустенита и твердость снижаетс до 46-50 HS. Далее
заготовка подвергаетс механической обработке , резке и обточке дл получени готового издели с чистовыми размерами. Окон- чательной термической обработке (старению) подвергают готовые издели . Старение провод т при t° 480±10°С с вы- держкой 2-5 ч. В зависимости от требований готовое изделие имеет твердость от 56 до68Н5.
При механической обработке от торцов заготовки отрезают темплеты и из них изго- тавливают образцы дл механических испытаний и структурных исследований.
Механические свойства материала роликов приведены в табл. 2.
Испытани провод т на образцах, вы- резанных из материала внешнего и внутреннего слоев центробежнолитых заготовок.
Прочностные свойства определ ют испытанием на раст жение образцов типа ЛИМ-6 { 3 мм). Твердость определ ли по методике Шора (HS). При испытании на удар используют образцы УВ-1 (10x10).
Живучесть материала определ ют испытанием на усталость. Образцы 3x4 под- вергают знакопеременным нагрузкам до разрушени . На разрушенных образцах оценивают соотношение усталостной зоны к общей площади сечени образца.
Результаты механических испытаний показывают, что предлагаемый способ позвол ет существенно повысить твердость и ударную в зкость по сравнению с прототипом .
Испытани на усталость показали, что в рассматриваемой мартенситно-стареющей
стали усталостна зона до разрушени составл ет 18-28%.
Использование способа позвол ет увеличить эксплуатационную стойкость направл ющих роликов дл МНЛЗ, повысить производительность способа и упростить его за счет использовани дл выплавки металла только одного металлургического агрегата .
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок, включающий заливку во вращающуюс изложницу расплавов металлов различного состава дл наружного и внутреннего слоев роликов и их охлаждение , механическую и термическую обработку роликов, отличающийс тем, что, с целью повышени качества роликов за счет улучшени их механических свойств, заливку внутреннего сло осуществл ют мартенситно-стареющей сталью следующего состава, мае. %:Углерод0,05-0,15Кремний0,2-0,5Марганец0,2-0,4Хром2.5-3,5Никель9.5-10,5Ванадий0,2-0,5Молибден0,2-0,8Алюминий0,2-0,6Церий0,005-0,050ЖелезоОстальноеа заливку наружного сло - мартенситно- стареющей сталью того же состава с содержанием алюмини 0,7-1,5%.Механические свойства материала роликовТаблицаПримечание,Ролики NTf 1 и 5 выход т за пределы содержани элементов. Ролик 1C I - повышаетс прочность внешнего сло и резко падают значени ударной в зкости и характеристики пластичности, что не позвол ет использовать ролики.Ролики N 5 - прочность внешнего и внутреннего слоев не удовлетвор ет предъ вл емым требовани м.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884450802A SU1715472A1 (ru) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884450802A SU1715472A1 (ru) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1715472A1 true SU1715472A1 (ru) | 1992-02-28 |
Family
ID=21385647
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884450802A SU1715472A1 (ru) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1715472A1 (ru) |
-
1988
- 1988-07-07 SU SU884450802A patent/SU1715472A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
За вка JP № 54-69522, кл. B22D 11/128, 1979. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP4015667A1 (en) | Steel for ball screw bearing and manufacturing method therefor | |
JP2018525520A (ja) | マイクロアロイング乗用車カーボンハブベアリング用鋼及びその製造方法 | |
Bosnjak et al. | Influence of microalloying and heat treatment on the kinetics of bainitic reaction in austempered ductile iron | |
CN109023119A (zh) | 一种具有优异塑韧性的耐磨钢及其制造方法 | |
JP6177551B2 (ja) | 絞り加工性と加工後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
CN112981261B (zh) | 一种非调质钢及其应用、制品和制法 | |
JP2013537586A (ja) | 高炭素クロム軸受鋼及びその製造方法 | |
JP2015206071A (ja) | 強冷間加工性と加工後の硬さに優れる熱延鋼板 | |
JPS62256950A (ja) | 伸線加工性のすぐれた高強度鋼線材 | |
JP2000144334A (ja) | 耐溶損性に優れたAlダイカスト金型用鋼 | |
CN107287498A (zh) | 铁素体球磨铸铁及其重力铸造工艺 | |
KR950006273B1 (ko) | 내마모성 복합 롤과 그 제조 방법 | |
JP3751433B2 (ja) | 高温での耐摩耗性にすぐれるハイス系鋳鉄材 | |
SU1715472A1 (ru) | Способ получени двухслойных направл ющих роликов дл машин непрерывного лить заготовок | |
JP2905241B2 (ja) | 転動疲労寿命に優れた軸受用素材の製造方法 | |
KR890005095B1 (ko) | 장척대형단조품의 제조법 | |
JPH03254342A (ja) | 転動疲労寿命に優れた軸受用素材の製造方法 | |
JP2905242B2 (ja) | 転動疲労寿命に優れた低Cr軸受鋼素材の製造方法 | |
CN1080329A (zh) | 半钢材质的翻钢辊套及其制造方法 | |
CN109972024A (zh) | 一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法 | |
SU1289905A1 (ru) | Чугун | |
KR101657850B1 (ko) | 경화능이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법 | |
SU1724723A1 (ru) | Штампова сталь | |
CN111321339B (zh) | 一种半自磨机的分料口铸件及其使用的高铬铸铁 | |
KR930006291B1 (ko) | 주철제의 미끄럼운동 부재의 제조방법 |