SU1587138A1 - Method of reinforcing slopes - Google Patents
Method of reinforcing slopes Download PDFInfo
- Publication number
- SU1587138A1 SU1587138A1 SU884600027A SU4600027A SU1587138A1 SU 1587138 A1 SU1587138 A1 SU 1587138A1 SU 884600027 A SU884600027 A SU 884600027A SU 4600027 A SU4600027 A SU 4600027A SU 1587138 A1 SU1587138 A1 SU 1587138A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ledge
- contour
- piles
- ledges
- slope
- Prior art date
Links
Landscapes
- Devices Affording Protection Of Roads Or Walls For Sound Insulation (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к гидротехническому строительству и может быть использовано при строительстве каналов, отвод щих русла рек от карьерных полей. Цель - обеспечение безопасности и сокращение объема вскрышных работ в массиве с зоной тектонического разлома (ТР) 3, сложенной слабыми породами (СП) при формировании уступов карьера. Дл этого на ширину ТР 3 бур т вертикальные и наклонные р ды скважин 4 ниже потенциальных поверхностей скольжени 6 и 7 укрепл емого 8 и нижележащего 9 уступов вдоль их верхних бровок. С верхней площадки откоса уступа устанавливают в скважины 4 сваи 5. Причем нижние концы свай 5 заглубл ют ниже потенциальных поверхностей скольжени 6 и 7 двух смежных уступов. Затем ведут выемку СП до поверхности равноустойчивого контура откоса на ширину ТР 3 и соедин ют верхние концы свай 5 плитой. Формируют на плите из твердеющей смеси промежуточный контур подпорной стенки (ПС) вышележащего уступа. Под защитой этого промежуточного контура бур т скважины, устанавливают сваи, вынимают СП и скрепл ют сваи плитой на нижележащем уступе и формируют на нем промежуточный контур ПС. После этого формируют предельный контур ПС вышележащего формируемого уступа с углом откоса, равным углу откоса этого уступа в скальных породах. Цикл работ повтор ют до возведени предельных контуров ПС на всех уступах. Одновременно с формированием предельного контура нижнего уступа формируют сопр жение последнего нижнего уступа с нижележащим горизонтом карьера. 2 з.п. ф-лы, 7 ил.The invention relates to hydraulic engineering construction and can be used in the construction of canals diverting riverbeds from open pit fields. The goal is to ensure safety and reduce the volume of overburden operations in an array with a tectonic fracture zone (TR) 3, composed of weak rocks (SP) during the formation of open pit ledges. For this, vertical and inclined wells 4 are below the potential sliding surfaces 6 and 7 of reinforced 8 and underlying 9 ledges along their upper ridges for the width of TP 3 drill. From the upper platform, the ledge is installed in the wells 4 of the pile 5. Moreover, the lower ends of the piles 5 are buried below the potential sliding surfaces 6 and 7 of the two adjacent benches. Then they carry out the excavation of the joint venture to the surface of an equally stable slope contour for the width of TP 3 and connect the upper ends of the piles 5 with a slab. An intermediate contour of the retaining wall (PS) of the overlying ledge is formed on a plate from a hardening mixture. Under the protection of this intermediate contour, the wells are drilled, piles are installed, the joint ventures are removed, and the piles are fastened with a plate on the lower step and an intermediate PS contour is formed on it. After that, the limiting contour of the PS of the overlying forming ledge is formed with a slope angle equal to the angle of the slope of this ledge in the rocks. The cycle of work is repeated until the PS boundary contours are erected on all ledges. Simultaneously with the formation of the marginal contour of the lower scarp, the conjugation of the last lower scarp with the underlying horizon of the pit forms. 2 hp f-ly, 7 ill.
Description
2 Д2 D
А:. .& ШШBUT:. . & SHSh
..4...four.
;;::fi:;;:;::;f;; :: fi: ;;:; ::; f
i: ;--:m i:; -: m
.: r: ::;: ::i- Л-:- А:; .:...л:.; ;:4А ; .:::-л ;. ; Д;; -.. -.Д.: r: ::;: :: i- L -: - A :; .: ... l:.; ;: 4A; . ::: - l;. ; D ;; - .. -...
:д:: : d ::
-: -:
-.: r: ::;: ::i- А:; .:...л:.; ;:4А ; .:::-л ;. ; Д;; -.. -.Д-: r: ::;: :: i- А :; .: ... l:.; ;: 4A; . ::: - l;. ; D ;; - .. -...
слcl
00 XI00 XI
-тЛ-tl
ьs
0000
тур подпорной стенки (ПС) вышележащего уступа. Под защитой этого промежуточного контура бур т скважины, устанавливают сваи, вынимают СП и скрепл ют сваи плитой на нижележащем уступе и формируют на нем промежуточный контур ПС. После этого формируют предельный контур ПС вышележащего формируемого уступа с угломtour retaining wall (PS) of the overlying step. Under the protection of this intermediate contour, the wells are drilled, piles are installed, the joint ventures are removed, and the piles are fastened with a plate on the lower step and an intermediate PS contour is formed on it. After that form the limiting contour of the PS overlying the formed ledge with an angle
Изобретение относитс к гидротехническому строительству и может быть использовано при строительстве каналов, отвод щих русла рек от карьерных полей, а так же при укреплении бортов карьеров. The invention relates to hydraulic engineering construction and can be used in the construction of canals diverting the river beds from quarry fields, as well as in strengthening the pit walls.
Цель изобретени - обеспечение безопасности и сокращение обьема вскрышных работ в массиве с зоной тектонического разлома, сложенной слабыми породами. The purpose of the invention is to ensure safety and reduce the volume of overburden operations in an array with a tectonic fault zone composed of weak rocks.
На фиг.1 изображена фаза бурени вертикальных и наклонных р дов скважин и установка свай на первом уступе, вертикальный разрез; на фиг.2 - фаза формировани железобетонной плиты на верхних концах свай; на фиг.З - фаза наращивани промежуточного контура- будущей подпорной стенки первого уступа и фаза установки свай и железобетонной плиты на втором уступе; на фиг.4 - фаза формировани пре- дельного первого и промежуточного контура второго уступа; на фиг.5 - фаза формировани предельных контуров уступов; на фиг.6 - фаза формировани сопр жени нижнего уступа с нижележащим горизонтом; на фиг.7 - фаза укреплени подпорной стенкой, вид сверху.Figure 1 shows the phase of drilling vertical and inclined rows of wells and the installation of piles on the first ledge, a vertical section; Fig. 2 shows the phase of the formation of a reinforced concrete slab at the upper ends of the piles; FIG. 3 shows the phase of building up the intermediate circuit — the future retaining wall of the first step and the phase of installation of the piles and the reinforced concrete slab on the second step; 4 shows the formation phase of the limiting first and intermediate circuits of the second step; Fig. 5 illustrates the formation phase of the marginal contours of the benches; Fig. 6 shows the phase of formation of the mating of the lower ledge with the underlying horizon; 7 shows the reinforcement phase of the retaining wall, top view.
Способ осуществл ют следующим образом .The method is carried out as follows.
Вне зоны тектонического разлома, ело- жеиной слабыми породами, производ т выемку пород известными техническими средствами до горизонта 1. До вскрыти участка тектонического разлома, сложенного слабыми породами 2, определ ют проек- тное положение верхней бровки 3 первого (верхнего) укрепл емого уступа и производ т бурение вертикальных и наклонных р дов скважин 4, усть которых располагают на всей ширине тектонического разлома. Скважины 4 бур т на глубину, обеспечивающую возможность креплени нижних концов свай 5 ниже потенциальных поверхностей 6 и 7 скольжени будущих укрепл емого 8 и нижележащего 9 уступов. Расположение в массиве потенциальной поверхности 6 скольжени первого 8, пооткоса , равным углу откоса этого уступа в скальных породах. Цикл работ повтор ют до возведени предельных контуров ПС на всех уступах. .Одновременно с формированием предельного контура нижнего уступа формируют сопр жение последнего нижнего уступа с нижележащим горизонтом карьера .2 з.п. ф-лы, 7 ил.Outside the tectonic fault zone, with a weak root rocks, the rocks are excavated with known technical means to horizon 1. Before opening the tectonic fault section composed of weak rocks 2, determine the design position of the upper edge 3 of the first (upper) reinforced ledge and vertical and inclined rows of wells 4 are drilled, the mouth of which is located on the entire width of the tectonic fault. The wells 4 are drilled to a depth that allows the lower ends of the pillars 5 to be fixed below the potential sliding surfaces 6 and 7 of the future reinforced 8 and underlying 9 ledges. Location in the massif of the potential surface 6 of the first 8 slip, a point equal to the angle of the slope of this ledge in the rocks. The cycle of work is repeated until the PS boundary contours are erected on all ledges. .Along with the formation of the marginal contour of the lower scarp, the conjugation of the last lower scarp with the lower horizon of the open pit forms .2 Cp f-ly, 7 ill.
верхности 7 скольжени второго 9 уступов в тектоническом разломе определ ют известным способом.The sliding surfaces 7 of the second 9 steps in a tectonic fault are determined in a known manner.
Количество р дов и свай 5 в р дах определ ют в зависимости от ширины В тектонического разлома и действующего оползневого (горного) давлени . В скважины 4 опускают сваи 5, коны которых заглубл ют на 3-5 м ниже потенци.альной поверхности 7 скольжени и закрепл ют их в породах цементацией. До установки свай 5 определ ют положение вогнутой поверхности 10 равноустойчивого откоса первого уступа в рыхлых породах, котора по конфигурации и местоположению близка к потенциальной Поверхности 6 скольжени . Длину свай 5 выбирают таким образом, чтобы их верхние концы можно было св зать железобетонной плитой .11 толщиной не менее; 1 м. Длину вертикальной сваи определ ют по формулеThe number of rows and piles 5 in rows is determined depending on the width B of the tectonic fault and the current landslide (rock) pressure. In wells 4, piles 5 are lowered, the stems of which are buried 3-5 m below the potential of the sliding surface 7 and fixed them in the rocks by cementation. Prior to installation of the piles 5, the position of the concave surface 10 of the uniformly stable slope of the first step in loose rocks is determined, which is close in configuration and location to the potential Slip Surface 6. The length of the piles 5 is chosen so that their upper ends can be tied with a reinforced concrete slab .11 not less thick; 1 m. The length of the vertical pile is determined by the formula
Ь+ Ah + т, где Е- длина сваи, м: L + Ah + t, where E is the length of the pile, m:
1з - длина замка сваи, м;1z - length of the pile lock, m;
m - толщина железобетонной плиты,- м;m is the thickness of the reinforced concrete slab, - m;
Ah - разность отметок в точках пересечени вогнутой поверхности равноустойчивого откоса и поверхности 7 скольжени первого и второго уступов по оси вертикальной скважины (отметки получают в результате графоаналитического построени указанных поверхностей), м.Ah - difference of marks at the intersection points of the concave surface of an equally stable slope and the sliding surface 7 of the first and second ledges along the axis of the vertical well (marks obtained as a result of the graphic-analytical construction of these surfaces), m.
Длину наклонных свай определ ют по формулеThe length of the inclined piles is determined by the formula
Гп /cosa , где fn - длина наклонной сваи, м;Гп / cosa, where fn - the length of the inclined pile, m;
о.- угол наклона скважины, град.о.- well angle, hail.
После установки свай 5 по первому уступу 8 производ т выемку слабых пород 2 на участке 12 по всей ширине тектонического разлома до зоны крепких (скальных) пород 13 и до вогнутой поверхности 10 равноустойчивого контура откоса, обнажа при этом верхние концы свай 5, к которым закрепл ют арматуру, устанавливают опалубку 14 и формируют железобетонную плиту 11 (монолитное тело ростверка). ЗатемAfter the installation of piles 5 along the first ledge 8, weak rocks 2 are excavated at section 12 along the entire width of the tectonic fault to the zone of strong (rock) rocks 13 and to the concave surface 10 of an uniformly stable slope, exposing the upper ends of the piles 5, to which fittings are installed, the formwork 14 is installed and a reinforced concrete slab 11 (monolithic body of the grillage) is formed. Then
опалубку 14 наращивают при послойной укладке твердеющей смеси, с помощью которой формируют промежуточный контур 15 будущей подпорной стенки первого уступаformwork 14 is increased by layer-by-layer stacking of a hardening mixture, with the help of which the intermediate contour 15 of the future retaining wall of the first step is formed
8(с выпуском арматуры на поверхность дл окончательного формировани будущего предельного контура уступа 8 на последующем этапе работ), а с верхней площадки 16 второго уступа 9 бур т скважины 4 и устанавливают сваи б дл укреплени второго уступа 9 на ширину В тектонического разлома аналогично, как дл первого уступа. После установки свай б и закреплени их нижних концов ниже потенциальной поверхности 17 скольжени , построенной дл вто- рого 9 и нижележащего 18 уступов, производ т на участке 12 выемку из второго8 (with the release of reinforcement to the surface for the final formation of the future marginal contour of the ledge 8 at the subsequent stage of work), and from the upper site 16 of the second ledge 9 drill 4 and install piles b to strengthen the second ledge 9 to the width B of the tectonic fault in the same way as for the first ledge. After installing the piles b and securing their lower ends below the potential slip surface 17, built for the second 9 and underlying 18 ledges, in the section 12, the second
9уступа слабых пород до вогнутой поверхности 10 равноустойчивого откоса, обнажа при этом верхние концы свай б . Концы сзай св зывают железобетонной плитой 1l , толщину которой выбирают с учетом нагрузок от .первого уступа. Наращива опалубку 14 на железобетонной плите 11, формируют промежуточный контур 15 откоса второго 9 уступа и снизу вверх наращивают подпорную стенку 19 первого уступа 8, начина с зоны 20 сопр жени . Дл этого устанавливают опалубку 21 и формируют предельный контур 22 первого уступа 8 и производ т дозакладку его тела твердеющей смесью, тем самым формиру предельный контур первого уступа, обеспечивающий угол откоса на участке тектонического разлома равным углу откоса в Скальных породах.9step of weak rock to the concave surface of 10 equidistant slope, exposing the upper ends of the piles b. The ends of the tie are connected with a reinforced concrete slab 1l, the thickness of which is chosen taking into account the loads from the first step. Increasing the formwork 14 on the reinforced concrete slab 11, form an intermediate contour 15 of the second slope of the 9th ledge and increase the retaining wall 19 of the first ledge 8 from the bottom up, starting with the interface 20. To do this, formwork 21 is installed and a limit contour 22 of the first step 8 is formed and its body is made up of a hardening mixture, thereby forming the limit contour of the first step providing a slope angle in the tectonic fault section equal to the angle of slope in the rocks.
Учитыва , что опасным сечением подпорной стенки вл етс зона 20 сопр жени , ее усиливают арматурой или более прочным материалом с учетом возможности увеличени толщины будущей стенки в за- висимости от действующего оползневого даалени .Considering that the dangerous section of the retaining wall is the interface 20, it is reinforced with reinforcement or a more durable material, taking into account the possibility of increasing the thickness of the future wall depending on the current landslide distance.
Укрепление нижележащих уступов производ т в той же последовательности аналогичным путем, а на последнем (нижнем) уступе 23 промежуточный контур 15 и его сопр жение 24 с нижележащим горизонтом 25 и предельный контур 22 формируют из твердеющей смеси (возможно с добавкой водостойкого цемента) в один прием с до- закладкой выработан1:)ого пространства и формированием предельного контура вышележащего уступа. При этом сопр жение 24 последнего уступа с нижележащим горизонтом 25 усиливают из расчета действующих нагрузок от оползневого давлени и реакций от укрепленной вышележащей зоны .Strengthening the lower ledges are produced in the same sequence in the same way, and on the last (lower) ledge 23, intermediate circuit 15 and its conjugation 24 with the underlying horizon 25 and limit contour 22 are formed from a hardening mixture (possibly with the addition of waterproof cement) in one step with the addition of the developed 1:) space and the formation of the marginal contour of the overlying scarp. At the same time, the conjugation of the last 24 ledge with the underlying horizon 25 is strengthened on the basis of the effective loads from the landslide pressure and reactions from the reinforced upper zone.
Минимальную толщину подпорной стенки 19 в зоне сопр жени 20 двух нижних уступов определ ют из соотношени The minimum thickness of the retaining wall 19 in the junction zone 20 of the two lower benches is determined from the ratio
0,,0 ,,
где ai - ширина призмы обрушени , м;where ai is the width of the collapse prism, m;
bi - минимальна толщина массивной 10 подпорной стены в 1-й зоне сопр жени двух уступов, м;bi - the thickness of the massive 10 retaining wall in the 1st zone of interface of two ledges, m, is minimal;
QI - оползневое (горное) давление в 1-й зоне сопр жени уступов, МПа;QI - landslide (mountain) pressure in the 1 st junction zone, MPa;
п - коэффициент запаса, дол единицы: 15 В - ширина тектонического разлома, м; R - сопротивление срезу подпорной стенки из твердеющей смеси, МПа.n - the safety factor, dale units: 15 V - the width of the tectonic fault, m; R is the shear resistance of the retaining wall of the hardening mixture, MPa.
Дл повышени эффективности укреплени после вскрыти горизонтов в зоне 20 тектонического разлома создают щель по будущему контуру 26 откоса скального уступа и призматические врубы 27, которые при формировании промежуточного контура заполн ют твердеющей смесью. 25Пример. Реализаци предлагаемогоIn order to increase the efficiency of the formation of horizons in the tectonic fault zone 20, a gap is created along the future contour 26 of the slope of the rocky scarp and prismatic vrub 27 that are filled with a hardening mixture when forming the intermediate contour. 25Example The implementation of the proposed
способа рассмотрена на примере строительства отводного канала при следующих исходных данных: высота Н борта канала на участке пересечени крупного крутопадаю- 30 щего тектонического нарушени 40 м; количество уступов 3: высота уступов 14, 15 и 12 м: углы наклона откосов уступов в скальных породах 75 град,в рыхлом заполнителе 20-30 град: угол падени тектонического на- 35 рушени 85 град. Горизонтальна (по простиранию уступов) мощность тектонического нарушени , включающего рыхлый наполнитель гпг 20м, горизонтальна (вкрест простирани уступов).тк более 200 м, 40 вертикальна (от кровли, отм. + 69, до почвы, отм. + 24 м, рыхлого наполнител ), те до 45 м. Прочностные свойства скальных пород: сцепление 100 МПа, угол внутреннего трени 26 град, рыхлого заполнител : сцеп- 5 ление 0,1 МПА, угол трени 10 град, твердеющей закладки: сцепление 1,6 МПА, угол трени 26 град. Ширина а бермы рбрушени 12 м: оползневое давление Q 0,05 МПа; сопротивление R срезу подпорной стены из 0 твердеющей закладки, R 0,5 МПа: коэффициент п запаса устойчивости укрепленного уступа 1,5 дол ед.The method is considered on the example of the construction of a diversion channel with the following initial data: the height H of the channel side at the intersection of a large steeply dipping tectonic disturbance 40 m; number of ledges 3: height of ledges 14, 15 and 12 m: slope angles of slopes in rocks 75 degrees, in loose aggregate 20-30 degrees: angle of incidence of tectonic damage 35 degrees 85 degrees. Horizontal (along the strike of the ledges) thickness of the tectonic disturbance, including loose filler gpg 20 m, horizontal (across the spread of the ledges). More than 200 m, 40 vertical (from the roof, elevation. + 69, to the soil, elevation + 24 m, loose filling ), those up to 45 m. Strength properties of rocks: a grip of 100 MPa, an angle of internal friction of 26 degrees, loose fill: a grip of 0.1 MPA, a friction angle of 10 degrees, hardening bookmarks: a grip of 1.6 MPA, friction angle 26 degrees Width a of the berm is 12 m: landslide pressure Q 0.05 MPa; resistance R to the retaining wall from 0 hardening bookmarks, R 0.5 MPa: coefficient n of the stability margin of the reinforced ledge 1.5 dollars unit.
Последовательность операций по формированию проектного контура борта кана- 5 ла (с параметрами, соответствующими окальным породам на участке крупного крутопадающего тектонического нарушени ) следующа . После вскрыти кровли кристаллического фундамента и крупного тектонического нарушени производ т предварительное щелеобразование и заоткоску стенок тектонического нарушени буровзрывным способом. Предварительное щелеобразование обеспечивает заоткоску первого скального уступа под требуемым углом. Производ т оформление клиновидных врубов (в крутопадающих стенках) со сход щейс гранью, падающей в сторону массива. Затем выполн ют выемку рыхлого заполнител тектонического нарушени за предельным контуром на глубину ниже подошвы первого уступа на 0,2-0,3 высоты этого уступа. При этом угол наклона равно- устойчивой вогнутой поверхности в рыхлом заполнителе определ ют с коэффициентом запаса устойчивости, равным 1. Ширина клиновидного вруба равна ширине бермы, vron наклона грани призмы с падением в сторону массива не более 75°. а рассто ние от контурного р да скважин, образующих грань, до бровки тектонического нарушени , определ етс по формуле а 1,65- hjX X ctg75° 0.45 hi.The sequence of operations for the formation of the project contour of the channel of the channel 5 (with the parameters corresponding to the rocks in the area of a large steeply dipping tectonic disturbance) is as follows. After opening the roof of the crystalline basement and a major tectonic disturbance, a preliminary gap formation and outflow of the tectonic disturbance walls are performed by drilling and blasting. Pre-peaking ensures the formation of the first rock ledge at the required angle. The design of wedge-shaped cuts (in steeply dipping walls) with a converging face falling in the direction of the massif is performed. Then, a tectonic disturbance loose aggregate is excavated beyond the marginal contour to a depth below the base of the first step by 0.2-0.3 times the height of this step. At the same time, the angle of inclination of an equally stable concave surface in a loose filler is determined with a safety margin of 1. The width of the wedge-shaped log is equal to the width of the berm, and the vron of the slope of the prism face with a drop in the side of the array is not more than 75 °. and the distance from the contour row of wells forming the edge to the tectonic disturbance is determined by the formula a 1.65 hjX ctg75 ° 0.45 hi.
Затем производ т сло ми заполнение выемки твердеющей смесью на всю ширину тектонического нарушени . При этом со стороны откоса (по предельному контуру) возвод т опалубку до отм.гор. + 54 м. Далее возвод т опалубку выше гор. + 54 м с оформлением искусственного откоса 1-го уступа твердеющей смесью.Then the layers are filled with a hardening mixture over the entire width of the tectonic disturbance. At the same time, from the side of the slope (along the limiting contour) the formwork is erected to the height + 54 m. Further, formwork was erected above the mountains. + 54 m with the design of the artificial slope of the 1st scarp hardening mixture.
По окончании сроков охватывани твердеющей смеси опалубка снимаетс и используетс до возведени искусственного нижележащего уступа гор. + 39 м. Дл чего предварительно производ т выемку до рав- ноустойчивого контура рыхлых пород после производства предварительного щелеобра- зовани дл заоткоски уступов в скальных породах VS создани клиновидных врубов в стрнках тектонического нарушени . Глубина может достигнуть кровли кристаллического фундамента или при условии его глубокого залегани может быть определена по формулеAt the end of the span of the hardening mixture, the formwork is removed and used until the artificial lowering of the mountains is erected. + 39 m. For this purpose, a pre-excavation to an equally stable contour of loose rocks is performed after pre-gouging for the formation of ledges in rocks VS of creating wedge-shaped cuts in the tectonic disturbance lines. The depth can reach the roof of the crystalline basement or, if it is deep-seated, can be determined by the formula
Ьг Нз + ДЬ, где Ah 2/3 ha.Lg Ns + Dh, where Ah 2/3 ha.
Рассто ние ha от равноустойчивого контура в рыхлых породах тектонического нарушени до предельного контура уступа нижнего горизонта определ етс положением нижней бровки второго уступа и равно ширине бермы на гор. + 39 и 27 м. Основание третьего уступа полностью заполн етс твердеющей смесью, т.е. в пределах всей выемки.The distance ha from an equally stable contour in the loose rocks of tectonic disturbance to the marginal contour of the lower horizon is determined by the position of the lower edge of the second ledge and is equal to the width of the berm on the mountain. + 39 and 27 m. The base of the third step is completely filled with a hardening mixture, i.e. within the entire notch.
Минимальна толщина массивной подпорной стены в зоне сопр жени двух уступов определ ют по формулеThe minimum thickness of the massive retaining wall in the junction zone of two ledges is determined by the formula
50,3a,bi L:fll,50.3a, bi L: fll,
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884600027A SU1587138A1 (en) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | Method of reinforcing slopes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884600027A SU1587138A1 (en) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | Method of reinforcing slopes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1587138A1 true SU1587138A1 (en) | 1990-08-23 |
Family
ID=21407051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884600027A SU1587138A1 (en) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | Method of reinforcing slopes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1587138A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2449088C2 (en) * | 2010-04-28 | 2012-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" | Method to strengthen landslide-hazardous boards of opencast mines |
-
1988
- 1988-10-31 SU SU884600027A patent/SU1587138A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1084370,кл. Е 02 D 17/20, 1981. Фисенко Г.Л. Укрепление откосов в карьерах. - М.: Недра, 1974. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2449088C2 (en) * | 2010-04-28 | 2012-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" | Method to strengthen landslide-hazardous boards of opencast mines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN206034454U (en) | Supporting construction | |
| CN205382507U (en) | Two -way anchored retaining wall by tie rods | |
| US4496268A (en) | Method and apparatus for constructing reinforced concrete walls in the earth | |
| SU1587138A1 (en) | Method of reinforcing slopes | |
| Davis et al. | Groundwater control and stability in an excavation in Magnesian Limestone near Sunderland, NE England | |
| Troughton | The design and performance of foundations for the Canary Wharf development in London Docklands | |
| Demenkov et al. | Geotechnical barrier options with changed geometric parameters | |
| Sun et al. | Mechanism and remediation of a seismically induced landslide with a potential for deep seated sliding | |
| Eyre | The revetment of rock slopes in the Clevedon Hills for the M5 motorway | |
| CN112900364B (en) | Anti-scouring and anti-sliding structure of diversion tunnel outlet opposite-bank road side slope and construction method thereof | |
| Cooley | Engineering approaches to conditions created by a combination of karst and faulting at a hospital in Birmingham, Alabama | |
| Rowe | The potentially latent dominance of groundwater in ground engineering | |
| Lee et al. | Geotechnical design and construction of Chandler Highway upgrade project in Melbourne | |
| Liew et al. | Design and construction of soil nail strengthening work over uncontrolled fill for a 14.5 m deep excavation | |
| Roberti et al. | Stabilization of a collapsed rock mass and installation of 100 tons permanent strand anchors at the Punatsangchhu-II Hydroelectric project, Bhutan | |
| Hunt et al. | Stability of Slopes | |
| Anderson et al. | Road stabilization, reconstruction, and maintenance with a combined mechanically stabilized earth and secant pile wall: Zion national park, utah | |
| Robison | Successful Foundation Preparations in Karst Bedrock of the Masonry Section of Wolf Creek Dam | |
| CA1090149A (en) | Method of driving sheet piles into a rock substratum | |
| Brabhaharan et al. | Performance based earthquake risk mitigation of retaining walls at Ngaio Gorge, Wellington | |
| Hays | Deep Solution Channel, Kentucky Dam, Kentucky | |
| Gazzarrini et al. | A Case History of a Jet Grouted Wall in Saturated Course Granular Material with Boulders | |
| Coates et al. | CONSTRUCTION OF CIRCULATING-WATER PUMP HOUSE AT COWES GENERATING STATION, ISLE OF WIGHT. | |
| Almaleh et al. | Ground stabilization for foundation and excavation construction in Florida karst topography | |
| Akins Jr et al. | Tunneling Under Building with Thin Rock Cover |