SU1486982A1 - Device for measuring phase time of four-terminal network delay - Google Patents
Device for measuring phase time of four-terminal network delay Download PDFInfo
- Publication number
- SU1486982A1 SU1486982A1 SU874299361A SU4299361A SU1486982A1 SU 1486982 A1 SU1486982 A1 SU 1486982A1 SU 874299361 A SU874299361 A SU 874299361A SU 4299361 A SU4299361 A SU 4299361A SU 1486982 A1 SU1486982 A1 SU 1486982A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- output
- input
- low
- frequency
- pass filter
- Prior art date
Links
Landscapes
- Networks Using Active Elements (AREA)
Description
Изобретение относится к радиоизмерительной технике. Для расширения частотного диапазона введен сигнал постоянной частоты, который получен из частоты генератора 9 с помощью делителя 10 частоты и фильтра 1 ί нижних частот и изменение фазы которого фазовращателем 12 используется для компенсации изменений фазы в исследуемомThe invention relates to a radio measuring technique. To extend the frequency range, a constant frequency signal is introduced, which is obtained from the generator frequency 9 using a frequency divider 10 and a low-pass filter 1 и and the phase change of which is used by phase shifter 12 to compensate for phase changes in the studied
22
четырехполюснике 5. Испытательный сигнал, подаваемый на вход четырехполюсника 5, формируется с помощью однополосного модулятора 2 из сигналов перестраиваемых генераторов 1 и 3, причем частота Ω низкочастотного генератора 3 измеряется частотомером 29.Сигнал частоты ω—Ω с входа и выхода четырехполюсника 5 с помощью балансных смесителей 6, 8, 13 и фильтров 7, 14, 15 нижних частот в одном канале и балансных смесителей 19, 21, 23 и фильтров 20, 22, 24 в другом канале преобразуется так, чтобы на выходах этих каналов была получена частота Ωмодуляции. Далее сигналы ограничиваются с помощью усилителей-ограничителей 16, 25 и фильтров 17, 26 и перемножаются в перемножителе 18. Интегратор 27 выделяет постоянную составляющую, которая минимизируется с помощью индикатора 28, чем обеспечивается проведение измерений компенсационным способом. 1 ил.quadrupole 5. The test signal supplied to the input of quadrupole 5 is generated using a single-sided modulator 2 from tunable generator 1 and 3 signals, the frequency Ω of the low-frequency generator 3 being measured by a frequency meter 29. The frequency signal ω — Ω from the input and output of the four-pole 5 using balanced mixers 6, 8, 13 and filters 7, 14, 15 low frequencies in one channel and balanced mixers 19, 21, 23 and filters 20, 22, 24 in the other channel is converted so that at the outputs of these channels was obtained frequency Ω modulation. Further, the signals are limited with the help of limiting amplifiers 16, 25 and filters 17, 26 and multiplied in multiplier 18. The integrator 27 selects a constant component, which is minimized with the help of an indicator 28, thus providing measurements in a compensatory manner. 1 il.
0000
0505
ς©ς ©
ООOO
ЮYU
2626
14869821486982
4four
33
Изобретение относится к радиоизмерительной технике и может быть использовано для измерения с повышенной точностью фазового времени задержки и фазовой постоянной четырехполюсников с большим затуханием, работающих в широком диапазоне частот.The invention relates to a radio measuring technique and can be used to measure with high accuracy the phase delay time and the phase constant of the quadrupoles with a large attenuation, operating in a wide frequency range.
Цель изобретения — расширение частотного диапазона с сохранением требуемой точности измерений фазового времени задержки четырехполюсников с большим затуханием.The purpose of the invention is to expand the frequency range while maintaining the required accuracy of measurements of the phase time delay of quadrupoles with a large attenuation.
Структурная схема устройства для измерения фазового времени задержки приведена на чертеже.The structural diagram of the device for measuring the phase time delay is shown in the drawing.
Устройство содержит перестраиваемый генератор 1 высокой частоты, выходом подключенный к второму входу однополосного модулятора 2, первый вход которого подключен к выходу перестраиваемого генератора 3 низкой частоты, выход однополосного модулятора 2 через последовательно соединенные усилитель 4 с автоматической регулировкой усиления и исследуемый четырехполюсник 5 подключен к первому входу первого балансного смесителя 6, вторым входом подключенного к выходу перестраиваемого генератора 1 высокой частоты, выход первого балансного смесителя 6 через первый фильтр 7 нижних частот подключен к второму входу третьего балансного смесителя 8, первый вход которого подключен к выходу высокочастотного генератора 9 фиксированной частоты через последовательно соединенные делитель 10 частоты и пятый фильтр 11 нижних частот, выход которого через фазовращатель 12 подключен к второму входу четвертого балансного смесителя 13, первым входом подключенного к выходу третьего балансного смесителя 8 через шестой фильтр 14 нижних частот, выход четвертого, балансного смесителя 13 через последовательно соединенные седьмой фильтр 15 нижних частот, первый усилитель-ограничитель 16 и второй фильтр 17 нижних частот подключен к первому входу перемножителя 18, второй балансный смеситель 19 входами подключен к выходу высокочастотного перестраиваемого генератора 1 и выходу усилителя 4 с автоматической регулировкой усиления, выход второго балансного смесителя 19 через третий фильтр 20 нижних частот подключен к второму входу пятого балансного смесителя 21, выход которого через восьмой фильтр 22 нижних частот подключен к второму входу шестого балансного смесителя 23, первые входы пятого 21 и шестого 23 балансных смесителей подключены к выходу пятого 11 фильтра нижних частот, выход шестого балансного смесителя 23 через последовательно соединенные девятый фильтр 24 нижних частот, второй усилительограничитель 25 и четвертый фильтр 26 нижних частот подключен к второму входу перемножителя 18, выход которого через интегратор 27 подключен к индикатору 28, цифровой частотомер 29, подключен к выходу перестраиваемого генератора низкой частоты 3.The device contains a tunable high-frequency generator 1, an output connected to the second input of the single-sided modulator 2, the first input of which is connected to the output of the tunable low-frequency generator 3, the output of the single-sided modulator 2 through the serially connected amplifier 4 with automatic gain control and the quadrupole 5 under study is connected to the first input the first balanced mixer 6, the second input connected to the output of a tunable high-frequency generator 1, the output of the first balanced mixture 6 through the first low-pass filter 7 is connected to the second input of the third balanced mixer 8, the first input of which is connected to the output of the high-frequency generator 9 of a fixed frequency through the serially connected frequency divider 10 and the fifth low-pass filter 11, whose output through the phase shifter 12 is connected to the second input the fourth balanced mixer 13, the first input connected to the output of the third balanced mixer 8 through the sixth filter 14 low frequencies, the output of the fourth, balanced mixer 13 through a sequence The seventh low-pass filter 15 is connected, the first amplifier-limiter 16 and the second low-pass filter 17 are connected to the first input of the multiplier 18, the second balanced mixer 19 is connected to the output of a high-frequency tunable oscillator 1 and the output of the amplifier 4 with automatic gain control, the second balanced output the mixer 19 through the third low-pass filter 20 is connected to the second input of the fifth balanced mixer 21, the output of which is connected to the second input of the sixth balance through the eighth low-pass filter 22 the first inputs of the fifth 21 and sixth 23 balanced mixers are connected to the output of the fifth 11 low-pass filter, the output of the sixth balanced mixer 23 through the ninth low-pass filter 24 connected in series, the second amplifier limiter 25 and the fourth low-pass filter 26 are connected to the second input of the multiplier 18, the output of which through the integrator 27 is connected to the indicator 28, the digital frequency meter 29, is connected to the output of the tunable low frequency generator 3.
Устройство работает следующим образом.The device works as follows.
Высокочастотное напряжение ί/ι(/)= ί^Χ ΧΓ05(ω/+φι), частота которого может перестраиваться в требуемом диапазоне частот, поступает с выхода перестраиваемого генератора 1 высокой частоты на второй вход однополосного модулятора 2, где подвергается однополосной модуляции напряжением НИЗКОЙ частоты ,The high-frequency voltage ί / ι (/) = ί ^ Χ ΧΓ05 (ω / + φι), whose frequency can be tuned in the required frequency range, is fed from the output of a tunable high-frequency generator 1 to the second input of a single-sided modulator 2, where it is subjected to a single-sided modulation with LOW voltage frequencies,
поступающим на первый вход однополосного модулятора 2 с выхода перестраиваемого генератора 3 низкой частоты. В результате однополосной модуляции частота ω высокочастотного напряжения уменьшаетсяarriving at the first input of a single-band modulator 2 from the output of a tunable low-frequency generator 3. As a result of single-sided modulation, the frequency ω of the high-frequency voltage decreases.
или увеличивается на величину модулирующей частоты Ω, т. е. в зависимости от настройки модулятора 2 частота на выходе равна ω—Йили ω+Ω При настройке на нижнюю боковую полосу, высокочастотное напряжение принимает вид из(/)=и„,зсо$[(ш—or increases by the magnitude of the modulating frequency Ω, i.e., depending on the setting of modulator 2, the output frequency is ω — Yili ω + Ω When tuned to the lower sideband, the high frequency voltage takes on the form of (/) = and „, all $ [ (w—
— Ω)Ζ + φι — фг], где φ, и фг — начальные- Ω) + φι - fg], where φ, and fg are initial
фазовые сдвиги высокочастотного и низкочастотного напряжений. Это напряжение проходит через усилитель 4 с автоматической регулировкой усиления на вход исследуемого четырехполюсника 5 с фазовым временем задержки Δτ. Выходное напряжение исследуемого четырехполюсника Ц/4(/)==/С|χ X итзсо$[(ω—Ω)(I—Δτ + φι — φ2] перемножается в первом балансном смесителе 6 с высокочастотным напряжением Πι(Ζ). В результате перемножения этих напряжений выходное напряжение первого балансного смесителя 6 ί75(Ζ)=/ίιΠίηιΠη!3ί05(ω/+φι)ί;05[(ω—ΩξΖ —phase shifts of high-frequency and low-frequency voltages. This voltage passes through the amplifier 4 with automatic adjustment of the gain to the input of the studied quadrupole 5 with a phase delay Δτ. The output voltage of the studied quadrupole is C / 4 (/) == / C | χ X and t cws $ [(ω — Ω) (I — Δτ + φι - φ 2 ] multiplied in the first balanced mixer 6 with high-frequency voltage Πι () As a result of the multiplication of these voltages, the output voltage of the first balanced mixer is 6 =75 () = / ίιΠ ίη ιΠη! 3ί05 (ω / + φι); 05 [(ω — ΩξΖ -
— Δτ)+φι — фг], где Κι — коэффициент передачи исследуемого четырехполюсника 5, фильтруется с помощью первого фильтра 7 нижних частот, выделяется составляющая с частотой модуляции Ω υ<ί(ϊ)=Κ\Κ2υ т1итзХ Χό05[έ>Ζ+(ω— Ω)Δτ—φ2), где Κ·2 - коэффициент передачи первого фильтра 7 нижних частот.- Δτ) + φι - fg], where Κι is the transmission coefficient of the quadrupole under study 5, is filtered using the first 7 low-pass filter, the component with the modulation frequency Ω υ <ί (ϊ) = Κ \ Κ2υ t1 and t ХX Χό05 [έ > Ζ + (ω – Ω) Δτ — φ 2 ), where Κ · 2 is the transfer coefficient of the first low-pass filter 7.
Одновременно напряжение В+Ц поступает на второй вход третьего балансного смесителя 8, где перемножается с напряжением ί/7(7)=со-Ц (Ω-ί-Оз)/Ц-фз], которое формируется из напряжения, поступающего с выхода высокочастотного генератора 9 фиксированной частоты с помощью делителя 10 частоты и пятого фильтра 11 нижних частот и поступает на первый вход третьего балансного смесителя 8. Коэффициент деления делителя 10 частоты выбирается таким, чтобы частота сигнала на его выходе была приблизительно в два раза больше модулирующей частоты Ω.At the same time, the voltage B + C is fed to the second input of the third balanced mixer 8, where it is multiplied with the voltage ί / 7 (7) = co-C (Ω-ί-Oz) / C-fz], which is formed from the voltage coming from the high-frequency output generator 9 fixed frequency using frequency divider 10 and the fifth low-pass filter 11 and is fed to the first input of the third balanced mixer 8. The division factor of frequency divider 10 is chosen so that the signal frequency at its output is approximately twice the modulating frequency Ω.
В результате перемножения напряжений {7б(Ц и и7(Г) выходное напряжение третьего балансного смесителя т\ХAs a result of voltage multiplication {7b (Ts and and 7 (D), the output voltage of the third balanced mixer t \ X
X У т з и т 7 С О 5{ I Ω+ Ωο ) / -ф 3 ] С05[ Ωο ( + со —X U t s and t 7 S O 5 {I Ω + Ωο) / -f 3] C05 [Ωο (+ ω -
— Ω)Δτ + φ2], где фз — начальный фазовый сдвиг напряжения υ~(ί).- Ω) Δτ + φ 2 ], where fz is the initial phase voltage shift υ ~ ().
14869821486982
66
Из напряжения У$(1) с помощью шестого фильтра 14 нижних частот выделяется составляющая с частотой Ω)From the voltage U $ (1), using the sixth low-pass filter 14, the component with the frequency Ω is extracted)
У э(1 )= К I К2 К3 У т I и тЗ и т7СО5[ ΩοΖ — (ω — —Ω)Δτ+φ3—φ2],At e (1) = K I K2 K3 U t I and tZ and m7 CO5 [ΩοΖ - (ω - —Ω) Δτ + φ 3 —φ 2 ],
где Кз — коэффициент передачи шестого фильтра 14 нижних частот.where Ks - the sixth filter transmission coefficient of the 14 low frequencies.
Кроме того, напряжение £/7(Ζ), поступающее с выхода пятого фильтра 11 нижних частот через фазовращатель 12, который устанавливается первоначально в нулевое положение, подается на второй вход четвертого балансного смесителя 13, на первый вход которого подается напряжение 6/9(/)В результате перемножения этих напряжений, выходное напряжение четвертого балансного смесителя 13 выражается формулойIn addition, the voltage £ / 7 (Ζ), coming from the output of the fifth low-pass filter 11 through the phase shifter 12, which is initially set to the zero position, is fed to the second input of the fourth balanced mixer 13, the first input of which is supplied with a voltage of 6/9 (/ ) As a result of multiplying these voltages, the output voltage of the fourth balanced mixer 13 is expressed by the formula
У1θ(/)=Κ| КйЛзб/т! итзУ т7 СО з( (Ω+ Оо)1 + фз] X Хсоз[ ΩιΑίω—Ω)Δτ+φ3—фг].У1θ (/) = Κ | Kylesb / t! itzU t7 SO z (((Ω + Оо) 1 + fz] X Xsoz [ΩιΑίω — Ω) Δτ + φ 3 - fg].
Из напряжения ί/,ο(Ζ) с помощью седьмого 15 фильтра нижних частот также выделяется составляющая с частотой модуляции ΩFrom the voltage ί /, ο (Ζ), a component with the modulation frequency Ω is also distinguished using the seventh 15 low-pass filter
У 1 }(1)=КХ^УКзУ т\У тзУ т7СОз( Ω/-}-(ω— Ω)Δτ-|+ Ср2].Y 1} (1) = КХ ^ UKZU t \ Y tzU t7SOz (Ω / -} - (ω - Ω) Δτ- | + Cf2].
Напряжение 6/ц(/) поступает на вход первого усилителя-ограничителя 16. Ограниченное напряжение через второй фильтр 17 нижних частот, предназначенный для восстановления синусоидальной формы сигнала и ограничения влияния высших гармоник на результат измерения, подается на первый вход перемножителя 18.Voltage 6 / C (/) is fed to the input of the first amplifier-limiter 16. The limited voltage through the second low-pass filter 17, designed to restore the sinusoidal waveform and limit the effect of higher harmonics on the measurement result, is fed to the first input of the multiplier 18.
В опорном канале напряжения ά/ι(Ζ) и У$(1) поступают на входы второго балансного смесителя 19, напряжение на выходе которого описывается формулойIn the reference channel, the voltages ά / ι (Ζ) and Y (1) are fed to the inputs of the second balanced mixer 19, the output voltage of which is described by the formula
6/|2(0=6/т|6/т3СО5(м/ + ф1)СО5( (ω — Ω)/ +6 / | 2 (0 = 6 / r | 6 / m3 SO5 (m / Q-1 +) SO5 ((ω - Ω) / +
+ φι —φ2].+ φι —φ 2 ].
Из спектра напряжения [/12(/) с помощью третьего фильтра 20 нижних частот выделяется составляющая с частотой модуляции ΩFrom the voltage spectrum [/ 12 (/) with the help of the third low-pass filter 20 a component is selected with a modulation frequency Ω
У\з(1)=КлУ т\ итзСО$(О1-\-у2),V \ s (1) = KlU t \ and t ZSO $ (O1 - \ - y2),
где Χ.ί — коэффициент передачи третьего фильтра 20 нижних частот.where Χ.ί is the transfer coefficient of the third low-pass filter 20.
Напряжения 6/7(/) и ί/]3(Ζ) поступают на входы пятого 21 балансного смесителя, выходное напряжение которого принимает видVoltage 6/7 (/) and ί /] 3 (Ζ) applied to the inputs of the fifth balanced mixer 21, the output voltage of which takes the form
у I ¢(1-)-т \ и тзи ттсоз( (Ω— Ω3)/-ι-φ3] хy I ¢ (1 -) - t \ and t communication tsoz m ((Ω- Ω3) / - ι -φ 3] x
Χεθί(ΩΖ + φ2).Χεθί (ΩΖ + φ 2 ).
С помощью восьмого фильтра 22 нижних частот из напряжения ί/ι4(Ζ) выделяется составляющая с частотой ΩοUsing the eighth 22 low-pass filter, the component with frequency Ωο is separated from the voltage ί / ι 4 ()
и\з(1)=К^Ут\и тзУ т7С08{Оо1+^3 — φζ) and \ s (1) = K ^ Y t \ and tzU t7C08 (Oo1 + ^ 3 - φζ)
Напряжения ί/7(Ζ) и 6/15(/) подаются на соответствующие входы шестого балансного смесителя 23, выходное напряжение которого описывается формулойVoltages ί / 7 (Ζ) and 6/15 (/) are fed to the corresponding inputs of the sixth balanced mixer 23, the output voltage of which is described by the formula
и \з(1)= К 4 ит\УтзУ т?С05[ ( Ω—|— Ωο)Ζ —фз] Xand \ s (1) = K 4 it \ UtzU t? C05 [(Ω - | - Ωο) —fz] X
Χϋθ5(Ωο/+φ3—φ2) Из напряжения ί/ιβ(^) с помощью девятого фильтра 24 нижних частот также выделяется составляющая с частотой модуляции ΩΧϋθ5 (Ωο / + φ 3 —φ 2 ) From the voltage ί / ιβ (^), a component with a modulation frequency Ω is also extracted using the ninth 24 low-pass filter
У-П^—КаУ т1 У тзУ т7СО$(О1 Ή ψ2 ) .Y-P ^ —KaU t1 Y tzU t7CO $ (O1 Ή ψ 2 ).
Напряжение £7ι-(Ζ) после ограничения по амплитуде с помощью второго усилителя-ограничителя 25 и фильтрации четвертым фильтром 26 нижних частот поступает на второй вход перемножителя 18. В перемножителе 18 осуществляется перемножение напряжений 6/ц(г) и У\-(1) с последующим интегрированием полученного произведения с помощью интегратора 27Voltage £ 7ι- (Ζ) after amplitude limitation with the help of the second amplifier-limiter 25 and filtering by the fourth low-pass filter 26 is fed to the second input of the multiplier 18. In multiplier 18, the multiplication of voltages 6 / c (g) and Y \ - (1 ) with the subsequent integration of the resulting work with the help of the integrator 27
У1 δ(/)=5 У1 1(1)У 17(1)(11-К\КзКзК4Ут1 У тзХ X υ'!ηγεο8(ω — Ω)Δτ.У1 δ (/) = 5 У1 1 (1) У 17 (1) (11-К \ КзКзК4Ут1 У тзХ X υ '! Η γεο8 (ω - Ω) Δτ.
Выделенное на выходе интегратора 27 постоянное напряжение фиксируется индикатором 28.Selected at the output of the integrator 27 constant voltage is fixed by the indicator 28.
Путем уменьшения частоты модуляции Ωλο значения Ωι, которое измеряется цифровым частотомером 29, добиваются получения нулевого значения проинтегрированного напряжения, что соответствует условию:By reducing the modulation frequency Ωλο of the value of Ωι, which is measured by the digital frequency meter 29, one obtains the zero value of the integrated voltage, which corresponds to the condition:
с·with·
С08(а>—Ωι)\τ=ε03^-· (1)C08 (a> —Ωι) \ τ = ε03 ^ - · (1)
Сдвигают фазу высокочастотного напряжения 6/7(/) фиксированной частоты Ω+ +Ωο с помощью фазовращателя 12 на фазовый угол Δφ. После перемножения напряжения и$(1), поступающее с выхода шестого фильтра 14 нижних частот, с напряжением У-(1) на выходе седьмого 15 фильтра нижних частот составляющая частоты модуляции Ωι имеет видShifting the phase of the high frequency voltage 6/7 (/) a fixed frequency Ω + + Ωο via the phase shifter 12 by a phase angle Δφ. After multiplying the voltage and $ (1), coming from the output of the sixth low-pass filter 14, with the voltage Y- (1) at the output of the seventh 15 low-pass filter, the modulation frequency component Ωι is
и'и(1)=К1К2КзУ,т У,„зУт7Соз\ Ω|/+(ω —u'i (1) = K1K2KzU, t Y, „HUt7Soz \ Ω | / + (ω -
— Ωι)Δτ+φ2—Δφ],- Ωι) Δτ + φ 2 —Δφ],
Повторно уменьшают частоту модуляции Ω до значения Ω2, чтобы получитьRe-reduce the modulation frequency Ω to a value of Ω 2 to get
нулевое значение проинтегрированного напряжения, что соответствует условиюzero value of the integrated voltage, which corresponds to the condition
С05[(0)—Ω2)Δτ — Лф]=СО5~-· (2)C05 [(0) —Ω 2 ) Δτ - Lf] = CO5 ~ - · (2)
14869821486982
77
Приравняв левые части выражений (1) и (2), получают выражение для фазового времени задержкиEquating the left sides of expressions (1) and (2), we obtain the expression for the phase delay time
лт==^р£рад) = Δφ±ΡΛΛ)__l m == ^ p £ ra d ) = Δφ ± ΡΛΛ) __
Ω,-Ω2 2π(Γ,-^2)·'Ω, -Ω 2 2π (Γ, - ^ 2 ) · '
где Р\ и Р-2 — частоты модулирующего сигнала.where Р \ and Р-2 are the frequencies of the modulating signal.
Изменяя частоту ω высокочастотного перестраиваемого генератора 1 в пределах полосы пропускания исследуемого четырехполюсника 5 и задавая с помощью фазовращателя 12 фазовые сдвиги Δφ, можно рассчитать величину Δτ для каждой частоты.By changing the frequency ω of the high-frequency tunable generator 1 within the passband of the quadrupole under study 5 and specifying phase shifts Δφ using the phase shifter 12, one can calculate the value of Δτ for each frequency.
Фазовую постоянную исследуемого четырехполюсника 5 также можно определить для каждой частоты ω исходя из выраженияThe phase constant of the quadrupole 5 under study can also be determined for each frequency ω from the expression
РR
β=ωΔτ=2π/·~οΔτ= ° „ Δφ, г \ -г-2β = ωΔτ = 2π / · ~ οΔτ = ° „Δφ, g \ -g-2
где Рп — переменная частота высокочастотного сигнала.where Pn is the variable frequency of the high-frequency signal.
Однозначность измерения фазового времени задержки по разности частот Р\—р2 и фазовому сдвигу Δφ обеспечивается (как и в прототипе) при выборе этих величин в пределахThe uniqueness of the measurement of the phase time delay by the frequency difference P \ —P2 and the phase shift Δφ is provided (as in the prototype) when these values are selected within
10δφ<Δφ<^;10δφ <Δφ <^;
10δφ<(θ,-5?2)Δτ^10δφ <(θ, -5? 2 ) Δτ ^
где δφ' — порог чувствительности по фазе индикации нулевого значения проинтегрированного сигнала;where δφ 'is the sensitivity threshold in the phase of indicating the zero value of the integrated signal;
.\τΜ1>£. — максимальное значение фазового времени задержки исследуемого четырехполюсника 5.. \ τ Μ1> £ . - the maximum value of the phase time delay of the investigated quadrupole 5.
В соответствии с указанными условиями первоначальное значение частоты модуляции и вводимого фазового сдвига необходимо выбирать из следующих соотношений:In accordance with the specified conditions, the initial value of the modulation frequency and the input phase shift must be selected from the following relationships:
р *R *
‘ΐ = ΡΓ ’‘Ϊ́ = ΡΓ’
тЛ I махсхTL I Mahsh
Δφ=^.Δφ = ^.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874299361A SU1486982A1 (en) | 1987-07-02 | 1987-07-02 | Device for measuring phase time of four-terminal network delay |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874299361A SU1486982A1 (en) | 1987-07-02 | 1987-07-02 | Device for measuring phase time of four-terminal network delay |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1486982A1 true SU1486982A1 (en) | 1989-06-15 |
Family
ID=21325194
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874299361A SU1486982A1 (en) | 1987-07-02 | 1987-07-02 | Device for measuring phase time of four-terminal network delay |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1486982A1 (en) |
-
1987
- 1987-07-02 SU SU874299361A patent/SU1486982A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4219770A (en) | Insertion loss and phase shift measurement system and method | |
SU1486982A1 (en) | Device for measuring phase time of four-terminal network delay | |
SU1291891A1 (en) | Spectrum meter of lag of frequency and phase modulators | |
SU798634A1 (en) | Dielectric humidity meter | |
SU788042A1 (en) | Device for determining phase-frequency errors of broad-band voltage dividers | |
SU1270742A1 (en) | Method and apparatus for determining group transfer time of four-terminal networks | |
RU2421738C1 (en) | Apparatus for measuring frequency deviation of frequency-modulated oscillations | |
SU883768A1 (en) | Re-tuning frequency change rate measuring device | |
SU1166009A1 (en) | Device for measuring non-linear distortion factors of frequency-modulated signal receiver and generator | |
SU1187104A1 (en) | Panoramic meter of amplitude-to-phase modulation converting ratio | |
SU1223166A1 (en) | Microwave amplitude phasemeter | |
SU647618A1 (en) | Phase meter | |
SU822069A1 (en) | Spectrum analyzer | |
SU813308A1 (en) | Mixed phase noise meter | |
SU1145303A1 (en) | Device for measuring amplitude frequency characteristic non-uniformity | |
SU1315914A1 (en) | Device for measuring phase difference | |
SU742828A1 (en) | Quartz resonator parameter meter | |
SU489088A1 (en) | Group lag time meter | |
SU1137362A2 (en) | Pressure and temperature pickup | |
SU938222A1 (en) | Device for checking microcircuits | |
SU552569A1 (en) | Phase fluctuation measuring device | |
SU765743A1 (en) | Frequency sensor | |
SU1095105A1 (en) | Device for measuring amplitude-to-phase modulation conversion coefficient | |
SU365658A1 (en) | ANALYZER OF THE AMPLITUDE AND PHASE OF HARMONIC NONRAYODIC STRESSES | |
SU659995A1 (en) | Arrangement for measuring amplitude-frequency characteristics of microwave time-delay lines |