SU1278732A1 - Method and apparatus for determining the loading ability of dry transformers - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к измерительной технике. Может быть использовано при определении технических данных электрических машин и аппаратов , в частности сухих трансформаторов при ступенчатом испытательном графике нагруэки. Целью изобретени   вл етс  повышение точности определени  нагрузочной способности. Способ предусматривает проведение нескольких этапов измерений тепловых параметров сухих трансформаторов с посто нной коррекцией начальных условий процесса измерений каждого последующего этапа по результатам предыдущего. Определение нагрузочной способности сухого трансформатора (т) производитс  по зависимости номинальных токов обмоток от относительных значений перегрева. Устрой (Л ство дл  реализации способа содержит Т 1 с обмотками 2 и 3 низкого и высокого напр жений, магнитопровод 4 с оболочкой 5, источник 6 трехtoo со ГСThis invention relates to a measurement technique. It can be used in determining the technical data of electrical machines and apparatus, in particular dry transformers with a step test load curve. The aim of the invention is to improve the accuracy of determining the load capacity. The method involves carrying out several stages of measuring thermal parameters of dry transformers with a constant correction of the initial conditions of the measurement process of each subsequent stage according to the results of the previous one. The determination of the load capacity of a dry transformer (t) is made by the dependence of the rated winding currents on the relative values of overheating. The device (The device for the implementation of the method contains T 1 with windings 2 and 3 of low and high voltages, magnetic circuit 4 with sheath 5, source 6 three-to-o with HS

Description

фазного напр жени , Т 7 и 8, индукционный регул тор 9, блок управлени  10, датчик П тока, блок 12 контрол  температуры и термолары с выводами с1 3-й по 67-ю включительно, 2 с. и 3 3.п. ф-лы, 9 ил.phase voltage, T 7 and 8, induction regulator 9, control unit 10, current sensor P, temperature control unit 12 and thermolars with terminals C1 3rd to 67th, inclusive, 2 s. and 3 3.p. f-ly, 9 ill.

Изобретение относитс  к измерительной технике и может быть использовано при определении технических данных электрических машин и аппаратов , в частности нагрузочной способности сухих трансформаторов при ступенчатом испытательном графике нагрузки . Цель изобретени  - повышение точности определени  нагрузочной способности . На фиг. 1 изображена функциональна  схема устройства дл  определени  нагрузочной способности сухих трансформаторов . На фиг. 2 - испытательный график переменной нагрузки, разработанный применительно к типовому сухому тран сформатору. По оси ординат отложен ток обмотки НН в относительных (к номиналь ному) значени х, по оси абсцисс-врем , ч. Точка О обозначает начало нагрузочного цикла испытательного графика нагрузки, точка 00 - ко .нец N-ro цикла периодического задани  нагрузки. На фиг. 3 изображены три варианта ( а , S , Ь ,) графиков нагрузки, в соответствии с которыми производит с  эксплуатаци  сухих трансформаторов и подстанций. Данные графики  вл ютс  наиболее характерными дл  существующих в насто щее врем  условий эксплуатации. Реальные графики нагрузки  вл ютс  основой дл  разработки испытательного графика, в соо ветствии с которым провод т измерение нагрузочной способности трансфор маторов. По оси ординат отложен ток обмот ки НН в абсолютных единицах (Л), по оси абсцисс - врем , ч. На. фиг. 4 показаны базовые точки расположени  термопар на обмотках НН фаз В и G сухого трансформатора ( соответственно а иБ ); на фиг, 5 то же, на магнитопроводе сухого трансформатора; на фиг. 6 - то же, на оболочке трансформаторной передвижной подстанции; на фиг. 7 - то же, внутри распределительного устройства НН; на фиг. 8 - блок управлени ; на фиг. 9 - блок контрол  нагрева. Устройство дп  определени  нагрузочной способности сухих трансформаторов содержит трансформатор 1, вход щий в состав испытуемой трансформаторной передвижной подстанции, с обмоткой 2 низщего напр жени  (НН), обмоткой 3 высшего напр жени  (ВН), магнитопроводом 4, заключенными в оболочку 5. Обмотка 3 ВН запитана от источника 6 трехфазного напр жени , к которому подключена обмотка ВН трансформатора 7, обмотка НН которого через одну обмотку трансформатора 8 подключена к обмотке 2 НН трансформатора 1, Втора  обмотка .трансформатора 8 запитана через индукционный регул тор 9 от источника 6, управл ющий вход индукционного регул тора 9 св зан с выходом блока 10 управлени , служащего дл  автоматического задани  и контрол  испытательного графика нагрузки, вход которого соединен с измерительными выводами трансформатора 11 тока (датчика тока), включенного в одну из фазных обмоток трансформатора 1. Вход блока 12 контрол  температур св зан с вьшодами п тидес ти п ти термопар 13-67 (фиг. А-7), Дл  повышени  безопасности проведени  измерений нагрузочной способности трансформаторов можно рекомендовать питание стенда от источника низкого напр жени  со стороны обмоток НН. На фиг. 4 обозначены обмотки 2 и 3 соответственно НН и ВН фаз В и С , а также датчики температуры, вThe invention relates to a measuring technique and can be used in determining the technical data of electrical machines and apparatus, in particular the load capacity of dry transformers with a step test load graph. The purpose of the invention is to improve the accuracy of determining the load capacity. FIG. Figure 1 shows a functional diagram of an apparatus for determining the load capacity of dry transformers. FIG. 2 is a variable load test chart developed for a typical dry transformer. The ordinate axis shows the winding current HH in relative (to nominal) values, along the abscissa-time, h. Point O indicates the beginning of the load cycle of the test load schedule, point 00 - the end of the N-ro cycle of the periodic load setting. FIG. 3 shows three variants (a, S, b,) of load schedules, according to which it produces from operation dry transformers and substations. These plots are the most typical for current operating conditions. Actual load plots are the basis for developing a test plot, in accordance with which the load capacity of the transformers is measured. The H. winding current in absolute units (L) is plotted along the ordinate axis, and the time, h. On the abscissa axis. FIG. Figure 4 shows the base points for the location of thermocouples on the windings of the low-voltage phases B and G of a dry transformer (respectively, a and b); Fig, 5 is the same on the magnetic core of the dry transformer; in fig. 6 - the same, on the shell of a transformer mobile substation; in fig. 7 - the same, inside the LV switchgear; in fig. 8 - control unit; in fig. 9 - heating control unit. The device dp for determining the load capacity of dry transformers contains a transformer 1, which is part of the tested transformer mobile substation, with a winding 2 of low voltage (LH), a winding 3 of higher voltage (HV), magnetic core 4, enclosed in a shell 5. Winding 3 of HV powered from the source 6 of the three-phase voltage, to which is connected the HV winding of the transformer 7, the low voltage winding of which through one winding of the transformer 8 is connected to the winding 2 of the HH of the transformer 1, the second winding of the transformer 8 is powered Without the induction regulator 9 from the source 6, the control input of the induction regulator 9 is connected to the output of the control unit 10, which serves to automatically set and monitor a test load graph, the input of which is connected to the measuring terminals of the current transformer 11 (current sensor) included in one of the phase windings of the transformer 1. The input of the temperature control unit 12 is connected to the outputs of fifty-five thermocouples 13-67 (Fig. A-7). To improve the safety of measuring the load capacity of transformers, you can recommend Generate stand power from a low voltage source on the side of the low voltage windings. FIG. 4 designates windings 2 and 3, respectively, of low voltage and high voltage for phases B and C, as well as temperature sensors, in

33

частности термопары 13-27 в обмотке фазы В и 28-42 в обмотке фазы С .Между обмотками 2 и 3, а также магнитопроводом 4 расположены изолирующие цилиндры 68.In particular, thermocouples 13-27 in the phase B winding and 28-42 in the phase C winding. Between windings 2 and 3, as well as magnetic core 4, insulating cylinders 68 are located.

На фиг, 5 показаны термопары 4348 , расположенные на магнитопроводе 4 трансформатора 1. Термопары 49-55 (фиг. 6) расположены на оболочке 5, а 56-67 - внутри распредустройства НН оболочки 5 (фиг. 7).Fig. 5 shows thermocouples 4348 located on the magnetic core 4 of transformer 1. Thermocouples 49-55 (Fig. 6) are located on the cladding 5, and 56-67 are located inside the switchgear of the HH of the sheath 5 (Fig. 7).

Блок 10 управлени , служащий дл  автоматического задани  и контрол  испытательного графика нагрузки (фиг. 8), содержит набор N потенциометров 69, количество которых равно числу ступеней испытательного графика нагрузки, включенных между собой паралельно и подключенных к источнику 70 питани , регулирующие выводы каждого из потенциометров соединены с соответствующими неподвижными ламел ми шагового переключател  71, вывод подвижного контакта которого  вл етс  управл ющим выходом дл  задани  амплитуд соответствующих ступеней испытательного графика, числу которых соответствует количество потенциометров 69. Катушка 72 шагового переключател  71 через управл емый ключ 73 подключена к источнику 70. Количество врем задающих реле 74 равно количеству потенциометров 69, которые соединены между собой параллельно и подключены к источнику 75 питани .The control unit 10, which serves to automatically set and monitor a test load schedule (Fig. 8), contains a set of N potentiometers 69, the number of which is equal to the number of steps of the test load graph connected in parallel and connected to the power source 70, regulating the findings of each of the potentiometers connected to the respective fixed lamellas of the step switch 71, the moving contact of which is a control output for setting the amplitudes of the respective stages The graph, the number of which corresponds to the number of potentiometers 69. The coil 72 of the step switch 71 via the control key 73 is connected to the source 70. The number of times that set the relay 74 is equal to the number of potentiometers 69 that are connected in parallel and connected to the source 75 of the power supply.

Каждое реле 74 имеет размыкающий и два замыкающих контакта с регулируемыми выдержками времени. Каждое последующее реле 74 подключаетс  к источнику 75 питани  через замыкающий с вьщержкой времени контакт предьщущего реле. К источнику 75 питани  реле 74 подключены через размыкающий с вьщержкой времени контакт N-ro реле. Управл ющий вывод ключа 73 через резистор 76 св зан с положительным вьшодом источника 70, отрицательный вывод которого через N замыкающих с выдержкой времени контактов реле 74 и N ЕС-цепочек 77 св зан с управл ющим электродом ключа 73, К источнику 75 через реверсивный коммутатор 78 с катушками управлени  79 Вперед и 80 Назад подключен двигатель 81 управл емого реверсивного привода индукционного регул тора 9. Блок 82 контрол  графикаEach relay 74 has an opener and two make contacts with adjustable time delays. Each subsequent relay 74 is connected to a power source 75 via a forward-closing relay closing contact that is timed out. To the source 75 of the power supply, the relay 74 is connected via an N-ro relay disconnecting with time out. The control output of the key 73 via a resistor 76 is connected to the positive output of source 70, the negative output of which is connected to the control electrode of the switch 73 through N time-contact contacts of the relay 74 and N of the EC chains 77 to the control electrode 75 with control coils 79 Forward and 80 A motor 81 of the controlled reversing drive of the induction controller 9 is connected back. Graph control unit 82

787324787324

нагрузки входом через амперметр 83 св зан с трансформатором 11 тока, а выходом - через согласующий усилитель 84 с одним входом компаратора 5 85, другой вход которого св зан с подвижным контактом шагового переключател  71. Выход компаратора 85 через балансный усилитель 86 св зан с катушками 87 и 88 промежуточных реле, О замыкающие контакты которых наход тс  в цеп х питани  соответственно катушек 79 и 80 реверсивного коммутатора 78. Согласующий усилитель 84, компаратор 85, балансный усилитель 86 и пройежуточные реле с катушками 87 и 88 запитаны от стабилизированного источника 89 напр жени  с нулевой точкой. I the load is connected via an ammeter 83 to a current transformer 11 and to an output through a matching amplifier 84 with one input of a comparator 5 85, the other input of which is connected to a moving contact of a step switch 71. The output of a comparator 85 is connected to coils 87 via a balanced amplifier 86 and 88 intermediate relays, whose closing contacts are in the supply circuits of the coils 79 and 80 of the reversing switch 78, respectively. The matching amplifier 84, the comparator 85, the balanced amplifier 86 and the transistor relays with the coils 87 and 88 are powered from th e voltage source 89 to the zero point. I

0 Блок 82 контрол  графика нагрузки (фиг. 9} содержит регистрирующий прибор 90, имеющий узел самозаписи с лентопрот жным механизмом и подключенный к выходу первого операционно5 го усилител  91, второй операционный усилитель 92, первый конденсатор 93, второй конденсатор 94, третий конденсатор 95, управл емый переключающий элемент 96, например шаговый иска0 тель, с первой, второй и третьей группами соответственно 97, 98 и 99 переключающих контактов, реле 100 времени. Выход трансформатора 11 тока через согласующий элемент 101 под ключен к входу первого операционного усилител  91, выход которого подключен на вход второго операционного усилител  92, и к одной из обкладок каждого из конденсаторов 93-95, а 0 также через токоограничивающий разр дный резистор 102 с неподвижным контактом первого положени  первой контактной группы 97, с неподвижным контактом второго положени  второй 5 контактной группы 98 и с неподвижным контактом третьего положени  третьей контактной грзшпы 99. Реле времени 100, уставка времени которого определ ет период записи прибо0 ра 90, запитано, как и блок питани  103, а также двигатель 104 лентопрот жного механизма регистрирующего прибора 90, от трансформатора 1 испытуемой подстанции. Питающие входы 5 операционных усилителей 91 и 92 подключены к соответствующим выходам блока 103 питани .0 The load graph control unit 82 (Fig. 9} contains a recording device 90, having a self-recording unit with a tape mechanism and connected to the output of the first operational amplifier 91, the second operational amplifier 92, the first capacitor 93, the second capacitor 94, the third capacitor 95, a controlled switching element 96, for example, a stepper detector, with first, second and third groups respectively 97, 98 and 99 of switching contacts, time relay 100. The output of the current transformer 11 through matching element 101 is connected to the input of the first amplifier 91, the output of which is connected to the input of the second operational amplifier 92, and to one of the plates of each of the capacitors 93-95, and 0 also through a current-limiting discharge resistor 102 with a fixed contact of the first position of the first contact group 97, with a fixed contact of the second position the second 5 of the contact group 98 and with the fixed contact of the third position of the third contact gr. 99. Time relay 100, whose time setting determines the recording period of the device 90, is powered, as well as the power supply unit 103, as well as the motor There are 104 tape recorders of the recording device 90, from the transformer 1 of the tested substation. The power inputs of the 5 operational amplifiers 91 and 92 are connected to the corresponding outputs of the power supply unit 103.

Катушка шагового переключател  (искател ) 96 подключена к соответ51 ствующим выводам блока 103 питани  через замыкающий контакт 105 с выдержкой времени на размыкание реле 100 времени, катушка которого запитана . от сети через собственный размыкающий контакт 1 06 с выдержкой време ни на замыкание.Двигатель 104 подключа етс  тумблером 107 к питающей сети. Способ определени  нагрузочной способности сухих трансформаторов осуществл етс  следующим образом. Подают номинальное напр жение на одну из обмоток трансформатора и провод т первый &тап испытани  по графику с посто нной нагрузкой. По результатам первого этапа устанавли вают номинальные значени  тока и мощности, которые  вл ютс  паспортными дл  режима работы с посто нной номинальной нагрузкой. Провод т второй этап при номинальном напр жении на первичной обмотке трансформатора и в соответствии с заданным графиком нагрузки, н пример, соответствующим перемежающе мус  режиму & 6, контролируют токи в первичной и вторичной обмотках трансформатора и устанавливают их в соответствии с заданным графиком на рузки, измер ют параметры возникшег теплового режима, регистрируют пока зани  термопар, по которым контроли руют тепловое состо ние изол ции и устанавливают соответствие класса примен емой изол ции по возникшему распределению температур, измер ют омическое сопротивление обмоток, устанавливают факт перегрева обмото в предглах допустимого. По результа там второго этапа корректируют значени  паспортной мощности. Провод т третий этап. Дл  этого после окончани  первого этапа испытани  определ ют отклонени  а о пеобмоток ВН и НН от нор регревов мативного перегрева д дл  примен  емого класса изол ции в данном тран сформаторе, которое принимаетс  в качестве эталонного значени  перегр ва дл  данного класса изол ции. 9Н / л 6И / . лвН/ V-i , /о/, / 11 т «Н/Т ь1:Г«с:„-оГ г.-г;; f-o и -о ) , где г f - перегрев обмоток ВН и НН первого испытан принимают результаты первого этапа в качестве базовых, после окончани  второго этапа и после определени  2 перегревов ,, обмоток ВНи НН определ ют , их отклонени  от нормативного . г-НН bbj &t, 0„ где с-- , с - перегревы обмоток ВН и НН второго этапа, определ ют относительные значени  отклонений второго этапа по отношению к базовым отклонени м первого этапа используют результаты первого и второго этапов в качестве начальных условий дл  третьего этапа, в процессе которого провод т минимум три, а в общем случае 1,2,3,.., i циклических режимов, аналогичных второму этапу, дл  значений скорректированJHoro номинального (паспортного) тока . сгОД Ном .с, -иом.с, номинальный и скорректированные токи, а, , а , . .. , а ; - долевые коэффициенты нагрузки, определ ют дл  каждого из опытов третьего этапа перегревы о; и их отклонени  boi от номинальных и относительные значени  отклонений о С; перегревов к отклонени м перегревов первох о этапа, стро т графики двух зависимостей (например, по методу наименьших квадратов) ,. , «бм ном.с; .-(с/-вн ,«ин ном.с; ни ( strV -вн- F ibb ;);. -5j;.F unM. HOM гдеГ и F - искомые функции, графики которых определ ютс  по результатам экспериментов. Исход  из услови  равенства нулю относительно значени  отклонени  перегревов St и по кривым F и F определ ют искомое значение скорректированного номинального (паспортного ) тока по наиболее нагретой обмотке , провод т контрольный опыт по графику нагрузки в дол х от скорректированного , Номинального (паспортного ) тока и при сходимости в рамках допустимой (например, в пределах Зб дл  метода наименьших квадратов) устанавливают величину скорректированной номинальной паспортной) мощности испытуемого трансформатора. При необходимости результаты испытаний по предлагаемому способу распростран ют на все трансформаторы данного типа, в частности дл  трансформаторов , вход щих в состав подстанций ТСВП-400/6 а, 0,5; q 0,8; ,2 Устройство дл  определени  состо ни  изол ции и измерени  нагрузочной способности сухих трансформаторов функционирует следующим образом.The coil of the step switch (searcher) 96 is connected to the corresponding terminals of the power supply unit 103 via the closing contact 105 with a time delay for opening the time relay 100, the coil of which is energized. from the network through its own normally open contact 1 06 with a time delay for closing. Motor 104 is connected by a toggle switch 107 to the power supply network. The method for determining the load capacity of dry transformers is carried out as follows. A rated voltage is applied to one of the transformer windings and the first & test is performed on a schedule with a constant load. According to the results of the first stage, the nominal values of current and power are established, which are the passport values for the operation mode with a constant nominal load. The second stage is carried out at a nominal voltage on the primary winding of the transformer and in accordance with a predetermined load schedule, for example, corresponding to the intermittent voltage & 6, monitor the currents in the primary and secondary windings of the transformer and set them in accordance with a predetermined schedule, measure the parameters of the resulting thermal conditions, record the thermocouples used to monitor the thermal state of the insulation, and establish the correspondence of the class of insulation used According to the temperature distribution that has arisen, the ohmic resistance of the windings is measured, the fact of overheating of the windings in the pre-points of the permissible is established. According to the results of the second stage, the values of the rated power are corrected. Spend the third stage. To do this, after the end of the first stage of testing, the deviations a and b of the HV and HH windings from the normal heating superheats are determined for the applied insulation class in this transformer, which is taken as the reference overload value for this insulation class. 9N / l 6I /. lvN / V-i, / o /, / 11 t "N / Tb1: G" s: „- oG yr ;; f-o and -o), where g f - overheating of the HH and HH windings of the first tested, accept the results of the first stage as basic ones, after the end of the second stage and after determining 2 overheats, the HH and HH windings determine their deviations from the normative one. r-HH bbj & t, 0 ' where c--, c - overheating of the windings HV and HH of the second stage, determine the relative values of the deviations of the second stage with respect to the basic deviations of the first stage use the results of the first and second stages as initial conditions for the third stage, during which at least three, and in general, 1,2,3, .., i cyclic modes, similar to the second stage, are performed for the values of the corrected Joro nominal (passport) current. sgOD Nom. s, -iom.s, nominal and corrected currents, a,, a,. .. , but ; - fractional load factors, determined for each of the experiments of the third stage, overheating; and their deviations of boi from nominal and relative values of deviations of C; overheatings to deviations of overheatings of the first stage, plotting two dependencies (for example, using the least squares method),. , "BM nom.s; .- (c / -vn, "inom. s; nor (strV -vn-F ibb;) ;. -5j; .F unM. HOM where G and F are the functions sought, whose graphs are determined from the results of experiments. Outcome from the condition of equality to zero with respect to the value of the overheating deviation St and the curves F and F determine the desired value of the corrected nominal (passport) current on the most heated winding, test results are carried out according to the load schedule in parts of the corrected, Nominal (passport) current and convergence within the limits of permissible (for example, within the ST for the least squares method) establish the value of the adjusted nominal nameplate) power of the tested transformer. If necessary, the test results of the proposed method are applied to all transformers of this type, in particular for transformers included in substations TSVP-400/6 a, 0.5; q 0.8; , 2 A device for determining the state of isolation and measuring the load capacity of dry transformers operates as follows.

На испытуемый трансформатор 1 (фиг. 1) подаетс  номинальное напр жение от источника 6. Это же напр жение подаетс  на трансформатор 7 и на индукционный регул тор 9, напр жение на выходе которого равно нулю Б режиме холостого кода трансформатора 1. Нулевое напр жение на выходе индукционного регул тора 9 задаетс  угловым положением его ротора , управл емого от электродвигател  81 (фиг.8, который в свою очередь получает управл ющее воздействие от блока 10 управлени , который вырабатывает графики дл  всех этапов проведени  опытов, в том числе и дл  третьего этапа (фиг.2), где график построен путем статической обработки графиков нагрузки, встречающихс  в услови х реальной эксплуатации (фиг. З). Регулирование тока нагрузки производитс  за счет введени  дополнительной ЭДС через трансформатор 8 от индукционного регул тора 9. Величина этого тока нагрузкизависит от угла поворота ротора в индукционном регул торе 9, который задаетс  в. соответствии с прин тым графиком нагрузки. На первом этапе задаютс  два уровн  тока, сначала соответствующего режиму холостого хода, а затем нерпрывному режиму номинальной нагрузки в течение времени установлени  температуры во всех контрольных точках испытуемого трансформатора 1 . Контроль этих температур осуществл етс  термопарами 13-67, показани  которых автоматически регистрируютс  и записываютс  в блоке 12 контрол  температур, в качестве которого примен ютс  серийно вьшускаемые приборы , в частности многоточечные автоматические электронные потенциометры типа Э11П-09МЗ. График нагрузки задаетс  блоком 10 в соответствии с заданной конфигурацией, уровни токаThe transformer 1 under test (Fig. 1) is supplied with the nominal voltage from source 6. The same voltage is applied to the transformer 7 and to the induction regulator 9, the output voltage of which is equal to zero B of the idle code of the transformer 1. Zero voltage to The output of the induction regulator 9 is determined by the angular position of its rotor, controlled by the electric motor 81 (Fig. 8, which in turn receives a controlling influence from the control unit 10, which produces graphs for all stages of the experiments, including the third stage (figure 2), where the graph is constructed by static processing of load graphs occurring in actual operation (Fig. 3). The load current is controlled by introducing an additional emf through the transformer 8 from the induction regulator 9. The magnitude of this current load depends on the angle of rotation of the rotor in the induction controller 9, which is set in accordance with the adopted load schedule. At the first stage, two levels of current are set, first corresponding to the idle mode and then continuous mode nominal load for a time of establishing the temperature in all the control points of the transformer 1 under test. These temperatures are monitored by thermocouples 13-67, the readings of which are automatically recorded and recorded in the temperature control unit 12, which is used as serially produced instruments, in particular multipoint automatic electronic potentiometers of the type E11P-09MZ. The load graph is set by block 10 in accordance with a given configuration, current levels

которого контролируютс  с помощью датчика 1I тока.which is monitored by a current sensor 1I.

Термопары 13-67 установлены в контрольных точках испытуемого трансфор5 матора в соответствии с примен ющейс  методикой (фиг. Д-7).Thermocouples 13-67 are installed at the test points of the tested transformer in accordance with the method used (Fig. D-7).

Блок 10 управлени  функционирует следующим образом.The control unit 10 operates as follows.

Уровни тока нагрузки устанавлива0 ютс  движками N потенциометров 69, выходные сигналы с которых через .контакты шагового переключател  71 поступают на вход компаратора 85, где сравниваютс  с реальным током 5 нагрузки, измеренным датчиком 11 тока . В случае равенства реального тока заданному на выходе компаратора 85 напр жение равно нулю. Когда реальный (измеренный) ток больше за0 данного в соответствии с испытательным графиком нагрузки, на вы::оде компаратора 85 возникает напр жение соответствующего знака, привод щее к открыванию соответствующего транзистора балансного усилител  86, в ре . зультате чего подаетс  напр жение питани  на одну из двух катушек 87 или 88 реле, перва  из которых содержит свой замыкающий контакт в цепи питани  катушки 79 контактора управлени  движением Вперед реверсивного привода индукционного регул тора 9. При этом происходит увеличение напр жени  на его выходе, а в 5 трансформаторе 8 наводитс  ЭДС, привод ща  к возрастанию тока нагрузки исследуемого трансформатора 1.The load current levels are set by the sliders N of potentiometers 69, the output signals from which through the contacts of the step switch 71 are fed to the input of the comparator 85, where they are compared with the real load current 5 measured by the current sensor 11. If the real current is equal to the voltage specified at the output of the comparator 85, the voltage is zero. When the real (measured) current is greater than the value given in accordance with the load test chart, the voltage of the corresponding sign arises on you: the comparator 85, leading to the opening of the corresponding transistor of the balanced amplifier 86, in re. As a result, the supply voltage is applied to one of the two coils 87 or 88 of the relay, the first of which contains its closing contact in the power supply circuit of the coil 79 of the motion control contactor Forward reversing drive of the induction regulator 9. At the same time, EMF is induced in transformer 8, leading to an increase in the load current of the transformer 1 under study.

Когда измеренный реальный токWhen measured real current

0 меньше заданного, напр жение на выходе компаратора 85 имеет знак, соответствующий включению катушки 88 и соответственно движению Назад индукционного регул тора 9. В резуль5 тате этого напр жение на его выходе понижаетс , и ток нагрузки уменьшаетс  до заданной величины. Длительность протекани  тока заданной величины в соответствии с прин тым0 is less than the set point, the voltage at the output of the comparator 85 has a sign corresponding to the switching on of the coil 88 and, accordingly, to the movement Back of the induction regulator 9. As a result, the voltage at its output decreases and the load current decreases to a predetermined value. The duration of the current flow of a given value in accordance with the accepted

0 графиком нагрузки задаетс  N реле 74 времени, которые срабатывают в установленном пор дке поочередно и замыкают свои замыкающие с выдержкой времени контакты в цепи управлени 0, the load curve defines N time relays 74, which are triggered alternately in a fixed order and close their closing with time delay contacts in the control circuit

5 ключа 73, через который запитана катушка 72 шагового переключател  71. I 5 key 73, through which the coil 72 of the stepping switch 71 is energized. I

Claims (4)

Блок 82 контрол  графика нагрузки функционирует следующим образом. Перед включением в работу регистрирующего прибора 90 необходимо выставить выдержку срабатьшани  реле 100 времени, котора  определ ет пери од записи интегрального значени  то ка нагрузки, например, в течение 1 мин, после этого включают тумблером 107 двигатель 104 лентопрот жно го механизма регистрирующего прибора 90, на движущейс  диаграммной ле те которого производитс  запись пищ щим органом (пером, иглой, скобой и т.д.) чувствительного измерительн го элемента прибора 90. С датчика тока, в частности тран сформатора 11 тока, через согласующий элемент (резистор) 101 аналогова  информаци , преобразованна  в электрическое напр жение, поступает на вход усилител  91, который выпол н ет операцию интегрировани , так как в цепь обратной сй зи периодиче ки подключаютс  конденсаторы 93, 94 и 95 соответственно контактами 97, 98 и 99 щагового переключател  (искател ) 96, запитанного через контакт 105 реле 100 времени. Дл  состо ни  первого положени  контактов (фиг. 9), соответствующег первой заданной вьщержке времени интегрировани , конденсатор 93 подключен в цепь шагового переключател ( искател ) 96. На конденсаторах 94 и 95 зар д равен нулю, так как они еще не были в работе и будут находитьс  в состо нии нулевого зар да до тех пор, пока не окажутс  поочередно подключенными шаговым искателем 96 в цепь обратной св зи усилител  91. На входе усилител  92 напр жение отсутствует, так как он подключен через контактную группу 98 к конденсатору 94, не имеющему электрического зар да, поэтому регистрирующий прибор 90 записывает нулевое показание. Конденсатор 95 контактной группой 97 подключен к резистору 102. lio истечении первой вьщержкй уставки реле 100 времени наступает втора  выдержка времени, в начале которой происходит коммутаци  щаго- вого искател  96, привод ща  контак ные группы 97-99 во второе положение , при котором конденсатор 93 переключаетс  из цепи обратной св зи усилител  91 на вход усилител  92. Конденсатор 95 переключаетс  в цепь обратной св зи усилител  $1, а конденсатор 94 - на резистор 102. На конденсаторе 93 накапливаетс  зар д, соответствующий интегральному значению тока нагрузки за врем  периодизации , которое определ етс  уставкой реле 100 времени. Регистрирующий прибор 90 фиксирует выходное напр жение масщтабного усилител  92, пропорциональное зар ду, накопленному за врем  интегрировани . По истечении второй выдержки уставки реле 100 времени наступает треть  выдержка времени, в начале которой происходит очередна  коммутаци  шагового переключател  (искател ) 96, привод ща  контактные группы 97-99 в третье положение,-при котором конденсатор 95 переключаетс  из цепи обратной св зи усилител  91 на вход усилител  92 взамен конденсатора 93, который переключаетс  на резистор 102 дл  полного разр да. Подключение каждого из конденсаторов 93, 94 и 95 к резистору 102 перед включением их в цепь обратной св зи усилител  9 соответствует заданию нулевых начальных условий интегрировани  в Каждый из периодов заданных выдержек времени. Конденсатор 94 переключаетс  в цепь обратной св зи усилител  91. Регистрирующий прибор 90 фиксирует выходное напр жение масштабного усилител  92, пропорциональное зар ду, накопленному за период интегрировани  второй вьщержкй времени. Указанные три периода выдержки времени составл ют цикл работы блока 82 комплекта аппаратуры. Работа аппаратуры в последующие периоды происходит аналогично. На фиг. 3 изображены диаграммы потерблени  тока на участках уголь- . ных шахт, записанные при непосредственной подключении датчика к трансформатору шахтной подстанции. Из полученных диаграмм не видно, каким  вл етс  потребление тока за 1 мин, за 15 мин, за 1 ч. Чтобы получить такую информацию, нужно провести большой объем вычислительной работы, при этом объем записи измер ют сотн ми bteTpoB, так как производитс  запись мгновенных значений тока нагрузки. В предлагаемом блоке 82 контрол  производитс  запись не мгновенного значени  технологического параметр а проинтегрированного за интересую щий промежуток времени, например 1 мин, б мин, 1 ч и т.д. (например на фиг. 3 дл  уставки реле времени 6 мин). Очевидно, что никакой после дующей обработки такие диаграммы не требуют. Запись оказываетс  весь ма компактной - вместо дес тков мет ров ленты за одну смену накапливает с  10-20 см; что  вл етс  важным с точки зрени  нагл дности полученных результатов и экономии диаграммой бумаги, и исключает трудоемкий процесс последующей обработки результа тов записи режима. Предлагаемый способ позвол ет оп ределить степень загрузки первичной и вторичных обмоток дл  дальнейшей корректировки конструктивных параме ров и снижени  массогабаритных показателей . Оптимальное соотношение параметров соответствует совпадению кривых нагрева первичной и вторичны обмоток трансформатора. Формула изобретени 1. Способ определени  нагрузочно способности сухих трансформаторов, заключающийс  в том, что подают ном нальное напр жение на одну из обмоток трансформатора и провод т первы Ьтап измерений, при котором измер ют и поддерживают равным ноМинально ffy фазньй ток и измер ют величины перегревов обмоток трансформатора, провод т второй этап измерений, при котором измер ют температуру в конт рольных точках трансформатора, регулируют ток в соответствии с задан ным графиком нагрузки до момента прекращени  роста температуры и измер ют величины перегрева обмоток, отличающийс  тем, что, с целью повышени  точности определе ни  нагрузочной способности после окончани  первого и второго этапов измерений,, определ ют величины отклонений перегревов обмоток от эталонного значени  по формулам: ). ,«вн / бн йЬк -, .), л ни -- , / t Оо-(, , г 6, где k 1,2 - номер этапа; НН и ВН - индексы обмоток соответственно низкого и высокого напр жени ; 32 б - величина перегрева; Д - величина отклонени  перегрева; эталонное значение перегрева , определ ют относительные значени  отклонений значений перегревов второго этапа по отношению к отклонени-  м значений перегревов первого этапапо формулам: производ т третий этап измерений, при котором провод т минимум три, а в общем случае 1,2,..., i циклов измерений, аналогичных проводившимс  на втором этапе, при которых значени  номинального фазного тока определ ют как HOW.с, i - О; i ном 7 где I j - соответственно номинальные-токи в циклах, а; - долевые коэффициенты нагрузки, определ ют дл  каждого из циклов третьего этапа измерений перегревы .Т;, их отклонени  от номинальных и относительные значени  отклонений перегревов по отношению к отключени м перегревов первого этапа, определ ют функциональные зависимости . внни r...p««()..,-(f,HH) ном нам И определ ют уточненное значение номинального тока, как наибольшее из значений функций F ( SC ) и при 5 в 5-: 0. S-Z: ) - R--HH Block 82 control load graph operates as follows. Before turning on the recording device 90, it is necessary to set the time delay of the relay 100 time, which determines the recording time of the integral value of the load, for example, for 1 min, then the toggle switch 107 includes the engine 104 of the tape recording mechanism 90, the moving diagram sheet of which is recorded by the food organ (pen, needle, clip, etc.) of the sensitive measuring element of the device 90. From the current sensor, in particular the current transformer 11, through the matching element An analog information transformer (resistor) 101, converted into electrical voltage, is fed to the input of amplifier 91, which performs an integration operation, since capacitors 93, 94 and 95 are connected to the reverse circuit periodically with contacts 97, 98 and 99 schagovogo switch (seeker) 96, powered through the contact 105 of the relay 100 time. For the state of the first position of the contacts (Fig. 9), corresponding to the first predetermined time delay of integration, the capacitor 93 is connected to the circuit of the step switch (finder) 96. On the capacitors 94 and 95, the charge is zero, since they were not yet in operation and will remain in zero-charged state until they are alternately connected by a step finder 96 to the feedback circuit of amplifier 91. There is no voltage at the input of amplifier 92, since it is connected through a contact group 98 to a capacitor 94 that does not have electric one charge, so the recording device 90 records a zero reading. The capacitor 95 by the contact group 97 is connected to the resistor 102. Lio after the first setpoint of the relay 100 has elapsed, the second time delay occurs, at the beginning of which switching of the contact finder 96 occurs, leading the contact groups 97-99 to the second position, in which the capacitor 93 switches from feedback circuit of amplifier 91 to input of amplifier 92. Capacitor 95 switches to amplifier feedback circuit $ 1, and capacitor 94 to resistor 102. On capacitor 93, a charge accumulates corresponding to the integral value of the heating current narrow over the periodization time, which is determined by the setting of the time relay 100. A recording device 90 captures the output voltage of the scaled amplifier 92, which is proportional to the charge accumulated during the integration time. After the second delay of the setpoint of the relay 100, the third delay occurs, at the beginning of which the next switching of the step switch (finder) 96 occurs, leading the contact groups 97-99 to the third position, at which the capacitor 95 switches from the feedback circuit of the amplifier 91 to the input of amplifier 92 instead of capacitor 93, which switches to resistor 102 for full discharge. Connecting each of the capacitors 93, 94 and 95 to the resistor 102 before connecting them to the feedback circuit of the amplifier 9 corresponds to setting the zero initial conditions of integration in each of the specified time delay periods. The capacitor 94 switches to the feedback circuit of the amplifier 91. The recording device 90 records the output voltage of the scale amplifier 92, which is proportional to the charge accumulated during the integration period of the second time lag. These three time periods constitute the cycle of operation of the apparatus set block 82. The operation of the equipment in subsequent periods is similar. FIG. 3 shows charts of current thickening in the areas of coal. mines recorded by directly connecting the sensor to the transformer of the shaft substation. From the diagrams obtained, it is not clear what the current consumption is for 1 min, for 15 min, for 1 h. To obtain such information, a large amount of computational work is needed, and the recording volume is measured by hundreds of bteTpoB, since instantaneous load current values. In the proposed control unit 82, the recording is made not of an instantaneous value of the technological parameter, but integrated over the interesting time interval, for example, 1 minute, 6 minutes, 1 hour, etc. (for example in Fig. 3 for setting the time relay to 6 minutes). Obviously, such a diagram does not require any further processing. The recording turns out to be very compact - instead of tens of meters, the tape ditch accumulates from 10–20 cm in one shift; which is important from the point of view of the consistency of the results obtained and the economy of the paper diagram, and eliminates the time-consuming process of subsequent processing of the results of the recording mode. The proposed method allows one to determine the degree of loading of the primary and secondary windings to further adjust the design parameters and reduce the weight and size parameters. The optimal ratio of the parameters corresponds to the coincidence of the heating curves of the primary and secondary transformer windings. 1. Method for determining the load capacity of dry transformers, which consists in applying a nominal voltage to one of the windings of the transformer and conducting the first stage of measurement, at which the current is measured and maintained equal to Minimum ffy and the values of the windings overheating the transformer, the second stage of measurements is carried out, at which the temperature at the control points of the transformer is measured, the current is adjusted in accordance with a predetermined load curve until the temperature rises and zmer dissolved windings overheating value, characterized in that, in order to increase the accuracy of definition audio loading capacity after the end of the first and second phases of measurement ,, determined extent of deviation from the reference winding overheating value according to the formulas). , "Vn / bn yk -,.), L nor -, / t Oo (,, g 6, where k 1,2 is the stage number; HH and HV are the low and high voltage winding indices, respectively; 32 b - overheating value; D - overheating deviation value; reference overheating value; determine the relative values of the deviations of the overheating values of the second stage with respect to the deviations of the overheating values of the first stage according to the formulas: the third stage of measurements is performed, at which at least three are performed and the general case of 1,2, ..., i measurement cycles, similar to those performed in the second stage, at which The nominal phase current values are defined as HOW.s, i are O, i are 7, where I j are the rated currents in cycles, respectively, and are the fractional load factors determined for each of the cycles of the third stage of measurement of overheating. their deviations from the nominal and relative values of the deviations of the superheats in relation to the shutdowns of the superheats of the first stage determine the functional dependencies. intern ... r "(() .., - (f, HH) nom to us and determine the specified nominal value current, as the largest of the values of the functions F (SC) and with 5 in 5-: 0. SZ:) - R - HH 2. Устройство дл  определени  нагрузочной способности сухих трансформаторов , содержащее индукционный регул тор , первый трансформатор, датчик тока, датчики температуры, источник напр жени , блок контрол  температуры, клеммы дл  подключени  первичной обмотки исследуемого трансформатора и клеммы дл  подключени  вторичной обмотки исследуемого трансформатора , первичные обмотки фаз ервого трансформатора соединены с соответствующими фазами источника апр жени , выходы датчиков темперауры соединены с соответствующими ходами блока контрол  температуры, тличающеес  тем, что, целью повышени  точности определени  нагрузочной способности, в него введены второй трансформатор и блок управлени , причем клеммы дл  подключени  первичной обмотки исследуемого трансформатора, фазы обмотки питани  индукционного регул тора подключены к соответствующим фазам источника напр жени , вторичные обмотки фаз первого трансформатора сое динены пофазно с первьми выводами перв 1чной обмотки второго трансформатора , вторые -выводы которой соединены с клеммами дл  подключени  вторичной обмотки исследуемого трансфор матора, выводы вторичной обмотки вто рого трансформатора пофазно соединены с соответствзпощими фазами выходно обмотки индукционного регул тора;, вход управлени  которого соединен с выходом блока управлени . 2. An apparatus for determining the load capacity of dry transformers, comprising an induction controller, a first transformer, a current sensor, temperature sensors, a voltage source, a temperature control unit, terminals for connecting the primary winding of the transformer under investigation and terminals for connecting the secondary winding of the transformer under investigation, primary windings the phases of the first transformer are connected to the corresponding phases of the source of April; the outputs of the temperature sensors are connected to the corresponding moves of the block Trol temperature, different from the fact that, in order to improve the accuracy of determining the load capacity, a second transformer and a control unit were inserted into it, with the terminals for connecting the primary winding of the transformer under study, the phases of the supply windings of the induction controller, are connected to the corresponding phases of the voltage source, the secondary phases the first transformer is connected in phase with the first pins of the first one winding of the second transformer, the second outputs of which are connected to the terminals for connecting the secondary The windings of the transformer under study, the secondary winding leads of the second transformer are connected in phase to the respective phases of the output winding of the induction controller; the control input of which is connected to the output of the control unit. 3. Устройство по п.2, отличающеес  тем, что блок управ лени  содержит блок контрол  графика нагрузки, согласующий усилитель, ком паратор, балансный усилитель, первое и второе промежуточные реле, реверсивный привод, шаговый переключатель ключ, N врем задающий реле, W потенциометров , N ЕС-цепочек, резистор , первьш и второй стабилизированные источники питани , причем вход блока управлени  подключен через амперметр к входу блока контрол  графика нагрузки, вьпсод которого сое динен с входом согласующего усилитед , выход которого соединен с первым входом компаратора, второй вход кото . рого подключен к подвижному контакту шагового переключател , а выход - к входу балансного-усилител , первый и второй выходы которого соединены соответственно с первыми выводами обмоток первого и второго промежуточ ных реле, вторые выходы которых подключены соответственно к отрицательному и положительному выводам первого стабилизированного источника питани , которые подключены к соответствующим зажимам питани  согласующего усилител  и компаратора, средн   точка балансного усилител  соединена с общей шиной, регулирующиевьгооды каждого из Ц потенциометров соединены с соответствующими неподвижными ламел ми шагового переключател , катушка шагового переключател  соединена с выводами источника питани  через ключ, (.TJ-1) врем задающих реле имеют по два замыкающих с выдержкой времени контакта, а Н-ое врем задающее реле имеет один замыкающий и один размыкающий с выдержками времени контакты, КС-цели, состо щие из параллельно соединенных резисторов и конденсаторов, соединены между собой и с управл ющим выводом ключа, который через резистор соединен с из выводов второго стабилизированного источника питани , другой вывод которого через N замыкающих с вьщержкой времени соответствующих контакт-ов Г врем задающих реле соединен с другими сторонами ЕС-цепей, обмотки N врем задающих реле соединены между собой первыми выводами непосредственно , а вторыми выводами - через замыкающие с выдержкой времени контакты каждого из послед:/ющих врем задающих реле и соединены через размыкающий с выдержкой времени контакт последнего N-ro врем задающего реле с первым выводом реверсивного привода , выход реверсивного привода соединен с выходом блока управлени , второй вывод реверсивного привода соединен с вторым выводом катушки первого врем задающего реле. 3. The device according to claim 2, characterized in that the control unit includes a load graph control unit, a matching amplifier, a comparator, a balanced amplifier, a first and second intermediate relay, a reversing drive, a step switch key, N time setting relay, W potentiometers , N EC chains, resistor, first and second stabilized power sources, the control unit input is connected via an ammeter to the input of the load schedule control unit, whose output is connected to the input of the matching amplifier, the output of which is connected to th input of the comparator, the second input koto. It is connected to a moving contact of a step switch, and the output to the input of a balanced amplifier, the first and second outputs of which are connected respectively to the first terminals of the windings of the first and second intermediate relays, the second outputs of which are connected respectively to the negative and positive terminals of the first stabilized power source, which are connected to the corresponding power terminals of the matching amplifier and comparator, the midpoint of the balanced amplifier is connected to the common bus, the regulating wires to Each of the C potentiometers is connected to the corresponding fixed lamellas of the step switch, the coil of the step switch is connected to the power supply terminals via a key (.TJ-1) the time of the setting relays have two contact terminals with delayed time, and the Nth time of the setting relay has one contact and one time-open contact, the CS target, consisting of parallel-connected resistors and capacitors, are connected to each other and to the control output of a key, which is connected through a resistor to the secondary terminals stabilized power supply, the other output of which is connected to other sides of the EC circuits through the power supply of the corresponding contact G, the time of the master relay, the windings of the time of the master relay connected to each other by the first terminals with delay time, the contacts of each of the subsequent: / time-setting master relays and are connected via time-open contact, the last N-ro time of the master relay with the first output of the reversing drive, the output is reversible The second drive is connected to the output of the control unit, the second output of the reversible drive is connected to the second output coil of the first time of the master relay. 4. Устройство по ПП.2 и 3, о тл и ч а ю щ е е с   тем, что блок контрол  графика нагрузки содержит регистрирующий прибор, согласующий резистор, два операционных усилител , блок питани  с трем  выходами, три конденсатора, реле времени с замыкающим и размыкающим контактами, клеммы питани , электромагнитное реле с трем  контактными группами на три положени , выполненное в виде шагового переключател , подвижные контакты каждой контактной группы которого присоединены соответственно к одной из обкладок трех конденсаторов , другие обкладки которых присоединены непосредственно к выходу первого операционного усилител , неподвижный контакт первого положени  первой контактной группы соединен с неподвижным контактом второго положени  второй контактной группы и с неподвижным контактом третьего положени  третьей контактной группы а также через токоограничивающий резистор - с выходом первого операционного усилител , неподвижный контакт второго положени  первой контактной группы соединен с неподвижным контактом третьего положени  третьей контактной группы, а также с входом обратной св зи первого опе рационного усилител , неподви сный контакт третьего положени  первой контактной группы соединен с неподвижным контактом первого положени  второй контактной группы и с неподвижным контактом второго положени  третьей контактной группы, а также с входом второго операционного усилител , содержащего в цепи обратной св зи резистивный делитель, к выходу которого подключен вход регистри рующего прибора с лентопрот жным записывающим устройством, вход перво го операционного усилител  соединен через выпр митель и согласующий резистор с входом блока контрол  графика нагрузки, через замыкающий контакт реле времени катушка шагового переключател  подключена к первому выходу блока питани , к второму и третьему выходам которого подключены соответствующими вьшодами первый и второй операционные усилител , реле времени через свой размыкающий кон3216 такт подключено параллельно с игaтелем лентопрот жного устройства и с вxoдo d блока питани  к клеммам питани  блока контрол  графика нагрузки , выводы согласующего резистора через выпр митель соединены с выходом блока контрол  графика нагрузки. 5, Устройство по п.2, отличающеес  тем, что реверсивный привод содержит электродвигатель, реверсивный коммутатор и трехфазньй источник питани , причем первые выводы катушек Вперед и Назад реверсйвного коммутатора и перва  фаза электродвигател  подключены к первой фазе трехфазного источника питани  через первый контакт первой группы контактов реверсивного коммутатора , втора  и треть  фазы электродвигател  подключены к трехфазному источнику питани  через вторые и третьи контакты первой и второй групп реверсивного коммутатора, вторые выводел катушек Вперед и Назад подключены к трехфазному источнику питани  через соответствующие контакты промежуточных реле.4. The device according to Claims 2 and 3, which is based on the fact that the block of control of the load curve contains a recording device, a terminating resistor, two operational amplifiers, a power supply unit with three outputs, three capacitors, a time relay with closing and opening contacts, power terminals, electromagnetic relay with three contact groups on three positions, made in the form of a step switch, the moving contacts of each contact group of which are connected respectively to one of the plates of three capacitors, the other plates of which connected directly to the output of the first operational amplifier, the fixed contact of the first position of the first contact group is connected to the fixed contact of the second position of the second contact group and to the fixed contact of the third position of the third contact group and also through the current limiting resistor to the output of the first operational amplifier, fixed contact of the second position of the first contact group is connected with a fixed contact of the third position of the third contact group, as well as with the input connection of the third position of the first contact group is connected to the fixed contact of the first position of the second contact group and to the fixed contact of the second position of the third contact group, as well as to the input of the second operational amplifier containing a resistive feedback circuit the divider, to the output of which is connected the input of the registering device with a tape recording device, the input of the first operational amplifier is connected via a rectifier and with The matching resistor with the input of the control unit of the load graph, through the make contact of the time relay the coil of the stepping switch is connected to the first output of the power supply unit, to the second and third outputs of which the first and second operational amplifiers are connected, the time relay is connected in parallel with the igloo through its breaker 3216 clock of the tape device and from the input d of the power supply unit to the power terminals of the control unit of the load curve, the terminals of the matching resistor are connected via a rectifier to the output house load curve control unit. 5, The device according to claim 2, characterized in that the reversing drive includes an electric motor, a reversing switch and a three-phase power source, the first leads of the Forward and Back coils of the reversing switch and the first phase of the motor being connected to the first phase of the first group of contacts reversing switch, the second and third phases of the electric motor are connected to the three-phase power source through the second and third contacts of the first and second groups of the reversing switch, the second s vyvodel Forward and Back coils are connected to a three phase power source via respective intermediate relay contacts. 8 10 /f /4 W 18 20 22 0 f 8 10 / f / 4 W 18 20 22 0 f i1 13 15 11 19 21 23 1i1 13 15 11 19 21 23 1 ipuz.eipuz.e 7/ 7 / pp -KJ-Kj «f“F Фиг.8Fig.8 гg