Изобретение относитс к области производства химических волокон различного ассортимента в резаном виде в частности к устройствам дл резки жгута химических волокон на отрезки конечной длины, Целью изобретени вл етс улучше ние качества резки за счет обеспечени посто нного удельного давлени н контактной площадке каждого ножа и противорежущей пластины по всей их длине. На фиг. 1 схематично изображено устройство; на фиг. 2 - ножева головка , вид спереди; на фиг. 3 - нож ножевой головки.в аксонометрии; на фиг. 4 - схема взаимодействи ножа ножевой головки и противорежущей пластины; на фиг. 5 - то же, вид сверху; на фиг, 6 - поперечное сече ние ножа на рассто нии 1 от его ко та с наименьшей толщиной; на фиг. 7 график изменени толщины ножа в пло кости, параллельной оси ножевой головки взависимости от отношени Устройство содержит приводную но жевую головку 1 с закрепленными на - ней плоскими ножами 2, каждый из ко торых установлен вдоль головки с уг ловым смещением по ободу головки относительно ее продольной оси под углом oL и с возможностью контактиро вани с противорежущей пластиной 3, закрепленной параллельно оси ножево головки на качалке 4. Качалка установлена на оси 5 и имеет пластинчатый рессорный амортизатор 6, взаимо действующий с кулачком 7. Кулачок жестко закреплен на т ге 8, котора взаимодействует с регулировочным винтом 9 и через него - с неподвижной гайкой 10. Ведущий П и ведомый 12 ролики подают жгут 13 химических волокон в зону резани его на отрез ки t 4 . Толщина каждого ножа выполнена уменьшающейс по его длине в направ лении к концу ножа, расположенному со смещениемотносительно другого е конца по ободу головки в противоположную направлению §е вращени в ст рону, при этом толщина ножа измен етс по зависимости IU(0,114-0,04 Ь, 6 I где t - толщина.ножа в рассматрив емом его сечении; t - наименьша толщина ножа; t - длина- ножа ; - рассто ние от конца ножа с наименьшей толщиной до рассматриваемого сечени ножа. Устройство работает следующим образом. Непрерывный жгут химических, например вискозных, волокон 13 заправл етс на ведущий ролик 11. Зажатый между роликами 11 и 12 жгут с необходимой скоростью подаетс в зону резани - в зону беззазорного контакта ножей 2 с противорежущей пластиной 3, где происходит резание жгута на отрезки 14 заданной длины при вращении ножевой головки 1, на которой закреплены ножи 2. При зтом ножи 2 установлены с некоторым наклоном под углом oi-к оси ножевой головки 1. Это вызвано необходимостью предотвратить взаимодействие ножей одновременно всей их длиной В с противорежущей пластиной, избежать разрушени режущей пары. Вследствие такой , установки ножи в процессе резани всегда беззазорно контактируют с противорежущей пластиной по площади ABCD. Дл сохранени посто нной по величине площади контакта ABCD ножи выполнены переменными по толщине в форме усеченного клина в плоскости, параллельной оси вращени ножевой головки и перпендикул рной опорной широкой грани ножа. При этом ножи установлены на ножевой головке 1 так, что вершина клина находитс со стороны кра ножа , отстающего по ходу вращени ножевой головки (т.е. спереди идущего кра ножи имеют толщину t а с отстающего кра - t,). Уменьшение толщиной ножей 2 от величины t, до величины (;„ позвол ет сохранить при измен емом угле заточки ножей на одном уровне ширину ta контактной фаски ножей, а следовательно , и площадь контакта ножей с противорежущей пластиной. Величина заточки угла р ножей при беззазорном взаимодействии с противорежущей пластиной уменьшаетс из-за наклона ножей под углом с к оси ножевой головки от большего значени р у впереди идущего кра ножей до меньшего значени р у отстающего кра ножей 2 по ходу вращени ножевой головки 1, и определ етс по зависимости R X cos Л tgd arccos °-, где R - радиус цилиндра естественно заточки ножей, Толщина ножа в плоскости, параллельной оси ножевой головки и перпе дикул рной опорной грани ножа, може быть рассчитана поданной эмпирическо зависимости, обесречивающей достато ную дл практики точность дл реаль возможных размеров толщины ножей и противорежущей пластины и углов заточки . Площадь контакта ABCD ножа и противорежущей пластины может быть определена как площадь ромба ABCD, так как ширина m контактной фаски выполнена посто нной на всей длине тожа, т.е. сторона AD четырехугольника ABCD параллельна стороне ВС. В св зи с тем, что толщина t противорежущей пластины посто нна на всей длине и она параллельна оси ножевой головки то сторона АВ параллельна DC, следовательно , площадь ABCD может быть рассчитана по формуле АВ X tj . Длина стороны АВ может быть определена по формуле В свою очередь, ширина m контактной фаски может быть определена по формуле t sin Дл определени вида зависимости изменени толщины ножа по его длине из данной зависимости определ ют значени дл различных сечений ножа, которые обеспечивают посто нные значени ширины контактной фаски m при измен ющемс угле заточки ножа. При этом принимают, что t 5 мм, б 65 , Е 300 мм. По полученным даИным стро т график изменени толщи«ы ножа в зависимости от отнощеии t)(/E (фиг. 7). Полученна крива удовлетворительно описываетс зави . симостью . t,t X 11 X (0,1 14-0,04 |)х|Ч. Значени коэффициентов определ ют эмпирическим подбором. Данна зависимость обеспечивает достаточную Дл практики точность в пределах реально возможных значений tj и длин ножей: t до 10 мм, ,Ра от 60 до 75° и максимальной длины ножа до 400 мм. Таким образом, в зависимость вход т величины, которые имеют посто нное значение по всей длине ножа, следовательно , и площадь контакта ножа с противорежущей пластиной будет посто нна по всей длине ножа, исключа зоны захода и вьпсода ножа из контакта с противорежущей пластиной, которые вл ютс не рабочими и не оказывают вли ни на качество резани . Поддержание на посто нном уровне удельного давлени на площади контакта ABCD осуществл етс следукщим образом. При вращении винта 9 в неподвижно закрепленной гайке 10 конец т ги 8 начинает передвигатьс по пр мой (по стрелке), начина воздействовать кулачком 7 на амортизатор 6 и создава тем самым усилие Р прижима противо- режущей пластины к ножам. Посто нна величина Р может быть достигнута, например, при вращении виита 9 динамометрическим ключом, позвол юфш поддерживать на одном уро.вне усилие вращени винта. Поскольку площадь контакта ABCD и величина усили прижима Р поддерживаютс в процессе резани на одном требуемом уровне, то также, на одном уровне поддержива- . етс и величина удельного давлени между противорежущей пластиной и беззазорно контактирующим с ней ножом, Тем cahbw гарантируетс качество проведени процесса резани жгута химического волокна (без непрорёзакных волокон) в течение всего срока службы ножей 2 до их полного износа. Предлагаемое устройство позвол ет на 5-7% увеличить выпуск I сорта вискозного высокомодульного, волокиа, переводимого в 1Г сорт по показатею непрорезанные волокна. Кроме того , создаетс возможность дл снижени материалоемкости ножей, на изготовление которых расходуютс остроефицитные антикоррозионные сплавы. ормула изобретени Устройство дл резки жгута химиеских волокон, содержащее приводную ожевую головку, каждый плоский нож оторой установлен вдоль нее с углоым смещением по ободу головки относительно ее продольной оси и с ыичможностью контактировани с противорежущей пластиной, установленной параллельно оси ножевой головки, отличающеес тем, что, с це- s лью улучшени качества резки за счет обеспечени посто нного удельного давлени на контактной площадке каждого ножа и противорежутцей пластины по всей их длине, толщина каждого но-Ю жа выполнена уменьшающейс по его длине в Направлении к концу ножа, расположенному со смещением относител гол ее на где ьно другого его конца по ободу овки в противоположную направленню вращени сторону, при этом толщиножа измен етс по зависимости t,t, U(0,114-0,OA |i). |i , t - толщина ножа в рассматриваемом его сечении; t, - наименьша толщина ножа; I - длина ножа; - рассто ние от конца ножа с наименьшей толщиной до рассматриваемого сечени иожа.The invention relates to the field of production of chemical fibers of different assortments in a slit, in particular, to devices for cutting a bundle of chemical fibers into segments of a finite length. The aim of the invention is to improve the quality of cutting by providing a constant specific pressure on the contact area of each knife and the counter plate on their entire length. FIG. 1 schematically shows a device; in fig. 2 - knife head, front view; in fig. 3 - knife knife golov.v axonometry; in fig. 4 is a diagram of the interaction of the knife of the knife head and the shear plate; in fig. 5 - the same, top view; Fig. 6 shows a cross section of a knife at a distance of 1 from its cat with the smallest thickness; in fig. Fig. 7 shows the variation of the knife thickness in the plane parallel to the axis of the knife head depending on the ratio. The device contains a driving butt head 1 with flat knives 2 fixed on it, each of which is installed along the head with an angle offset along the rim of the head relative to its longitudinal axis at an angle oL and with the possibility of contacting with a shearing plate 3 fixed parallel to the axis of the knife head on the rocking chair 4. The rocking chair is mounted on the axis 5 and has a plate spring shock absorber 6 interacting with the cam ohm 7. The cam is rigidly fixed to the tractor 8, which interacts with the adjusting screw 9 and through it with the fixed nut 10. The lead driver and the driven roller 12 feed the harness of 13 chemical fibers into the cutting zone at the t 4 sections. The thickness of each knife is made decreasing along its length towards the end of the knife, located offset from the other end along the rim of the head in the opposite direction of rotation in the side, while the thickness of the knife varies according to IU (0.114-0.04 b , 6 I where t is the thickness of the foot in its section, t is the smallest thickness of the knife, t is the length of the knife, is the distance from the end of the knife with the smallest thickness to the considered cross section of the knife. The device works as follows. for example viscose, in windows 13 is loaded onto the drive roller 11. The cable between the rollers 11 and 12 is clamped with the required speed into the cutting zone — into the zone of backlash-free contact of the knives 2 with the shearing plate 3, where the cable is cut into segments 14 of a given length while rotating the knife head 1, on which the knives 2 are fixed. With this, the knives 2 are installed with a certain inclination at an angle oi-to the axis of the knife head 1. This is caused by the need to prevent the knives from simultaneously interacting with their entire length B with the countering plate, to avoid destruction of the cutting blade s. As a result of this installation, the knives in the process of cutting are always gaplessly in contact with the shear plate over the area ABCD. To keep the contact area ABCD constant, the knives are made variable in thickness in the shape of a truncated wedge in a plane parallel to the axis of rotation of the knife head and the perpendicular support of the wide edge of the knife. In this case, the knives are mounted on the cutter head 1 so that the top of the wedge is on the side of the knife edge lagging in the direction of rotation of the knife head (i.e., the knives have a thickness t in front of the edge going, t). The reduction in the thickness of the knives 2 from the value of t to the value of (; allows you to keep at one level the width ta of the contact chamfer of the knives, and hence the area of contact of the knives with the counter plate. Sharpening angle of the knives p with the backlash-free interaction with the counterblade plate is reduced due to the inclination of the knives at an angle c to the axis of the knife head from a larger value p y on the front edge of the knives to a smaller value p on the lagging edge of the knives 2 during the rotation of the knife head 1, and The costs RX cos L tgd arccos ° -, where R is the radius of the cylinder, it is natural to sharpen knives, the thickness of the knife in a plane parallel to the axis of the knife head and the perpendicular bearing edge of the knife, can be calculated by applying an empirical relationship that does not provide enough practical accuracy possible sizes of the thickness of the knives and the shearing plate and the angles of sharpening. The contact area ABCD of the knife and the shearing plate can be defined as the area of the diamond ABCD, since the width m of the contact chamfer is made constant over the entire length of the identity, i.e. the side AD of the quadrilateral ABCD is parallel to the side of the aircraft. Due to the fact that the thickness t of the shear plate is constant over the entire length and it is parallel to the axis of the knife head, then the side AB is parallel to DC, therefore, the area ABCD can be calculated using the formula AB X tj. The length of the side AB can be determined by the formula. In turn, the width m of the contact chamfer can be determined by the formula t sin. To determine the type of dependence of the knife thickness along its length, the values for different knife sections that provide constant widths are determined from this dependence. contact chamfer m at varying knife sharpening angle. At the same time, it is assumed that t is 5 mm, b 65, E 300 mm. According to the data obtained by DAYS, a graph of changes in the thickness of the knife depending on the ratio t) (/ E (Fig. 7) is plotted. The resulting curve is satisfactorily described by the dependence. T, t X 11 X (0.1 14-0.04 | The values of the coefficients are determined by empirical selection. This dependence provides sufficient accuracy for practice within the limits of the actually possible values of tj and knife lengths: t up to 10 mm, Pa from 60 to 75 ° and maximum knife length up to 400 mm. Thus, the dependence includes quantities that have a constant value along the entire length of the knife, therefore, the area The blade’s contact with the shearing plate will be constant along the entire blade length, excluding the lead-in zone and knife blade out of contact with the shearing plate, which are not working and do not affect the cutting quality. Maintaining the specific pressure on the contact area ABCD As the screw 9 is rotated in the fixed nut 10, the end of the rod 8 begins to move in a straight line (in the direction of the arrow), the cam 7 starts to act on the shock absorber 6 and thereby creates a clamping force P ivo- to the knives of the cutting insert. A constant value of P can be achieved, for example, when the viit 9 is rotated with a torque wrench, allowing you to maintain the same rotational force at one level without turning the screw. Since the contact area ABCD and the value of the pressing force P are maintained at the same required level during the cutting process, it is also maintained at the same level. and the value of the specific pressure between the shear plate and the knife which is without gaps in contact with it, however, guarantees the quality of the process of cutting the tow of chemical fiber (without non-penetrating fibers) during the entire service life of the knives 2 until they are completely worn. The proposed device makes it possible to increase the output of the first grade of viscose high modulus, volokia translated into 1G grade, as shown by uncut fibers, by 5–7%. In addition, there is an opportunity to reduce the material consumption of knives, for the manufacture of which highly deficient anticorrosive alloys are consumed. Formula of the Invention A device for cutting a bundle of chemical fibers containing a driving bur head, each flat blade with a blade is installed along it with an angular displacement along the rim of the head relative to its longitudinal axis and with contact with a counter plate installed parallel to the axis of the blade head, characterized in that in order to improve the quality of cutting by providing a constant specific pressure on the contact area of each knife and the counter-plate of the plate along their entire length, the thickness of each but-10 a is made decreasing along its length in the direction towards the end of the knife, located with the relative offset of the knife at where it is on the other end of the knife along the rim in the opposite direction of the rotation, while the thickness varies according to t, t, U (0.114-0, OA | i). | i, t - the thickness of the knife in its section; t, is the smallest thickness of the knife; I is the length of the knife; - the distance from the end of the knife with the smallest thickness to the considered iozh section.