SU1208081A1 - Method of teeming ferrochromium - Google Patents
Method of teeming ferrochromium Download PDFInfo
- Publication number
- SU1208081A1 SU1208081A1 SU843774692A SU3774692A SU1208081A1 SU 1208081 A1 SU1208081 A1 SU 1208081A1 SU 843774692 A SU843774692 A SU 843774692A SU 3774692 A SU3774692 A SU 3774692A SU 1208081 A1 SU1208081 A1 SU 1208081A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- slag
- casting
- speed
- metal
- ferrochrome
- Prior art date
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
1one
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к разливке ферросплавов.This invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the casting of ferroalloys.
Цель изобретени - получение феррохрома с содержанием азота менее 0,02% за счет пр едотвращени контакта металла с воздухом при разливке,The purpose of the invention is to obtain ferrochrome with a nitrogen content of less than 0.02% due to the prevention of metal contact with air during casting,
Количество шлака, которым заполн ют шлаковню, должно быть в пределах 2-6 от объема разливаемого феррохрома. При меньшем объеме шлака в процессе разливки металл близко подходит к поверхности шлака и насыщаетс азотом воздуха, кроме того, он может не вместитьс в ванну, образовавшуюс затвердевшим в процессе выдержки шлаком, и проесть борт пшаковни. Заливка шлака в количестве более 6 объемов металла не приводит к дальнейшему снижению азота, но уменьшает толщину защитного сло шлака в шлаков- не, увеличива насыщение металла азотом при выдержке.The amount of slag with which the slag is filled should be within 2-6 of the volume of the ferrochrome being poured. With a smaller volume of slag during the casting process, the metal comes close to the slag surface and is saturated with nitrogen from the air. In addition, it may not fit into the bath formed by the slag hardened during the aging process and pass the board of pshakovni. Filling slag in an amount of more than 6 volumes of the metal does not lead to a further reduction of nitrogen, but reduces the thickness of the protective layer of slag in the slag, increasing the saturation of the metal with nitrogen during aging.
Перерыв в разливке длительностью 5-15 мин необходим дл -сформировани прочного шлакового гарниссажа в шла ковне. При выдержке менее 5 мин гар ниссаж в процессе разливки разрушаетс и металл проедает шлаковню, Выдержка шлака более 15 мин приводит к загущению шлака и ухудшению услови формировани слитка, при этом содержание азота в металле, из-за его диффузии через слой шлака возрастает.A break in casting with a duration of 5–15 min is necessary for the formation of a durable slag garnish in slag. With a shutter speed of less than 5 minutes, the garbage is destroyed and the metal eats slag during the casting process. Slag aging for more than 15 minutes leads to slag thickening and deterioration of the ingot formation condition, while the nitrogen content in the metal increases due to its diffusion through the slag layer.
В табл,1 представлено содержание азота в феррохроме при различных объемах шлака и выдержках, % (скорость разливки 1-й половины расплава 300 кг/с, 2-й половины jpacnnaBa 500 кг/с) ,Table 1 shows the nitrogen content in ferrochrome with various slag volumes and exposures,% (casting speed of the 1st half of the melt 300 kg / s, 2nd half of the jpacnnaBa 500 kg / s),
После 5-15-минутной выдержки шлака в шлаковне дальнейшую разливку плавки производ т при опущенном носке ковша в шлак, носок опускают с целью предотвращени контакта нижней поверхности разливаемого металла с воздухом.After 5–15 minutes of slag holding in the slag, further melt casting is carried out with the bucket lowered into the slag; the toe is lowered in order to prevent the lower surface of the metal being poured into contact with air.
Первую половину плавки разливают со скоростью 200-400 кг/с. Нижний предел определ етс необходимостью сохранени шлакового покрова над слоем металла и сокращением продолжительности разливки. При меньшей скорости разливки из ковша сливают основную массу шлака, а металлThe first half of the heat is poured at a speed of 200-400 kg / s. The lower limit is determined by the need to preserve the slag cover over the metal layer and shorten the casting time. At a lower speed of pouring from the ladle, the bulk of the slag is poured, and the metal
1208081212080812
остаетс в крвше над уменьшающейс remains above the decreasing
толщиной шлакового покрова, это приводит к увеличению содержани азота в феррохроме. Верхний предел ли-митирует массу струи с целью сохранени шлакового гарниссажа на дне шлаковни, так как при разливке первой половины плавки амортизирующий слой металла еще невелик,thick slag cover, this leads to an increase in the nitrogen content in ferrochrome. The upper limit limits the mass of the jet in order to preserve the slag garnish at the bottom of the slag, as when casting the first half of the melting, the damping metal layer is still small,
Вторую половину плавки разливают с большей скоростью (400-600 кг/с), поскольку толщина защитного сло шлака и в ковше и на поверхности струи снижаетс . Нижний предел скорости разливки лимитируетс необходимостью сокращени длительности разливки (особенно второй половины плавки), Превьш1ение скорости разливки приводит к усиленному эмульгированию металла в слое шлака с выносом его частиц на поверхность, что обуславливает увеличение содержани азота в сплаве. Кроме того, при разливке со скоростью болееThe second half of the heat is poured at a higher speed (400-600 kg / s), since the thickness of the protective slag layer in the ladle and on the surface of the jet is reduced. The lower limit of the casting speed is limited by the need to shorten the casting time (especially the second half of melting). Exceeding the casting speed leads to enhanced emulsification of the metal in the slag layer with its particles on the surface, which causes an increase in the nitrogen content in the alloy. In addition, when casting at a speed of more than
600 кг/с не гарантирована прочность боковьк корок шлакового гарниссажа,. Данные опытных кампаний по определению оптимальных скоростей разливки приведены в табл.2.600 kg / s is not guaranteed the strength of the side crusts of slag garnissage. The data of pilot campaigns to determine the optimal casting speeds are given in table 2.
Изобретение иллюстрируетс следующими примерами.The invention is illustrated by the following examples.
Низкоуглеродистый феррохром получали методом смешени в ковшеLow carbon ferrochrome was obtained by mixing in a ladle
аbut
емкостью 5,4 м , футерованном магнезитовым кирпичом.capacity of 5.4 m, lined with magnesite brick.
Пример 1, При разливке 1-2 т металла в заливалиExample 1, When casting 1-2 tons of metal poured
талла), Половину оставшегос в ковше шлака сливали в шлаковозный ковш. После 8 мин вьздержки ковш опускали с наклоном до соприкосновени его носка о шлаком. Первую половину расплава разливали со скоростьюtala), Half of the slag remaining in the ladle was poured into the slag-carrying ladle. After 8 minutes, the lug was lowered with an inclination until the tip of the sock was in contact with the slag. The first half of the melt was poured at a rate of
300 кг/с (5 с), а вторую - со ско- ростью 500 кг/с (3 с). Избыток шлака из шлаковни самотеком по носку шел в нижесто щую р дом шлаковню,300 kg / s (5 s), and the second - with a speed of 500 kg / s (3 s). The excess slag from the slag by gravity went to the bottom of the slag by gravity,
П р и м е р 2, При разливе 2-3 т металла заполн ли 2 шлаковни объемом по 1,25 м шлаком в количестве 0,9 м (по 2,5 объема металла). Треть оставшегос в ковше шлака сливали в . шлаковозный ковш и после 10-минутной вьщержки помещали носок ковша в шлак. Разливку 1-й половины плавки производили в 1-ую шлаковню со скоростью 300 кг/с (7 с). Вторую половину плавки аналогичным образомExample 2 When a spill of 2-3 tons of metal was being filled, 2 slag stones with a volume of 1.25 m each and 0.9 m (2.5 volumes of the metal each) were filled. The third remaining slag in the ladle was poured into. A slag-ladle ladle and after a 10-minute latch, put the toe of the ladle into the slag. The casting of the 1st half of the smelting was done in the 1st slagstone at a speed of 300 kg / s (7 s). Second half of melting in the same way
р 1, При разливке 1-2 шлаковню объемом 1,25 м 1,0 м шлака (4 объема меразливали Bd вторую шлаковню со скоростью 500 кг/с (4 с).p 1, When casting 1-2 slag with a volume of 1.25 m 1.0 m of slag (4 volumes, the second slag was mixed with Bd at a rate of 500 kg / s (4 s).
Опытными разливками плавок уста- (новлено, что низкое, содержание азота в феррохроме (менее 0,02%) обеспечиваетс при заполнении шла- ковни шлаком в количестве 2-6 объемов разливаемого металла, продолримечание , нтвесь объем шлака затверделExperimental castings of bottoms have established that the low nitrogen content in ferrochrome (less than 0.02%) is provided when the slag is filled with slag in an amount of 2-6 volumes of metal to be cast, continued noting, the total volume of slag has hardened
до разливки; пр. - проедание пшаковни; - опыты не проводились в св зи с проеданием пша- ковни.before casting; pr. - eating pshakovni; - the experiments were not carried out in connection with the eating of pshas.
Скорости разливки 1-й половины плавки при посто нных параметрах других отличительных признаков, кг./сCasting speeds of the 1st half of melting with constant parameters of other distinctive features, kg / s
Содержание азота в феррохроме , %The nitrogen content in ferrochrome,%
0,043 0,020 0,014 0,011 пр,0.043 0.020 0.014 0.011 pr,
300300
400400
500500
600600
700700
0,031 0,018 0,015 0,017 0,0390.031 0.018 0.015 0.017 0.039
ВНИИПИ Заказ 182/34 Тираж 552 Подписное Филиал ППП Патент, г.Ужгород, ул.Проектна , 4VNIIPI Order 182/34 Circulation 552 Subscription Branch of PPP Patent, Uzhgorod, Proektna St., 4
жительности остановки разливки расплава на 5-15-мин, скорости разливки первой половины расплава 200- 400 кг/с, скорости разливки второй половины расплава 400-600 кг/с.The duration of melt pouring stopping for 5-15 minutes, the casting speed of the first half of the melt is 200-400 kg / s, the casting speed of the second half of the melt is 400-600 kg / s.
Внедрение способа обеспечивает получение стабильно низкого содержани азота в феррохроме. Таблица 1The implementation of the method ensures the production of a consistently low nitrogen content in ferrochrome. Table 1
II
Таблица 2table 2
200200
300300
400400
500500
400400
500500
600600
700700
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843774692A SU1208081A1 (en) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | Method of teeming ferrochromium |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843774692A SU1208081A1 (en) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | Method of teeming ferrochromium |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1208081A1 true SU1208081A1 (en) | 1986-01-30 |
Family
ID=21132282
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843774692A SU1208081A1 (en) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | Method of teeming ferrochromium |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1208081A1 (en) |
-
1984
- 1984-07-18 SU SU843774692A patent/SU1208081A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Рысс М.А. Производство ферро сплавов. М.: Металлурги , 1975 , с. 215. Там же, с. 216. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3724829A (en) | Apparatus for the introduction of volatile additives into a melt | |
SU1208081A1 (en) | Method of teeming ferrochromium | |
US4398588A (en) | Method of making a rim-stabilized steel ingot | |
US3955967A (en) | Treatment of steel | |
RU2154676C1 (en) | Method of manufacturing refining additive | |
SU1533822A1 (en) | Method of top pouring of steel | |
SU1211325A1 (en) | Method of inoculating iron-carbon alloy | |
SU829320A1 (en) | Method of bottom pouring of steel | |
RU2075516C1 (en) | Method for production of intermediate product for metallurgy process | |
SU1046316A1 (en) | Modifier for cast iron | |
SU1046212A1 (en) | Method for treating slag | |
RU57745U1 (en) | DUSTER FOR BOWLING BECAME ALUMINUM | |
SU1135769A1 (en) | Method for reducing,modifying and alloying steel | |
SU1341213A1 (en) | Method of deoxidizing and inoculating steel | |
SU1715471A1 (en) | Method of producing semi-killed steel ingots | |
SU1479542A1 (en) | Method of producing titanium-containing alloying compositions | |
SU1521522A1 (en) | Method of alloying steel with lead in ingot mould | |
JPH058022A (en) | Method for preventing clogging of pouring hole at the time of pouring molten high carbon steel from molten steel level | |
SU1668014A1 (en) | Method for producing ingots of rimming steel | |
SU908846A1 (en) | Process for producing alloy metal | |
RU2089331C1 (en) | Charge stock for metallurgic conversion and mixture of preparation thereof | |
SU676623A1 (en) | High-grade cast iron producing method | |
SU1708909A1 (en) | Cast iron modifier | |
SU589263A1 (en) | Method of deoxidizing and alloying steel | |
RU2055907C1 (en) | Scrap-process method for steel smelting in martin furnace |