SU1194260A3 - Способ извлечени катализатора синтеза терефталевой кислоты - Google Patents
Способ извлечени катализатора синтеза терефталевой кислоты Download PDFInfo
- Publication number
- SU1194260A3 SU1194260A3 SU813263198A SU3263198A SU1194260A3 SU 1194260 A3 SU1194260 A3 SU 1194260A3 SU 813263198 A SU813263198 A SU 813263198A SU 3263198 A SU3263198 A SU 3263198A SU 1194260 A3 SU1194260 A3 SU 1194260A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- acetic acid
- terephthalic acid
- water
- catalyst
- solution
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/02—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides
- B01J31/04—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides containing carboxylic acids or their salts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
- B01J31/4023—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J31/403—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing iron group metals or copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2231/00—Catalytic reactions performed with catalysts classified in B01J31/00
- B01J2231/70—Oxidation reactions, e.g. epoxidation, (di)hydroxylation, dehydrogenation and analogues
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2531/00—Additional information regarding catalytic systems classified in B01J31/00
- B01J2531/70—Complexes comprising metals of Group VII (VIIB) as the central metal
- B01J2531/72—Manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2531/00—Additional information regarding catalytic systems classified in B01J31/00
- B01J2531/80—Complexes comprising metals of Group VIII as the central metal
- B01J2531/84—Metals of the iron group
- B01J2531/845—Cobalt
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
СПОСОБ ИЗВЛЕЧЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРА СИНТЕЗА ТЕРЕФТАПЕВОЙ КИСЛОТЫ на основе ацетата кобальта, ацетата марганца и брома из маточного раствора , полученного после отделени терефталевой кислоты, включающий отгонку до 70-90% уксусной кислоты и воду из маточного раствора, отличающийс тем, что, с целью повышени степени чистоты выдел емого катализатора-, полученный раствор охлаждают до 20-40 С, отдел ют .твердую фазу, частично рециклизуемую в зону синтеза, и экстрагируют жидкую фазу, содержащую органические примеси и катализатор, водным раствором уксусной кислоты или водой в присутствии добавки - п-ксилола или изобутилацетата, или втор-бутилацетата при массовом соотношении жидкой фазы уксусной кислоты или воды и дос € бавки 100:
Description
Изобретение относитс к способам извлечени катализаторов синтеза терефталевой кислоты.
Целью изобретени вл етс повы шение степени чистоты вьщел емого
определенных
катализатора за счет условий экстракции.
Пример 1. А. Окисление п- ксилола и выделение катализатора- из концентрированного раствора.
720 г уксусной 1 ислоты, содержащей 0,67 г тетрагидр.ата .ацетата кобальта , 1,99 г тетрагидрата ацетата марганца и 1,23 мл водного раствора, содержащего 40 ма( °, НВг, загружают в автоклав из титана емкостью 2л, снабженного термообогревом и оборудованного мешалкой и обратным холодильником . Полученный.раствор нагревают до 220 С, поддержива в автоклаве давление азота, равное 24 кг/см. В автоклаве поддержива скорость перемешивани 660 об/мин, ввод т 200 м раствора, 79 мае.% п-ксилола в уксусной кислоте и некоторое количество воздуха, необходимое дл увеличени концентрации кислорода в газе дл продувки, который непрерывно поступает дл поддержани
давлени на перуровне , равного 24 кг/см воначальном примерно до 2-2,5 об,%. Спуст два часа, реакционную смесь охлаждают и отдел ют суспензию терефталевой кислоты фильтрованием маточного раствора , промывают ее уксусной кислотой и водой и сушат в сушильном шкафу в вакууме при 100°С. Выход по п-ксилолу 94J8%. Пол рографический (анализ свидетельствует о наличии 400 м.д. 4-карбоксибензальдегида (4-КБА), оптическое пропускание 15%jHoro раствора продукта в 2н. гидрате |окиси натри при 340 нм 78%. Маточный раствор, остающийс после фильтровани , разгон ют, после отгонки примерно 90% растворител остаток
подвергают вторичной разгонке
при 25°С, вызьша тем самым выпадение
осадок твердой фазы, состо ш1ей, главным образом, из терефталевой кислоты (68 мас.%), п толуилово1 кислоты (15%), .4-КБА (10%) и бензойной кислоты (3%), содержащее также 30% от общего количества марганца и 15% от общего количества кобальта, использованных в о.пыте. Остаток отфильтровывают и добавл ют к фильтрату, содержащему большую часть катализатора и нежелательные побочные продук- ты синтеза, 100 г п-ксилола (массовое отношение жидка фаза:уксусна кислота:п-ксилол 100:94:104, при зтом наблюдаетс разделение смеси с результатом, представленным в табл. 1.
Т желую фазу (27,56 г), содержащую основную часть катализатора, возвращают в цикл на стадию окислени . Лех кую фазу, состо щую из уксусной кислоты и п-ксилола, разгон ют дл отделени легколетучих компонентов. Остаток, состо щий из небольшой части катализатора и побочных продуктов, подвергают разложению.
Таким образом, следу табл. 1, способ обладает максимальной эффективностью в отношении селективного выделени практически всех каталитических компонентов в т желой фазе (вода - уксусна кислота), содержащей при этом минимальное количество (4%) от всех имеющихс в системе примесей. Т жела фаза может быть рециклизована на стадию окислени без дальнейшей обработки, а получаема при зтом легка фаза соде ржит практически все количества име- |вшихс в системе примесей помимо незначительного количества каталитических компонентов
В. Повторное использование выделенного катализатора во вторичной реакции окислени .
27,56 г т желой фазы составл ют из 0,66 г Мп(СНзСОО)г 4Н20, . 0,157 г Со(СН,СОО)г 4Н20 и 0,242 мл водного раствора, содержащего 40 мас.% НВг, и загружают в автоклав вместе с 700 г уксусной кислоты. Полученную смесь нагревают при , давлении 24 кг/см , перемешивании со скоростью 600 об/мин, после чего добавл ют раствор, содержащий 79 мас.% п-ксилола в уксусной кислоте, при скорости введени 200 МП/ч. В газ дл продувки непрерьшно подают воздух, довод содержание кислорода в нем до 2-2,5 об.% и. .поддержива давление 24 кг/см .
Спуст 2 ч после введени реагентов , реакционную смесь охлаждают, терефтапевую КИСЛоту отдел ют фильтрованием , промывают уксусной кислотой и водой и сушат в сушильном шкафу при 100 С в вакууме. Выход 94,8% содержание 4-КБА в продукте 420 м.д. а пропускание при 340 нм 77%. При использовании катализатора, состо ще го из 80% выделенного из процесса катализатора и из 20% свежеприготовленного катализатора, выход и качество терефталевой кислоты полностью эквивалентно соответствующим значени м, полученным при использо- вагши только свежеприготовленного катализатора. Пример 2 (сравнительный). Непосредственна рециклизаци обезвоженного маточного раствора. Процесс окислени провод т анало гично примеру 1 (А)И с теми же результатами . Маточный раствор отдел ют фильтрованием терефталевой кислоты и подвергают его разгонке дл удалени имеющейс при реакции воды , после чего в обезвоженный раствор , содержащий уксусную кислоту, катализатор и промежуточные продукты реакции, добавл ют 0,185 мп водн го раствора НВг (40 мас.%) дл ком пенсации потерь. Указанный раствор в количестве 725 г вновь ввод т в автоклав и повтор ют процесс окислени при тех же услови х. Посл охлаждени терефталевую кислоту отдел ют фильтрованием, промывают и сушат. Выход 95,4%, содержание 4-КБ 50 м.д., а пропускание при.340 нм (дл 15%-ного раствора в 2 н.КОИ) 60%. Пример 3. Процесс окислени повтор ют аналогично примеру 1, при этом вьщёл ют из маточного раст вора после разгонки 7,4 г твердой фазы, состо щей из терефталевой кис лоты, промежуточных продуктов реакции и части катализатора. При добав лении 100 г п-ксилола к остающемус раствору (массовое отношение жидка фаза:уксусна кислота:п-ксилол 100: (94:104) получают 25 г т желой фазы, содержащей 66% от первоначального. количества марганца, 7-4% от первоначального количества кобальта и 85% от первоначального количества брома. Твердую и т желую фазы объед н ют и добавл ют к полученной смеси 0,0796 г Мп()2411 0, 0,0737 Со(СНзСОО) -41120 и 0,177 мл раство НВг (40 мас.%), после чего ввод т ее в автоклав вместе с 700 г уксус- ной кислоты. Повторный процесс окис ни провод т при 220с и давлении 24 кг/см , подвод при этом в автоклав поток воздуха и 79%-ного раств ра п-ксилола в уксусной кислоте скорости подачи 650 л/ч и 200 мл/ч соответственно. Спуст 2 ч, раствор охлаждают и выдел ют при обычных услови х терефталевую кислоту, после чего сушат ее в сущильном шкафу при 100°С. Выход 96,2%, содержание 4-КБА 430 М.Д., а пропускание терефталевой кислоты при 340 нм дл 15%-ного раствора в 2 н. NaOH 78%. Пример 4. 3600 г раствора, содержащего 3,35 г Со (С1ЦСОО )2-4Н20 3.35 г Г9 ,95 г (С1ЦСОО)2-4Н20 и 6,15.мп ++/ водного 40%-ного (по весу) раствора НВг, ввод т в автоклав из титана ем- костью 5 л, оборудованный мешалкой, ,теплообменником дл нагрева и обратным холодильником. Реакционную смесь ,нагревают в атмосфере азота при , давлении 24 кг/см , перемешиваНИИ со скоростью 600 об/мин и добавл ют к ней 1000 мл/ч раствора, содержащего 79 мас.% п-ксилола в уксусной кислоте. Одновременно обеспечивают подачу воздухав таком количестве, чтобы содержание кислорода в газе дл продувки составл ло 2-2,5 об.% при посто нном давлении. Спуст 2 ч после начала процесса, реакционную смесь охлаждают до 20°С и отдел ют фильтрованием терефталевую кислоту. Продукт, промытый уксусной кислотой и водой и высушенный в сушильном шкафу при 100 С в вакууме, содержи.т 420 м.д. 4-КБА и обладает пропусканием (в виде раствора в гидрате окиси натри ), равным 76%. Выход 94,5%. Маточный раствор разгон ют до перехода в газовую фазу 90% уксусной кислоты, после чего охлаждают до., отдел ют филь трованием твердую фазу и осаждают ее, затем к фильтрату добавл ют 500 г изобутилацетата и 300 мл воды (массовое отношение жидка фаза:уксусна кислота:изобутилацетат 100:153:100}, Состав фаз и коэффициент распределени приведены в табл. 2. В. Готов т 220 г указанной т желой фазы из 4,38 г ( , : 1,072 г () и 1 ,86 мл раствора бромистоводородноГ кислоты ( 40 мас.%) и ввод т его в автоклав вместе с 3500 г уксусной кислоты. Реакцию окислени провод т при тех услови х, что и ранее, при этом выход 94,5%, содержание 4-КБА 430 М.Д., пропускание 75%. Пример 5. А. Процесс повтор ют аналогично примеру 4 (А), однако только 50% маточного раствора концентрируют, охлаждают, фильтруют и экстрагирукзт. Остальные 50% непосредственно загружают в автоклав без какой-либо обработки и провод т оки ление согласно оггисанному способу (В).В , 50% необработанного маточного раствора, полученного согласно описа кому способу, и 110 г т желой фазы, полученной при обработке концентрированного раствора 250 г изобутил- ацетата (массовое отношение жидка фаза:уксусна кислота:изобутилацета 100:- 53: 1 00) загружают в автоклав и провод т повторное окисление. При этом концентрации марганца5 кобальт и брома довод т до первоначального значени и осуществл ют окисление при тех же услови х, что и ранее, получа выход 95,2%, содер ание 550 м.д,, пропускание 72%. П р и м е р 6. Операции повтор ют аналогично примеру 4, однако вм сто изобутилацетата используют втор бутилацетат, при этом достигаютс аналогичные результаты, П р и м. е р 7 (сравнительный). А В терморегулируемый автоклав из тита на емкостыо 6 л, оборудованный мешалкой и обратным холодильником, ввод т 2500 г раствора следующего состава, мас.%: Уксу.сна кислота 88Кобальт - 0 ,0180 Маргаиец 0,0&06 Бром0,0944 ВодаДо 00 Реакционную смесь перемешивают .и кагревагот до 220 С, после чего к ней добавл ют 6500 г/ч смеси, состо щей из 75 мас.% раствора указанного состава и 25, мас.% .п ксилола. Одновр менно в реактор подают воздух с расходом 6500 л/ч, Б. результате чего давление довод т до значени j равно го 24 кг/см, а концентраци кислоро да в газах дл продувки составл ет 3 об.%. Одновременно производ т не- ттрерывньш вывод суспензии терефтале- вой кислоты и процесс продолжают в течение 10 ч. Продукт непрерывно экстрагируют, охлаждают , фильтруют, промывают уксусной кислотой и водой и, наконец, сушат под вакуумоь при По истечении 10 ч полученна терефталева кислота (выход 93,5%) содержит 2100 м.д. 4-КБА и имеет npo пускание5 равное 45%. 60а В. При фильтрации продукта, полученного в А, получают маточный реак |ционный раствор, который разгон ют наколонке дл обезвоживани . Обез- воженный раствор в уксусной кислоте, содержащий только 3 мас.% воды, все количество кобальта и марганца, возвращают в реакцию, а часть брома при зтом остаетс в виде остаточного. продукта, остальную часть брома вывод т различными пут ми, например в виде бромистого метила в смеси с парами при разгонке. Реактор загружают 2500 г свежего каталитического раст- вора, имеющего тот же состав, что и в А, и подают в него непрерывно 6500 г/ч смеси, состо щей из 25 мас.% П ксилола и 75% обезвоженного раствора (полученного при разгонке -маточно- го раствора). К смеси добавл ют . надлежащие количества бром-иона дл восполнени потерь. Процесс провод т согласно описанному способу (А) и, спуст 10 ч, получают терефталевую кислоту (выход 94,5%), содержащую 3500 м.д, 4-КБА и имеющую пропускание , уменьшенное до 30%, что говорит об отрицательном вли нии рециклизу- емых примесей, содержащихс в обезво женном маточном растворе. Пример 8. Маточный- раствор, полученный при фильтровании согласно примеру 7, раздел ют на две равные части (Н) и (К). Одну из.них -(Н) обезвоживают и добавл ют ион брома анапогично примеру 7 (в), а вторую (К) нагревают в испарителе до перехода в газовую фазу 90% уксусной кислоты . Остаток после разгонки охлаждают . до 25 С и отдел ют твердую фазу, котора осаждаетс при охлаждении, от жидкой фазы, которую перевод т в устройство дл экстракции. В последнее .ввод т также изобутилацетат и воду в массовом соотношении жидка фаза: вода;изобутилацетат 100:146:170. Практически немедленно образуютс две несмешивающиес фазы, составы которых и коэффициент распределени приведены в табл. 3, Т желую фазу, содержащую катализатор 5 в котором отсутствуют примеси, .смещивают с частью (Н) маточного раствора, который не проходит стадию экстракционной обработки.После восполнени потерь рабочую смесь, содержащую 25 мас,% п-ксипола, вновь подвергают окислению в аналогичных
71
услови х . Спуст 10 ч получают тере- фталевую,кислоту (выход 94%), содержа .щую 2400 м.д. 4-КБА и имекщую пропускание , равное 45%. Из результатов опыта следует, что можно получать удовлетворительные результаты даже в том случае, когда в синтезе используетс более 90% кобальта и марганца рецикли30ванных в зону окислени без предварительного отжига соединений Со и Мп или без какой-либо сложной обработки их кислотами, основани ми, или ионообменными смолами.
Пример 9. Повтор ют все операции аналогично примеру 8, но с -заменой изобутилацетата п-ксилолом, с использованием массовых соотношений Ж1адка фаза:вода:п-ксилол 100: 85: 134, Спуст 10 ч, получают терефталевую кислоту (с,выходом 94%), содержащую 2350 м,д, 4-КБА и имеющую пропускание 45%. Состав и распределение между фазами при экстракции приведены в табл, 4.
Таким образом, предлагаемый способ позвол ет вьщелить, катализатор в количестве, превышающем 80% от общего количества каталитических компонентов (кобальт, бром, марганец, при этом его активность сохран етс на первоначальном уровне и выделен608
ный катализатор может быть непосредственно возвращен в цикл полностью или частично) в зону окислени п-ксилола .
Предлагаемый способ может быть легко реализован, он устран ет проблему накоплени побочных продуктов , вл ющихс каталитическими . дами, делает практически неограниченным по кратности процесс рециклизации катализатора, причем достигаетс высока степень рециклизации без отрицательного воздействи на
процесс окислени и качество продукта . Прекращение отгонки растворител (уксусной кислоты) после отгонки 70-90% его первоначального количества позвол ет выдел ть терефталевую
кислоту, проход щую на стадии центрифугировани , а также промежуточные продукты реакции , присутствующие в твердом виде в конечных фракци х, остающихс при отгонке растворител ,
не содержащие побочных продуктов, которые остаютс в жидкой фазе. Таким образом, возникает возможность дл рециклизации терефталевой кислоты и промежуточных продуктов ее син
теза, что также увеличивает выход
целевого продукта.
Таблиц
18,14
9,79 67,84
кислота 0,44 1,082 1,982
кие побочные
0,696
97,3
78
10 А,5 5,5
96
Вода
Уксусна кислота
Изобутилацетат
Кобальт
Марганец
Бром
Органические примеси
Таблица
Claims (1)
- СПОСОБ ИЗВЛЕЧЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРА СИНТЕЗА ТЕРЕФТАЛЕВОЙ КИСЛОТЫ на основе ацетата кобальта, ацетата марганца и брома из маточного раствора, полученного после отделения терефталевой кислоты, включающий отгонку до 70-90% уксусной кислоты и воду из маточного раствора, отличающийся тем, что, с целью повышения степени чистоты выделяемого катализатора·, полученный раствор охлаждают до 20—40 С, отделяют твердую фазу, частично рециклизуемую в зону синтезами экстрагируют жидкую фазу, содержащую органические примеси и катализатор, водным р’аствором уксусной кислоты или водой в присутствии добавки - п-ксилола или изобутилацетата, или втор—бутилацетата при массовом соотношении жидкой 'фазы уксусной кислоты или воды и до- о бавки 100:(85-153):(100-170) при 20- S 45 С с последующим отделением, твердой фазы и.возвращением ее в зону синтеза.SU_. 1194260 >1 1194260
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT19393/80A IT1129759B (it) | 1980-01-23 | 1980-01-23 | Metodo per ricuperare in forma attiva i componenti del sistema catalitico della sintesi dell'acido tereftalico |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1194260A3 true SU1194260A3 (ru) | 1985-11-23 |
Family
ID=11157312
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813263198A SU1194260A3 (ru) | 1980-01-23 | 1981-01-22 | Способ извлечени катализатора синтеза терефталевой кислоты |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4356319A (ru) |
JP (1) | JPS56113346A (ru) |
BE (1) | BE887212A (ru) |
BR (1) | BR8100324A (ru) |
CA (1) | CA1152481A (ru) |
DE (1) | DE3101672A1 (ru) |
ES (1) | ES8203323A1 (ru) |
FR (1) | FR2473903B1 (ru) |
GB (1) | GB2067563B (ru) |
IT (1) | IT1129759B (ru) |
NL (1) | NL8100192A (ru) |
SU (1) | SU1194260A3 (ru) |
Families Citing this family (102)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8428028D0 (en) * | 1984-11-06 | 1984-12-12 | Ici Plc | Recovery of metal catalyst residues |
US4939297A (en) * | 1989-06-05 | 1990-07-03 | Eastman Kodak Company | Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate |
TW299318B (ru) * | 1994-11-15 | 1997-03-01 | Mitsubishi Chem Corp | |
JP3729284B2 (ja) * | 1995-09-22 | 2005-12-21 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 高純度テレフタル酸の製造方法 |
KR19990025109A (ko) * | 1997-09-10 | 1999-04-06 | 조민호 | 테레프탈산 폐기슬러지로부터 코발트 촉매를 회수하는 방법 |
KR100496042B1 (ko) * | 1998-11-06 | 2005-09-26 | 에스케이케미칼주식회사 | 테레프탈산 제조 공정에서 산화 촉매 물질의 회수방법 |
US7196215B2 (en) * | 2001-06-04 | 2007-03-27 | Eastman Chemical Company | Process for the production of purified terephthalic acid |
US7485747B2 (en) * | 2001-06-04 | 2009-02-03 | Eastman Chemical Company | Two stage oxidation process for the production of aromatic dicarboxylic acids |
WO2004052821A1 (en) * | 2002-12-09 | 2004-06-24 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
US7132566B2 (en) * | 2003-09-22 | 2006-11-07 | Eastman Chemical Company | Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry |
US20040215036A1 (en) * | 2003-04-25 | 2004-10-28 | Robert Lin | Method for heating a crude carboxylic acid slurry in a post oxidation zone by the addition of steam |
US7381386B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-06-03 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid |
US7494641B2 (en) * | 2003-06-05 | 2009-02-24 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid |
US7282151B2 (en) * | 2003-06-05 | 2007-10-16 | Eastman Chemical Company | Process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid using pressure filtration |
US7410632B2 (en) | 2003-06-05 | 2008-08-12 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid |
US7351396B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-04-01 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from an aqueous mixture |
US7452522B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-11-18 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid |
US7049465B2 (en) * | 2003-07-10 | 2006-05-23 | Eastman Chemical Company | Process for energy recovery in processes for the preparation of aromatic carboxylic acids |
US7546747B2 (en) | 2004-01-15 | 2009-06-16 | Eastman Chemical Company | Process for production of a dried carboxylic acid cake suitable for use in polyester production |
US7213540B2 (en) * | 2004-02-05 | 2007-05-08 | Eastman Chemical Company | Steam recompression in carboxylic acid processes |
US7568361B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-04 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7582793B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-01 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7589231B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7608733B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-10-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7888530B2 (en) * | 2004-09-02 | 2011-02-15 | Eastman Chemical Company | Optimized production of aromatic dicarboxylic acids |
US7482482B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-01-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7495125B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-02-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7371894B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-05-13 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7586000B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-08 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7504535B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7692036B2 (en) | 2004-11-29 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7390921B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-06-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7507857B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-03-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7910769B2 (en) | 2004-09-02 | 2011-03-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7959879B2 (en) | 2004-09-02 | 2011-06-14 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Optimized production of aromatic dicarboxylic acids |
US7741515B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7572932B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
WO2006028766A2 (en) * | 2004-09-02 | 2006-03-16 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7563926B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-07-21 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7381836B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-06-03 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7399882B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-07-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7683210B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-03-23 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US20070238899A9 (en) * | 2004-09-02 | 2007-10-11 | Robert Lin | Optimized production of aromatic dicarboxylic acids |
US7361784B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-04-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7608732B2 (en) | 2005-03-08 | 2009-10-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7572936B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7692037B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7273559B2 (en) * | 2004-10-28 | 2007-09-25 | Eastman Chemical Company | Process for removal of impurities from an oxidizer purge stream |
MY144892A (en) * | 2004-10-28 | 2011-11-30 | Grupo Petrotemex Sa De Cv | Process for removal of impurities from an oxidizer purge stream |
US7291270B2 (en) * | 2004-10-28 | 2007-11-06 | Eastman Chemical Company | Process for removal of impurities from an oxidizer purge stream |
US7741516B2 (en) * | 2005-05-19 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Process to enrich a carboxylic acid composition |
US20060264664A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Parker Kenny R | Esterification of an exchange solvent enriched composition |
US7834208B2 (en) | 2005-05-19 | 2010-11-16 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
US7919652B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-04-05 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition through the use of a catalyst removal zone and an enrichment zone |
US20060264656A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Fujitsu Limited | Enrichment process using compounds useful in a polyester process |
US7432395B2 (en) | 2005-05-19 | 2008-10-07 | Eastman Chemical Company | Enriched carboxylic acid composition |
US7557243B2 (en) * | 2005-05-19 | 2009-07-07 | Eastman Chemical Company | Enriched terephthalic acid composition |
US7880031B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US7304178B2 (en) * | 2005-05-19 | 2007-12-04 | Eastman Chemical Company | Enriched isophthalic acid composition |
US7897809B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-03-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US20060264662A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Gibson Philip E | Esterification of an enriched composition |
US7884231B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition |
US7884232B2 (en) | 2005-06-16 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
AR057669A1 (es) | 2005-08-11 | 2007-12-12 | Eastman Chem Co | Proceso para la extraccion del acido benzoico de una corriente depuradora de oxidantes |
US7569722B2 (en) * | 2005-08-11 | 2009-08-04 | Eastman Chemical Company | Process for removal of benzoic acid from an oxidizer purge stream |
US7402694B2 (en) * | 2005-08-11 | 2008-07-22 | Eastman Chemical Company | Process for removal of benzoic acid from an oxidizer purge stream |
CA2820149A1 (en) * | 2005-12-29 | 2007-07-05 | Bp Corporation North America Inc. | Ethanolysis of pet to form det and oxidation thereof |
US20070155987A1 (en) * | 2006-01-04 | 2007-07-05 | O'meadhra Ruairi S | Oxidative digestion with optimized agitation |
US7355068B2 (en) | 2006-01-04 | 2008-04-08 | Eastman Chemical Company | Oxidation system with internal secondary reactor |
US7358389B2 (en) | 2006-01-04 | 2008-04-15 | Eastman Chemical Company | Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics |
US20070179312A1 (en) * | 2006-02-02 | 2007-08-02 | O'meadhra Ruairi Seosamh | Process for the purification of a crude carboxylic axid slurry |
US7326807B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-02-05 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system with enhanced heating for oxidative digestion |
US7462736B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-12-09 | Eastman Chemical Company | Methods and apparatus for isolating carboxylic acid |
US7847121B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-12-07 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process |
US7420082B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-09-02 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing hot liquor removal downstream of oxidative digestion |
US7880032B2 (en) * | 2006-03-01 | 2011-02-01 | Eastman Chemical Company | Versatile oxidation byproduct purge process |
US7393973B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-07-01 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system with enhanced residence time distribution for oxidative digestion |
US7888529B2 (en) | 2006-03-01 | 2011-02-15 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
US8697906B2 (en) * | 2006-03-01 | 2014-04-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Methods and apparatus for producing a low-moisture carboxylic acid wet cake |
US7501537B2 (en) * | 2006-03-01 | 2009-03-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing oxidative digestion with reduced or eliminated upstream liquor exchange |
US20070203359A1 (en) * | 2006-03-01 | 2007-08-30 | Philip Edward Gibson | Versatile oxidation byproduct purge process |
US7863483B2 (en) * | 2006-03-01 | 2011-01-04 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process |
US8173836B2 (en) * | 2006-03-01 | 2012-05-08 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Method and apparatus for drying carboxylic acid |
US7863481B2 (en) | 2006-03-01 | 2011-01-04 | Eastman Chemical Company | Versatile oxidation byproduct purge process |
US20070208199A1 (en) * | 2006-03-01 | 2007-09-06 | Kenny Randolph Parker | Methods and apparatus for isolating carboxylic acid |
US7772424B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-08-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced evaporative concentration downstream of oxidative digestion |
US7897808B2 (en) * | 2006-03-01 | 2011-03-01 | Eastman Chemical Company | Versatile oxidation byproduct purge process |
US20070208194A1 (en) | 2006-03-01 | 2007-09-06 | Woodruff Thomas E | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
US7816556B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-10-19 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced multistage oxidative digestion |
US7326808B2 (en) | 2006-03-01 | 2008-02-05 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing cooled mother liquor from oxidative digestion as feed to impurity purge system |
US8614350B2 (en) | 2008-01-15 | 2013-12-24 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process employing solvent from esterification of lignocellulosic material |
US8455680B2 (en) | 2008-01-15 | 2013-06-04 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process employing solvent from esterification of lignocellulosic material |
CN103861650A (zh) * | 2012-12-17 | 2014-06-18 | 兴忠行股份有限公司 | 自对苯二甲酸反应母液回收钴锰催化剂的方法 |
US9943834B2 (en) * | 2014-05-08 | 2018-04-17 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US10010812B2 (en) | 2014-05-08 | 2018-07-03 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US9944615B2 (en) | 2014-05-08 | 2018-04-17 | Eastman Chemical Company | Purifying crude furan 2,5-dicarboxylic acid by hydrogenation and a purge zone |
US9604202B2 (en) | 2014-05-08 | 2017-03-28 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
WO2017170974A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社クラレ | ポリビニルアルコール及びその製造方法 |
US20190023837A1 (en) | 2017-07-20 | 2019-01-24 | Eastman Chemical Company | Production of polyethylene furanoate in a retrofitted polyester plant |
US10344011B1 (en) | 2018-05-04 | 2019-07-09 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US10526301B1 (en) | 2018-10-18 | 2020-01-07 | Eastman Chemical Company | Production of purified dialkyl-furan-2,5-dicarboxylate (DAFD) in a retrofitted DMT plant |
CN114804546B (zh) * | 2022-06-02 | 2023-03-17 | 无锡市兴盛环保设备有限公司 | 一种基于膜技术的pta母液回收处理方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2964559A (en) * | 1957-11-12 | 1960-12-13 | Standard Oil Co | Process for recovery of oxidation catalysts |
US3624145A (en) * | 1969-02-17 | 1971-11-30 | Du Pont | Purification of terephthalic acid by liquid-liquid extraction |
US3761474A (en) * | 1971-03-22 | 1973-09-25 | Fmc Corp | Purification of crude cyanuric acid |
BE792520A (fr) * | 1971-12-10 | 1973-06-08 | Standard Oil Co | Recuperation de colbalt et/ou de manganese exempts de fer et de cuivre |
JPS5328420B2 (ru) * | 1973-04-05 | 1978-08-15 | ||
FR2304255A7 (fr) * | 1975-03-13 | 1976-10-08 | Inst Francais Du Petrole | Procede de fabrication d'acide terephtalique par oxydation du paraxylene |
US4185073A (en) * | 1976-07-26 | 1980-01-22 | Standard Oil Company (Indiana) | Apparatus for iso- or terephthalic acid production in and recovery from benzoic acid-water solvent system |
NL188282C (nl) * | 1977-04-04 | 1992-05-18 | Montedison Spa | Werkwijze voor de synthese van tereftaalzuur door oxyderen van p-xyleen in azijnzuuroplossing. |
-
1980
- 1980-01-23 IT IT19393/80A patent/IT1129759B/it active
-
1981
- 1981-01-16 NL NL8100192A patent/NL8100192A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-01-19 US US06/226,382 patent/US4356319A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-01-19 FR FR8100877A patent/FR2473903B1/fr not_active Expired
- 1981-01-20 DE DE19813101672 patent/DE3101672A1/de not_active Withdrawn
- 1981-01-20 GB GB8101641A patent/GB2067563B/en not_active Expired
- 1981-01-21 BR BR8100324A patent/BR8100324A/pt unknown
- 1981-01-22 ES ES498729A patent/ES8203323A1/es not_active Expired
- 1981-01-22 SU SU813263198A patent/SU1194260A3/ru active
- 1981-01-22 CA CA000369113A patent/CA1152481A/en not_active Expired
- 1981-01-22 JP JP728981A patent/JPS56113346A/ja active Pending
- 1981-01-23 BE BE0/203582A patent/BE887212A/fr not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US № 2964559, кл. 260-525, опублик. 1960. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1129759B (it) | 1986-06-11 |
BE887212A (fr) | 1981-07-23 |
FR2473903B1 (fr) | 1986-11-28 |
NL8100192A (nl) | 1981-08-17 |
IT8019393A0 (it) | 1980-01-23 |
US4356319A (en) | 1982-10-26 |
GB2067563B (en) | 1984-03-21 |
GB2067563A (en) | 1981-07-30 |
ES498729A0 (es) | 1982-04-01 |
ES8203323A1 (es) | 1982-04-01 |
CA1152481A (en) | 1983-08-23 |
DE3101672A1 (de) | 1981-11-26 |
FR2473903A1 (fr) | 1981-07-24 |
BR8100324A (pt) | 1981-08-11 |
JPS56113346A (en) | 1981-09-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1194260A3 (ru) | Способ извлечени катализатора синтеза терефталевой кислоты | |
US5705682A (en) | Process for producing highly pure terephthalic acid | |
US4459365A (en) | Method of recovering a catalytic metal | |
EP0135341B1 (en) | Process for preparing terephthalic acid from para-xylene | |
US4286101A (en) | Process for preparing terephthalic acid | |
US4939297A (en) | Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate | |
US4158738A (en) | Process for the production of fiber-grade terephthalic acid | |
EP0818434B1 (en) | Process for the production of high-purity isophthalic acid | |
US4877900A (en) | Process for preparing terephthalic acid of high quality | |
US4053506A (en) | Production of fiber-grade terephthalic acid | |
JPH1112222A (ja) | アクリル酸の回収方法 | |
SU1217250A3 (ru) | Способ обработки маточного раствора | |
US4464477A (en) | Process for the recovery and reuse of heavy metal oxidation catalyst from residues in the Witten DMT process | |
JPS5949212B2 (ja) | テレフタル酸の製造法 | |
US4032563A (en) | Process for the recovery of high purity diesters of terephthalic or isophthalic acids | |
US4271315A (en) | Treatment of waste stream from adipic acid manufacture | |
US3210416A (en) | Manufacture of benzoic acid from toluene | |
US2393352A (en) | Manufacture of fumaric acid | |
US4788296A (en) | Process for the production and recovery of trimellitic anhydride | |
US4316775A (en) | Treatment of waste stream from adipic acid production | |
US6579990B2 (en) | Process for producing refined pyromellitic acid and refined pyromellitic anhydride | |
US4760165A (en) | Recovering useful components at least containing dimethyl terephthalate from high-boiling byproducts occurring in the production of dimethyl terephthalate | |
US4562285A (en) | Process for producing terephthalic acid | |
JPH01139547A (ja) | 高純度メタクリル酸エステルの製造方法 | |
US4233227A (en) | Phthalic anhydride formation and separation |