Изобретение относитс к энергетике и может быть использовано на крупных ТЭС. Цель изобретени - повышение надежности работы трубы за счет повышени эффективности рассеивани дымовых газов. На фиг. 1 изображена дымова труба, общий вид; на фиг. 2 - выходной участок вентилируемого зазора; на фиг. 3 - вид А на фиг. 2. Дымова труба содержит несущую оболочку 1 и газоотвод ший ствол 2, которые образуют вентилируемый зазор 3. К газоотвод ш ,ему стволу подсоединены газоходы 4, а под ним установлены вентил тор 5, электропривод 6 и калорифер 7. Вентил тор с помощью воздуховодов 8 сообщаетс с вентилируемым зазором 3. В перекрытии 9 вентилируемого зазора имеетс выт жное отверстие 10, выполненное в виде кольцевой щели. Выт жное отверстие 10 снабжено заслонкой llj выполненной в виде элемента кольцевой щели, имеющей возможность поворота (фиг. 2) и перекрывающей 15- 20% кольцевой щели. Поворот заслонки 11 осуществл етс исполнительным механизмом 12 по команде регул тора 13, сигналы на который поступают с угломерных пневматических трубок 14. Поворот заслонки 11 может осуществл тьс с помощью иных технических средств, например, путем использовани силы аэродинамического давлени ветра на флюгер, соединенный с заслонкой (не показано). Устройство работает следующим образом. Дымовые газы по газоходам 4 поступают в газоотвод щий ствол 2, откуда выбрасываютс в атмосферу. С целью повышени надежности работы трубы в вентилируемый зазор 3, образованный оболочкой 1 и стволом 2, подаетс воздух, который засасываетс из атмосферы и подогреваетс в калорифере 7, например, паром из отбора турбины и далее с помощью вентил тора 5 по воздуховодам 8 поступает в кольцевой зазор 3. Из вентилируемого зазора 3 подогретый воздух спутно потоку газов вытекает в атмосферу через часть выходного отверсти 10 перекрыти 9. Истечение воздуха осуществл етс на рассто нии 1,5-2 диаметра усть газоотвод щего ствола 2. Часть кольцевой щели перекрыта заслонкой 11. Ориентаци заслонки в направлении вектора атмосферных масс осуществл етс исполнительным механизмом 12 по команде регул тора 13. Максимальна эффективность работы устройства достигаетс при расположении заслонки 11 перед газоотвод щим стволом 2 по отношению к вектору скорости атмосферных масс и симметрично по отношению к нему. Самоокутывание выходных участков дымовых труб обусловлено возникновением градиента давлени по высоте ствола. Причем величина участка ствола в пределах которого возможно опускное движение дымовых газов не превышает 1,5-2 диаметра ствола. Следовательно, подача воздуха из вентилируемого зазора ведет к созданию воздушной оболочки вдоль ствола, котора преп тствует проникновению агрессивных дымовых газов к стволу. Смещение выходного отверсти зазора по отношению к устью газоотвод щего ствола вплоть до 2 диаметров его не оказывает существенного вли ни на гидродинамический подъем. Разр жение за трубой возникает при углах более 35- 40° (при отсчете от направлени вектора скорости атмосферных масс). Следовательно, в части выходного участка трубы против набегающего потока опускного движени газа быть не может. Перекрытие заслонкой части кольцевой щели, равной 20-25% и ориентированной относительно вектора скорости атмосферных масс, определ ет возрастание скорости воздуха в выходном отверстии зазора, повышение эффективности защиты ствола от проникновени дымовых газов и увеличение гидродинамического подъема.The invention relates to energy and can be used in large thermal power plants. The purpose of the invention is to increase the reliability of the pipe by increasing the efficiency of flue gas dispersion. FIG. 1 shows the chimney, general view; in fig. 2 - output section of the ventilated gap; in fig. 3 is a view A of FIG. 2. The flue pipe contains the bearing shell 1 and the flue trunk 2, which form a ventilated gap 3. To the flue w, the flue ducts 4 are connected to it, and under it are installed the fan 5, the electric drive 6 and the heater 7. The fan by means of air ducts 8 communicates with the ventilated gap 3. In the ceiling 9 of the ventilated gap there is an exhaust hole 10 made in the form of an annular gap. The exhaust hole 10 is provided with a flap llj of an annular slot formed as an element, which can be rotated (FIG. 2) and which closes an annular gap of 15-20%. The flap 11 is rotated by the actuator 12 at the command of the regulator 13, the signals to which are received from the goniometric pneumatic tubes 14. The flap 11 can be rotated by other technical means, for example, by using the force of aerodynamic wind pressure on the vane connected to the flap (not shown). The device works as follows. Flue gases through gas ducts 4 enter the gas exhaust trunk 2, from where they are emitted into the atmosphere. In order to increase the reliability of the pipe, the air in the ventilated gap 3 formed by the shell 1 and the barrel 2 is supplied with air, which is sucked from the atmosphere and heated in the heater 7, for example, with steam from a turbine takeoff and then with the help of the fan 5 through ducts 8 into the annular gap 3. From the ventilated gap 3, the heated air is co-flow of gases into the atmosphere through part of the outlet 10 of the shut-off 9. Air exhausts at a distance of 1.5–2 the diameter of the mouth of the flue 2. Part of the annular band whether it is blocked by a valve 11. The valve is oriented in the direction of the atmospheric mass vector by the actuator 12 at the command of the controller 13. The maximum efficiency of the device is achieved when the valve 11 is located in front of the venting barrel 2 relative to the velocity vector of atmospheric masses and symmetrically with respect to it . The self-entanglement of the exit sections of chimneys is due to the occurrence of a pressure gradient along the height of the barrel. Moreover, the magnitude of the section of the barrel within which it is possible to lower the movement of flue gases does not exceed 1.5-2 barrel diameters. Consequently, the supply of air from the ventilated gap leads to the creation of an air envelope along the barrel, which prevents the penetration of aggressive flue gases to the barrel. The displacement of the outlet of the gap with respect to the mouth of the gas exhaust trunk up to 2 diameters of it does not significantly affect the hydrodynamic rise. Discharge behind the pipe occurs at angles greater than 35-40 ° (when measured from the direction of the velocity vector of atmospheric masses). Consequently, in the part of the outlet section of the pipe there can be no gas descending flow against the incident flow. Shutting off a part of the annular gap equal to 20–25% and oriented relative to the velocity vector of atmospheric masses determines the increase in air velocity in the exit hole of the gap, increasing the efficiency of protecting the barrel against flue gas penetration and increasing the hydrodynamic rise.