SK288599B6 - Wire concrete with ultrahigh firmness - Google Patents
Wire concrete with ultrahigh firmness Download PDFInfo
- Publication number
- SK288599B6 SK288599B6 SK50010-2015A SK500102015A SK288599B6 SK 288599 B6 SK288599 B6 SK 288599B6 SK 500102015 A SK500102015 A SK 500102015A SK 288599 B6 SK288599 B6 SK 288599B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- metal fibers
- types
- reinforced concrete
- type
- range
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
- C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
- C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
Predkladané riešenie týkajúce sa novej skladby drôtobetónu s ultravysokými pevnosťami patrí do oblasti kompozitných materiálov s cementovou matricou, pri ktorých sa dosahujú ultravysoké charakteristické pevnostiv tlaku, vyššie než 120 MPa.The present solution for a new ultra-high strength wire-reinforced concrete composition belongs to the field of cement matrix composite materials which achieve ultra-high characteristic compressive strengths higher than 120 MPa.
Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Rozvoj drôtobetónových kompozitov s cementovou matricou vedie v súčasnosti k betónom označovaným ako HPC alebo UHPC, teda vysokohodnotné a ultravysokohodnotné betóny, ktoré sa vyznačujú predovšetkým vysokými priemernými pevnosťami v tlaku, a to okolo 200 MPa. Všetko je založené na dosiahnutí plnosti štruktúry kompozitu, čo sa dosahuje hmotnostnými dávkami cementu 600 - 1000 kg/m3, minimálnymi vodnými súčiniteľmi (0,16 - 0,25; vodný súčiniteľ je pomer hmotnosti vody ku hmotnosti cementu v 1 m3 betónu) a ďalej jedným typom drôtikov s dĺžkou 8-12 mm pri hmotnostnej dávke 100 - 300 kg/m3. Na to je nevyhnutné použitie špeciálnych prísad a prímesí. Kamenivo, ako nevyhnutná zložka kompozitu, sa používa vo frakciách s veľkosťou maximálneho zrna 2 alebo 4 mm Hlavnou nevýhodou tohto riešenia je výrazné sadnutie kovových drôtikov k spodnému povrchu vyrábaného prvku. K tomuto efektu dochádza z toho dôvodu, lebo oceľové vlákna sa nemôžu zachytiť za väčšie zrná kameniva 8 alebo 16 mm Tým dochádza k výraznej nehomogenite materiálu, a tým aj k /horšeniu vlastností drôtobetónu.The development of reinforced concrete composites with a cement matrix currently leads to concretes referred to as HPC or UHPC, i.e. high-grade and ultra-high-grade concrete, which are characterized in particular by high average compressive strengths of about 200 MPa. Everything is based on achieving the full structure of the composite, which is achieved by cement cement doses of 600 - 1000 kg / m 3 , minimum water coefficients (0.16 - 0.25; water coefficient is the ratio of water to cement weight in 1 m 3 of concrete) and one type of wires with a length of 8-12 mm at a weight dose of 100-300 kg / m 3 . The use of special additives and admixtures is essential for this. Aggregates, as an essential component of the composite, are used in fractions with a maximum grain size of 2 or 4 mm. The main disadvantage of this solution is the significant seating of the metal wires to the bottom surface of the produced element. This effect occurs because the steel filaments cannot become trapped by larger 8 or 16 mm aggregate grains. This results in a significant inhomogeneity of the material and thus in / deteriorates the properties of the reinforced concrete.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedené nevýhody odstraňuje drôtobetón s ultravysokými pevnosťami s cementovou matricou, obsahujúci portlandský cement (CEM I podľa EN 197-1), čadičové kamenivo, dva typy kovových vlákien, prímesí a prísady.These disadvantages are overcome by ultra-high strength reinforced concrete with a cement matrix, containing Portland cement (CEM I according to EN 197-1), basalt aggregates, two types of metal fibers, admixtures and additives.
Podstatou nového riešenia je, že cementová matrica obsahuje 600 až 1000 kg/m3 portlandského cementu, čadičové kamenivo je zložené z troch frakcií, a to z frakcií 0 - 4, 4 - 8 a 8 - 16, vodný súčiniteľ (pomer hmotnosti vody ku hmotnosti cementu v 1 m3 betónu) je v rozmedzí 0,16 až 0,25 a v objeme stvrdnutého drôtobetónu sú rovnomerne rozptýlené dva typy kovových vlákien. Celková hmotnostná dávka frakcií čadičového kameniva je v rozmedzí 1500 až 2000 kg/m3 a skladá sa z frakcií 0 - 4, 4 - 8 a 8 - 16. Čo sa týka kovových vlákien, prvý typ kovových vlákien má obdĺžnikový prierez so šírkou v rozmedzí 0,2 až 0,5 mm, s výškou v rozmedzí 1,5 až 2,0 mm a ich dĺžka leží v rozmedzí 25 až 35 mm Ťahová pevnosť prvého typu kovových vlákien je 350 až 450 MPa. Druhý typ kovových vlákien má kruhový prierez s priemerom v rozmedzí 0,08 až 0,12 mm, ich dĺžka je v rozmedzí 8 až 15 mm a ich ťahová pevnosť je väčšia než 2000 MPa. Súčtová hmotnosť oboch typov kovových vlákien leží v rozmedzí 100 až 280 kg/m3. Prísady sú pridávané v množstve potrebnom na dosiahnutie požadovanej spracovateľnosti. Spracovateľnosť sa určí podľa EN 12350-5 a EN 206.The essence of the new solution is that the cement matrix contains 600 to 1000 kg / m 3 of Portland cement, basalt aggregate is composed of three fractions, namely fractions 0 - 4, 4 - 8 and 8 - 16, water coefficient (water to weight ratio). weight of cement in 1 m 3 of concrete) is in the range of 0.16 to 0.25 and two types of metal fibers are evenly dispersed in the volume of hardened wire concrete. The total mass fraction of basalt aggregate fractions ranges from 1500 to 2000 kg / m 3 and consists of fractions 0-4, 4-8 and 8-16. For metal fibers, the first type of metal fibers has a rectangular cross section with a width in the range of 0.2 to 0.5 mm, with a height ranging from 1.5 to 2.0 mm and a length thereof ranging from 25 to 35 mm. The tensile strength of the first type of metal fibers is 350 to 450 MPa. The second type of metal fibers has a circular cross-section with a diameter in the range of 0.08 to 0.12 mm, their length is in the range of 8 to 15 mm and their tensile strength is greater than 2000 MPa. The total weight of both types of metal fibers is between 100 and 280 kg / m 3 . The additives are added in an amount necessary to achieve the desired processability. Workability is determined according to EN 12350-5 and EN 206.
Zásluhou použitia hrubého kameniva so zmámi s veľkosťou až 16 mm a dvoch rôznych druhov drôtikov v zmesi dochádza k eliminácii problému s nehomogenitou zmesi.The use of coarse aggregate with mixes up to 16 mm in size and two different types of wires in the mix eliminates the problem of inhomogeneity of the mix.
Prvý typ drôtikov zaisťuje homogenitu zmesi drôtobetónu tým, že bráni sadaniu druhého typu drôtikov ku dnu formy. Druhý typ drôtikov zvyšuje pevnosť betónu (v tlaku, v ťahu a v ťahu za ohybu). Ultravysoká pevnosť betónu nemôže byť dosiahnutá bez druhého typu drôtikov, zatiaľ čo prvý typ je nevyhnutný na dosiahnutie homogenity zmesi.The first type of wires ensures the homogeneity of the reinforced concrete mixture by preventing the second type of wires from settling to the bottom of the mold. The second type of wires increases the strength of the concrete (compressive, tensile and flexural). The ultra-high strength of concrete cannot be achieved without the second type of wires, while the first type is necessary to achieve homogeneity of the mixture.
Hmotnostný pomer prvého a druhého typu kovových vlákien je výhodne v rozmedzí 0,5 : 1,5 až 1,5 : 0,5.The weight ratio of the first and second types of metal fibers is preferably in the range of 0.5: 1.5 to 1.5: 0.5.
Veľmi výhodné je, ak sú kovové vlákna získavané z odpadu. Prvý typ kovových vlákien je výhodne vyrobený z odpadových kovových pásikov a druhý typ kovových vlákien z nastrihaných kordových drôtov získaných pri recyklácii pneumatíkIt is very advantageous if the metal fibers are obtained from waste. The first type of metal fibers is preferably made of scrap metal strips and the second type of metal fibers is from sheared cord wires obtained by recycling tires
Percentuálne zastúpenie prímesí je v rozmedzí 5 až 15 % objemu vyrábaného drôtobetónu.The percentage of admixtures is in the range of 5 to 15% of the volume of the reinforced concrete produced.
Nové riešenie teda spočíva v návrhoch štruktúry cementového kompozitu, to jest drôtobetónu, s využitím dvoch rozdielnych typov kovových vlákien v jednej zmesi. Význam nového riešenia výrazne vzrastie, ak sú kovové vlákna získané výhradne z odpadu. Dôsledkom použitia rozptýlených kovových vlákien dvoch rozdielnych typov je nielen spevnenie štruktúry drôtobetónu, ale i zaistenie rovnomerného rozptýlenia hrubých zŕn použitého kameniva. Nutnou podmienkou pre návrh zloženia tohto drôtobetónu je použitie čadičového kameniva v zložení bežných frakcií 0 - 4, 4 - 8, 8 - 16. Hmotnostný pomer frakcií závisí od požadovaných charakteristík stvrdnutého drôtobetónu.Thus, the novel solution consists in designing the structure of a cementitious composite, i.e., a reinforced concrete, using two different types of metal fibers in one mixture. The importance of the new solution will increase significantly if the metal fibers are solely obtained from waste. The use of scattered metal fibers of two different types not only strengthens the structure of the reinforced concrete, but also ensures uniform distribution of the coarse grains of the aggregate used. A prerequisite for designing the composition of this reinforced concrete is the use of basalt aggregate in the composition of common fractions 0 - 4, 4 - 8, 8 - 16.
S K 288599 B6S 288599 B6
Prehľad obrázkov na výkresochBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Na obrázkoch je ilustrovaná štruktúra drôtobetónu ako aj eliminácia usadzovania vlákien na spodnompovrchu betónu:The figures illustrate the structure of the reinforced concrete as well as the elimination of fiber deposition on the bottom surface of the concrete:
Na obrázku 1 sú znázornené vzorky, pri ktorých do zmesi zámerne neboli pridané jemné zložky kameniva, aby došlo k odhaleniu vnútornej štruktúry materiálu a rozdelenia vlákien.Figure 1 shows samples in which fine aggregates were not intentionally added to the mixture to reveal the internal structure of the material and fiber distribution.
Na obrázku 2 je znázornený detail jednej zo vzoriek, kde v hornej časti vzorky je možné vidieť dostatočný počet drôtikov druhého typu, usadzovanie ku spodnej hrane je eliminované.Figure 2 shows a detail of one of the samples where a sufficient number of wires of the second type can be seen at the top of the sample, settling to the lower edge is eliminated.
Na obrázku 3 je znázornený vľavo rez drôtobetónovou vzorkou s identifikovanými drôtikmi (sivé bodky), kde vpravo je krivka získaná v programe ASEF zobrazujúca zvislé rozdelenie drôtikov, pričom čierna čiara zobrazuje ideálne rozdelenie, sivá krivka potom skutočné rozdelenie.Figure 3 is a left cross-sectional view of a reinforced concrete sample with identified wires (gray dots), where on the right a curve is obtained in an ASEF program showing a vertical wiring distribution, with a black line showing an ideal distribution;
Príkladý uskutočnenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Návrh zloženia drôtobetónu sa uskutočňuje podľa požiadaviek na pevnosť v tlaku, prípadne i v ťahu. Hmotnostné dávky kameniva sa pohybujú v rozmedzí 1500 - 2000 kg/m3 v závislosti od použitých hmotnostnýchdávokkovových vlákien. Súčtová hmotnosť oboch typov kovových vlákien sapohybujev rozmedzí 100 - 280 kg/m3. Kovové vlákna prvého typu majú obdĺžnikový prierez s rozmerom 0,2 - 0,5 mn/1,5 - 2 mm a dĺžkou 25 - 35 mm pri ťahovej pevnosti 350 - 450 MPa a sú vyrobené z odpadových kovových pásikov. Kovové vlákna druhého typu majú kruhový prierez s priemerom 0,08 - 0,12 mm, dĺžkou 8-15 mm a ich pevnosť je väčšia než 2000 MPa. Tento druhý typ vlákien je získaný výhodne pri recyklácii pneumatík. Hmotnostný pomer uvedených typov kovových vlákien pri dávkovaní je v rozmedzí 0,5 : 1,5 až 1,5 : 0,5, spravidla potom 1 : 1, a tieto kovové vlákna sú vždy rovnomerne rozptýlené v stvrdnutomdrôtobetóne.The design of the reinforced concrete composition is carried out according to the requirements for compressive and / or tensile strength. Aggregate weights are in the range of 1500 - 2000 kg / m 3 , depending on the used fiber-weight fibers. The total weight of the two types of metal fibers is sabove in the range of 100 - 280 kg / m 3 . The metal fibers of the first type have a rectangular cross section of 0.2 - 0.5 mn / 1.5 - 2 mm and a length of 25 - 35 mm at a tensile strength of 350 - 450 MPa and are made of scrap metal strips. The metal fibers of the second type have a circular cross-section with a diameter of 0.08-0.12 mm, a length of 8-15 mm and their strength is greater than 2000 MPa. This second type of fiber is obtained advantageously when recycling tires. The weight ratio of said types of metal fibers at dosing is in the range of 0.5: 1.5 to 1.5: 0.5, generally 1: 1, and these metal fibers are always uniformly dispersed in the hardened reinforced concrete.
Cement, prísady a prímesi sú dávkované podľa bežných postupov s cieľom do siahnu ť plnú štruktúru drôtobetónu, ktorá je nositeľom ultravysokých pevností a zaisťuje vhodnú spracovateľnosť čerstvého drôtobetónu bežnými hutniacimi pro striedkami. V cementovej matricije portlandský cement v množstve 600 až 1000 kg/m3. Čadičové kamenivo je zložené z troch frakcií, a to z frakcií 0 - 4, 4 - 8 a 8 - 16, ktorých celková hmotnostná dávka je v rozmedzí 1500 až 2000 kg/m3. Pomer týchto fiakcií je určený tak, aby vyhovoval zvolenej ideálnej krivke zrnitosti. Vodný súčiniteľ je v rozmedzí 0,16 až 0,25.Cement, additives and admixtures are dosed according to conventional procedures in order to achieve a full structure of reinforced concrete that carries ultra-high strengths and ensures appropriate workability of fresh reinforced concrete by conventional compaction equipment. Portland cement is present in the cement matrix in an amount of 600 to 1000 kg / m 3 . Basalt aggregate consists of three fractions, namely fractions 0 - 4, 4 - 8 and 8 - 16, whose total weight dose ranges from 1500 to 2000 kg / m 3 . The ratio of these factions is determined to suit the chosen ideal grain size curve. The aqueous coefficient is in the range of 0.16 to 0.25.
Ďalej sú uvedené príklady zloženia predmetného drôtobetónu, a to vrátane nameraných priemerných pevností v tlaku a v priečnom ťahu.The following are examples of the composition of the subject reinforced concrete, including the measured average compressive and transverse tensile strengths.
1. Príklad receptúry vy s okohodnotného betónu:1. Example of a recycled concrete recipe:
Výsledky tlakových pevnostíResults of compressive strengths
S K 288599 B6S 288599 B6
Výsledky pevnostív priečnom ťahuTransverse tensile strength results
Výsledná tlaková pevnosť výrazne prekračuje hodnotu 60 MPa, čo je minimálna hranica pre vysokopevnostný drôtobetón, preto je možné tento materiál označiť ako vysokopevnostný materiál. Obidve hodnoty pevností prekračujú bežné pevnosti betónu približne šesťnásobne, z toho vyplýva ich využitie v extrémne namáhaných prvkoch, ako sú stĺpy výškových budov, piliere a mostovky v mostnom staviteľstve.The resulting compressive strength significantly exceeds 60 MPa, which is the minimum limit for high-strength wire-reinforced concrete, and therefore this material can be referred to as a high-strength material. Both strength values exceed the typical concrete strengths by about six times, resulting in their use in extremely stressed elements, such as high-rise columns, pillars and bridge decks in bridge construction.
2. Príklad receptúry vysokohodnotného betónu:2. Example of high-performance concrete recipe:
S K 288599 B6S 288599 B6
Výsledky tlakových pevnostíResults of compressive strengths
Výsledná tlaková pevnosť prekračuje hodnotu 150 MPa, čo je minimálna hranica pre ultravysokopevnostný drôtobetón, preto je možné tento materiál označiť ako ultravysokopevnostný materiál. Tento materiál je svojimi vlastnosťami určený do extrémne tlakovo namáhaných prvkov alebo veľmi štíhlych prvkov, ktoré môžu byť požadované pri riešení objektu. Zároveň je tento materiál svojím zložením veľmi odolný proti zmrazovacím cyklom a klimatickému namáhaniu.The resulting compressive strength exceeds 150 MPa, which is the minimum limit for ultra high strength wire reinforced concrete, so this material can be referred to as ultra high strength material. This material is due to its properties designed for extremely stressed elements or very slender elements that may be required in the solution of the object. At the same time, its composition is very resistant to freezing cycles and climatic stress.
Pri receptúre PI nebola experimentálne overovaná ťahová pevnosť. Vpriebehu celého výskumu sa potvrdil predpoklad, že ťahová pevnosť zodpovedá 1/10 pevnosti tlakovej. Tento pomer splňuje aj vzorová receptúra Cl. Pre zmes PI je možné predpokladať hodnotu ťahovej pevnosti v rozmedzí 16,0 až 19,5 MPa.The tensile strength was not experimentally verified in the PI formulation. Throughout the research, the assumption that the tensile strength corresponds to 1/10 of the compressive strength was confirmed. This ratio is also fulfilled by the sample formula C1. A tensile strength in the range from 16.0 to 19.5 MPa can be assumed for the PI mixture.
Prevencia usadzovania vlákien na spodnom povrchu betónu bola priamo preukázaná rôznymi experimentmi. Pri pokuse zobrazenom na obrázkoch 1 a 2 do zmesi zámerne neboli pridané jemné zložky kameniva, aby došlo k odhaleniu vnútornej štruktúry materiálu a rozdelenia vlákien. Vizuálne vyhodnotenie vzoriek preukázalo, že sadanie drôtikov druhého typu (ťahová pevnosť vyššia ako 2000 MPa, dĺžka 8-15 mm) bolo eliminované vďaka podopreniu drôtikmi prvého typu (ťahová pevnosť 350 - 450 MPa, dĺžka 25 - 35 mm) a hrubým kamenivomPrevention of fiber deposition on the bottom surface of concrete was directly demonstrated by various experiments. In the experiment shown in Figures 1 and 2, fine aggregates were not intentionally added to the mixture to expose the internal material structure and fiber distribution. Visual evaluation of the samples showed that the placement of the wires of the second type (tensile strength higher than 2000 MPa, length 8-15 mm) was eliminated due to the support of the wires of the first type (tensile strength 350-450 MPa, length 25-35 mm) and coarse aggregate.
Homogenita betónu bola tiež sledovaná na rezoch vzoriek a vyhodnotená špeciálnym počítačovým programom ASEF, ktorý bol vyvinutý na tento účel (pozri článok Fládr, J., Hejnic, F., Bílý, P.: Overení homogenity ztvrdlého drátkobetonu pomoci obrazové analýzy. Betón TKS 2/2016, s. 10 - 13. ISSN 1213 - 3116). Výsledná krivka získaná vyhodnotením vzorky na obrázku 3 ukazuje, že rozloženie drôtikov je veľmi blízke ideálnemu, čo dokazuje, že sa zabránilo usadzovaniu drôtikov ku spodnému povrchu.The homogeneity of the concrete was also monitored on the sample sections and evaluated by a special computer program ASEF, which was developed for this purpose (see Fládr, J., Hejnic, F., Bílý, P .: Verification of homogeneity of hardened reinforced concrete by image analysis. / 2016, pp. 10-13. ISSN 1213 - 3116). The resulting curve obtained by evaluating the sample in Figure 3 shows that the wire distribution is very close to ideal, demonstrating that the wire is not deposited on the bottom surface.
Za nepriamy dôkaz prevencie usadzovania vlákien na spodnom povrchu betónu možno považovať aj malý rozptyl výsledkov skúšokmechanických vlastností. Rozptyl výsledkov skúšok tlakovej pevnosti a pevnosti v priečnom ťahu sa výrazne zvyšuje, ak drôtiky sadajú ku dnu betónového prvku. Materiál sa stáva nehomogénnym kvôli nerovnomernému rozdeleniu drôtikov, v dôsledku toho dochádza ku koncentráciám napätia pri zaťažovaní, predčasnému vzniku trhlín a poklesu pevnosti. Uvedené príklady výsledkov skúšok majú veľmi malý rozptyl.A small variance in the results of the mechanical properties test can also be considered as indirect proof of the prevention of fiber deposition on the lower concrete surface. The dispersion of the results of the compressive and transverse tensile tests increases considerably when the wires sit at the bottom of the concrete element. The material becomes inhomogeneous due to the uneven distribution of the wires, resulting in stress stress concentrations, premature crack formation and a decrease in strength. The examples given for the test results have very little variance.
Priemyselná využiteľnosťIndustrial usability
Ultravysoké pevnosti drôtobetónu, ktoiý je predmetom uvedeného riešenia, predurčujú jeho využitie v betónovom staviteľstve. Jeho aplikácia v reálnych konštrukciách jednoznačne povedie k výraznej subtílnos ti konštrukcií oproti konštrukciám betónovaným z bežných štandardných betónov a z betónov s vysokými pevnosťami a k ich vyššej životnosti. Využitie drôtobetonu sa predpokladá predovšetkým pre konštrukcie, ktoré nie je možné za súčasných podmienok realizovať, t. j. mimoriadne staticky náročné a zložité detaily betónových konštrukcií z pohľadu ich vystužovania tak betonárskou, ako i predpätou výstužou, a konštrukcie vystavené extrémnym podmienkam prostredia.The ultra-high strengths of reinforced concrete, which are the subject of this solution, predetermine its use in concrete construction. Its application in real constructions clearly will lead to a significant subtility of constructions compared to concretes made of standard and high strength concretes and their longer service life. The use of reinforced concrete is predicted primarily for constructions that cannot be realized under the current conditions, ie. j. Extremely statically demanding and complex details of concrete structures in terms of their reinforcement by both concrete and prestressing reinforcement, and structures exposed to extreme environmental conditions.
K priemyselnému využitiu drôtobetónu prispieva spôsob jeho výroby, ktorý je možné uskutočniť bežným strojovým vybavením betonámí.The industrial use of reinforced concrete contributes to its production, which can be carried out by conventional machinery of concrete.
Významné sú tiež veľmi malé pretvorenia zo zmršťovania a dotvarovania, plynúce zo skladby štruktúry pri použití kovových vlákien, ktoré stužujú štruktúru vyrobeného drôtobetónu.Also very small deformations from shrinkage and creep resulting from the structure of the structure using metal fibers which reinforce the structure of the produced reinforced concrete are also significant.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2012-903A CZ2012903A3 (en) | 2012-12-17 | 2012-12-17 | Steel-fiber-reinforced concrete of ultrahigh strength |
| PCT/CZ2013/000161 WO2014094692A1 (en) | 2012-12-17 | 2013-12-05 | Ultra-high strength steel fibre reinforced concrete |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK500102015A3 SK500102015A3 (en) | 2015-08-04 |
| SK288599B6 true SK288599B6 (en) | 2018-10-01 |
Family
ID=49918332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK50010-2015A SK288599B6 (en) | 2012-12-17 | 2013-12-05 | Wire concrete with ultrahigh firmness |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ2012903A3 (en) |
| DE (1) | DE112013006042T5 (en) |
| SK (1) | SK288599B6 (en) |
| WO (1) | WO2014094692A1 (en) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ305508B6 (en) * | 2014-10-30 | 2015-11-04 | České vysoké učenà technické v Praze- Kloknerův ústav | Heat cured concrete of ultrahigh strength reinforced with wires and intended particularly for prefabrication, and process for producing thereof |
| CR20170561A (en) | 2015-06-11 | 2018-07-24 | Cemex Res Group Ag | ADVANCED DESIGNS OF CONCRETE BLEND REINFORCED WITH FIBER AND ADDITIVES. |
| ITUB20160072A1 (en) * | 2016-01-19 | 2017-07-19 | Italcementi Spa | CONCRETE WITH HIGH PERFORMANCE AND ITS STRUCTURAL USE |
| CZ201733A3 (en) * | 2017-01-24 | 2018-09-19 | České vysoké učenà technické v Praze - fakulta stavebnà | A method of homogenization of high-value or ultra-high-value concrete |
| AT16500U1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-11-15 | Kirchdorfer Fertigteilholding Gmbh | FIBER REINFORCING FIBER |
| IT201900002651A1 (en) * | 2019-02-25 | 2020-08-25 | Varicom Italia S R L | PREFABRICATED REINFORCED CONCRETE PLATES FOR THE CONSTRUCTION OF VERTICAL TAKE-OFF AIRCRAFT LAUNCH RAMPS AND RELATED INDUSTRIAL MANUFACTURING PROCESS |
| CN114278368A (en) * | 2022-01-07 | 2022-04-05 | 安徽铜冠（庐江）矿业有限公司 | Filling protective layer based on steel fiber concrete and construction method |
| CN114920478A (en) * | 2022-05-17 | 2022-08-19 | 重庆三峡学院 | Anti-cracking and anti-impact hybrid fiber concrete and preparation method thereof |
| CN115125882B (en) * | 2022-08-22 | 2023-11-24 | 扬州大学 | High-speed railway assembled ultra-high performance concrete sound barrier structure and construction process |
| CN116177961A (en) * | 2023-03-07 | 2023-05-30 | 中国民航大学 | Hybrid fiber reinforced concrete material and preparation method thereof |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01162267A (en) * | 1987-12-18 | 1989-06-26 | Sanyo Electric Co Ltd | Tape loading method |
| MY115314A (en) * | 1994-07-01 | 2003-05-31 | Neturen Co Ltd | High strenght, high weldability steel bars and wires for prestressed concrete |
| FR2771406B1 (en) * | 1997-11-27 | 2000-02-11 | Bouygues Sa | METAL FIBER CONCRETE, CEMENT MATRIX AND PREMIXES FOR THE PREPARATION OF THE MATRIX AND CONCRETE |
| FR2804952B1 (en) * | 2000-02-11 | 2002-07-26 | Rhodia Chimie Sa | ULTRA HIGH PERFORMANCE FIRE RESISTANT CONCRETE COMPOSITION |
| FR2808522B1 (en) * | 2000-05-03 | 2003-01-10 | Chaussees Tech Innovation | FIBER REINFORCED COMPACT ROUND CONCRETE COMPOSITION AND METHOD FOR MAKING A PAVEMENT FROM SAID COMPOSITION |
| CN101318801A (en) * | 2008-07-09 | 2008-12-10 | 东南大学 | Cement-base material with good movability and high intensity, and method of manufacturing the same |
| ES2360003B1 (en) * | 2009-10-20 | 2012-04-13 | Universitat Politècnica De Catalunya | ULTRA HIGH RESISTANCE CONCRETE REINFORCED WITH STEEL FIBERS |
| CN102092996A (en) * | 2010-11-30 | 2011-06-15 | 南京理工大学 | Cement-based composite material with high-temperature resistance and superhigh performance and preparation method thereof |
-
2012
- 2012-12-17 CZ CZ2012-903A patent/CZ2012903A3/en unknown
-
2013
- 2013-12-05 WO PCT/CZ2013/000161 patent/WO2014094692A1/en active Application Filing
- 2013-12-05 SK SK50010-2015A patent/SK288599B6/en unknown
- 2013-12-05 DE DE112013006042.6T patent/DE112013006042T5/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK500102015A3 (en) | 2015-08-04 |
| CZ304478B6 (en) | 2014-05-21 |
| WO2014094692A1 (en) | 2014-06-26 |
| WO2014094692A4 (en) | 2014-08-28 |
| CZ2012903A3 (en) | 2014-05-21 |
| DE112013006042T5 (en) | 2015-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK288599B6 (en) | Wire concrete with ultrahigh firmness | |
| Hung et al. | Workability, fiber distribution, and mechanical properties of UHPC with hooked end steel macro-fibers | |
| Yoo et al. | Effects of fiber shape, aspect ratio, and volume fraction on flexural behavior of ultra-high-performance fiber-reinforced cement composites | |
| Huang et al. | Improvement effect of steel fiber orientation control on mechanical performance of UHPC | |
| Madhkhan et al. | Effect of pozzolanic materials on mechanical properties and aging of glass fiber reinforced concrete | |
| Jin et al. | Experimental investigation on static and dynamic mechanical properties of steel fiber reinforced ultra-high-strength concretes | |
| Hossain et al. | Strength and fracture energy characteristics of self-consolidating concrete incorporating polyvinyl alcohol, steel and hybrid fibres | |
| Alwesabi et al. | Experimental investigation on fracture characteristics of plain and rubberized concrete containing hybrid steel-polypropylene fiber | |
| Park et al. | Benefits of synthetic fibers on the residual mechanical performance of UHPFRC after exposure to ISO standard fire | |
| Guan et al. | An economical ultra-high ductile engineered cementitious composite with large amount of coarse river sand | |
| Rahmani et al. | Statistical and experimental analysis on the behavior of fiber reinforced concretes subjected to drop weight test | |
| Yoo et al. | Effect of shrinkage reducing admixture on tensile and flexural behaviors of UHPFRC considering fiber distribution characteristics | |
| Wille et al. | Strain-hardening UHP-FRC with low fiber contents | |
| Xu et al. | Axial compressive performance of UHPC filled steel tube stub columns containing steel-polypropylene hybrid fiber | |
| Mertol et al. | Flexural behavior of lightly and heavily reinforced steel fiber concrete beams | |
| Huang et al. | Development of green engineered cementitious composites using iron ore tailings as aggregates | |
| Yang et al. | Influence of steel fiber on compressive properties of ultra-high performance fiber-reinforced concrete | |
| Hassanpour et al. | Lightweight aggregate concrete fiber reinforcement–A review | |
| Aslani et al. | High-performance fibre-reinforced heavyweight self-compacting concrete: Analysis of fresh and mechanical properties | |
| Koniki et al. | Influence of hybrid fibres on strength and stress-strain behaviour of concrete under uni-axial stresses | |
| Rahman et al. | Assessment of recycled aggregate concrete | |
| Yang et al. | Uniaxial compression mechanical property and fracture behavior of hybrid inorganic short mineral fibers reinforced cement-based material | |
| Sagar et al. | Compressive properties and analytical modelling for stress-strain curves of polyvinyl alcohol fiber reinforced concrete | |
| Elsayed et al. | Structural performance of recycled coarse aggregate concrete beams containing waste glass powder and waste aluminum fibers | |
| Belferrag et al. | Improvement of the compressive strength of mortar in the arid climates by valorization of dune sand and pneumatic waste metal fibers |