SK17982000A3 - Ložiskové materiály - Google Patents
Ložiskové materiály Download PDFInfo
- Publication number
- SK17982000A3 SK17982000A3 SK1798-2000A SK17982000A SK17982000A3 SK 17982000 A3 SK17982000 A3 SK 17982000A3 SK 17982000 A SK17982000 A SK 17982000A SK 17982000 A3 SK17982000 A3 SK 17982000A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- weight
- bearing
- alloy
- aluminum
- alloys
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/003—Alloys based on aluminium containing at least 2.6% of one or more of the elements: tin, lead, antimony, bismuth, cadmium, and titanium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/121—Use of special materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
Oblasť techniky
Predložený vynález sa týka ložiskových materiálov obsahujúcich hliníkové zliatiny naviazané na silný nosný materiál.
Doterajší stav techniky
Vo vysokovýkonných interných spaľovacích motoroch sa konvenčné používajú hriadeľové ložiská pozostávajúce buď zo zliatiny na báze medi alebo zliatiny na báze hliníka nejakým spôsobom naviazanej na pevný nosný alebo substrátový materiál, napríklad oceľ. Vlastný pracovný povrch ložiskovej zliatiny, t.j. povrch, ktorý je vystavený pôsobeniu povrchu ložiskového čapu hriadeľa motora, je tiež vybavený takzvaným povlakom, čo je tenký povlak relatívne mäkšej kovovej zliatiny, napríklad oloveno-cínovej, oloveno-cínovo-medenej alebo olovenoindiovej. Účelom povlaku je zabezpečiť ložisku vlastnosti prispôsobivosti a pohltivosti nečistôt. Prispôsobivosť je vlastnosť ložiska, ktorá umožňuje kompenzovať jemné mechanické nerovnosti medzi povrchmi ložiska a hriadeľa a je mierou schopnosti povlakovej zliatiny distribuovať pôsobiacu záťaž. Pohltivosť nečistôt je vlastnosť, ktorá umožňuje zatlačenie čiastočiek nečistôt v mazacom oleji do mäkkej povlakovej zliatiny bez toho, aby sa spôsobilo poškodenie, napríklad poškriabanie hriadeľa. Hoci technické výhody ložísk s povlakom sú neodškriepiteľné, majú významnú nevýhodu vysokej ceny v dôsledku toho, že povlak sa nanáša galvanickým pokovovaním, čo je pomerne veľmi prácny proces.
Výrobcovia motorových vozidiel častejšie žiadajú ložiská, ktoré nemajú povlaky, pretože sú lacnejšie. Avšak niektoré motory, hoci nemajú osobitne vysoký špecifický výkon, vzhľadom na svoju konštrukciu majú vysokú záťaž ložísk hriadeľa, alebo majú veľmi tenké olejové filmy medzi ložiskom a ložiskovým čapom hriadeľa a sú preto náchylné na odieranie povrchu ložiska. K odieraniu dochádza tam, kde sa vyskytuje kontakt kovu s kovom medzi povrchom ložiskového čapu hriadeľa a povrchom ložiska, t.j. olejový film sa v bode kontaktu preruší a umožní kontakt kovu s kovom. Odieranie sa vzťahuje momentálny kontakt kovu s kovom bez vlastného zaseknutia a následného zlyhania ložiska. Avšak zatiaľ čo ložiská s povlakom sú osobitne odolné voči odieraniu, väčšina konvenčných zliatin na • · ·· ···· • · • ··· báze medi a hliníka je pomerne slabá, čo sa týka odolnosti voči odieraniu. Schopnosť vydržať odieranie je mierou prispôsobivosti zliatiny. Na rozdiel od odierania zasekávanie súvisí s nedostatkom kompatibility zliatiny.
Jeden známy materiál, ktorý pozostáva z hliníka (6 % hmotn.), cínu (1 % hmotn.), medi (1 % hmotn.), a niklu, má dobrú odolnosť proti odieraniu, ale má pomerne nízku medzu únavy a húževnatosť v stave bez povlaku, čo ho robí nevhodným pre modernejšie výkonné motory. Nízka medza únavy a húževnatosť je dôsledkom nízkej ťažnosti tejto zliatiny.
Aby sa zvládla záťaž kladená na tieto materiály modernými motormi, je potrebná zliatina s významne zlepšenými mechanickými vlastnosťami, totiž pevnosťou v ťahu (15%), tvrdosťou (15 %) a medzou únavy (16 %), v porovnaní s jednou z najsilnejších známych hliníkových ložiskových zliatin pozostávajúcou z nasledujúcich prvkov: hliník (12 % hmotn.), cín (4 % hmotn.), kremík (1 % hmotn.) a meď, ktorá je v roztokovo tepelne spracovanej forme. Kým pevnosť tejto zliatiny by sa dala zvýšiť zvýšením obsahu medi, vyrába sa ťažko a draho zvyčajnými výrobnými spôsobmi odlievaním ingotov, valcovaním na určitú veľkosť a navalcovaním na oceľ vzhľadom na malé zníženie veľkosti, ktoré je možné pri každom prechode valcom pred tepelným spracovaním žíhaním.
GB-A-2271779 opisuje hliníkovo-cínovo-kremíkovú ložiskovú zliatinu, ktorá môže ďalej obsahovať aspoň jeden z prvkov Mn, Mg, V, Ni, Cr, Zr, a/alebo B v množstve od 0,1 do 3,0 % hmotnostných na jeden prvok. Popri týchto prvkov zliatina ďalej obsahuje 0,2 až 5,0 % hmotnostných Cu, 0,1 až 3,0 % hmotnostých Pb, 0,1 až 3,0% hmotnostných Sb a 0,01 až 1,0% hmotnostných Ti ako ďalšie legujúce prvky. Vysvetľuje sa tu, že ak obsah voliteľných prvkov Mn, Mg, V, Ni, Cr, Zr a B stúpne nad 3,0 % hmotnostné, prispôsobivosť ložiska sa môže zhoršiť a spracovateľnosť ložiskovej zliatiny sa môže znížiť.
Aj GB-A-2266564 sa zaoberá ložiskovými zliatinami na báze hliníka podobnými ako vo vyššie opísanom GB'779. Aj v tomto prípade zliatina s výhodou obsahuje aspoň jeden alebo dva ďalšie prvky - od 0,2 do 5,0 % hmotnostných Cu, od 0,1 do 3,0 % hmotnostných Pb, od 0,1 do 3,0 % hmotnostných Sb, Mn, Mg, V a ·· ···· ·· · ·· • · · · · ·· • ··· · · · · ·· • ··· ········ • · · · · ·· ······ ·· · ··
Ni a 0,01 až 1,0 % hmotnoštných Ti, pričom celkové množstvo Mn, Mg, V a Ni je v rozmedzí od 0,01 do 3,0 % hmotnoštných.
Zliatiny vyrobené podľa návodov vyššie uvedených dvoch dokumentov sú však prakticky nespracovateľné normálnymi výrobnými metódami odlievania a valcovania s nasledujúcim navalcovaním vzhľadom na slabú ťažnosť a pre krehkosť zliatin. To platí, keď je obsah legujúcich prvkov malým zlomkom vyššie uvedených hodnôt.
Podstata vynálezu
Cieľom predloženého vynálezu je poskytnúť hliníkovú zliatinu s vyššou pevnosťou a odolnosťou proti odieraniu ako známe zliatiny, pričom sa zachová nenáročnosť výroby.
Podľa prvého aspektu predloženého vynálezu sa poskytuje ložisková zliatinová kompozícia obsahujúca v hmotnoštných percentách: cín 5 až10; meď 0,7 až 1,3; nikel 0,7 až 1,3; kremík 1,5 až 3,5; vanád 0,1 až 0,3; mangán 0,1 až 0,3; zvyšok tvorí hliník popri nevyhnutných nečistotách.
Obsah cínu leží s výhodou v rozmedzí od 5,5 do 7 % hmotnoštných.
Testovanie ložísk prekvapujúco ukázalo, že keď obsah kremíka klesne pod 1,5% hmotnoštných, zvýši sa výskyt zaseknutí. Keď obsah kremíka presiahne 3,5%, kremíková sieť má tendenciu byť hrubšia a významne sa zvýši výskyt praskania počas spracovania zliatiny napríklad valcovaním, čo vyžaduje dodatočné tepelné spracovanie a menšie zníženie rozmeru pri jednom prechode valcom, čím sa zvyšujú výrobné náklady. Obsah kremíka sa s výhodou udržiava v rozmedzí od 2 do 3 % hmotnoštných.
Je známe, že prídavky medi a niklu zvyšujú pevnosť ložiskových hliníkovozliatinových materiálov. Prídavky pod 0,7 % hmotnoštných nevedú k požadovanému efektu zníženia pevnosti, zatiaľ čo prídavky nad 1,3 % hmotnoštných robia zliatinu ťažko spracovateľnou. Pri vyšších obsahoch medi a niklu sú možné len pomerne malé zníženia rozmerov pri valcovaní pred potrebnými tepelnými spracovaniami žíhaním, čo zvyšuje cenu materiálu.
•· ···· ·· · ·· • · · · · · · • ··· · · · · · · • ··· ······· · • · · · · · · ······ ·· · ··
Vanád má efekt zvyšovania húževnatosti zliatiny. Pod 0,1 % hmotnostného efekt rýchlo mizne, zatiaľ čo nad 0,3 % hmotnostného dochádza k efektu zvyšovania krehkosti. Obsah vanádu sa s výhodou udržiava maximálne na 0,2 % hmotnostného.
Mangán, okrem toho, že je chemickým zosilňovačom zliatin, je známym činidlom zlepšujúcim zrnitosť, ktoré zabezpečuje menšie zrná a tým vyššiu pevnosť, ako by sa dosiahla bez neho. Pod 0,1 % hmotnostného je efekt zmenšovania zŕn malý, zatiaľ čo nad 0,3 % hmotnostných mangánu sa spracovanie zliatiny stáva ťažkým a drahým, pretože vyžaduje znížené zmenšenie rozmeru pri valcovaní a dodatočné tepelné spracovanie.
Zistili sme, že kombinácia týchto dvoch dodatočných prvkov - vanádu a mangánu - v malých množstvách v rámci vyššie predpísaných limitov má synergicky účinok, pri ktorom sa pevnosť zliatiny výrazne zvýši a, čo je rovnako dôležité, nemá to významný nepriaznivý dopad na prispôsobivosť a kompatibilitu zliatiny. Testy ukázali, že zliatina vykazuje zlepšenú medzu únavy a odolnosť voči odieraniu pri porovnateľných záťažiach voči známym pevným hliníkovým zliatinám, pričom si udržiava nenáročnosť výroby pri nízkych nákladoch na spracovanie.
Avšak v typoch motorových aplikácií, na ktoré je táto zliatina určená, je to práve kombinácia zvýšenej mechanickej pevnosti spolu so zlepšenou odolnosťou proti odieraniu a prijateľná odolnosť voči zasekávaniu, ktorá je prekvapujúcim efektom zliatinovej kompozície podľa predloženého vynálezu.
Podľa druhého aspektu predloženého vynálezu sa poskytuje klzné ložisko pozostávajúce z pevného nosného materiálu s naviazanou vrstvou ložiskovej zliatiny s nasledujúcou kompozíciou v hmotnostných percentách: cín 5 až 10; meď 0,7 až 1,3; nikel 0,7 až 1,3; kremík 1,5 až 3,5; vanád 0,1 až 0,3; mangán 0,1 až 0,3; zvyšok tvorí hliník popri nevyhnutných nečistotách.
Ložisko môže obsahovať aj medzivrstvu pomerne čistého hliníka alebo hliníkovo-zliatinového materiálu medzi ložiskovou zliatinou a pevným nosným materiálom.
·· ···· ·· · • · · · · · · • ··· t · · · · • · · · · ···· · · • · · · · · ······· ·· ·
Týmto pevným nosným materiálom môže byť napríklad oceľ alebo bronz.
Zistilo sa, že ťažnosť zliatiny obsahujúcej vanád aj mangán je významne vyššia ako ťažnosť zliatin obsahujúcich len jeden z týchto prídavkov. Predpokladá sa, že táto vlastnosť je zodpovedná za zlepšenú odolnosť proti odieraniu tohto materiálu.
Zatiaľ čo materiál podľa predloženého vynálezu je určený predovšetkým na použitie napríklad v relatívne vysoko zaťažených motoroch náchylných na odieranie v dôsledku nízkej hrúbky olejového filmu pod náročnými pracovnými podmienkami, odborníci v oblasti ložísk budú chápať, že tento materiál by fungoval dokonale uspokojivo pri povlakoch vyššie opísaného typu.
Prehľad obrázkov na výkresoch
V záujme lepšieho pochopenia predloženého vynálezu bude teraz opísaný príklad jeho uskutočnenia len ako ilustrácia a s odkazom na priložené obrázky, kde:
Obrázok 1 ukazuje prierez cez časť ložiska využívajúceho zliatinu podľa predloženého vynálezu so zobrazením jednotlivých vrstiev.
Obrázok 2 je stĺpcový diagram ukazujúci relatívne výsledky odolnosti voči odieraniu pre zliatinu podľa predloženého vynálezu a pre tri porovnávacie zliatiny.
Obrázok 3 ukazuje podobný stĺpcový graf ako obrázok 2, ale zobrazuje relatívne výsledky zasekávania pre tie isté zliatiny.
Obrázky 4A až 4C ukazujú čiastočný prierez skúšobného prístroja na určovanie miery odierania a zasekávania a grafy indikujúce testové režimy pre únavu (4B) a testovanie odierania/zasekávania (40).
Príklady uskutočnenia vynálezu
Obrázok 1 ukazuje prierez cez časť obvodovej dĺžky v zásade polvalcového pololožiska cez rovinu kolmú na os ložiska. Ložisko 10 pozostáva z oceľovej nosnej vrstvy 12 s vrstvou 14 ložiskovej zliatiny s tenkou medzivrstvou 16 pomerne
·· ···· | ·· | • | ·· · | |
• · | • · | • | • · | ·· |
• · | • · | • · | • | |
• · | • · · | ···· | • · · | • |
• · | • · | • | • · | • |
·· | • | ·· | • · · |
čistého hliníka medzi nimi. Postup výroby ložiska bude zrejmý z nižšie opísaného príkladu.
Ložiská vyrobené z vyššie opísaného materiálu boli vytvarované do pololožísk na testovanie. Ložiská mali hrúbku steny 1,75 mm s hrúbkou ocele 1,5 mm a hrúbkou povlaku 0,25 mm.
Ďalšie porovnávacie zliatiny so zložením podľa nižšie uvedenej tabuľky 1 sa vytvarovali do ložísk rovnakých rozmerov a testovali sa za rovnakých podmienok.
Tabuľka 1
Materiál | Zloženie | ||||||
Sn | Si | Ni | Cu | V | Mn | Al | |
Porovnávacia 1 | 12 | 4 | - | 1 | - | - | ZV. |
Porovnávacia 2 | 20 | - | - | 1 | - | - | ZV. |
Porovnávacia 3 | 12 | 4 | - | 2 | - | - | ZV. |
Zliatina podľa vynálezu | 6 | 2,5 | 1 | 1 | 0,2 | 0,25 | ZV. |
Mechanické vlastnosti vyššie uvedených zliatin sú uvedené v tabuľke 2.
Tabuľka 2 - mechanické vlastnosti
Materiál | Tvrdosť povlaku (HV2.5) | UTS (MPa) | % predĺženia pri prasknutí | Húževnatosť * | Veľkosť Al zrna (gm) |
Porovnávacia 1 | 47 | 150 | 20 | 20 | 17 |
Porovnávacia 2 | 40 | 20 | 23 | 18 | 16 |
Porovnávacia 3 | 47 | 150 | 18 | 19 | 17 |
Zliatina podľa vynálezu | 52 | 180 | 21 | 25 | 12 |
* Kde húževnatosť = (0,66 x UTS) x predĺženie pri prasknutí; je to vzťah medzi pevnosťou a ťažnosťou. Ide o mieru, ktorá nemá žiadne jednotky.
·« ···· ·· · ·· • · · · · · · ···· · ··· · · • · · · · ···· · · · • · · · · · · ··· ··· ·· · ··
Vidno, že zliatina podľa vynálezu je nielen silnejšia ako porovnávacie zliatiny, ale nestráca žiadnu ťažnosť oproti zliatinám 1 a 3, ktoré sú tiež hliníkovocínovo-kremíkovo-medené zliatiny.
Ložiská sa testovali, aby sa určila ich medza únavy, záťaž, pri ktorej dôjde k odieraniu, a najvyššia záťaž, pri ktorej dôjde k zaseknutiu. Testy sa uskutočnili na známom prístroji Sapphire podľa obrázka 4A. Prístroj 20 pozostáva zo skúšobného hriadeľa 22 so stredovou výstrednou časťou 24 nesenou skúšanými ložiskami 26, 28, pričom vonkajšie konce hriadeľa sú zachytené v pomocných ložiskách 30, 32. Hriadeľom otáča hnací motor 36 a záťaž sa vyvíja na skúšané ložiská 26, 28 ojnicou 40, na ktorú sa vyvíja sila piestom 42, ktorý sa ovláda hydraulickými prostriedkami 46, 48. Tenzometer 50 meria aplikovanú záťaž. Obrázky 4B a 4C ukazujú typické režimy testovania únavy a odierania/zasekávania. Kapacita únavovej záťaže je záťaž, ktorá spôsobí únavu pri 200 hodinách chodu. Za prevádzky prístroj zobrazený na obrázku 4A vyvíja záťaž na skúšané ložiská 26, 28 pomocou výstrednej časti 24 a hydraulicky zaťažený piest 42 tým vyvíja sínusoidnú dynamickú záťaž na ložiská. Pomocou počítačového riadiaceho systému (nezobrazený) sa programované progresívne zvyšovanie záťaže stáva základom pre meranie vlastností povrchu. V tomto režime zvyšovania záťaže sa minimálna hrúbka olejového filmu postupne znižuje a pomocou zvyšovania teploty sa meria záťaž, pri ktorej sa materiál zotrie alebo oderie pri kontakte s geometrickými nepresnosťami na hriadeli a/alebo záťaž, pri ktorej sa materiál privarí na hriadeľ. Odolnosť voči odieraniu je mierou prispôsobivosti materiálu, zatiaľ čo odolnosť voči zaseknutiu je mierou kompatibility.
Obrázok 4B ukazuje ilustratívny schematický graf ukazujúci, že so zvyšujúcou sa záťažou ložiska klesá počet cyklov, ktoré ložisko vydrží pred únavou. Obrázok 4C ilustruje plán testu odierania/zasekávania. Na skúšané ložisko sa aplikuje rastúca záťaž, kým nedôjde k odretiu alebo zaseknutiu. Odretie alebo zaseknutie je vo všeobecnosti indikované zvýšením teploty na povrchu ložiska. Odretie väčšinou spôsobí momentálne stúpnutie teploty, zatiaľ čo zaseknutie spôsobí dlhodobé zvýšenie teploty sprevádzané poklesom tlaku oleja.
Výsledky testov sú uvedené v tabuľke 3.
·· ···· • · • ··· ·· · ·· · • · · · · ·· • · · · ·· · • ··· ······· ·· • ···· · ·· ··· ··· ·· · ·· ···
Tabuľka 3
Materiál | Kapacita únavovej záťaže pri 200 hod na Sapphire L-N | Relatívna odolnosť voči odieraniu, Sapphire | Relatívna odolnosť voči zaseknutiu, Sapphire |
Porovnávacia 1 | 1,14 | 0,74 | 0,95 |
Porovnávacia 2 | 1 | 1 | 1 |
Porovnávacia 3 | 1,14 | 0,53 | 1 |
Zliatina podľa vynálezu | 1.34 | 0,81 | 0,81 |
Relatívne vlastnosti ložísk zobrazené v tabuľke 3 sú založené na 18 testoch pre zliatinu podľa vynálezu a minimálne 60 testoch pre každú z porovnávacích zliatin. V tabuľke je zliatine AI20Sn1Cu (porovnávacia zliatina 2) priradená základná miera 1, s ktorou sa porovnávajú všetky ostatné zliatiny vrátane zliatiny podľa vynálezu. Teda napríklad medza únavy zliatiny podľa vynálezu je o 34 % vyššia ako medza únavy porovnávacej zliatiny 2.
Ako možno vidieť z tabuľky 3, medza únavy zliatiny podľa predloženého vynálezu je významne vyššia ako medze únavy troch porovnávacích zliatiny a hoci má nižšiu odolnosť voči zaseknutiu, má aj zlepšenú odolnosť proti odieraniu v porovnaní s ďalšími známymi porovnávacími Al/Sn/Si zliatinami 1 a 3. Výsledky uvedené v tabuľke 3 sú graficky zobrazené na obrázkoch 2 a 3.
V zásade materiál podľa predloženého vynálezu má významne vyššiu medzu únavy ako známe zliatiny, pričom si zachováva úplne adekvátnu odolnosť voči odieraniu aj zasekávaniu. Preto zliatiny podľa predloženého vynálezu sú osobitne užitočné pre motory vyžadujúce vyššiu medzu únavy a odolnosť proti odieraniu ako známe kremík obsahujúce zliatiny, ale ktoré nevyžadujú osobitne vysoké miery odolnosti proti zasekávaniu.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Ložisková zliatinová kompozícia, vyznačujúca sa tým, že pozostáva z 5 až 10 % hmotnostných cínu, z 0,7 až 1,3 % hmotnostných medi, z 0,7 až 1,3 % hmotnostných niklu, z 1,5 až 3,5 % hmotnostných kremíka, z 0,1 až 0,3 % hmotnostných vanádu, z 0,1 až 0,3 % hmotnostných mangánu, zvyšok tvorí hliník popri nevyhnutných nečistotách.
- 2. Ložisková zliatina podľa nároku 1, vyznačujúce sa tým, že obsah cínu je v rozmedzí od 5,5 do 7 % hmotnostných.
- 3. Ložisková zliatina podľa nároku 1 alebo nároku 2, vyznačujúca sa tým, že obsah kremíka sa udržiava v rozmedzí od 2 do 3 % hmotnostných.
- 4. Ložisková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že obsah vanádu je maximálne 0,2 % hmotnostných.
- 5. Ložisková zliatina v zásade podľa vyššie uvedeného opisu s odkazom na priložený popis a výkresy.
- 6. Klzné ložisko, vyznačujúce sa tým, že pozostáva z pevného nosného materiálu s naviazanou vrstvou ložiskovej zliatinovej kompozície pozostávajúcej z 5 až 10 % hmotnostných cínu, z 0,7 až 1,3 % hmotnostných medi, z 0,7 až 1,3 % hmotnostných niklu, z 1,5 až 3,5 % hmotnostných kremíka, z 0,1 až 0,3 % hmotnostných vanádu, z 0,1 až 0,3 % hmotnostných mangánu, zvyšok tvorí hliník popri nevyhnutných nečistotách.
- 7. Klzné ložisko podľa nároku 6, vyznačujúce sa tým, že ložisko ďalej obsahuje medzivrstvu pomerne čistého hliníka alebo hliníkovej zliatiny medzi ložiskovou zliatinou a pevným nosným materiálom.
- 8. Klzné ložisko podľa nároku 6 alebo nároku 7, vyznačujúce sa tým, že pevný nosný materiál je vybraný spomedzi ocele a bronzu.····
- 9. Klzné ložisko podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov 6 až 8, vyznačujúce sa tým, že vonkajší povrch ložiskovej zliatiny je vybavený povlakovou vrstvou.
- 10. Ložisko v zásade podľa vyššie uvedeného opisu s odkazom na priložený popis a výkresy.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GBGB9929425.8A GB9929425D0 (en) | 1999-12-14 | 1999-12-14 | Bearing materials |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK17982000A3 true SK17982000A3 (sk) | 2001-10-08 |
SK285110B6 SK285110B6 (sk) | 2006-06-01 |
Family
ID=10866212
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1798-2000A SK285110B6 (sk) | 1999-12-14 | 2000-11-27 | Ložisková zliatinová kompozícia a klzné ložisko |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6676898B2 (sk) |
EP (1) | EP1108797B1 (sk) |
JP (1) | JP5017521B2 (sk) |
AT (1) | ATE235576T1 (sk) |
BR (1) | BR0005867B1 (sk) |
DE (1) | DE60001792T2 (sk) |
ES (1) | ES2198257T3 (sk) |
GB (2) | GB9929425D0 (sk) |
PT (1) | PT1108797E (sk) |
SK (1) | SK285110B6 (sk) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004028242A (ja) | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Daido Metal Co Ltd | 内燃機関用軸受装置 |
GB0216331D0 (en) * | 2002-07-13 | 2002-08-21 | Dana Corp | Bearings |
GB0613526D0 (en) * | 2006-07-07 | 2006-08-16 | Dana Corp | Bearing materials |
US20110020215A1 (en) * | 2009-07-23 | 2011-01-27 | Ryu Wonhyoung | Chemical hydride formulation and system design for controlled generation of hydrogen |
CN102518672B (zh) * | 2012-01-05 | 2016-02-10 | 广州安达精密工业股份有限公司 | 一种生产高强度轴瓦基底层的方法及高强度轴瓦基底层 |
DE102012223042A1 (de) * | 2012-12-13 | 2014-06-18 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
DE102014220788B4 (de) * | 2014-10-14 | 2016-08-11 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff mit Aluminium-Lagermetallschicht |
GB2552998C (en) * | 2016-08-19 | 2020-06-24 | Mahle Int Gmbh | Aluminium alloy composition for a sliding element |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB623486A (en) | 1947-05-02 | 1949-05-18 | Rupert Martin Bradbury | A bearing alloy |
JPS586955A (ja) * | 1981-07-02 | 1983-01-14 | Daido Metal Kogyo Kk | 耐疲労性と非焼付性のすぐれたアルミニウム軸受合金 |
IT1238055B (it) * | 1989-03-01 | 1993-06-26 | Materiale stratificato per elementi di cuscinetti a strisciamento con strato antifrizione di materiale per cuscinetti a base di alluminio. | |
JPH0819946B2 (ja) * | 1992-04-28 | 1996-03-04 | 大同メタル工業株式会社 | なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 |
JP2657143B2 (ja) * | 1992-10-26 | 1997-09-24 | 大同メタル工業株式会社 | Al−Sn系軸受合金摺動層を有する耐疲労性、なじみ性に優れた多層すべり軸受 |
JP2769101B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1998-06-25 | 大同メタル工業株式会社 | 耐疲労性に優れたアルミニューム基合金軸受 |
-
1999
- 1999-12-14 GB GBGB9929425.8A patent/GB9929425D0/en not_active Ceased
-
2000
- 2000-11-17 GB GB0028036A patent/GB2358872B/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-11-27 SK SK1798-2000A patent/SK285110B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2000-12-01 PT PT00310687T patent/PT1108797E/pt unknown
- 2000-12-01 ES ES00310687T patent/ES2198257T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-01 EP EP00310687A patent/EP1108797B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-01 DE DE60001792T patent/DE60001792T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-01 AT AT00310687T patent/ATE235576T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-12-11 US US09/734,753 patent/US6676898B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-12 JP JP2000376965A patent/JP5017521B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-12-13 BR BRPI0005867-0A patent/BR0005867B1/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2358872A (en) | 2001-08-08 |
JP5017521B2 (ja) | 2012-09-05 |
SK285110B6 (sk) | 2006-06-01 |
US6676898B2 (en) | 2004-01-13 |
DE60001792D1 (de) | 2003-04-30 |
EP1108797A2 (en) | 2001-06-20 |
GB2358872B (en) | 2002-05-22 |
BR0005867A (pt) | 2001-07-31 |
PT1108797E (pt) | 2003-08-29 |
US20010006608A1 (en) | 2001-07-05 |
GB9929425D0 (en) | 2000-02-09 |
ES2198257T3 (es) | 2004-02-01 |
GB0028036D0 (en) | 2001-01-03 |
ATE235576T1 (de) | 2003-04-15 |
JP2001207230A (ja) | 2001-07-31 |
BR0005867B1 (pt) | 2009-01-13 |
DE60001792T2 (de) | 2004-02-05 |
EP1108797A3 (en) | 2001-07-04 |
EP1108797B1 (en) | 2003-03-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2105518B1 (en) | Sliding bearing | |
GB1577059A (en) | Composite metal bearings | |
US11359263B2 (en) | Lead-free high tensile brass alloy and high tensile brass alloy product | |
JP7178903B2 (ja) | 高力黄銅合金及び高力黄銅合金製品 | |
JPS6214024B2 (sk) | ||
SK17982000A3 (sk) | Ložiskové materiály | |
KR102471381B1 (ko) | 알루미늄 베어링 금속층을 포함하는 슬라이딩 베어링 복합재료 | |
EP2041327B1 (en) | Aluminium bearing alloy aluminiumlagerlegierung | |
CA2850419A1 (en) | White metal babbitt for rolling mill bushing | |
BR112019017943A2 (pt) | rolamento deslizante laminado por rolos composto por três materiais contendo duas camadas de alumínio | |
JPS60230952A (ja) | アルミニウム系摺動合金 | |
US6833339B2 (en) | Non-plated aluminum based bearing alloy with performance-enhanced interlayer | |
KR101930991B1 (ko) | 알루미늄 베어링 금속층을 포함하는 미끄럼 베어링 복합 재료 | |
KR100640273B1 (ko) | 윤활성 동합금 | |
US20220186781A1 (en) | Method of manufacturing a strip for a bearing |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20091127 |