SI9520119A - Wastewater treatment method and plant - Google Patents

Wastewater treatment method and plant Download PDF

Info

Publication number
SI9520119A
SI9520119A SI9520119A SI9520119A SI9520119A SI 9520119 A SI9520119 A SI 9520119A SI 9520119 A SI9520119 A SI 9520119A SI 9520119 A SI9520119 A SI 9520119A SI 9520119 A SI9520119 A SI 9520119A
Authority
SI
Slovenia
Prior art keywords
pressure
wastewater
treatment
biological
agent
Prior art date
Application number
SI9520119A
Other languages
English (en)
Inventor
Kenneth Edward Barnett
Original Assignee
Actew Corp Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Actew Corp Ltd filed Critical Actew Corp Ltd
Publication of SI9520119A publication Critical patent/SI9520119A/sl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/08—Aerobic processes using moving contact bodies
    • C02F3/085—Fluidized beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
    • B03D1/00—Flotation
    • B03D1/14—Flotation machines
    • B03D1/1431—Dissolved air flotation machines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
    • B03D1/00—Flotation
    • B03D1/14—Flotation machines
    • B03D1/24—Pneumatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/24—Treatment of water, waste water, or sewage by flotation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • C02F3/26—Activated sludge processes using pure oxygen or oxygen-rich gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S210/00—Liquid purification or separation
    • Y10S210/902—Materials removed
    • Y10S210/903—Nitrogenous

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)

Description

1 ACTEW Corporation Ltd.
Postopek obdelave odpadne vode in postrojenje
PODROČJE TEHNIKE
Predloženi izum se nanaša na postopek obdelave odpadne vode in postrojenje.
Izraz “odpadna voda”, kot je tu uporabljen, vključuje kanalizacijsko in katerokoli drugo onesnaženo vodo. Postrojenje za obdelavo se torej lahko uporabi za obdelavo niza odpadnih voda, vključno mestno in industrijsko odpadno vodo.
Ena od nalog izuma je recikliranje odpadne vode.
Zadevni izum se zlasti, toda ne izključno, uporablja za “čistilna1" postrojenja za obdelavo odpadne vode. Vendar pa se da izum uporabiti tudi kot “terminalno2" napravo.
Izraz “čistilno postrojenje” se nanaša na takšen pristop k obdelavi odpadne vode, ki je v temeljih drugačen od običajne obdelave. Odpadno vodo se je tradicionalno razvejalo od vira do oddaljenega “terminalnega” postrojenja za obdelavo, kjer se je odpadno vodo obdelalo in ločilo v niz stranskih proizvodov.
Eden od stranskih proizvodov je voda, katere kakovost je primerna za namakanje, industrijsko uporabo in podobno. Vendar pa se to obdelano vodo zaradi visokih stroškov omrežja redkokdaj vrne k viru.
Pri “čistilnem” pristopu se uporablja postrojenje, ki je glede na lokalni značaj specifično manjše, in je namenjeno pridobivanju uporabne obdelane vode iz odpadne vode, katere vir je lokalnega značaja, in ki se jo nato lahko uporabi v isti skupnosti, iz katere odpadna voda izvira. Reciklirana voda je lahko pitna ali pa je primerna le za nepitno uporabo.
Ocenjeno je, da “čistilni” pristop zmanjša zahtevo po področnem razvejanju vode in po razpeljavi odpadne vode proč od lokalne skupnosti.
Predvideno je, da bi niz manjših postrojenj lokalnega značaja delovalo v povezavi s postrojenjem za “terminalno” obdelavo. V tem primeru ni potrebno, da so manjša 1 orig. water-mining 2 orig. end of pipe 2 postrojenja lokalnega značaja sposobna obdelati veliko količino trdnih delcev. Trdne delce in druge sestavine, ki se jih ne da zlahka obdelati ali odstraniti z manjšimi postrojenji lokalnega značaja, se da preusmeriti v postrojenje za “terminalno” obdelavo. Postrojenje lokalnega značaja pa je alternativno lahko kar “terminalno” postrojenje.
Bistvo “čistilnega” pristopa je torej pridobivanje uporabne vode iz odpadne vode na ali blizu lokacije, iz katere odpadna voda izhaja. Poleg recikliranja vode zmanjša ta pristop tudi omrežne obremenitve in obremenitev “terminalnega” postrojenja.
Medtem ko je “čistilni” pristop intenziven kar se tiče postrojenja, je potrebno upoštevati, da glavnina stroškov, povezanih s sistemom za odpadno vodo, leži v omrežnem sistemu.
Postrojenje lokalnega značaja, kot je širše opisano zgoraj, je prednostno kompaktno, potrebuje malo vzdrževanja, ne vzbuja pozornosti, je daljinsko krmiljeno in v bistvu brez vonja. Največja prednost pa je modularnost in zahteva po malo pripravah na kraju samem.
STANJE TEHNIKE
Konvencionalni modemi sistemi za obdelavo odpadne vode običajno vključujejo neko obliko biološke nitrifikacije in denitrifikacije za odstranitev amoniaka iz odpadne vode.
Pri nitrifikaciji amoniak reagira s kisikom, da ustvari dušikove okside, zlasti nitrate. Pri denitrifikaciji se dušikove okside v odsotnosti kisika razbije v njihove sestavne elemente.
Običajni sistemi za obdelavo odpadne vode so veliki in ne izpolnjujejo zahtev po postrojenju, primernem za “čiščenje”.
OPIS IZUMA
Po enem gledišču leži izum v postopku obdelave odpaden vode, ki vključuje biološko obdelavo odpadne vode pod tlakom in nato zmanjšanje tlaka do tlaka nad okolico ter uporabo zmanjšanega tlaka za bistveno odstranitev trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim plinom.
Biološko obdelavo se pospeši z visokim parcialnim tlakom kisika, medtem ko se nadaljnje zmanšanje tlaka lahko sinergijsko uporabi za bistrenje biološko obdelane odpadne vode.
Postopek na prednosten način dalje vključuje nadaljnje zmanjšanje tlaka in uporabo nadalje zmanjšanega tlaka za izvedbo filtracije in/ali dezinfekcije.
Biološka obdelava pod tlakom prednostno vključuje dodajanje kisika in biološko 3 nitrifikacijo odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev amoniaka.
Biološka obdelava pod tlakom prav tako prednostno nadalje vključuje biološko dezoksidacijo odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev raztopljenega kisika in biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev topnega oksidiranega dušika.
Tlačna biološka obdelava je prednostno lahko popolnoma aerobna zgolj za odstranitev BPK.
Postopek prednostno nadalje vključuje recirkulacijo dela nitrificirane odpadne vode za mešanje z odpadno vodo in nadaljnjo biološko obdelavo pod tlakom.
Pri prednostni izvedbi pride do biološke obdelave v reaktorju z lebdečim slojem. Z drugega gledišča leži izum v postrojenju za obdelavo odpadne vode, ki vključuje tlačno sredstvo za biološko obdelavo in sredstvo za zmanjšanje tlaka za sprejem odpadne vode, obdelane s tlačnim sredstvom za biološko obdelavo, pri čemer sredstvo za zmanjšanje tlaka tvori flotacijsko enoto na raztopljeni plin za bistritev obdelane vode.
Postrojenje prednostno vključuje nadaljnje sredstvo za zmanjšanje tlaka, pri čemer je to sredstvo filter.
Tlačno sredstvo za biološko obdelavo prednostno vključuje nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, in sredstvo za dodajanje kisika v nitrifikacijsko sredstvo.
Tlačno sredstvo za biološko obdelavo prav tako prednostno nadalje vključuje dezoksidacijsko sredstvo za biološko dezoksidacijo odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, in denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik.
Tlačno sredstvo za biološko obdelavo je alternativno lahko popolnoma aerobno zgolj za odstranitev BPK.
Pri prednostni izvedbi postrojenje nadalje vključuje recirkulacijsko sredstvo za recirkulacijo prvega dela nitrificirane odpadne vode.
Nitrifikacijsko sredstvo je prednostno reaktor z lebdečim slojem.
Sredstvo za zmanjšanje tlaka je prednostno umirjevalni tank.
Postrojenje prednostno nadalje obsega terciarno obdelovalno sredstvo pri nadalje zmanjšanem tlaku za nadaljnjo obdelavo drugega dela nitrificirane odpadne vode.
Po drugem vidiku leži izum v lokalno specifičnem postrojenju za obdelavo odpadne vode, vključujoče vstopno sredstvo za sprejem odpadne vode iz lokacije, dezoksidacijsko 4 sredstvo za biološko dezoksidacijo odpadne vode, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik, sredstvo za dodajanje kisika in nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo denitrificirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, tlačno reducimo sredstvo za zmanjšanje tlaka vsaj dela nitrificirane odpadne vode za odstranjevanje trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim zrakom in izstopno sredstvo za vračanje obdelane vode na lokacijo.
Po drugem vidiku leži izum v postrojenju za obdelavo odpadne vode, vključujoče mešalno sredstvo za mešanje odpadne vode z recirkulirano nitrificirano odpadno vodo, dezoksidacijsko sredstvo za biološko dezoksidacijo zmesi odpadne vode in recirkulirane nitrificirane odpadne vode, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik, sredstvo za dodajanje kisika in nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo denitrificirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, recirkulacijsko sredstvo za recirkuliranje dela nitrificirane odpadne vode do mešalnega sredstva, in tlačno reducimo sredstvo za zmanjšanje tlaka dragega dela nitrificirane odpadne vode za odstranitev trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim plinom.
KRATEK OPIS SKICE
Da bi se zadevni izum lažje razumelo in praktično uporabilo, se v nadaljevanju sklicujemo na priloženo skico, ki prikazuje prednostno izvedbo izuma, kjer je shematsko ilustriran postopek obdelave odpadne vode in v mestnem okolju uporabljeno postrojenje po izumu.
Da bi se inovativne vidike predloženega izuma lahko uporabilo, sta vključena primarna obdelava, imenovana “Modul Γ, in terciarna obdelava, imenovana “Modul 3".
NAJBOLJŠI NAČIN UPORABE
Primarna obdelava na običajen način vključuje odvzem odpadne vode in primarno procesiranje (npr. sesedanje, sejanje). Primarno obdelano odpadno vodo se zatem prečrpa v “Modul 2" za sekundarno obdelavo.
Terciarna obdelava vključuje filtriranje z običajnim sredstvom, npr. peščenim ali membranskim filtrom, in dezinfekcijo. Filter se lahko periodično protitočno izpira, pri čemer se ta tok vrača v glavni vod odpadne vode. 5
Prednostna izvedba izuma obsega, sklicujoč se na “Modul 2", tri tlačne bioreaktorje 12, 14, 16 in sredstvo 18 za reduciranje tlaka, zasnovanega kot umirjevalni tank. Razume se, da je na voljo lahko kakršnokoli število bioreaktorjev, ki ni nujno, da so vsi tlačni.
Tok 40 odpadne vode, ki je primarno obdelana odpadna voda iz “Modula 1", se zmeša z recirkuliranim nitrificiranim tokom 42 odpadne vode, da tvori kombinirani tok 44, ki se ga vodi v dezoksidacijsko sredstvo 12. Dezoksidacijsko sredstvo 12 je zasnovano kot bioreaktor z lebdečim slojem, ki deluje pri tlaku med 0 in 1000 kPa, prednostno 500 k Pa.
Temperaturo odpadne vode pri različnih točkah v sistemu se lahko regulira z grelnim sredstvom 22. Medtem ko je grelno sredstvo 22 shematsko predstavljeno kot indukcijska tuljava, je lahko zasnovano kakorokoli, npr. kot ogrevan plašč reaktorja, in je lahko nameščeno kjerkoli v sistemu.
Kombinirani tok 44 napaja dezoksidacijsko sredstvo 12, kjer se raztopljeni kisik biološko odvzame iz kombiniranega toka 44, tako da je nivo raztopljenega kisika v izstopajočem toku 46 praktično nič. Tudi biokemična potreba po kisiku (BPK) odpadne vode se zmanjša, medtem ko sta nivoja amoniaka in raztopljenih dušikovih oksidov relativno na tok 44 v bistvu nespremenjena. Topni oksidirani dušik je primarno nitrat, vendar je lahko prisotno tudi nekaj nitritov.
Tok 46 je speljan v denitrifikacijsko sredstvo 14, ki je zasnovano kot bioreaktor z lebdečim slojem, in ki prav tako deluje pri tlaku med 0 in 1000 k Pa, prednostno 500 kPa.
Do dezoksidacije in denitrifikacije lahko pride v enem samem reaktorju (glej pikčasto črto, potekajočo med reaktorjema 12 in 14).
Denitrifikacijsko sredstvo 14 biološko pretvori topni oksidirani dušik (prvenstveno nitrat) v plinasti dušik, katerega del se odzrači v obdelavo 20 odpadnega zraka, večina pa ga le ostane v raztopini.
Nivo topnega oksidiranega dušika in raztopljenega kisika v izstopajočem toku 48 je v bistvu enak nič, medtem ko se BPK neznatno zmanjša, nivo amoniaka glede na tok 46 pa ostane v bistvu nespremenjen.
Tok 48 se vodi v nitrifikacijsko sredstvo 16, ki je zasnovano kot bioreaktor z lebdečim slojem, v katerem je tlak med 0 in 1000 kPa, prednostno 500 kPa. V nitrifikacijsko sredstvo 16 se vpiha kisik v obliki stisnjenega zraka 30. Zaradi povečanega tlaka nitrifikacijskega sredstva se vneseni zrak v veliki meri raztopi. Uporabi se lahko tudi čisti kisik.
Nitrifikacijsko sredstvo 16 pretvori amoniak v topen oksidiran dušik, tako da je nivo 6 amoniaka in BPK obstoječega toka 50 v bistvu nič, medtem ko sta se nivoja topnega oksidiranega dušika in raztopljenega kisika dvignila. Vsakršne neraztopljene pline se lahko odzrači v obdelavo 20 za odpadni zrak.
Izstopajoči tok 50 se deli na recirkulirani tok 42 in tok 52, ki se ga vodi v sredstvo 18 za zmanjšanje tlaka, ki je zasnovano kot umirjevalni tank.
Odstranitev fosforja iz toka 52 se doseže z dodajanjem kemikalij na točki 24.
Razmerje odpadne vode, ki je recirkulirana, se za dosego želenih lastnosti regulira. Predvideva se, da bo razmerje toka 40 proti toku 42 velikostnega reda 1:1 do 1:2.
Tlačno reducimo sredstvo 18 deluje pri tlaku 0 - 200 kPa (prednostno 100 kPa) in temu ustrezno glavnina raztopljenih plinov v toku 52 izstopi iz raztopine. Glede na to ima tlačno reducimo sredstvo nad tekočino prostor s stisnjenim plinom. Trdne delce se odstrani s flotacijo z raztopljenim zrakom, do katere pride zaradi zmanjšanega tlaka. Tj. tvorijo se mehurčki, ki se vežejo s trdnimi delci in jih nato dvignejo na vrh tlačnega reducimega sredstva, s čimer se jih odstrani in vme v glavni vod za odpadno vodo. Tlačno reducimo sredstvo 18 je smotrno zasnovano kot umirjevalni tank, da umiri spremembe v pretoku med protitočnim izpiranjem terciarnih filtrov.
Tok 54 se odstrani iz tlačnega reducimega sredstva 18 in skozi krmilni ventil 28 prenese v terciarni postopek.
Spomnimo naj, da tlačno reducimo sredstvo 18 deluje pri tlaku 100 kPa. Temu ustrezno se terciarni postopek (filtriranje) lahko odvija z nadaljnjim zmanjšanjem tlaka. Npr. filtriranje na strani spodnjega toka se lahko izvaja pri okoliškem tlaku. Za filtriranjem se obdelano odpadno vodo dezinficira in shrani pred končno uporabo.
Nadaljevanje je podano zgolj kot izvedbeni primer in je osnovano na razmerju toka 40 proti toku 42 1:1. Dejansko razmerje in dejanske vrednosti se lahko spreminjajo. OPOMBA: Vse meritve so v miligramih na liter.
RAZTOPLJENI AMONIAK NITRAT BPK KISIK Sestava toka 40 30 0 150 0 Sestava toka 42 0 15 10 40 Sestava toka 44 15 7,5 80 20 Sestava toka 46 15 7,5 60 0 Sestava toka 48 15 0 50 0 Sestava toka 50 0 15 10 40 7
Postopek po prednostni izvedbi zagotavlja prednosti pred običajnimi postopki obdelave odpadne vode s tem, daje predvidena tako tlačna kot tudi temperaturna regulacija, ki pripomore pri optimizaciji obdelave. Ob dosegu visokokvalitetnega iztoka odpadne vode se zmanjša zadrževalni čas, kar se odlikuje s povečano nitrifikacijo in izboljšano kapaciteto odstranjevanja fosforja. Tudi izplen blata z nizkoorgansko vsebnostjo je bistveno manjši, zaradi česar je primernejše za neposredno hortikulturno uporabo. Odlikuje se tudi po dejanski odstranitvi vonjav zaradi zadrževanja v posodah, kar se lahko odzrači v obdelavo odpadnega zraka.
Kombinacija zmanjšanega zadrževalnega časa, visoka kvaliteta iztoka odpadne vode, povečano odstranjevanje trdnih delcev brez potrebe po protitočnem izplakovanju, bistveno manjši izplen blata z manjšo organsko vsebnostjo in boljši nadzor nad vonjavami so znatni komercialno pomembni dejavniki. V primeijavi z običajnimi postopkovnimi sistemi se potrebuje mnogo manjše zgradbe. Uporaba tega se bo našla v urbanih in izbranih industrijskih okoljih, zlasti tistih, ki izkazujejo prostorske in estetske povezave. Manjše zgradbe prav tako težijo k modularnosti in zmanjšajo zahteve po pripravi lokacije.
Ena od lastnosti tega prednostnega sistema je uporaba lebdečega sloja za bioreaktorje. Lebdeči sloj uporablja drobnozrnat medij, na osnovi katerega se ustvari biomasa. Efektivna koncentracija biomase zaradi mnogo tisoč diskretnih delcev, prisotnih v sloju, doseže zelo visoke nivoje. Odpadna voda teče skozi sloj, ki se fluidizira bodisi zaradi hitrosti samega toka odpadne vode ali s pomočjo zraka v aerobnih sistemih. Fluidizacija sloja se odraža v izjemno dobrem stiku odpadne vode z mediji biomase. Nadalje abrazivna narava lebdečega sloja zavira mašenje in olajša tvorbo želenih tankih biofilmov na zrnatih medijih.
Pomembno je, da debelina biofilma ostane nadzorovana. V tem pogledu, če je rast biofilma nepreverjena, se povečajo izmere delcev zrnatih medijev, s čimer se zvečajo vlečne sile na delce. Fluidizacija sloja delcev je lahko prekomerna in sloj ekspandira ter se prelije iz reaktorja.
Predloženi sistem uporablja sekundarno in terciarno kontrolo biofilma, da se nadzira rast le-tega. Sekundarna kontrola biofilma je v obliki plinskega čistila (prednostno zraka), ki je sposobno prekiniti prekomerno rast biofilma na delcih. Terciarna kontrola biofilma, ki je lahko vijačna črpalka, inducira delce in jih mehansko ostrga predno jih vrne.
Ocenjeno je, daje koncentracija biomase v lebdečem sloju približno desetkrat večja od koncentracije pri rasti v reaktorjih s kompaktno maso ali rasti v sistemih s suspendiranim 8 slojem. Tako se lahko doseže mnogo večje volumske obremenitve.
Druga lastnost prednostnega sistema je uporaba tlačnih reaktorjev za povečanje biološke aktivnosti, zlasti nitrifikacije. (Nitrifikacija je pretvorba amoniaka v topen oksidiran dušik, medtem ko je denitrifikacija pretvorba topnega oksidiranega dušika v plinasti dušik). 5 Pokazalo se je, da delovanje biofilma pri nadtlaku poveča stopnjo nitrifikacije za približno 2,5 do 3 krat v primerjavi z delovanjem pri atmosferskem tlaku. Če privzamemo, da je velikost bioreaktorja, zasnovanega za nitrifikacijo, običajno bolj odvisna od nitrifikacijskih zahtev kot od opreme za odstranitev BPK (zaradi topnih organskih ogljikovih kontaminan-tov), ima ta zasnova znaten vpliv na dimenzioniranje reaktorja. Vzdrževanje tlaka v 10 reaktorju se nadalje zaradi visokih nivojev oksidacije, ki se jih da doseči v tlačnih sistemih, lahko odraža v izboljšani odstranitvi težje biološko razgradljivih topnih organskih snovi (kot npr. površinsko aktivnih snovi).
Razlog za izboljšano nitrifikacijo pod tlakom je najverjetneje v odvisnosti stopnje rasti nitrifikacij skih organizmov glede na koncentracijo raztopljenega kisika. Koncentracija 15 nasičenja kisika je odvisna od absolutnega parcialnega tlaka kisika v okoliški atmosferi. Z vzdrževanjem tlaka v reaktorju, skozi katerega teče zrak, se zviša absolutni parcialni tlak kisika in zato dvigne koncentracija nasičenja raztopljenega kisika. Pri tlaku petih barov bi največja koncentracija raztopljenega kisika znašala okoli 50 mg na liter, kar je petkrat več kot pri enem baru. 20 Delovanje biološkega reaktorskega sistema pod tlakom bo imelo svojstveno sinergijsko prednost v tem, da bo reaktor z nižjim tlakom (sredstvo z reduciranim tlakom), ki mora slediti za zmanjšanje tlaka pred obdelavo s terciarnim postopkom, kot npr. membransko mikrofiltriranje, dejansko učinkoval kot flotacijska enota na raztopljeni zrak. Plinasti kisik in dušik (in katerikoli drugi plin), raztopljen v toku odpadne vode pri visokem 25 tlaku v bioreaktorskem sistemu, bosta izstopila iz raztopine, ko se bo tlak zmanjšal. Posledica je izredno bistrenje odpadne vode in odstranitev trdnih delcev pred terciarnim postopkom, kot npr. membranskim mikrofiltriranjem, ki naj zmanjša obremenitev s trdnimi delci v takšnem postopku in s tem nadalje izboljša lastnosti. Tudi ustrezno zadrževanje tlaka v reaktorju z zmanjšanim tlakom ima prednost, da se da tako voditi terciarni postopek. 30 Vpliv temperature na mikrobiološke aktivnosti je dobro znan, toda le selektivno uporabljen pri konvencionalni uporabi odpadne vode. Prednost temperaturne regulacije pa je lahko pomembna pri optimiziranju delovanja procesa.
Zgradba pod tlakom delujočih bioreaktorjev z nekaj temperaturne regulacije je 9 značilna po zmanjšanju dimenzij bioreaktorjev. Nadalje je nevarnost, da se pri postopku tvorijo vonjave, majhna, kajti sistem po sebi zahteva manjšo količino procesnega zraka in zato bi količina potencialno dišečega proizvedenega odpadnega plina bila manjša, kot pri konvencionalnih postopkih, kot npr. aeriranem biofiltru. Postopek zahteva manj zraka zaradi 5 visoke stopnje prenosa kisika, ki se jo doseže pri višjih delovnih tlakih. Kot je omenjeno poprej omogoča obvladovanje postopka v tlačnih reaktorjih nadzorovano zračenje v obdelavo odpadnega zraka.
Prednost, kadar izum predvideva reaktorje z lebdečim slojem, je odprava zahteve po protitočnem izpiranju, kar lahko zahteva znatno shranjevalno prostornino in izgubo 10 proizvodnih kapacitet. V tem pogledu lebdeči sloji ne delujejo kot filtri na tak način, kot drugi sistemi in jih zato ustrezno ni potrebno protitočno izpirati, da se očisti zgradbo.
Lastnosti prednostnega sistema se lahko spreminjajo tudi s spremembo recirkulirane količine. V tem smislu razmerje toka 40 proti toku 42 v veliki meri določa stopnjo, do katere se odstrani dušik. 15 Razume se seveda, da je bilo zgornje podano le na osnovi izvedbenega primera zadevnega izuma, pri čemer vse takšne in druge modifikacije ter variante, ki so očitne strokovnjakom s področja, padejo v širši okvir in obseg tega izuma, kot je podano v opisu. 20 ACTEW Corporation Ltd.
PATFKTKA ?'$ ••..-A, ČOPOVA 14

Claims (11)

10 Patentni zahtevki 1. Postopek obdelave odpadne vode, vključujoč biološko obdelavo odpadne vode pod tlakom, značilen po tem, da nadalje vključuje zmanjšanje tlaka do tlaka nad okolico 5 ter uporabo zmanjšanega tlaka za bistveno odstranitev trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim plinom.
2. Postopek po zahtevku 1, značilen po tem, da nadalje vključuje nadaljnje zmanjšanje tlaka in uporabo nadalje zmanjšanega tlaka za izvedbo filtracije in/ali dezinfekcije. 10
3. Postopek po zahtevku 1 ali 2, značilen po tem, da biološka obdelava pod tlakom vključuje dodajanje kisika in biološko nitrifikacijo odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev amoniaka.
4. Postopek po zahtevku 3, značilen po tem, da biološka obdelava pod tlakom nadalje vključuje biološko dezoksidacijo odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev raztopljenega kisika in biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode pod tlakom za bistveno odstranitev topnega oksidiranega dušika.
5. Postopek po zahtevku 4, značilen po tem, da nadalje vključuje recirkulacijo dela nitrificirane odpadne vode za mešanje z odpadno vodo in nadaljnjo biološko obdelavo pod tlakom.
6. Postopek po zahtevku 1, značilen po tem, da do biološke obdelave pride v bio- 25 reaktorju z lebdečim slojem.
7. Postopek po zahtevku 3, značilen po tem, da do biološke nitrifikacije pride v bio-reaktorju z lebdečim slojem.
8. Postrojenje za obdelavo odpadne vode, vključujoče tlačno sredstvo za biološko obdelavo, značilno po tem, da obsega sredstvo za zmanjšanje tlaka, delujoče pri tlaku nad okoliškim, za sprejem odpadne vode, obdelane s tlačnim sredstvom za biološko obdelavo, pri čemer sredstvo za zmanjšanje tlaka tvori flotacijsko enoto na 5 9. 5 9. 10 10 11 15 12 20 13 14 25 15 30 n raztopljeni plin za bistritev obdelane vode. Postrojenje po zahtevku 8, značilno po tem, da tlačno sredstvo za biološko obdelavo vključuje nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, in sredstvo za dodajanje kisika v nitrifikacijsko sredstvo. Postrojenje po zahtevku 9, značilno po tem, da tlačno sredstvo za biološko obdelavo nadalje vključuje dezoksidacijsko sredstvo za biološko dezoksidacijo odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, in denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik. Postrojenje po zahtevku 10, značilno po tem, da nadalje vključuje recirkulacijsko sredstvo za recirkulacijo dela nitrificirane odpadne vode. Postrojenje po zahtevku 9, značilno po tem, da je nitrifikacijsko sredstvo reaktor z lebdečim slojem. Postrojenje po zahtevku 8, značilno po tem, da je sredstvo za zmanjšanje tlaka umirjevalni tank. Postrojenje po zahtevku 8, značilno po tem, da nadalje obsega terciarno sredstvo za obdelavo pri nadalje zmanjšanem tlaku. Postrojenje za obdelavo odpadne vode, vključujoče tlačno sredstvo za biološko obdelavo, značilno po tem, da vključuje tlačno dezoksidacijsko sredstvo za biološko dezoksidacijo odpadne vode, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, tlačno denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik, tlačno nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo denitrificirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, in tlačno reducirno sredstvo za zmanjšanje tlaka vsaj dela nitrificirane odpadne vode do tlaka nad okolico za odstranjevanje trdnih delcev s flotacijo z 12 raztopljenim zrakom.
16. Postrojenje za obdelavo odpadne vode, vključujoče tlačno sredstvo za biološko obdelavo, značilno po tem, da obsega mešalno sredstvo za mešanje odpadne vode z recirkulirano nitrificirano odpadno vodo, tlačno dezoksidacijsko sredstvo za biološko dezoksidacijo zmesi odpadne vode in recirkulirane nitrificirane odpadne vode, da se bistveno odstrani raztopljeni kisik, tlačno denitrifikacijsko sredstvo za biološko denitrifikacijo dezoksidirane odpadne vode, da se bistveno odstrani topni oksidirani dušik, tlačno nitrifikacijsko sredstvo za biološko nitrifikacijo denitrificirane odpadne vode pod tlakom, da se bistveno odstrani amoniak, recirkula-cijsko sredstvo za recirkuliranje dela nitrificirane odpadne vode do mešalnega sredstva, in tlačno reducimo sredstvo za zmanjšanje tlaka drugega dela nitrificirane odpadne vode do tlaka nad okolico za odstranitev trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim zrakom.
17. Postrojenje za obdelavo odpadne vode, vključujoče tlačno sredstvo za biološko obdelavo, značilno po tem, da obsega tlačno posodo za biološko obdelavo, tlačno posodo za bistrenje, katera sprejema obdelano odpadno vodo iz tlačne posode za biološko obdelavo in deluje pod tlakom, ki je manjši od tlaka v tlačni posodi za biološko obdelavo, tako da se trdne delce odstrani s flotacijo z raztopljenim plinom.
18. Postrojenje za obdelavo odpadne vode po zahtevku 17, značilno po tem, da nadalje vključuje filtracijsko sredstvo, katero sprejema obdelano in zbistreno odpadno vodo iz tlačne posode za bistrenje in deluje pri tlaku, ki je manjši od tlaka v tlačni posodi za bistrenje. ACTEW Corporation Ltd.
u 25847EWO.WP-V/97-lv 13 Povzetek Postopek obdelave odpadne vode, vključujoč biološko obdelavo odpadne vode pod tlakom, zatem zmanjšanje tlaka in bistveno odstranjevanje trdnih delcev s flotacijo z raztopljenim 5 plinom pri zmanjšanem tlaku.
SI9520119A 1994-11-18 1995-11-17 Wastewater treatment method and plant SI9520119A (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AUPM9571A AUPM957194A0 (en) 1994-11-18 1994-11-18 Wastewater treatment method and plant
PCT/AU1995/000764 WO1996015991A1 (en) 1994-11-18 1995-11-17 Wastewater treatment method and plant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SI9520119A true SI9520119A (en) 1997-12-31

Family

ID=3784082

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SI9520119A SI9520119A (en) 1994-11-18 1995-11-17 Wastewater treatment method and plant

Country Status (28)

Country Link
US (1) US5961830A (sl)
EP (1) EP0790960A4 (sl)
JP (1) JP3358066B2 (sl)
KR (1) KR100320782B1 (sl)
CN (1) CN1099382C (sl)
AU (2) AUPM957194A0 (sl)
BR (1) BR9510353A (sl)
CA (1) CA2205003C (sl)
CZ (1) CZ289983B6 (sl)
EE (1) EE9700114A (sl)
FI (1) FI972093A (sl)
HK (1) HK1008213A1 (sl)
HU (1) HUT77193A (sl)
LT (1) LT4288B (sl)
LV (1) LV11830B (sl)
MD (1) MD970188A (sl)
MX (1) MX9703625A (sl)
MY (1) MY118395A (sl)
NO (1) NO972268L (sl)
NZ (1) NZ295324A (sl)
PL (1) PL320739A1 (sl)
RU (1) RU2135420C1 (sl)
SI (1) SI9520119A (sl)
SK (1) SK60597A3 (sl)
TW (1) TW426642B (sl)
UA (1) UA48153C2 (sl)
WO (1) WO1996015991A1 (sl)
ZA (1) ZA959806B (sl)

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU721064B2 (en) 1996-12-20 2000-06-22 Evoqua Water Technologies Llc Scouring method
MD1637C2 (ro) * 1998-03-20 2001-09-30 Олег ЛАШКОВ Instalaţie pentru epurarea apelor uzate
US6565750B2 (en) 2000-08-31 2003-05-20 O'brien & Gere Engineers, Inc. Trickling filter system for biological nutrient removal
US6444126B1 (en) 2000-09-19 2002-09-03 T. M. Gates, Inc. System and method for treating sanitary wastewater for on-site disposal
US7261811B2 (en) * 2000-10-02 2007-08-28 The University Of Western Ontario Liquid-solid circulating fluidized bed waste water treatment system for simultaneous carbon, nitrogen and phosphorus removal
US7736513B2 (en) * 2000-10-02 2010-06-15 The University Of Western Ontario Liquid-solid fluidized bed waste water treatment system for simultaneous carbon, nitrogen and phosphorous removal
AUPR421501A0 (en) 2001-04-04 2001-05-03 U.S. Filter Wastewater Group, Inc. Potting method
AUPR692401A0 (en) 2001-08-09 2001-08-30 U.S. Filter Wastewater Group, Inc. Method of cleaning membrane modules
US7097762B1 (en) 2002-03-29 2006-08-29 Icm, Inc. Modular waste water treatment system
AUPS300602A0 (en) 2002-06-18 2002-07-11 U.S. Filter Wastewater Group, Inc. Methods of minimising the effect of integrity loss in hollow fibre membrane modules
ATE542593T1 (de) 2002-10-10 2012-02-15 Siemens Industry Inc Membranfilter und rückspülverfahren dafür
US6998048B1 (en) * 2002-12-09 2006-02-14 Keith Dobie Method and apparatus for cleaning effluent
NZ545206A (en) 2003-08-29 2009-03-31 Siemens Water Tech Corp Backwash
US7022233B2 (en) * 2003-11-07 2006-04-04 Severn Trent Services, Water Purification Solutions, Inc. Biologically active reactor system and method for treating wastewater
WO2005046849A1 (en) 2003-11-14 2005-05-26 U.S. Filter Wastewater Group, Inc. Improved module cleaning method
WO2005090243A1 (ja) * 2004-03-22 2005-09-29 C & R Co. 加圧式生物的排水浄化処理法
US8758621B2 (en) 2004-03-26 2014-06-24 Evoqua Water Technologies Llc Process and apparatus for purifying impure water using microfiltration or ultrafiltration in combination with reverse osmosis
AU2005282211B2 (en) 2004-09-07 2011-04-21 Evoqua Water Technologies Llc Reduction of backwash liquid waste
NZ553742A (en) 2004-09-14 2010-09-30 Siemens Water Tech Corp Methods and apparatus for removing solids from a membrane module
EP1807181A4 (en) 2004-09-15 2009-04-22 Siemens Water Tech Corp CONTINUOUS ADJUSTABLE VENTILATION
JP2006082033A (ja) * 2004-09-17 2006-03-30 Oki Electric Ind Co Ltd 有機廃液処理装置及び有機廃液処理方法
NZ555987A (en) 2004-12-24 2009-08-28 Siemens Water Tech Corp Simple gas scouring method and apparatus
CN101623599B (zh) 2004-12-24 2013-01-16 西门子工业公司 膜过滤***中的清洗
US9675938B2 (en) 2005-04-29 2017-06-13 Evoqua Water Technologies Llc Chemical clean for membrane filter
US7374675B2 (en) * 2005-05-16 2008-05-20 Koopmans Richard J Mixer for use in wastewater treatment processes
EP1945333B1 (en) 2005-08-22 2011-06-08 Siemens Industry, Inc. An assembly for water filtration to minimise backwash volume
US20070138090A1 (en) 2005-10-05 2007-06-21 Jordan Edward J Method and apparatus for treating wastewater
EP1954635A1 (en) * 2005-11-08 2008-08-13 Siemens Water Technologies Corp. Combination membrane/biolytic filtration
US7520990B2 (en) * 2006-02-28 2009-04-21 Icm, Inc. Anaerobic wastewater treatment system and method
WO2008051546A2 (en) 2006-10-24 2008-05-02 Siemens Water Technologies Corp. Infiltration/inflow control for membrane bioreactor
EP2129629A1 (en) 2007-04-02 2009-12-09 Siemens Water Technologies Corp. Improved infiltration/inflow control for membrane bioreactor
US9764288B2 (en) 2007-04-04 2017-09-19 Evoqua Water Technologies Llc Membrane module protection
ES2384694T3 (es) 2007-05-29 2012-07-11 Siemens Industry, Inc. Limpieza de membranas con bomba impulsada por aire
FR2919601B1 (fr) * 2007-07-30 2011-05-27 Degremont Procede et installation d'epuration d'eaux residuaires par un traitement biologique.
CA2699424A1 (en) * 2007-09-14 2009-03-19 Bionest Technologies Inc. Wastewater treatment
EP2238083A4 (en) * 2008-01-04 2014-01-08 Univ Murdoch BIOLOGICAL NITROGEN DISPOSAL
WO2010009518A1 (en) 2008-07-24 2010-01-28 Siemens Water Technologies Corp. Frame system for membrane filtration modules
EP2315625B1 (en) 2008-08-20 2018-05-16 Evoqua Water Technologies LLC Improved membrane system backwash energy efficiency
EP2165982A1 (en) 2008-09-17 2010-03-24 National University of Ireland, Galway A biological reactor for wastewater
US8734647B2 (en) * 2009-05-15 2014-05-27 Bioenergia S.R.L. Process for the biologic treatment of organic wastes and plant therefor
ITMI20090861A1 (it) * 2009-05-15 2010-11-16 Bioenergia S R L Processo per il trattamento biologico dei reflui organici e relativo impianto.
WO2010142673A1 (en) 2009-06-11 2010-12-16 Siemens Water Technologies Corp. Methods for cleaning a porous polymeric membrane and a kit for cleaning a porous polymeric membrane
HUE045642T2 (hu) 2010-04-30 2020-01-28 Evoqua Water Tech Llc Folyadékáramlás elosztó készülék
CN103209932B (zh) 2010-07-01 2015-11-25 亚历山大.法斯本德 废水处理
WO2012040412A1 (en) 2010-09-24 2012-03-29 Siemens Industry, Inc. Fluid control manifold for membrane filtration system
RU2477710C2 (ru) * 2011-03-31 2013-03-20 Андрей Андреевич Степкин Способ переработки депонированного илового осадка сточных вод, установка для его осуществления и активатор
KR101964484B1 (ko) 2011-09-30 2019-04-01 에보쿠아 워터 테크놀로지스 엘엘씨 개선된 매니폴드 배열
EP2760567B1 (en) 2011-09-30 2021-12-01 Rohm & Haas Electronic Materials Singapore Pte. Ltd Isolation valve
EP2866922B1 (en) 2012-06-28 2018-03-07 Evoqua Water Technologies LLC A potting method
AU2013231145B2 (en) 2012-09-26 2017-08-17 Evoqua Water Technologies Llc Membrane potting methods
GB2520871B (en) 2012-09-26 2020-08-19 Evoqua Water Tech Llc Membrane securement device
EP2900356A1 (en) 2012-09-27 2015-08-05 Evoqua Water Technologies LLC Gas scouring apparatus for immersed membranes
US9809479B2 (en) * 2012-11-30 2017-11-07 Tangent Company Llc Method and apparatus for residential water recycling
AU2014329869B2 (en) 2013-10-02 2018-06-14 Evoqua Water Technologies Llc A method and device for repairing a membrane filtration module
CN107847869B (zh) 2015-07-14 2021-09-10 罗门哈斯电子材料新加坡私人有限公司 用于过滤***的通气装置
FR3061170A1 (fr) * 2016-12-28 2018-06-29 Veolia Water Solutions & Technologies Support Procede de traitement des eaux par biofloculation et flottation,et installation correspondante
WO2018164720A1 (en) 2017-03-06 2018-09-13 Tangent Company Llc Home sewage treatment system
CN112871462A (zh) * 2021-01-13 2021-06-01 南京银茂铅锌矿业有限公司 一种铅锌硫化矿废水精细化分质回用的选矿工艺方法

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3246885A (en) * 1963-05-27 1966-04-19 Fuller Co Saturation tank
CH412734A (de) * 1963-09-02 1966-04-30 Cellulosefabrik Attisholz Ag V Verfahren und Einrichtung zur Reinigung von Abwasser nach dem Belebtschlammverfahren
US3444076A (en) * 1965-10-20 1969-05-13 Kurita Industrial Co Ltd Method of treating organic waste water
US3542675A (en) * 1968-07-26 1970-11-24 Combustion Eng Water treatment
US3574331A (en) * 1968-12-18 1971-04-13 Mitsubishi Kakoki Kk Aeration tank for waste treatment
US3617539A (en) * 1969-05-15 1971-11-02 Standard Oil Co Process for removing contaminants from waste-water
US3576738A (en) * 1969-08-04 1971-04-27 Signal Companies The Process for purification of oil production waste water
US3725264A (en) * 1972-03-13 1973-04-03 Signal Oil & Gas Co Waste water treatment process
US3846289A (en) * 1972-06-19 1974-11-05 Ecolotrol Waste treatment process
US4009099A (en) * 1974-07-12 1977-02-22 Ecolotrol, Inc. Apparatus and process for removing ammonia nitrogen from waste water
US4315821A (en) * 1975-01-06 1982-02-16 Du Pont Canada Inc. Treatment of nitrogenous wastes
AU499407B2 (en) * 1975-07-24 1979-04-12 Taira-Werke Dr. Rer. Nat. Ulrich Baensch Gmbh Removal of impurities dissolved in water
DE2550818C3 (de) * 1975-11-12 1978-05-18 Michael 6600 Saarbruecken Funk Verfahren und Vorrichtung zur biologischen Abwasserreinigung nach dem Schlammbelebungsverfahren
DE2553050A1 (de) * 1975-11-26 1977-06-16 Baensch Tetra Werke Geraet und verfahren zur austreibung von im wasser geloesten verunreinigungen, hauptsaechlich nitraten
DE2554169A1 (de) * 1975-12-02 1976-12-09 Menzel & Co Verfahren zur aeroben behandlung von fluessigen abfallstoffen
US4056465A (en) * 1976-04-12 1977-11-01 Air Products And Chemicals, Inc. Production of non-bulking activated sludge
US4069149A (en) * 1976-05-14 1978-01-17 Idaho Research Foundation, Inc. Continuous fermentation process and apparatus
FR2400489A1 (fr) * 1977-08-17 1979-03-16 Carboxyque Francaise Procede et dispositif de traitement, par voie biologique, d'eaux residuaires
CA1114963A (en) * 1979-10-26 1981-12-22 Canadian Industries Limited Means for separation of gas and solids from waste mixed liquor
JPS57136994A (en) * 1981-02-17 1982-08-24 Mitsui Miike Mach Co Ltd Aeration tank for activated sludge treatment
AT380863B (de) * 1982-06-16 1986-07-25 Sera Aquaristik Gmbh Verfahren und vorrichtung zur biologischen anaeroben denitrifikation von aquariumwasser
EP0193979A3 (fr) * 1985-02-25 1989-01-11 ACEC, Société Anonyme Procédé d'élimination de nitrates au moyen d'une conversion micro-biologique en présence d'hydrogène gazeux
US4948509A (en) * 1988-08-24 1990-08-14 Charles Stack & Associates, Inc. Anaerobic fermentation process
US5075384A (en) * 1989-08-03 1991-12-24 Monsanto Coating compositions containing ethylenically unsaturated carbamates
DE4331927C2 (de) * 1992-09-17 1995-07-13 Mannesmann Ag Verfahren zur biochemischen Entfernung von Stickstoff und Phosphor aus Abwasser
US5310485A (en) * 1992-09-30 1994-05-10 Darling-Delaware Company, Inc. Process for dissolved gas flotation in anaerobic wastewater treatment
US5484534A (en) * 1994-07-08 1996-01-16 Edmondson; Jerry M. Energy conserving method of water treatment
US5516434A (en) * 1995-05-26 1996-05-14 Unicel, Inc. Single cell gas flotation separator with filter media

Also Published As

Publication number Publication date
TW426642B (en) 2001-03-21
RU2135420C1 (ru) 1999-08-27
AU3864495A (en) 1996-06-17
CZ289983B6 (cs) 2002-05-15
LT97088A (en) 1997-09-25
NO972268L (no) 1997-07-15
PL320739A1 (en) 1997-10-27
MX9703625A (es) 1997-08-30
MY118395A (en) 2004-10-30
AUPM957194A0 (en) 1994-12-15
ZA959806B (en) 1996-06-04
US5961830A (en) 1999-10-05
EE9700114A (et) 1997-12-15
SK60597A3 (en) 1997-11-05
LV11830A (lv) 1997-08-20
JPH10510203A (ja) 1998-10-06
HUT77193A (hu) 1998-03-02
LT4288B (lt) 1998-01-26
CN1171767A (zh) 1998-01-28
WO1996015991A1 (en) 1996-05-30
LV11830B (en) 1997-12-20
AU682984B2 (en) 1997-10-23
JP3358066B2 (ja) 2002-12-16
EP0790960A1 (en) 1997-08-27
CN1099382C (zh) 2003-01-22
NZ295324A (en) 1997-06-24
CA2205003A1 (en) 1996-05-30
UA48153C2 (uk) 2002-08-15
CZ151397A3 (en) 1997-10-15
CA2205003C (en) 2002-01-29
NO972268D0 (no) 1997-05-16
FI972093A0 (fi) 1997-05-16
HK1008213A1 (en) 1999-05-07
EP0790960A4 (en) 1999-04-21
KR100320782B1 (ko) 2002-06-27
BR9510353A (pt) 1997-12-23
FI972093A (fi) 1997-07-02
MD970188A (ro) 1999-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SI9520119A (en) Wastewater treatment method and plant
AU2007238520B2 (en) Method and system for nitrifying and denitrifying wastewater
AU2001280766B2 (en) Method and apparatus for treating wastewater using membrane filters
MXPA97003625A (en) Method and plant for the treatment of wastewater
US4080287A (en) Activated carbon treatment of oxygenated wastewater
AU2001280766A1 (en) Method and apparatus for treating wastewater using membrane filters
EP0644857B1 (en) Method for treating water
EP0931768B1 (en) Process for the removal of ammonium from wastewater
US6592757B2 (en) Selector contact stabilization process and apparatus for wastewater treatment
JP2000024687A (ja) 廃硝酸の処理方法
US20040144718A1 (en) Process and plant for cleaning waste water
KR20020089085A (ko) 하폐수의 질소 및 인 처리장치 및 그 방법
KR102607197B1 (ko) 상향류 복합 생물 반응조를 이용한 고농도의 매립장 침출수, 축산폐수, 분뇨,음폐수,산업폐수및저농도의 하폐수처리시스템
JP2540150B2 (ja) 生物学的脱窒装置
KR20180094176A (ko) 하폐수 처리 장치 및 방법
KR100228739B1 (ko) 고농도 산소를 이용한 고농도 유기성 폐수의 고도 처리방법
JPS62225296A (ja) 生物学的硝化脱窒装置
GB2161154A (en) Process of treating wastewater containing biologically oxidisable material
KR100642142B1 (ko) 유기물, 인 및 질소를 제거하는 하ㆍ폐수 정화 시스템
CA1090488A (en) Apparatus for on-site renovation of sanitary waters
Hatch et al. NITROGEN REMOVAL USING TERTIARY FILTRATION
NL9201026A (nl) Inrichting en werkwijze voor het zuiveren van afvalwater dat stikstofverbindingen bevat.