SE533223C2 - Method for forming header tank made of aluminum - Google Patents

Method for forming header tank made of aluminum

Info

Publication number
SE533223C2
SE533223C2 SE0802120A SE0802120A SE533223C2 SE 533223 C2 SE533223 C2 SE 533223C2 SE 0802120 A SE0802120 A SE 0802120A SE 0802120 A SE0802120 A SE 0802120A SE 533223 C2 SE533223 C2 SE 533223C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
header tank
pipe
manufacturing
heat exchangers
tube
Prior art date
Application number
SE0802120A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE0802120A1 (en
Inventor
Richard Westergaard
Bjoern Olsson
Original Assignee
Sapa Heat Transfer Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sapa Heat Transfer Ab filed Critical Sapa Heat Transfer Ab
Priority to SE0802120A priority Critical patent/SE533223C2/en
Priority to JP2011530447A priority patent/JP2012505080A/en
Priority to BRPI0920023A priority patent/BRPI0920023A2/en
Priority to CN2009801379830A priority patent/CN102202812A/en
Priority to DK09783331.3T priority patent/DK2349602T3/en
Priority to MX2011003224A priority patent/MX2011003224A/en
Priority to CA2738747A priority patent/CA2738747A1/en
Priority to ES09783331T priority patent/ES2400074T3/en
Priority to EA201170542A priority patent/EA022670B1/en
Priority to PCT/EP2009/062326 priority patent/WO2010040642A1/en
Priority to US13/121,053 priority patent/US20110240277A1/en
Priority to KR1020117010415A priority patent/KR20110069843A/en
Priority to PL09783331T priority patent/PL2349602T3/en
Priority to EP09783331A priority patent/EP2349602B1/en
Priority to TW098132383A priority patent/TWI516319B/en
Publication of SE0802120A1 publication Critical patent/SE0802120A1/en
Publication of SE533223C2 publication Critical patent/SE533223C2/en
Priority to ZA2011/01793A priority patent/ZA201101793B/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/033—Deforming tubular bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/033—Deforming tubular bodies
    • B21D26/049—Deforming bodies having a closed end
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/053—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure characterised by the material of the blanks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
    • B21D53/06—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers of metal tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2255/00—Heat exchanger elements made of materials having special features or resulting from particular manufacturing processes
    • F28F2255/10—Heat exchanger elements made of materials having special features or resulting from particular manufacturing processes made by hydroforming
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Description

En LC! in? fi; L t? 2 Tillverkning av plastbehållare genom insprutning av plastmassan i en form är en relativt långsam och kostsam process som kräver stora investerlngari maskiner, verktyg och processkontroll. Header-tanken i en värmeväxlare har flera funktioner och produceras därför med färdiga fastsättningsanordningar och förberedd för enkelt montage av exempelvis inbyggda oljekylare och sensorutrustning. Eftersom plastmaterial inte är lika rigida som aluminium måste tankens väggar vara tjocka, och för att få tillräckligt bra vridhållfasthet förses de dessutom med inbyggda externa förstärkningar. Hela header-tanken blir sålunda tung trots att den är tillverkad i ett material med låg densitet. Man kan också öka hållfastheten väsentligt genom att istället använda s.k. whiskers (enkristallina fibrer) eller annan typ av fiberförstärkning men det medför en betydande kostnadsökning. An LC! in? fi; L t? 2 Manufacture of plastic containers by injecting the plastic mass into a mold is a relatively slow and costly process that requires large investments in machinery, tools and process control. The header tank in a heat exchanger has several functions and is therefore produced with ready-made fastening devices and prepared for easy installation of, for example, built-in oil coolers and sensor equipment. Since plastic materials are not as rigid as aluminum, the walls of the tank must be thick, and in order to have sufficiently good torsional strength, they are also provided with built-in external reinforcements. The entire header tank thus becomes heavy even though it is made of a low-density material. You can also increase the strength significantly by using so-called whiskers (single crystalline fibers) or other type of fiber reinforcement, but this entails a significant cost increase.

När det gäller CAC är plastmaterial inte att rekommendera eftersom drifttemperaturerna kan bli så höga att plastmaterial förlorar alltför mycket hållfasthet för att fungera rent praktiskt. idag är behàllarna därför vanligen gjorda av aluminium. Oftast gjuts dessa i en form, vilket normalt medför att väggarna i behållarna inte kan vara tunnare än 1,5 mm, vilket i sin tur medför att värmeväxlama blir tunga. Det är inte heller alldeles enkelt att krympa på en gjuten header-tank vid värmeväxlarens toppdel; oftast används svetsmetoder som MlG eller TlG. Sådana header-tankar och sammanfognlngsmetoder ger normalt en mycket hållfast produkt. Men svetsning är kostsamt och tidskrävande och resultatet blir en tung värmeväxlare, framför allt på grund av att header-tanken har mycket tjocka väggar vid svetsstället; plattan i toppdelen måste också vara tjock för att man ska kunna åstadkomma en lyckad svetsfog.In the case of CAC, plastic materials are not recommended as operating temperatures can become so high that plastic materials lose too much strength to function practically. today, the containers are therefore usually made of aluminum. These are usually cast in a mold, which normally means that the walls in the containers cannot be thinner than 1.5 mm, which in turn means that the heat exchangers become heavy. It is also not very easy to shrink on a cast header tank at the top of the heat exchanger; welding methods such as MlG or TlG are most often used. Such header tanks and joining methods normally provide a very durable product. But welding is costly and time consuming and the result is a heavy heat exchanger, mainly because the header tank has very thick walls at the welding site; the plate in the top part must also be thick in order to be able to achieve a successful weld.

Det finns alltså behov av en effektiv och smidig metod för tillverkning av header-tankar.There is thus a need for an efficient and flexible method for manufacturing header tanks.

Sammanfattning Föreliggande uppfinning hänför sig till header-tankar tillverkade av AA3XXX aluminiumlegeringar.Summary The present invention relates to header tanks made of AA3XXX aluminum alloys.

Den grupp av legeringar som normalt används för värmeväxlarens header-tank, nämligen AA3XXX, är besvärlig att forma så som man önskar med de metoder som hittills varit vanligast vid tillverkningen. Vid gjutning och valsning har dessa legeringar inte den formbarhet som erfordras för avancerad utformning av en header-tank vid rumstemperatur.The group of alloys normally used for the heat exchanger's header tank, namely AA3XXX, is difficult to shape as desired with the methods that have hitherto been most common in manufacturing. When casting and rolling, these alloys do not have the formability required for advanced design of a header tank at room temperature.

Ett förlängningsvärde till brott på över 20 % erfordras utan undantag för att lyckas med forrnningen och få en god kvalitet. För att med nuvarande tillverkningsprocesser få så god formbarhet måste kärnlegeringen l den hårdlodpläterade plåten genomgå en homogeniseringsprocess vid hög temperatur. Homogeniseringen resulterar i en mikrostruktur som efter varm- och kallvalsning samt mjukglödgning ger ökad formbarhet, dock under förutsättning att dessa processer utförs på ett korrekt sätt.An extension value for offenses of more than 20% is required without exception in order to succeed in the offense and obtain a good quality. In order to obtain such good formability with current manufacturing processes, the core alloy in the brazed sheet must undergo a homogenization process at a high temperature. The homogenization results in a microstructure which, after hot and cold rolling and soft annealing, provides increased formability, provided that these processes are carried out correctly.

Under homogeniseringen skiljs det mesta av manganet i legeringen ut och bildar dispersoidpartiklar, varvid en del av den hållfasthetspotential som manganet bidrar med i fasta lösningar går förlorad. Korrosionsmotståndet för AA3XXX-legeringarna kan också påverkas negativt av homogeniseringen. Homogenisering och mjukglödgning medför dessutom ökade materialkostnader jämfört med om det bara erfordras förvärmning före varmvalsningen. Legeringar avsedda för värmeväxlarens header-tank bör därför inte utsättas för homogenisering eller varmglödgning.During homogenization, most of the manganese in the alloy is excreted to form dispersoid particles, whereby some of the strength potential that the manganese contributes to solid solutions is lost. The corrosion resistance of the AA3XXX alloys can also be adversely affected by the homogenization. Homogenization and soft annealing also entail increased material costs compared with if only preheating is required before hot rolling. Alloys intended for the header tank of the heat exchanger should therefore not be subjected to homogenization or hot annealing.

För att få ett material som i leveranstillstånd har högt förlängningsvärde levereras idag materialet i helmjukt tillstånd eller ibland i H112-tillstånd. dvs. glödgat tillstànd. Detta ökar också materialkostnaden för värmeväxlarmaterialet. Genom att tillverka värmeväxlarens header-tank enligt föreliggande uppfinning undviker man homogenisering av rörlegeringarna, och därmed möjliggörs god formbarhet av rör tillverkade av icke homogeniserade aluminiumlegeringar. Mjukglödgning av rörämnet innan formningen behövs inte heller, vilket gör metoden ytterligare kostnadseffektiv. 2233 3 Föreliggande uppfinning erbjuder en metod för tillverkning av värmeväxlarens header-tank som även innefattar tillverkningen av rör l en kärnlegering av AA3XXX; eventuellt med förvärmning av röret; placering av röret i ett formverktyg vars kavitet har formen av en header-tank för värmeväxlare; tillslutning av rörändar; uppvärmning av röret till formningstemperaturen i de fall röret inte förvärmts tillräckligt, samt invändig trycksättning av röret med hjälp av gas till dess att det antagit samma form som verktygets kavitet, dvs produktens slutgiltiga form; uttagning av header-tanken ur verktyget; samt nedkylning. Denna metod erbjuder en effektiv tillverkningsmetod för värmeväxlarens header-tank tillverkade i AA3XXX-aluminiumiegeringar.In order to obtain a material that in a delivery condition has a high elongation value, the material is today delivered in a completely soft condition or sometimes in an H112 condition. i.e. annealed condition. This also increases the material cost of the heat exchanger material. By manufacturing the header tank of the heat exchanger according to the present invention, homogenization of the pipe alloys is avoided, and thus good formability of pipes made of non-homogenized aluminum alloys is enabled. Soft annealing of the pipe blank before molding is also not needed, which makes the method further cost-effective. The present invention provides a method of manufacturing the header tank of the heat exchanger which also comprises the manufacture of tubes in a core alloy of AA3XXX; possibly with preheating of the pipe; placing the tube in a forming tool whose cavity is in the form of a header tank for heat exchangers; closure of pipe ends; heating the pipe to the molding temperature in cases where the pipe has not been preheated sufficiently, and internal pressurization of the pipe by means of gas until it has assumed the same shape as the cavity of the tool, ie the final shape of the product; removing the header tank from the tool; as well as cooling. This method offers an efficient manufacturing method for the heat exchanger's header tank made of AA3XXX aluminum alloys.

Genom att använda ett icke homogeniserat rörmaterial kan både korrosionsegenskaper och mekaniska egenskaper förbättras. Genom att undvika glödgning i rörproduktionen reduceras såväl kostnader som miljöpåverkan.By using a non-homogenized pipe material, both corrosion properties and mechanical properties can be improved. By avoiding annealing in pipe production, both costs and environmental impact are reduced.

Kämlegeringen i röret kan vara pläterad med minst en aluminiumlegering för att förbättra dess lödbarhet. Hål för rör eller röranslutningar kan göras i efterhand för att förenkla tillverkningen av värmeväxlaren.The core alloy in the tube can be plated with at least one aluminum alloy to improve its solderability. Holes for pipes or pipe connections can be made afterwards to simplify the manufacture of the heat exchanger.

Gastrycket under formningsprocessen bör helst vara högre än 85 bar för att få effektiv anliggning av röret mot formningsverktygets innerväggar.The gas pressure during the molding process should preferably be higher than 85 bar in order to have an effective abutment of the pipe against the inner walls of the molding tool.

Man kan också applicera ett axiellt tryck vid rörändarna vid formningen av dessa, för att på så sätt mata materialet in ifomwerktyget under processen.An axial pressure can also be applied to the pipe ends when forming them, in order to feed the material into the tool during the process.

För att underlätta hopmonteringen av värmeväxlaren kan anslutningar, gängor eller förankringspunkter på rörändar formas samtidigt med formningen av själva röränden.To facilitate the assembly of the heat exchanger, connections, threads or anchoring points on pipe ends can be formed at the same time as the pipe end itself.

Beroende på utformning och aluminiummaterialets tjocklek kan tryck över 200 bar ibland erfordras.Depending on the design and the thickness of the aluminum material, pressures above 200 bar may sometimes be required.

Det rör som ska formas till en header-tank kan vara gjort av ett valsat material i en aluminiumlegering som svetsats ihop till ett rör.The pipe to be formed into a header tank may be made of a rolled material in an aluminum alloy welded together into a pipe.

Alternativt kan röret vara tillverkat av en strängpressad aluminiumlegering.Alternatively, the tube may be made of an extruded aluminum alloy.

Föreliggande uppfinning inkluderar också en header-tank för värmeväxlare tillverkad med ovan beskrivna metod för hetgasformning.The present invention also includes a header tank for heat exchangers made by the hot gas forming method described above.

Föreliggande uppfinning inkluderar också värmeväxlare med header-tank i andra former än rektangulära.The present invention also includes header-tank heat exchangers in shapes other than rectangular.

Föreliggande uppfinning inkluderar också en metod för tillverkning av värmeväxlare där header-tanken är ansluten till en mängd rör och korrugerade rankor som är placerade mellan rören, inklusive åtföljande hoplödning av rankor och rör.The present invention also includes a method of manufacturing heat exchangers where the header tank is connected to a plurality of tubes and corrugated vines located between the tubes, including the accompanying soldering of vines and tubes.

Tack vare hetgasformningen kan en header-tank för värmeväxlare tillverkad i en AA3XXX-legering konstrueras med sà gott som vilken form som helst.Thanks to the hot gas molding, a header tank for heat exchangers made of an AA3XXX alloy can be constructed with virtually any shape.

En header-tank för värmeväxlare tillverkad enligt uppfinningen har låg vikt och kan optimeras till en låg kostnad jämfört med kostnaderna för konkurrerande teknologi.A header tank for heat exchangers manufactured according to the invention has low weight and can be optimized at a low cost compared to the costs of competing technology.

Materialåtervinningen förenklas i och med att plastbehållare inte används. Toppdelens genomskärningsgeometri kan varieras mera än med konkurrerande formningstekniker för aluminiummaterial, exempelvis hydroformning eller djupdragning.Material recycling is simplified by not using plastic containers. The cross-sectional geometry of the top part can be varied more than with competing forming techniques for aluminum materials, for example hydroforming or deep drawing.

Hållfasthetsprovningar har visat att formbarheten ökar drastiskt om formningstemperaturen höjs, vilket betyder att förlängningsvärdet till brott kan ökas till mer än 100 % om temperaturen höjs till 400°C, jämfört med 20-30 % vid rumstemperatur.Strength tests have shown that the formability increases drastically if the molding temperature is raised, which means that the elongation value at break can be increased to more than 100% if the temperature is raised to 400 ° C, compared to 20-30% at room temperature.

Header-tankar tillverkade enligt föreliggande uppfinning behöver inte vara rektangulära - oregelbundna former är lika tänkbara. Flexibiliteten är stor vad gäller utformningen, särskilt för de icke-rektangulära värmeväxlarna.Header tanks made in accordance with the present invention need not be rectangular - irregular shapes are equally conceivable. The flexibility is great in terms of design, especially for the non-rectangular heat exchangers.

Header-tankar tillverkade enligt föreliggande uppfinning erbjuder extremt hög materialelasticitet, mycket högre än vid de hydroformnings- eller djupdragningstekniker som används idag. 'råbš om n: 4 Header-tankar tillverkade enligt föreliggande uppfinning bidrar till lönsammare produktion av värmeväxlare formade så att biltillverkarna kan utnyttja motorutrymmet effektivare, samtidigt som man öppnar upp för nya möjligheter att optimera värmeväxlarprestanda.Header tanks made in accordance with the present invention offer extremely high material elasticity, much higher than the hydroforming or deep drawing techniques used today. n: 4 Header tanks made in accordance with the present invention contribute to more profitable production of heat exchangers shaped so that automakers can utilize engine space more efficiently, while opening up new possibilities for optimizing heat exchanger performance.

Material med högre hållfasthet och bättre korrosionsprestanda än tidigare kan användas för header-tankarna om de tillverkas enligt föreliggande uppfinning, och materialen kan dessutom framställas med miljövänligare metoder och färre termomekaniska processer än med konkurrerande teknologi.Materials with higher strength and better corrosion performance than before can be used for the header tanks if they are manufactured according to the present invention, and the materials can also be produced with more environmentally friendly methods and fewer thermomechanical processes than with competing technology.

RITNINGAR Utföringsformer för föreliggande uppfinning beskrivs i detalj nedan samt i åtföljande ritningar. Utföringsformer för uppfinningen illustreras med hjälp av exempel men begränsas inte på något sätt av figurerna i åtföljande ritningar.DRAWINGS Embodiments of the present invention are described in detail below and in the accompanying drawings. Embodiments of the invention are illustrated by way of example but are not limited in any way by the figures in the accompanying drawings.

FlG. 1 visar en header-tank utformad i enlighet med en utföringsform i föreliggande uppfinning.FlG. 1 shows a header tank designed in accordance with an embodiment of the present invention.

FIG. 2 visar header-tanken i figur 1, roterad 90”.FIG. 2 shows the header tank in fi gur 1, rotated 90 ”.

FlG. 3 visar ett urval av rörtvärsnitt för header-tankar tillverkade enligt föreliggande uppfinning.FlG. 3 shows a selection of pipe cross-sections for header tanks manufactured according to the present invention.

FlG.4 visar en schematisk ritning av en icke rektangulär värmeväxlare innefattande en header-tank tillverkad enligt föreliggande uppfinning.Fig. 4 shows a schematic drawing of a non-rectangular heat exchanger comprising a header tank made according to the present invention.

FlG. 5 visar en sidovy av en vårmeväxlare tillverkad i enlighet med uppfinningen där header-tanken är böjd över sin längsgående axel.FlG. 5 shows a side view of a heat exchanger manufactured in accordance with the invention where the header tank is bent over its longitudinal axis.

Detaljerad beskrivning av uppfinningen Enligt föreliggande uppfinning omfattar tillverkningen av header-tank en följande steg: i) produktion av hàrdlodpläterad plåt i enlighet med gällande industripraxis, ii) svetsning och eventuell bockning av rör tillverkade av hàrdlodpläterad plåt, iii) hetgasformning av röret i ett verktyg utformat i enlighet med önskad behàllarprodukt, iv) hàltagning för rör samt röranslutningar till resten av värmeväxlarsystemet.Detailed Description of the Invention According to the present invention, the manufacture of header tank comprises a following step: i) production of brazed sheet in accordance with current industrial practice, ii) welding and possible bending of pipes made of brazed sheet, iii) hot gas forming of the pipe in a tool designed in accordance with the desired container product, iv) hollow socket for pipes and pipe connections to the rest of the heat exchanger system.

En hàrdlodpläterad plàt består av ett kärnmaterial som kan pläteras pà den ena eller båda sidorna. För kärnmaterialet väljs material ur AA3XXX-serien med smälttemperaturer över 610°C, t ex AA3003 eller AA3005. Lodpläteringen väljs normalt bland AA4XXX-legeringarna, dvs undereutektiska legeringar med låg smältpunkt, t ex: AA4343 och AA4045.A brazed sheet consists of a core material that can be plated on one or both sides. For the core material, materials from the AA3XXX series with melting temperatures above 610 ° C are selected, eg AA3003 or AA3005. The solder plating is normally selected from the AA4XXX alloys, ie undereutectic alloys with a low melting point, for example: AA4343 and AA4045.

Dessutom kan den ena eller båda sidor pläteras med mer än ett material, s.k. flerlagersplätering. Särskilt för band för radiatorer och värmare, men också för andra typer av värmeväxlare, gäller dessutom att pläteringen kan vara gjord av ett material som är elektrokemiskt balanserat och offeranodiskt i förhållande till kärnan i korrosiva omgivningar. Kârnmaterialet kan alltså vara pläterat på en eller båda sidor eller inte alls.In addition, one or both sides can be plated with more than one material, so-called fl bearing plating. Especially for belts for radiators and heaters, but also for other types of heat exchangers, it also applies that the plating can be made of a material that is electrochemically balanced and sacrificial anodic in relation to the core in corrosive environments. The core material can thus be plated on one or both sides or not at all.

Pläteringen kan vara enkel eller dubbel på den ena eller båda sidor och bestå av lodmaterial med låg smältpunkt eller av ett offeranodiskt material, pläteringen kan också vara placerad mellan lod och kärna för att reducera interaktionen mellan lod-kärna genom exempelvis diffusion.The plating can be single or double on one or both sides and consist of low melting point solder material or of a sacrificial anodic material, the plating can also be placed between solder and core to reduce the solder-core interaction by, for example, diffusion.

Pläteringen appliceras genom varmvalsning åtföljd av kallvalsning och erforderliga värmebehandlingar för att få korrekt mellan- och sluttillstånd innan stansning till rätt bredd. Produkter tillverkade av hårdlodpläterad plåt kan lödas antingen med lödning i kontrollerad atmosfär eller med vacuumlödning.The plating is applied by hot rolling accompanied by cold rolling and the required heat treatments to obtain the correct intermediate and final condition before punching to the correct width. Products made of brazed sheet can be soldered either by soldering in a controlled atmosphere or by vacuum soldering.

Enligt föreliggande uppfinning är en av mellanprodukterna i tillverkningen av header- tanken ett rör. Rör av hårdlodpläterad plåt, med eller utan beläggning, mäste svetsas ihop. Svetsmetod är antingen induktionssvetsning, MIG, TlG, friktionssvetsning eller annan lämplig svetsmetod.According to the present invention, one of the intermediates in the manufacture of the header tank is a pipe. Tubes of brazed sheet, with or without coating, must be welded together. Welding method is either induction welding, MIG, TlG, friction welding or other suitable welding method.

Rörets tvärsnitt kan vara cirkulärt, elliptiskt, kvadratiskt, rektangulärt, triangulärt eller något annat lämpligt symmetriskt eller osymmetriskt tvärsnitt. Röret kan vara tillverkat med konstanta eller varierande tvärsnitt och dimensioner längs hela rörlängden, allt efter kundens önskemål. Det är dock tillrådligt, om än inte alltid nödvändigt, att välja ett tvärsnitt som inte medför alltför överdrivna deformationskrav längre fram i tillverkningsprocessen. Och om röret är svetsat på ett sådant sätt att tvärsnittet är konstant längs hela dess längd så är materialets hàllfasthet i teorin 100 % vid svetsningsprocessen och åtföljande sågning till rätt längder. värmeväxlare för bilindustrin är normalt rektangulära. Därför finns det ytterst få positioner i en bil där en värmeväxlare kan placeras. En rund, böjd eller trappformad, eller till och med oregelbundet formad värmeväxlare skulle ibland vara idealiskt för montage på tillgängligt motorutrymme om man samtidigt vill optimera värmeväxlarens prestanda.The cross section of the tube may be circular, elliptical, square, rectangular, triangular or any other suitable symmetrical or asymmetrical cross section. The pipe can be made with constant or varying cross-sections and dimensions along the entire length of the pipe, depending on the customer's wishes. However, it is advisable, although not always necessary, to choose a cross section that does not impose excessive deformation requirements later in the manufacturing process. And if the pipe is welded in such a way that the cross section is constant along its entire length, the strength of the material is in theory 100% in the welding process and the accompanying sawing to the correct lengths. Heat exchangers for the automotive industry are normally rectangular. Therefore, there are very few positions in a car where a heat exchanger can be placed. A round, curved or stepped, or even irregularly shaped heat exchanger would sometimes be ideal for mounting on available engine compartment if you also want to optimize the heat exchanger's performance.

Det bästa alternativet kan i många fall vara en värmeväxlare med en form som anpassats antingen till tillgängligt utrymme i bilen eller till önskat flödesmönster. För en sådan värmeväxlare erfordras en skräddarsydd header-tank. Metoden i föreliggande uppfinning möjliggör fri tredimensionell utformning av header-tanken. Tånkbara former är exempelvis ringformad, S-formad, L-forrnad eller C-formad. Header-tank en kan vara böjd längs sin längsgående axel och/eller tvärs över sin längdaxel. Vätskerören monteras i linje längs header-tankens hela längd, vilket betyder att hela värmeväxlaren får samma tvärsnitt som header-tanken.The best alternative can in many cases be a heat exchanger with a shape that is adapted either to the available space in the car or to the desired flow pattern. A heat exchanger tank is required for such a heat exchanger. The method of the present invention enables free three-dimensional design of the header tank. Conceivable shapes are, for example, annular, S-shaped, L-shaped or C-shaped. The header tank may be bent along its longitudinal axis and / or across its longitudinal axis. The liquid pipes are mounted in line along the entire length of the header tank, which means that the entire heat exchanger has the same cross section as the header tank.

Det kan alltså finnas behov av icke rektangulära, exempelvis cirkelformade, värmeväxlare för att underlätta montage i tillgängligt motorutrymme, eller för att förbättra värmeväxlarens prestanda eller helt enkelt för att kundanpassa en produkt. Behovet kan tillgodoses genom bockning av det svetsade röret i hårdlodpläterad plåt till en lämplig krökningsradie. Alternativt behövs en S-formad, trapetsoid, eller oregelbundet formad header-tank.Thus, there may be a need for non-rectangular, for example circular, heat exchangers to facilitate installation in available engine compartment, or to improve the heat exchanger's performance or simply to customize a product. The need can be met by bending the welded pipe in brazed sheet to a suitable radius of curvature. Alternatively, an S-shaped, trapezoidal, or irregularly shaped header tank is needed.

När en bockad eller böjd toppdel ska tillverkas kan röret förbockas till lämplig form redan innan hetgasfommingen. Lämplig bockningsmetod för formen ifråga väljs. Bockningen kan ske antingen vid omgivningsemperatur eller vid förhöjd temperatur, beroende på vad som anses bäst.When a bent or curved top part is to be manufactured, the pipe can be pre-bent to a suitable shape even before the hot gas formation. The appropriate bending method for the mold in question is selected. Bending can take place either at ambient temperature or at elevated temperature, depending on what is considered best.

Röret- svetsat och bockat i enlighet med kundens önskemål - kan upphettas på lämpligt sätt, exempelvis i ugn, med öppen låga eller induktion eller genom att använda ett upphettat verktyg. induktion och öppen låga har den fördelen att värmen kan appliceras på delar av röret. Det kan vara att föredra om man vill variera de mekaniska egenskaperna på olika delar, eftersom det är väl känt att materialets temperatur har en avgörande betydelse för egenskaper som sträckgräns, brotthållfasthet, förlängningsvärde till brott och formbarhet. Beroende på legeringstyp, anlöpning, plàttjocklek och erforderlig deformation kan formningstemperaturen variera mellan 250°C och 550°C.The pipe - welded and bent in accordance with the customer's wishes - can be heated in a suitable way, for example in an oven, with an open flame or induction or by using a heated tool. induction and open flame have the advantage that the heat can be applied to parts of the pipe. It may be preferable to vary the mechanical properties of different parts, as it is well known that the temperature of the material is of crucial importance for properties such as yield strength, breaking strength, elongation at break and formability. Depending on the alloy type, tempering, plate thickness and deformation required, the forming temperature can vary between 250 ° C and 550 ° C.

Röret placeras i ett formningsverktyg vars kavitet motsvarar slutproduktens/header- tankens yttergeometri. Verktyget kan vara kallt (dvs rumstemperatur) men då måste röret vara förvärmt; helst bör dock verktyget förvärmas till lämplig temperatur, antingen före eller under formningen. Verktyg och rörtemperatur väljs baserat på rörmaterialets mekaniska egenskaper och formbarhet samt header-tankens slutliga form.The tube is placed in a forming tool whose cavity corresponds to the outer geometry of the final product / header tank. The tool can be cold (ie room temperature) but then the pipe must be preheated; preferably, however, the tool should be preheated to the appropriate temperature, either before or during molding. Tools and pipe temperature are selected based on the mechanical properties and formability of the pipe material as well as the final shape of the header tank.

Pill lllilfl 2 6 Därefter tillsluts rörändarna och röret ansluts till ett högtrycksgassystem. Under formningen är temperaturen i röret mellan 250°C och 550°C. Uppvärmningen till formningstemperaturen sker antingen genom förvärmning av röret till önskad temperatur innan det placeras i formningsverktyget, eller genom förvärmning av formningsverktyget innan röret placeras däri, eller genom upphettning av verktyget under formning, t ex genom induktion. Gastrycket inuti röret höjs, och i och med det ökande trycket sker en deformering av röret. Trycket ökas fram till dess att rörets ytor ligger an mot verktygets ytor. Slutligt tryck och gastryckets ökningsgrad bestäms bland annat av rörlegeringens mekaniska egenskaper, rörens väggtjocklek, header-tankens slutliga form och hur mycket deformering som är nödvändig.Pill lllilfl 2 6 Then the pipe ends are closed and the pipe is connected to a high-pressure gas system. During molding, the temperature in the tube is between 250 ° C and 550 ° C. The heating to the forming temperature takes place either by preheating the tube to the desired temperature before it is placed in the forming tool, or by preheating the forming tool before placing the tube therein, or by heating the tool during forming, for example by induction. The gas pressure inside the pipe is raised, and with the increasing pressure a deformation of the pipe takes place. The pressure is increased until the surfaces of the pipe abut the surfaces of the tool. Final pressure and the degree of increase in gas pressure are determined, among other things, by the mechanical properties of the pipe alloy, the wall thickness of the pipes, the final shape of the header tank and how much deformation is necessary.

Efter avslutad formning kan den trycksatta gasen släppas ut och den färdigformade produkten tas ur verktyget. Luft, kväve, inerta gaser eller andra lämpliga gassubstanser kan användas. Trycket under formningen är ganska lågt, mycket lägre än de tryck som används t ex vid hydroformning. En övre tryckgräns på 250 bar bör räcka för önskad formning av aluminiumlegeringar. Tack vare det låga trycket under formnlngsprocessen kan formningsverktygen vid produktion av header-tankar i enlighet med föreliggande uppfinning vara av helt andra material än de som används vid dagens forrnningsmetoder. Efter avslutad formning kan produkten kylas antingen i luften eller genom härdning i vatten. lnmatning av material in i verktyget kan också ske genom att applicera axiellt tryck vid rörändarna under formningsprocessen. Detta kan minska variationen i rörens väggtjocklek efter formning eller för att undvika rörbrott vid extremt varierande rörforrner där stora lokala deformationer erfordras, exempelvis intill ett hörn eller en skarp böjningsradie.After molding is completed, the pressurized gas can be released and the finished product removed from the tool. Air, nitrogen, inert gases or other suitable gas substances can be used. The pressure during molding is quite low, much lower than the pressures used, for example, in hydroforming. An upper pressure limit of 250 bar should be sufficient for the desired formation of aluminum alloys. Due to the low pressure during the molding process, the molding tools in the production of header tanks in accordance with the present invention can be of completely different materials than those used in today's molding methods. After molding, the product can be cooled either in the air or by curing in water. Material can also be fed into the tool by applying axial pressure to the pipe ends during the forming process. This can reduce the variation in the wall thickness of the pipes after forming or to avoid pipe breakage in extremely varying pipe shapes where large local deformations are required, for example next to a corner or a sharp bending radius.

För att undvika att röret fastnar på verktygsytorna bör man ibland antingen applicera ett medel som gör att röret lossnar lättare eller använda ett högtemperatursmörjmedel.To prevent the pipe from sticking to the tool surfaces, you should sometimes either apply an agent that makes the pipe come loose more easily or use a high-temperature lubricant.

Medlet kan appliceras antingen på rörytorna eller på verktygets ytor, antingen före formningen av varje nytt rör eller i form av en beläggning som inte behöver förnyas lika ofta.The agent can be applied either to the pipe surfaces or to the surfaces of the tool, either before the formation of each new pipe or in the form of a coating which does not need to be renewed as often.

Hål för montage av rör och anslutningar samt fastsättningsanordningar kan produceras på flera sätt. Hål kan stansas på den färdiga produkten efter hetgasprocessen, antingen pä en produkt åt gången eller på flera eller alla produkter vid en enda stansning. Hålen eller spåren på den färdiga hetgasformade produkten kan också borras eller fräsas eller göras med någon annan lämplig metod. Alternativt kan hålen stansas under den senare delen av hetgasformningen, så snart den slutgiltiga formen erhållits. Hetgastrycket underlättar då stansningen och minskar risken att produkten spricker vid stansningen.Holes for mounting pipes and connections as well as fastening devices can be produced in several ways. Holes can be punched on the finished product after the hot gas process, either on one product at a time or on several or all products in a single punch. The holes or grooves on the finished hot gas molded product can also be drilled or milled or made by any other suitable method. Alternatively, the holes can be punched during the latter part of the hot gas molding, as soon as the final mold is obtained. The hot gas pressure then facilitates the punching and reduces the risk of the product cracking during the punching.

Fastsättningsanordningar kan fästas pä den färdiga produkten efter hetgasprocessen på lämpligt sätt, exempelvis nitning, lödning, svetsning eller limning. Val av metod beror på kundens önskemål, vad det får kosta, prestanda och om montage av fastsättningsanordningar ska ske före eller efter lödning. Vid formningen kan header- tanken förses med skåror för att underlätta senare utstansning, se exempel i Fig. 2.Fastening devices can be attached to the finished product after the hot gas process in a suitable manner, for example riveting, soldering, welding or gluing. The choice of method depends on the customer's wishes, what it may cost, performance and whether installation of fastening devices should take place before or after soldering. During molding, the header tank can be provided with grooves to facilitate later punching, see example in Fig. 2.

För att gasen ska kunna komma in i röret under formningsprocessen finns det i åtminstone den ena av de tvá tillslutna rörändarna en öppning som är ansluten till tryckgassystemet. innan tanken används i en värmeväxlarapplikation måste denna öppning förslutas. Detta kan göras på flera sätt, t ex med de in- eller utgående anslutningarna för värmeväxlarmediet (i gas- eller vätskeform), eller med ett lock som löds, svetsas eller limmas fast, eller sätts fast på annat lämpligt sätt. Altermativt kan röränden klämmas ihop och eventuella kvarvarande fickor och öppningar tätas med lämpligt metall- eller polymermaterial så att läckage förhindras. Sådana tätningsmaterial appliceras pä lämpligt sätt.In order for the gas to be able to enter the pipe during the forming process, there is an opening in at least one of the two closed pipe ends which is connected to the pressurized gas system. before using the tank in a heat exchanger application, this opening must be closed. This can be done in several ways, for example with the inlet or outlet connections for the heat exchanger medium (in gaseous or liquid form), or with a lid that is soldered, welded or glued, or fastened in another suitable way. Alternatively, the pipe end can be clamped and any remaining pockets and openings sealed with a suitable metal or polymeric material to prevent leakage. Such sealing materials are applied in a suitable manner.

För att underlätta anslutningen av rör eller slangar kan man också gänga röränden så att anslutningsrör kan skruvas dit. Alternativt kan man göra fästpunkter vid vilka slangar kan fästas med slangklämmor. 1.31 tå M m m 7 Beskrivning av föredragen utföringsform För att ge en bättre uppfattning av uppfinningen ges här ett exempel på hur uppfinningen kan verkställas.To facilitate the connection of pipes or hoses, you can also thread the pipe end so that the connection pipe can be screwed there. Alternatively, you can make attachment points to which hoses can be attached with hose clamps. 1.31 toe M m m 7 Description of the preferred embodiment In order to give a better understanding of the invention, an example of how the invention can be carried out is given here.

En aluminiumplàt med en tjocklek av 3 mm, legering AA3003 plâterad med AA4343, svetsas till ett rör med en diameter av 40 mm. Röret förbockas till en form enligt figur Y och placeras i ett verktyg med liknande form som är förvärmt till 500°C. Verktyget har smörjts med ett fast smörjmedel som klarar formningstemperaturen utan att lösas upp.An aluminum plate with a thickness of 3 mm, alloy AA3003 plated with AA4343, is welded to a pipe with a diameter of 40 mm. The tube is pre-bent into a mold according to Figure Y and placed in a tool with a similar shape which is preheated to 500 ° C. The tool has been lubricated with a solid lubricant that can withstand the molding temperature without dissolving.

Rörets ändar försluts och en kraft applicerad av hydrauliska cylindrar ska förhindra att de två verktygsdelarna faller isär. En gas strömmar in i röret genom en av rörförseglingarna och trycket ökas fràn 0 till 200 bar. Trycket minskas efter några sekunder pá maximalt tryck, det formade röret lyfts ur verktyget och kyls av med vattenbesprutning. HàllSpàr stansas pâ anslutningsställena.The ends of the pipe are closed and a force applied by hydraulic cylinders must prevent the two tool parts from falling apart. A gas flows into the pipe through one of the pipe seals and the pressure is increased from 0 to 200 bar. The pressure is reduced after a few seconds at maximum pressure, the shaped tube is lifted out of the tool and cooled with water spray. Keep the track punched at the connection points.

Röret har nu antagit den slutliga formen av en header-tank med förborrade hål och utbuktningar. Vänneväxlarrankor och kylmedelrör kan nu monteras och lödas fast och därmed är värmeväxlaren färdig.The pipe has now assumed the final shape of a header tank with pre-drilled holes and bulges. Friend changer vines and coolant pipes can now be mounted and soldered and thus the heat exchanger is complete.

Claims (1)

1. f-fïf MJ i' \ NI till! "ff Patentkrav 1. a) 9) h) 10. 11. 12. Metod för tillverkning av en header-tank för en värmeväxlare innefattande följande steg: framställning av ett rörämne i en valsad aluminiumlegering med en kärna av en AABXXX-aluminiumlegering, där sagda kärna har minst en beläggning av ett aluminiumhàrdlod; svetsning av sagda rörämne till ett rör; eventuell förvärmning av röret; placering av röret i ett formverktyg med en kavltet formad som den slutliga header- tanken; tillslutning av rörändarna; uppvärmning av röret till önskad formningstemperatur i de fall då röret inte har förvärmts tillräckligt, samt invändig trycksättning av röret med gas tills det antagit samma form som verktyget, dvs den slutliga header-tanken är formad; uttagning av header-tanken ur verktyget; nedkylning av header-tanken. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med patentkrav 1 utan homogenisering av rörmaterialet, Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med patentkrav 1 eller 2 utan glödgning av rörrnaterialet. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med patentkrav 2 där rörets kärna har minst en beläggning bestående av en aluminiumlegering. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med något av ovanstående patentkrav, där hål för rör och anslutningar förberetts på den färdigformade produkten, antingen under själva formningsprocessen eller efter denna. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med något av ovanstående patentkrav med ett gastryck överstigande 85 bar. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med något av ovanstående patentkrav, där ett axiellt tryck appliceras vid rörändarna vid formningen av dessa. Metod för tillverkning av header-tank för värmeväxlare i enlighet med något av ovanstående patentkrav, där gängor och fästpunkter formas vid rörändar samtidigt som rörändarna formas. En Iödbar header-tank med en kärna av en AA3XXX-aluminiumlegering, där sagda kärna är försedd med minst en beläggning av en aluminiumhàrdlod-legering som formats i enlighet med patentkrav 1-8. värmeväxlare innefattande header-tank enligt patentkrav 9. Värmeväxlare enligt patentkrav 10 som inte är rektangulär. Metod för framställning av värmeväxlare innefattande följande steg: framställning av header-tank enligt den metod som beskrivs i patentkrav 1-11 med öppningsanslutningar för kylmedelrör i header-tanken anslutning av en mängd kylmedelrör till header-tanken vid därför avsedda öppningar montage av rankor mellan rören SfE-få 223 sammanlödníng av rankor och rör1. f-fïf MJ i '\ NI till! A method of manufacturing a header tank for a heat exchanger comprising the steps of: producing a tubular material in a rolled aluminum alloy with a core of an AABXXX aluminum alloy, wherein said core has at least one coating of an aluminum braze; welding of said tube blank to a tube; possible preheating of the tube; placing the tube in a forming tool with a roll shaped like the final header tank; closing the tube ends; heating the tube to the desired forming temperature in cases where the pipe has not been preheated sufficiently, as well as internal pressurization of the pipe with gas until it has assumed the same shape as the tool, ie the final header tank is formed; removal of the header tank from the tool; cooling of the header tank. manufacture of header tank for heat exchangers according to claim 1 without homogenization of the pipe material, Method for manufacture of header tank for heat exchangers according to claim 1 or 2 without annealing the pipe material. Method for manufacturing a header tank for heat exchangers according to claim 2, wherein the core of the pipe has at least one coating consisting of an aluminum alloy. Method for manufacturing a header tank for heat exchangers according to one of the preceding claims, in which holes for pipes and connections are prepared on the finished product, either during the molding process itself or after it. Method of manufacturing a header tank for heat exchangers according to one of the preceding claims with a gas pressure exceeding 85 bar. Method for manufacturing a header tank for heat exchangers according to any one of the preceding claims, wherein an axial pressure is applied at the pipe ends when forming them. Method for manufacturing a header tank for heat exchangers according to one of the preceding claims, in which threads and attachment points are formed at pipe ends at the same time as the pipe ends are formed. A heatable header tank having a core of an AA3XXX aluminum alloy, said core being provided with at least one coating of an aluminum brazing alloy formed in accordance with claims 1-8. heat exchanger comprising header tank according to claim 9. Heat exchanger according to claim 10 which is not rectangular. Method for manufacturing heat exchangers comprising the following steps: manufacturing a header tank according to the method described in claims 1-11 with opening connections for coolant pipes in the header tank connection of a number of coolant pipes to the header tank at designated openings mounting grooves between the pipes SfE-få 223 soldering of vines and pipes
SE0802120A 2008-10-08 2008-10-08 Method for forming header tank made of aluminum SE533223C2 (en)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0802120A SE533223C2 (en) 2008-10-08 2008-10-08 Method for forming header tank made of aluminum
ES09783331T ES2400074T3 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Procedure to form collector tanks for aluminum heat exchangers
US13/121,053 US20110240277A1 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
CN2009801379830A CN102202812A (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
DK09783331.3T DK2349602T3 (en) 2008-10-08 2009-09-23 PROCEDURE FOR DESIGNING ALUMINUM HEAT EXCHANGE MANIFOLD CONTAINERS
MX2011003224A MX2011003224A (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks.
CA2738747A CA2738747A1 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
JP2011530447A JP2012505080A (en) 2008-10-08 2009-09-23 Forming method of header tank of aluminum heat exchanger
EA201170542A EA022670B1 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
PCT/EP2009/062326 WO2010040642A1 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
BRPI0920023A BRPI0920023A2 (en) 2008-10-08 2009-09-23 collecting tank modeling method for aluminum heat exchangers.
KR1020117010415A KR20110069843A (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
PL09783331T PL2349602T3 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
EP09783331A EP2349602B1 (en) 2008-10-08 2009-09-23 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
TW098132383A TWI516319B (en) 2008-10-08 2009-09-25 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks
ZA2011/01793A ZA201101793B (en) 2008-10-08 2011-03-08 Method of forming aluminium heat exchangers header tanks

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0802120A SE533223C2 (en) 2008-10-08 2008-10-08 Method for forming header tank made of aluminum

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0802120A1 SE0802120A1 (en) 2010-04-09
SE533223C2 true SE533223C2 (en) 2010-07-27

Family

ID=41395505

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0802120A SE533223C2 (en) 2008-10-08 2008-10-08 Method for forming header tank made of aluminum

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20110240277A1 (en)
EP (1) EP2349602B1 (en)
JP (1) JP2012505080A (en)
KR (1) KR20110069843A (en)
CN (1) CN102202812A (en)
BR (1) BRPI0920023A2 (en)
CA (1) CA2738747A1 (en)
DK (1) DK2349602T3 (en)
EA (1) EA022670B1 (en)
ES (1) ES2400074T3 (en)
MX (1) MX2011003224A (en)
PL (1) PL2349602T3 (en)
SE (1) SE533223C2 (en)
TW (1) TWI516319B (en)
WO (1) WO2010040642A1 (en)
ZA (1) ZA201101793B (en)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102466425A (en) * 2010-11-10 2012-05-23 北京首航艾启威节能技术股份有限公司 Tube box with variable cross-section for indirect air-cooling system for power plant
RU2635675C2 (en) 2012-05-23 2017-11-15 Гренгес Свиден Аб Ribbing material super-resistant to deflection and melting material with very high strength
FR3018213B1 (en) 2014-03-06 2016-10-21 Constellium France MULTI-PLASTER SOLDERING SHEET
WO2015167588A1 (en) * 2014-04-30 2015-11-05 Ford Global Technologies, Llc Value stream process for forming vehicle rails from extruded aluminum tubes
JP6406614B2 (en) * 2014-09-26 2018-10-17 株式会社ノーリツ Heat exchanger header and heat exchanger provided with the same
CN104525675B (en) * 2014-12-08 2017-03-22 无锡朗贤汽车组件研发中心有限公司 Gas bulging hot formation process of boron steel tube
KR20170096048A (en) 2014-12-22 2017-08-23 노벨리스 인크. Clad sheet for heat exchanger
RU2616684C2 (en) * 2015-09-16 2017-04-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Production of alluminium alloys welded structures with high crack resistance
JP6545364B2 (en) * 2016-04-01 2019-07-17 三菱電機株式会社 Piping and heat exchanger equipped with the piping
TWI629118B (en) * 2016-06-02 2018-07-11 中國鋼鐵股份有限公司 Method for manufacturing aluminum can sheet
WO2018010978A1 (en) * 2016-07-11 2018-01-18 Sapa As Hot metal gas formed roof rail and method of manufacture thereof
CN107866458B (en) * 2017-11-06 2020-04-10 北京航星机器制造有限公司 Forming method for realizing high-temperature bulging self-feeding material by changing friction coefficient
US11098962B2 (en) * 2019-02-22 2021-08-24 Forum Us, Inc. Finless heat exchanger apparatus and methods
CN110560507B (en) * 2019-10-21 2021-01-26 大连理工大学 Forming method of large-diameter special-shaped section thin-wall pipe fitting
CN115213547B (en) * 2022-08-29 2023-11-28 华能国际电力股份有限公司 Method for welding fillet weld of header tube socket of boiler by friction welding

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001355981A (en) * 1993-11-08 2001-12-26 Sharp Corp Heat exchanger
DE19647964C2 (en) * 1996-11-20 2000-07-20 Daimler Chrysler Ag Method for producing slot-shaped openings in hollow profiles and a device for carrying it out
GB9727063D0 (en) * 1997-12-23 1998-02-18 Gkn Sankey Ltd A hydroforming process
JP2000227298A (en) * 1998-12-03 2000-08-15 Denso Corp Heat exchanger
JP3759441B2 (en) * 2001-10-10 2006-03-22 三菱アルミニウム株式会社 High strength and high corrosion resistance aluminum alloy extruded tube for heat exchanger, method for producing the same, and heat exchanger
JP2003126923A (en) * 2001-10-24 2003-05-08 Honda Motor Co Ltd Method of forming tubular member
US20030159813A1 (en) * 2002-02-28 2003-08-28 Norsk Hydro Heat exchanger manifold and method of assembly
US6540016B1 (en) * 2002-02-28 2003-04-01 Norsk Hydro Method of forming heat exchanger tube ports and manifold therefor
JP3929854B2 (en) * 2002-08-23 2007-06-13 三菱アルミニウム株式会社 Extruded flat tube for heat exchanger and heat exchanger using the same
CN100573017C (en) * 2004-10-07 2009-12-23 贝洱两合公司 Air-cooled exhaust gas heat exchanger, particularly exhaust gas cooler for motor vehicles
US7266982B1 (en) * 2005-06-10 2007-09-11 Guza David E Hydroforming device and method
JP2006349268A (en) * 2005-06-16 2006-12-28 Mitsubishi Alum Co Ltd Fin and heat exchanger using it
CN101134218A (en) * 2006-08-29 2008-03-05 旭生自行车工业股份有限公司 Tube forming device and method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
DK2349602T3 (en) 2012-12-10
EA022670B1 (en) 2016-02-29
JP2012505080A (en) 2012-03-01
KR20110069843A (en) 2011-06-23
BRPI0920023A2 (en) 2016-07-26
TWI516319B (en) 2016-01-11
TW201028229A (en) 2010-08-01
PL2349602T3 (en) 2013-04-30
ES2400074T3 (en) 2013-04-05
SE0802120A1 (en) 2010-04-09
US20110240277A1 (en) 2011-10-06
EP2349602A1 (en) 2011-08-03
EP2349602B1 (en) 2012-11-07
EA201170542A1 (en) 2011-10-31
CN102202812A (en) 2011-09-28
MX2011003224A (en) 2011-04-21
ZA201101793B (en) 2013-08-28
CA2738747A1 (en) 2010-04-15
WO2010040642A1 (en) 2010-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE533223C2 (en) Method for forming header tank made of aluminum
US20130157073A1 (en) Bi-Metallic Component And Method
EP2104577B1 (en) Apparatus and method for extruding micro-channel tubes
KR101562090B1 (en) Heat Exchanger Tube, heat exchanger Tube Assembly, and methods of making the same
US20140041227A1 (en) Heat Exchanger Tube, Heat Exchanger Tube Assembly, And Methods Of Making The Same
JP5561928B2 (en) Double tube heat exchanger
US20140182829A1 (en) Heat Exchanger Tube Assembly and Method of Making the Same
US20130192812A1 (en) Heat exchanger with die-cast elements and method for manufacturing the same
US20110162431A1 (en) Partially reinforced hollow profile
KR101588921B1 (en) Heat exchanger tube, heat exchanger tube assembly, and methods of making the same
EP2711659B1 (en) Method for manufacturing a heat exchanger
JP2017506320A (en) Heat exchanger tube assembly and method of manufacturing heat exchanger tube assembly
KR100773339B1 (en) Clad tank for air conditioning parts and manufacturing method thereof
US20150219405A1 (en) Cladded brazed alloy tube for system components
CN201318881Y (en) Composite-pipe type air cooler
JP2022516365A (en) Devices and methods for thickening pipes at their edges
KR101560035B1 (en) Heat exchanger tube, heat exchanger tube assembly, and methods of marking the same
JP4705837B2 (en) Manufacturing method of heat exchanger
JP2004249360A (en) Steel tube combined body of excellent fatigue strength, and working method therefor
US20080029258A1 (en) Method for Producing a Heat Exchanger
CN104329159A (en) Circular tube air chamber automobile intercooler
WO2010105688A2 (en) Heat exchanger block having a reinforcing element, and a method for producing a heat exchanger block

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed