SE531812C2 - Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valve - Google Patents
Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valveInfo
- Publication number
- SE531812C2 SE531812C2 SE0602378A SE0602378A SE531812C2 SE 531812 C2 SE531812 C2 SE 531812C2 SE 0602378 A SE0602378 A SE 0602378A SE 0602378 A SE0602378 A SE 0602378A SE 531812 C2 SE531812 C2 SE 531812C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- valve
- blade
- damping
- chamber
- core
- Prior art date
Links
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 title claims description 15
- 230000035939 shock Effects 0.000 title claims description 15
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 49
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
- F16F9/3484—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of the annular discs per se, singularly or in combination
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
- F16F9/3481—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by shape or construction of throttling passages in piston
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/446—Adjustment of valve bias or pre-stress
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
25 30 53? Såå _2_ produktionskostnad. Ett annat problem med denna lösning är att ventilen öppnar och stänger med en tidsfördröjning på grund av den begränsade flödesarean. 25 30 53? So _2_ production cost. Another problem with this solution is that the valve opens and closes with a time delay due to the limited flow area.
Sammanfattning av uppfinningen Anordningen enligt uppfinningen är en ventil avsedd att justera ett hyclrauliskt flöde i en stötdämpanordning respektive en stötdämpanordning med en sådan ventil. Ventilen är placerad i ett ventilhus vilket är separerat från men via kanaler hydrauliskt sammankopplat med den av en huvudkolv avdelade dämpcylindern.Summary of the invention The device according to the invention is a valve intended to adjust a hydraulic flow in a shock absorber device and a shock absorber device with such a valve, respectively. The valve is located in a valve housing which is separated from but via channels hydraulically connected to the damping cylinder divided by a main piston.
I ventilen är anordnat en ventilkärna genom vilken dämpmedium flödar.A valve core is arranged in the valve through which damping medium flows.
Dämpmedieflödet i ventilens huvudriktning, det vill säga flödet från högtrycks- till lågtryckkammaren, bestäms av ett flertal tunna flexibla första bladventiler anordnade i direkt anslutning till en av kolvens sidor.The damping medium flow in the main direction of the valve, i.e. the flow from the high-pressure to low-pressure chamber, is determined by a number of thin flexible first blade valves arranged in direct connection with one of the sides of the piston.
Bladventilerna deformeras elastiskt vid ett visst flöde och släpper på så sätt genom en viss mängd dämpmedium.The blade valves are elastically deformed at a certain flow and thus release through a certain amount of damping medium.
Dämpmedieflödet över ventilkärnan motriktat huvudflödet kontrolleras av en styv bricka i form av en andra bladventil vilken är pressad mot ventilkärnan av en fjäder och som i sitt stängda läge helt förhindrar dämpflödet genom kärnan. Med uttrycket styv ska utläsas att den andra bladventilen ej är eftergivlig i någon riktning då den utsätts för de i stötdämparen rådande normala tryck och temperaturförhållandena. Således lyfter hela den andra bladventilen från ventilkärnans yta då en kraft större än den mothållande fjäderkraften verkar på ventilen.The damping medium flow over the valve core opposite the main flow is controlled by a rigid washer in the form of a second blade valve which is pressed against the valve core by a spring and which in its closed position completely prevents the damping flow through the core. With the expression rigid it must be read that the second blade valve is not resilient in any direction as it is exposed to the normal pressure and temperature conditions prevailing in the shock absorber. Thus, the entire second blade valve lifts from the surface of the valve core when a force greater than the opposing spring force acts on the valve.
Den andra styva bladventilen har en centrerad hålighet med en inre diameter och styrytor i form av radiellt utskjutande nabbar anordnade vid den yttre diametern. Då den andra bladventilen är öppen flödar dämpmedium både genom den centrerande håligheten och genom den öppna area som bildas mellan nabbarna. När ventilen är stängd täcker den 10 15 20 25 30 533% 312 -3_ andra biadventilen de kanaler som sträcker sig genom ventilkärnan.The second rigid blade valve has a centered cavity with an inner diameter and guide surfaces in the form of radially projecting hubs arranged at the outer diameter. When the second blade valve is open, damping medium flows both through the centering cavity and through the open area formed between the hubs. When the valve is closed, it covers the channels extending through the valve core.
Eftersom även en liten förskjutning av den andra biadventilen i radiell led kan leda till oönskat läckage är nabbarna även avsedda att centrera den andra biadventilen i koppen utan att för den delen skapa för mycket friktion.Since even a small displacement of the second biad valve in the radial direction can lead to unwanted leakage, the hubs are also intended to center the second biad valve in the cup without creating too much friction for that part.
Genom att dämpmediet även flödar genom den öppna arean mellan nabbarna ökar den totala flödesarean över ventilen vilket bidrar till att ventilen inte behöver öppna lika högt för samma flödesvolym. En mindre öppning medför även en snabbare stängning, således har en anordning vilken utnyttjar denna bricka som backventil en snabbare responstid än tidigare kända ventiler.Because the damping medium also flows through the open area between the hubs, the total flow area over the valve increases, which contributes to the valve not having to open as high for the same flow volume. A smaller opening also results in a faster closing, thus a device which uses this washer as a non-return valve has a faster response time than previously known valves.
Hålrummen skapar även en minskad anliggningsarea mot Ventilkärnan och med en minskad anliggningsarea minimeras även det baksug som kan uppstå vid öppning av ventilen.The cavities also create a reduced contact area towards the valve core and with a reduced contact area, the back suction that can occur when opening the valve is also minimized.
Ventilkärnan är fixerad i ventilhuset mellan en kopp och en ventilkropp.The valve core is fixed in the valve housing between a cup and a valve body.
Kopplingen mellan ventilkärna och ventilkropp kan antingen vara stum eller justerbar. Koppen har en cylindrisk slät inneryta mot vilken den andra biadventilen glider. l en utföringsform av ventilen är den andra styva bladventilens möjliga slaglängd begränsad. Ventilens karaktäristik och funktion kan förändras och optimeras genom att denna slaglängd, dvs avståndet mellan ventilkärna och bladventil, begränsas. Begränsningen kan antingen anordnas genom att i koppen integrera en del i formen av en cylindrisk enhet separerad från eller integrerad i koppen eller genom att en eller flera av nabbarna innan montering böjs ner så att nabbens ytterände vid maximalt ventilslag vilar på koppens botten.The coupling between the valve core and the valve body can be either mute or adjustable. The cup has a cylindrical smooth inner surface against which the second secondary valve slides. In one embodiment of the valve, the possible stroke of the second rigid blade valve is limited. The characteristics and function of the valve can be changed and optimized by limiting this stroke, ie the distance between the valve core and the blade valve. The restriction can either be arranged by integrating in the cup a part in the form of a cylindrical unit separated from or integrated in the cup or by bending one or more of the hubs down before mounting so that the outer end of the hub rests on the bottom of the cup at maximum valve stroke.
Uppfinningen är närmare beskriven nedan, med hänvisningar till medföljande ritningar. 10 15 20 25 30 -dämpcylinderns 3 andra ände är 53% åfiâ Figurförteckning Fig. 1 visar en perspektivvy av en stötdämpare med två uppsättningar av den uppfinningsenliga ventilen Fig. 2 visar ett snitt genom den övre delen av stötdämparen och en av ventilerna.The invention is described in more detail below, with reference to the accompanying drawings. Figure 15 Fig. 1 shows a perspective view of a shock absorber with two sets of the valve according to the invention. Fig. 2 shows a section through the upper part of the shock absorber and one of the valves.
Fig. 3 visar en snittvy genom ventilhuset och en av ventilerna Fig. 4 visar en detaljvy av den uppfinningsenliga bladventilen och dess montering vid ventilkärna och kopp Fig. 5 visar en andra utföringsform av uppfinningen Fig. 6 visar en tredje utföringsform av uppfinningen Fig. 7 visar en annan vy av den tredje utföringsformen Detaljerad beskrivning av uppfinningen Figur 1 och 2 visar en stötdämparanordning 1- av tidigare känt slag i vilken en huvudkolv 2 arbetar i en dämpcylinder 3 och delar av cylinderns inre i en första 3a och en andra 3b dämpkammare. Ur dämpcylinderns första ände sträcker sig en kolvstång 4 vid vilken huvudkolven 2 är fäst och i ett cylinderhuvud 5 anordnat.Fig. 3 shows a sectional view through the valve housing and one of the valves. Fig. 4 shows a detailed view of the blade valve according to the invention and its mounting at the valve core and cup. Fig. 5 shows a second embodiment of the invention. Fig. 6 shows a third embodiment of the invention. shows another view of the third embodiment. Detailed description of the invention Figures 1 and 2 show a shock absorber device 1- of a previously known type in which a main piston 2 operates in a damping cylinder 3 and parts of the interior of the cylinder in a first 3a and a second 3b damping chamber. Extending from the first end of the damping cylinder is a piston rod 4 to which the main piston 2 is attached and arranged in a cylinder head 5.
Sammankopplat med cylinderhuvudet 5 är en behållare 6 vilken trycksätter dämparen och absorberar de volymändringar av dämpmediet som orsakas av bl.a. temperaturförändringar. I figur 1 visas även ett ventilhus 12 sammanbyggt med cylinderhuvudet 5, där det i ventilhuset 12 är anordnat en första Ta och en andra 7b ventil.Connected to the cylinder head 5 is a container 6 which pressurizes the damper and absorbs the volume changes of the damping medium caused by e.g. temperature changes. Figure 1 also shows a valve housing 12 built together with the cylinder head 5, where a first Ta and a second 7b valve are arranged in the valve housing 12.
I figur 2 visas ett snitt genom cylinderhuvudet 5 och den första ventilen 7a. I behållaren 6 är anordnat en solid behållarkolv 8 vilken avgränsar ett trycksättande media 6a, förslagsvis i form av en gas, från det dämpmedium som fyller dämpkammarna 3a, 3b och den övre delen 6b av behållaren 6.Figure 2 shows a section through the cylinder head 5 and the first valve 7a. Arranged in the container 6 is a solid container piston 8 which delimits a pressurizing medium 6a, preferably in the form of a gas, from the damping medium which fills the damping chambers 3a, 3b and the upper part 6b of the container 6.
Det trycksättande mediet 6a verkar på behållarkolven 8, pressar ihop dämpmediet och skapar på så sätt ett systemtryck i dämparen. Det dämpmedium som befinner sig i den övre delen 6D av behållaren 6 är sammankopplat via en kanal 9a med en inre första ventilkammare 10 10 15 20 25 30 53% Bfšâ _5- gemensam för ventilerna 7a, 7b. Denna gemensamma första ventilkammare 10 ses tydligare i figur 3. l figur 3 visas den första ventilen 7a i genomskärning. Den första ventilen 7a och den andra ventilen 7b är uppbyggda pä samma sätt och hänvisning sker härvid endast till den ena av ventilerna. I ventilen 7a är anordnat en ventilkärna 11 genom vilken dämpmedium flödar. Ventilkärnan 11 är fixerad i ventilhuset 12 mellan en kopp 13 och en ventilkropp 14. Ett flertal tunna första bladventiler 16 är anordnade i direkt anslutning till ventilkärnans första sida 11a och vid ventilkärnans andra sida 11b är det i en andra ventilkammare 13a anordnat en styv andra bladventil 17. Den styva andra bladventilen 17 är av en fjäder 18 pressad mot ventilkärnans andra sida 11b. l läckflödesbestämmande ventil 19 anordnad i en kanal 22 vars läge i ventilkroppen 14 är även infört en konformad ventilkroppen 14 ärjusterbart utifrån dämparen via en justerratt 15.The pressurizing medium 6a acts on the container piston 8, compresses the damping medium and thus creates a system pressure in the damper. The damping medium located in the upper part 6D of the container 6 is connected via a channel 9a with an inner first valve chamber 10 10 15 20 25 25 53% Bfšâ _5- common to the valves 7a, 7b. This common first valve chamber 10 is seen more clearly in Figure 3. Figure 3 shows the first valve 7a in section. The first valve 7a and the second valve 7b are constructed in the same way and reference is made here to only one of the valves. Arranged in the valve 7a is a valve core 11 through which damping medium fl flows. The valve core 11 is fixed in the valve housing 12 between a cup 13 and a valve body 14. A plurality of thin first blade valves 16 are arranged in direct connection with the first side 11a of the valve core and at the second side 11b of the valve core a rigid second blade valve is arranged in a second valve chamber 13a. 17. The rigid second blade valve 17 is pressed by a spring 18 against the other side 11b of the valve core. In the leakage flow determining valve 19 arranged in a channel 22 whose position in the valve body 14 is also inserted a cone-shaped valve body 14 is adjustable from the damper via an adjusting knob 15.
Fig 4 visar den andra bladventilen 17, vilken innefattar en centrerad'_ hålighet 20a med en inre diameter 20b och styrytor i form av radiellt utskjutande nabbar 21a anordnade vid den yttre diametern 21b. Nabbarna 21a är avsedda att glida i den andra ventilkammaren 13a mot koppens 13 inre släta cylindriska yta 13b för att centrera den andra bladventilen 17 i koppens 13 inre. Mellan nabbarna 21a skapas således ett hälrum 21c vilka har en flödesarea. Flödesarean motsvarar en yta som sträcker sig en mellan nabbarna 21a en sträcka mellan 0,5 och 2 mm, företrädesvis 1 mm, innanför den yttre diametern 21b. Denna sträcka är beroende av kanalernas 11c, 11d utformning, flödesarea och placering i ventilkärnan 11, med hänsyn till nödvändigheten av att hålrummen 21c aldrig tilläts överlappa kanalerna 11c, 11d. I denna utföringsform är det anordnat sex nabbar så att en tillräckligt stor centrerande glidyta genereras samtidigt som oljeflödet över ventilen maximeras. Givetvis kan antalet nabbar samt nabbarnas utformning anpassas efter rådande dämpförhållanden och dimension pä dämparen och kan vara allt ifrån tre till 12 till antalet. 10 15 20 25 30 EUIÉ _6_ Förslagsvis tillverkas den andra styva bladventilen 17 med dess nabbar 21a ur en metallbricka medelst stansning, etsning eller liknande tillverkningsmetod. l en andra och tredje utföringsform, vilken visas i figur 5, 6 och 7, är slaglängden X1 X2 för den andra bladventilen 17 begränsad genom att en huvudsakligen radiellt sträckande yta 23 är anordnad i koppen 13 eller motsvarande del som omsluter den andra ventilkammaren 13a. Den radiellt sträckande ytan 23 på vilken den andra bladventilen 17 vilar vid maximalt slag, dvs vid fullt öppnat tillstånd, är anordnad så att ett visst avstånd X1 X2 uppstår mellan från kärnans 11 undre yta och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a. Avståndet X1 X2 bestämmer ventilens slaglängd och är en parameter som kan anpassas för att optimera ventilens funktion. l figur 5 bestäms den maximala slaglängden genom att en ytterligare del 24 är införd den inre volymen 13a i koppen 13. Ytan 23 kan även vara anordnad direkt i koppen 13, exempelvis kan de tillverkas ur ett stycke. l figur 6 och figur 7 visas en tredje utföringsform där ventilens slaglängd begränsas av en eller flera av de i bladventilen 17 anordnade nabbarna 21a, 21a”. Dessa slaglängdsbegränsande nabbar 21a' är anordnade nedböjda huvudsakligen vid linjerna 25 så att en ungefärligt rät vinkel skapas mellan nabbarna 21a' och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a. Ytteränden av de nedböjda nabbarna 21a' fungerar som således som den slaglängdsbegränsande radiellt sträckande ytan 23 och vid maximalt slag vilar ytan på en horisontell yta 24 i den andra ventilkammaren 13a.Fig. 4 shows the second blade valve 17, which comprises a centered cavity 20a with an inner diameter 20b and guide surfaces in the form of radially projecting hubs 21a arranged at the outer diameter 21b. The hubs 21a are intended to slide in the second valve chamber 13a against the inner smooth cylindrical surface 13b of the cup 13 to center the second blade valve 17 in the interior of the cup 13. Thus, between the hubs 21a, a cavity 21c is created which has a flow area. The flow area corresponds to a surface extending one between the hubs 21a a distance between 0.5 and 2 mm, preferably 1 mm, inside the outer diameter 21b. This distance depends on the design, flow area and location of the channels 11c, 11d in the valve core 11, taking into account the necessity that the cavities 21c are never allowed to overlap the channels 11c, 11d. In this embodiment, six hubs are arranged so that a sufficiently large centering sliding surface is generated at the same time as the oil flow over the valve is maximized. Of course, the number of hubs and the design of the hubs can be adapted to the prevailing damping conditions and dimension of the damper and can be anywhere from three to 12 in number. It is proposed that the second rigid blade valve 17 with its hubs 21a be manufactured from a metal washer by punching, etching or similar manufacturing method. In a second and third embodiment, which is shown in Figures 5, 6 and 7, the stroke X1 X2 of the second blade valve 17 is limited in that a substantially radially extending surface 23 is arranged in the cup 13 or corresponding part enclosing the second valve chamber 13a. The radially extending surface 23 on which the second blade valve 17 rests at maximum stroke, i.e. in the fully opened condition, is arranged so that a certain distance X1 X2 arises between the lower surface of the core 11 and the radially extending surface 17a of the second blade valve 17. The distance X1 X2 determines the stroke of the valve and is a parameter that can be adjusted to optimize the function of the valve. In Figure 5, the maximum stroke length is determined by inserting a further part 24 into the inner volume 13a of the cup 13. The surface 23 can also be arranged directly in the cup 13, for example they can be manufactured in one piece. Figure 6 and Figure 7 show a third embodiment in which the stroke of the valve is limited by one or more of the hubs 21a, 21a "arranged in the blade valve 17. These stroke-limiting hubs 21a 'are arranged deflected substantially at the lines 25 so as to create an approximately right angle between the hubs 21a' and the radially extending surface 17a of the second blade valve 17. The outer end of the bent-down hubs 21a 'thus functions as the stroke-limiting radially extending surface 23 and at maximum stroke the surface rests on a horizontal surface 24 in the second valve chamber 13a.
Genom att variera längden pà nabbarnas 21a nedböjda del 21a” eller böjlinjens 25 placering är det möjligt att justera bladventilens slaglängd i den andra ventilkammaren 13a. Längden y pä nabbarnas 21a nedvikta del 21a' begränsar således slaget, dvs avståndet mellan ventilkärnans 11 nedre yta och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a, 10 15 20 25 30 53:! 313 -7- till en sträcka x2. Böjlinjen 25 läggs företrädesvis en viss distans innanför glidnabbarnas 21a yttre diameter 21b så att inte den nedböjda nabbdelen 21a” försämrar glidegenskaperna mellan den andra bladventllen 17 och koppens 13 inneryta 13b. l figur 6 visas den andra bladventilen med sex längre nabbar avsedda att böjas ned, men längden kan alltså varieras och vara både längre och kortare än glidnabbarna och antalet nabbar kan variera mellan en och tolv.By varying the length of the deflected part 21a 'of the hubs 21a' or the location of the bend line 25, it is possible to adjust the stroke of the blade valve in the second valve chamber 13a. The length y of the folded part 21a 'of the hubs 21a thus limits the stroke, i.e. the distance between the lower surface of the valve core 11 and the radially extending surface 17a of the second blade valve 17,! 313 -7- to a distance x2. The bend line 25 is preferably laid a certain distance inside the outer diameter 21b of the sliding hubs 21a so that the bent-down hub part 21a 'does not impair the sliding properties between the second blade valve 17 and the inner surface 13b of the cup 13. Figure 6 shows the second blade valve with six longer hubs intended to be bent down, but the length can thus be varied and be both longer and shorter than the sliding hubs and the number of hubs can vary between one and twelve.
När dämparanordningen 1 arbetar rör sig huvudkolven 2 i dämpkroppen 3 och skapar på så sätt en tryckskillnad i dämpkamrarna 3a, 3b.When the damper device 1 operates, the main piston 2 moves in the damping body 3 and thus creates a pressure difference in the damping chambers 3a, 3b.
Dämpkamrarna 3a, 3b är sammankopplade med varandra via den för 7a, 7b 10.The damping chambers 3a, 3b are connected to each other via the one for 7a, 7b 10.
Trycksklllnaderna skapar ett dämpmediaflöde vilket leds fràn den ena ventilerna gemensamma första ventilkammaren dämpkammaren till den andra via kanalerna 9b, 9c, ventilerna 7a, 7b och den gemensamma första ventilkammaren 10. Returflödet är i figur 2 utritad= med heldragen linje och flödar således frän stötdämparens returkammare ~ 3b via kanalen 9b, genom den första ventilen 7a, in i den inre första ventilkammaren 10 och ut i kompressionskammaren 3a via den andra ventilen 7b och kanalen 9c. Vid kompressionsrörelser flödar dämpmediet i motsatt riktning.The pressure coils create a damping media flow which is led from one of the valves common to the first valve chamber, the damping chamber to the other via the channels 9b, 9c, valves 7a, 7b and the common first valve chamber 10. The return flow is drawn in figure 2 = with solid line ~ 3b via the channel 9b, through the first valve 7a, into the inner first valve chamber 10 and out into the compression chamber 3a via the second valve 7b and the channel 9c. During compression movements, the damping medium flows in the opposite direction.
Den huvudsakliga flödesriktnlngen av dämpmedia genom ventilerna är från tillfället lägtryckskammaren. l figur 3 är det med heldragna pilar utritat ett den kammare för som agerar högtryckskammare till huvudflöde, som i detta fall är returflödet, vilket leds från den ena dämpkammaren in i den gemensamma första ventilkammaren 10 genom kanalerna 11c i den första ventilen 7a och ut i den andra dämpkammaren via kanalerna 11d i den andra ventilen 7b. Huvudflödet i motsatt riktning är utritat med streckade pilar. Kanalerna 11c är avgränsade mot den gemensamma första ventilkammaren 10 med en stack av de tunna första bladventilerna 16. De första bladventilerna 16 är flexibla och deformeras elastiskt vid ett visst flöde och släpper på så sätt en viss mängd 10 15 20 25 30 dämpmedium genom ventilkärnan 11. ventilkroppen 14 fixerar de första bladventilerna 16 mot ventilkärnan 11.The main flow direction of damping media through the valves is from the moment the low pressure chamber. In Figure 3, solid arrows show a chamber for acting as a high-pressure chamber to main flow, which in this case is the return flow, which is led from one damping chamber into the common first valve chamber 10 through the channels 11c in the first valve 7a and out into the second damping chamber via the channels 11d in the second valve 7b. The main flow in the opposite direction is drawn with dashed arrows. The channels 11c are delimited towards the common first valve chamber 10 by a stack of the thin first blade valves 16. The first blade valves 16 are flexible and elastically deformed at a certain flow and thus release a certain amount of damping medium through the valve core 11. The valve body 14 fixes the first blade valves 16 against the valve core 11.
Vid små och långsamma dämparrörelser hinner inte ventilstacken med de tunna första bladventilerna 16 öppnas. Dämpmedia flödar då genom den kanal 22 som avgränsas av den läckflödesbestämmande ventilen 19. På grund av ventilens 19 konform ger olika lägen på ventilen i förhållande till ventilkroppen 14 olika storlek på läckflödet.With small and slow damper movements, the valve stack does not have time to open with the thin first blade valves 16. Damping media then flows through the channel 22 delimited by the leakage flow determining valve 19. Due to the conform of the valve 19, different positions on the valve in relation to the valve body 14 give different sizes of the leakage flow.
Flödet genom kanalerna 11c in i den gemensamma första ventilkammaren 10 skapar en tryckökning i volymen. Det ökade trycket även i kanalerna 11d, ensamt eller i kombination med tryckminskningen i làgtryckkammaren, ger att en öppnande kraft, motriktad den av fjädern 18 skapade kraften, verkar ' på den styva andra bladventilen 17. Den andra bladventilen 17 öppnas vid ett tryck som ger en kraft större än fjäderkraften och ett flöde kan då passera ventilen. Då den andra bladventilen 17 öppnas lyfter den parallellt med kolvens nedre yta 11b. Fjäderkraften på fjädern 18 väljs så att den andra bladventilen 17 tillförsäkrar att trycket i lågtryckskammaren håller minst det systemtryck som dämparen är trycksatt med. Således är fjäderkraften anpassad efter systemtrycket och den andra bladventilen 17 öppnar om kraften som systemtrycket skapar på ventilen överskrider fjäderkraften. När ventilen öppnar tillåter den andra bladventilens 17 utformning att dämpmedium strömmar över ventilen både i den centrerade håligheten 20a och i det utrymme 21c som uppstår mellan nabbarna 21a.The flow through the channels 11c into the common first valve chamber 10 creates a pressure increase in the volume. The increased pressure also in the channels 11d, alone or in combination with the pressure drop in the low pressure chamber, causes an opening force, opposite to the force created by the spring 18, to act on the rigid second blade valve 17. The second blade valve 17 opens at a pressure which gives a force greater than the spring force and a fl fate can then pass the valve. When the second blade valve 17 is opened, it lifts parallel to the lower surface 11b of the piston. The spring force on the spring 18 is selected so that the second blade valve 17 ensures that the pressure in the low pressure chamber maintains at least the system pressure with which the damper is pressurized. Thus, the spring force is adapted to the system pressure and the second blade valve 17 opens if the force created by the system pressure on the valve exceeds the spring force. When the valve opens, the design of the second blade valve 17 allows damping medium to flow over the valve both in the centered cavity 20a and in the space 21c which arises between the hubs 21a.
De andra styva bladventilen 17 är även avsedd att förhindra att dämpmedia flödar i motsatt flödesriktning i kanalerna 11c, dvs. den andra bladventilen 17 arbetar som en backventil. Således är ventilen stängd när trycket i den trycksatta första ventilkammaren 10 är mindre än det tryck som råder i dämpkamrarna eller då trycket i första ventilkammaren 10 ger en kraft på bladventilen vilken är mindre än den fjäderkraft som verkar pä backventilen. 10 Uppfinningen är inte begränsad till den i ovanstående såsom exempel visade utföringsformen utan kan modifieras inom ramen för efterföljande patentkrav och uppfinningstanken. Tillexempel kan uppfinningen även användas för att justera dämpmediaflödet mellan dämpkamrarna i en framgaffel eller liknande anordningar. Den uppfinningsenliga ventilen kan även användas separat eller i par.The second rigid blade valve 17 is also intended to prevent damping media from flowing in the opposite flow direction in the channels 11c, i.e. the second blade valve 17 acts as a non-return valve. Thus, the valve is closed when the pressure in the pressurized first valve chamber 10 is less than the pressure prevailing in the damping chambers or when the pressure in the first valve chamber 10 gives a force on the blade valve which is less than the spring force acting on the non-return valve. The invention is not limited to the embodiment shown above by way of example but can be modified within the scope of the appended claims and the inventive concept. For example, the invention can also be used to adjust the damping media flow between the damping chambers in a front fork or similar devices. The valve according to the invention can also be used separately or in pairs.
Claims (16)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0602378A SE531812C2 (en) | 2006-11-09 | 2006-11-09 | Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valve |
| PCT/SE2007/050822 WO2008073023A1 (en) | 2006-11-09 | 2007-11-07 | Valve/valves to be used in a shock absorber and a shock absorber including such a valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0602378A SE531812C2 (en) | 2006-11-09 | 2006-11-09 | Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0602378L SE0602378L (en) | 2008-06-16 |
| SE531812C2 true SE531812C2 (en) | 2009-08-11 |
Family
ID=39511951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0602378A SE531812C2 (en) | 2006-11-09 | 2006-11-09 | Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valve |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE531812C2 (en) |
| WO (1) | WO2008073023A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE532116C2 (en) | 2007-02-06 | 2009-10-27 | Oehlins Racing Ab | Shock absorbers with flow channels |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8600211A (en) * | 1986-01-30 | 1987-08-17 | White Power Prod Bv | HYDRAULIC SHOCK ABSORBER. |
| US4936424A (en) * | 1989-05-09 | 1990-06-26 | Costa Vince F | Hydraulic shock absorber with pressure sensitive external valving |
| JPH04372410A (en) * | 1991-06-20 | 1992-12-25 | Tokico Ltd | Suspension device |
-
2006
- 2006-11-09 SE SE0602378A patent/SE531812C2/en unknown
-
2007
- 2007-11-07 WO PCT/SE2007/050822 patent/WO2008073023A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2008073023A1 (en) | 2008-06-19 |
| SE0602378L (en) | 2008-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1906046B1 (en) | Base valve mechanism for shock absorber | |
| JP2008539364A (en) | Diaphragm position control for hydraulically driven pumps | |
| US9757253B2 (en) | Hydraulic damping cylinder, in particular for a knee prosthesis | |
| EP2034212B1 (en) | Damping force generating mechanism for shock absorber | |
| US9702424B2 (en) | Hydraulic damper, hydraulic bump-stop and diverter valve | |
| JP2007132389A (en) | Valve structure of shock absorber and shock absorber | |
| CN105531498B (en) | Orifice valve | |
| KR101562885B1 (en) | High pressure accumulator of brake system | |
| JP6487784B2 (en) | Shock absorber | |
| KR20210015930A (en) | Relief valve | |
| JP5713462B2 (en) | Damping valve | |
| JP4424369B2 (en) | Damper mechanism of automatic transmission | |
| US8757336B2 (en) | Damping mechanism | |
| JP5715598B2 (en) | Damping valve | |
| JP2011257002A (en) | Shock absorber | |
| SE531812C2 (en) | Valve / valves intended for a shock absorber and a damper device with such valve | |
| JP5281523B2 (en) | Valve structure | |
| RU2765666C1 (en) | Shock absorber | |
| JP5798753B2 (en) | Base valve structure | |
| JP2012167688A (en) | Valve structure | |
| JP2007309409A (en) | Hydraulic shock absorber | |
| EP1906047A1 (en) | Damping force generating mechanism for shock absorber | |
| JP2007120627A (en) | Valve structure for shock absorber and shock absorber | |
| JP2592242B2 (en) | Hydraulic shock absorber | |
| KR102622536B1 (en) | A direct-operated pressure control valve for controlling high-precision pressure and large-flow fluids |