SE527906C2 - Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel - Google Patents
Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steelInfo
- Publication number
- SE527906C2 SE527906C2 SE0401636A SE0401636A SE527906C2 SE 527906 C2 SE527906 C2 SE 527906C2 SE 0401636 A SE0401636 A SE 0401636A SE 0401636 A SE0401636 A SE 0401636A SE 527906 C2 SE527906 C2 SE 527906C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- layers
- multilayer
- layer
- tin
- cemented carbide
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 37
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 16
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims abstract description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000010002 mechanical finishing Methods 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 35
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 9
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000008207 working material Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 5
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 5
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 5
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N Acetonitrile Chemical compound CC#N WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000001680 brushing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/32—Carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/34—Nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/36—Carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/40—Oxides
- C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Description
30 35 40 Un ha *J vb C: a\ verktyget. Skador av detta slag, normalt betecknade spànhamring och spànklämning, kan delvis eller helt undvikas genom val av rätt mikrogeometri på skärets aktiva eggytor men i många fall är denna möjlighet inte tillräcklig. 30 35 40 Un ha * J vb C: a \ verktyget. Damage of this kind, normally referred to as chip hammering and chip clamping, can be partially or completely avoided by choosing the right microgeometry on the active edge surfaces of the insert, but in many cases this possibility is not sufficient.
US. No. 5,786,069 beskriver ett belagt svarvskär lämpligt för svarvning i smidda komponenter av rostfritt stål. Skäret har ett hårdmetallsubstrat innehållande 2-10 vikt-% kubiska karbider av element tillhörande grupperna IVb, Vb och/eller VIb av det perio- diska systemet (y-fas), 5-ll vikt-% koboltbindefas och resten wolf- ramkarbid (WC). Substratet har en bindefas med hög wolframhalt och den sintrade mikrostrukturen uppvisar en 15-35 pm djup Co-anrikad ytzon fri från y-fas. Beläggningen består av ett inre skikt av Ti(C,N,O) med kolumnära korn och ett yttre skikt av finkornig K- Al2O3. Men beträffande hårdmetallsubstratet så gynnas inte motståndet mot plastisk deformation av kombinationen av en nominellt hög bindefashalt och en tjock 7-fasutarmad ytzon följd av en zon karakteriserad av en hög koncentrationstopp av 7-fas. Detta kommer att resultera i snabb förslitning och kort livslängd vid bearbetning av austenitiska och duplexa rostfria stål vid höga skärhastigheter.US. No. No. 5,786,069 discloses a coated turning insert suitable for turning in forged stainless steel components. The insert has a cemented carbide substrate containing 2-10% by weight of cubic carbides of elements belonging to groups IVb, Vb and / or VIb of the periodic table (y-phase), 5 -11% by weight of cobalt binder phase and the remainder tungsten carbide (WC ). The substrate has a binder phase with a high tungsten content and the sintered microstructure has a 15-35 μm deep Co-enriched surface zone free from y-phase. The coating consists of an inner layer of Ti (C, N, O) with columnar grains and an outer layer of fine-grained K-Al2O3. However, with respect to the cemented carbide substrate, the resistance to plastic deformation does not benefit from the combination of a nominally high binder phase content and a thick 7-phase depleted surface zone followed by a zone characterized by a high concentration peak of 7-phase. This will result in rapid wear and short life when machining austenitic and duplex stainless steels at high cutting speeds.
Multiskiktbeläggningar omfattande två typer av skikt av olika material som är omväxlande laminerade på substratet, där varje lager av det första skiktet har en viss tjocklek och varje lager av det andra skiktet har en annan tjocklek, är kända. De två skikten skall företrädesvis ha olika kristallstruktur och/eller åtminstone olika gitterparametrar. Ett exempel är när Al2O3- tillväxten periodiskt avbryts av en kort TiN-beläggningsprocess resulterande i en (Al2O3+TiN)n multiskiktstruktur se t ex Proceedings of the l2:th European CVD Conference sidan pr.8-349.Multilayer coatings comprising two types of layers of different materials which are alternately laminated on the substrate, where each layer of the first layer has a certain thickness and each layer of the second layer has a different thickness, are known. The two layers should preferably have different crystal structure and / or at least different lattice parameters. An example is when Al2O3 growth is periodically interrupted by a short TiN coating process resulting in a (Al2O3 + TiN) n multilayer structure, see for example Proceedings of the 12th European CVD Conference page 8-349.
GB 2048960A beskriver en multiskiktbeläggning med ett flertal omväxlande skikt med tjockleken 0,02 till 0,1 pm bestående av hårda material av olika sammansättningar. I US 4,984,940 beskriver Bryant et al. ett skär sammansatt av ett hàrdmetallsubstrat med 6,1-6,5 vikt-% kobolt, en beläggning omfattande ett basskikt av titankarbonitrid följt av en multiskiktbeläggning. Sagda belägg- ningar består av en antal aluminiumoxidskikt skilda från och bundna till varandra av en grupp IVb metallnitrid, såsom titan- nitrid.GB 2048960A discloses a multilayer coating having a plurality of alternating layers having a thickness of 0.02 to 0.1 μm consisting of hard materials of different compositions. In US 4,984,940, Bryant et al. a insert composed of a cemented carbide substrate with 6.1-6.5% by weight of cobalt, a coating comprising a base layer of titanium carbonitride followed by a multilayer coating. Said coatings consist of a number of alumina layers separated from and bonded to each other by a Group IVb metal nitride, such as titanium nitride.
Ett hàrdmetallsubstrat med en beläggning omfattande 6-8 alu- miniumoxidskikt är också beskrivet i US 5,700,569. EP-A-1103635 W IS 20 25 30 35 (S1 hà “~l \1> CI) Cïx 3 _;_4_ beskriver ett skärverktyg bestående av ett hàrdmetallsubs 9,0-10,9 vikt-% kobolt och en beläggning omfattande ett ”Moderate Temperature" CVD (MTCVD) utfällt TiCN-skikt och ett multiskikt sammansatt av totalt 7-41 skikt av K-Al2O3 och TiN eller Ti(C,N)- Ökad ytjämnhet hos beläggningar genom mekanisk efterbehand- ling för att t ex reducera friktionen mellan verktyg och arbets- stycke visas i EP-A-127416, EP-A-298729, EP-A-693574 och EP-A- 683244.A cemented carbide substrate with a coating comprising 6-8 alumina layers is also described in US 5,700,569. EP-A-1103635 W IS 20 25 30 35 (S1 hà “~ l \ 1> CI) Cïx 3 _; _ 4_ describes a cutting tool consisting of a cemented carbide sub 9.0-10.9 wt.% Cobalt and a coating comprising a "Moderate Temperature" CVD (MTCVD) precipitated TiCN layer and a multilayer composed of a total of 7-41 layers of K-Al2O3 and TiN or Ti (C, N) - Increased surface roughness of coatings by mechanical finishing to e.g. the friction between tool and workpiece is shown in EP-A-127416, EP-A-298729, EP-A-693574 and EP-A-683244.
Svensk Ansökan No. 0300175-7 beskriver ett belagt hàrdme- tallskär med höga krav pà slitstyrka och seghetsbeteende hos skäreggen och speciellt lämpligt för allmän svarvning av rostfria stål. Substratet har en 7-fasutarmad och bindefasanrikad ytzon ner till ett djup av 5 till 50 pm. Sammansättningen av substratet är 7,0 till 10,5 vikt-% Co, 4,0 till 9,0 vikt-% kubiska karbider av element från grupp IVb, Vb eller VIb av det periodiska systemet företrädesvis Nb, Ta och/eller Ti, ett kväveinnehàll av 0,01 till 0,2 vikt-% och resten wolframkarbid, WC. Beläggningen innehåller ett innersta skiktsystem av upp till tre skikt av TiCxNyOz (x+y+z5l), ett andra multiskiktsystem omfattande 5 till 31 omväx- lande skikt av Al2O3 och TiCxNyOZ (x+y+z§l), företrädesvis ll till 15 omväxlande skikt av K-Al2O3 och TiN, och ett yttersta skiktsys- tem omfattande ett eller flera skikt av TiCxNy (x+y§1) eller tre skikt i ordningsföljd TiN-TiC-TiN eller kombinationer därav. Vi- dare är de yttersta ytorna av det belagda skäret mekaniskt efter- behandlade så att multiskiktet och delvis det innersta skiktsys- temet är exponerat längs egglinjen.Swedish Application No. 0300175-7 describes a coated cemented carbide insert with high demands on the wear resistance and toughness behavior of the cutting edge and is particularly suitable for general turning of stainless steel. The substrate has a 7-phase depleted and binder phase-enriched surface zone down to a depth of 5 to 50 μm. The composition of the substrate is 7.0 to 10.5% by weight of Co, 4.0 to 9.0% by weight of cubic carbides of elements from group IVb, Vb or VIb of the periodic table, preferably Nb, Ta and / or Ti, a nitrogen content of 0.01 to 0.2% by weight and the remainder tungsten carbide, WC. The coating contains an innermost layer system of up to three layers of TiCxNyO 2 (x + y + z 51), a second multilayer system comprising 5 to 31 alternating layers of Al 2 O 3 and TiCxNyO 2 (x + y + z§l), preferably 11 to 15 alternating layers of K-Al2O3 and TiN, and an outermost layer system comprising one or more layers of TiCxNy (x + y§1) or three layers in order of TiN-TiC-TiN or combinations thereof. Furthermore, the outermost surfaces of the coated insert are mechanically finished so that the multilayer and partly the innermost layer system are exposed along the edge line.
Med hänsyn till känd teknik finns det ett behov av ett skär för bearbetning av stål vid höga hastigheter i allmänhet och rostfria stàl i synnerhet. Detta avser speciellt ett skär som företer ett ökat motstånd emot abrasiv och adhesiv förslitning, plastisk deformation, spànhamring och spànklämningsskador.In view of the prior art, there is a need for a cutting tool for machining steel at high speeds in general and stainless steels in particular. This refers in particular to a insert that exhibits increased resistance to abrasive and adhesive wear, plastic deformation, chip hammering and chip pinch damage.
Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att förelägga ett skär kapabelt att samtidigt motstå alla ovannämnda förslit- ningssätt.It is an object of the present invention to provide a insert capable of simultaneously resisting all the above-mentioned wear modes.
Det är ett ytterligare ändamål med föreliggande uppfinning att undvika eller mildra problem associerade med tidigare kända verktygsprodukter och att framställa högprestandaverktyg för höga skärhastigheter. 10 20 25 30 35 40 (71 ñà *J \ß CD ON 4 Det är ett ytterligare ändamål med föreliggande uppfinning att framställa ett verktyg med utomordentliga skärprestanda i krävande svarvningsoperationer i rostfria stål.It is a further object of the present invention to avoid or mitigate problems associated with prior art tool products and to provide high performance tools for high cutting speeds. It is a further object of the present invention to provide a tool with excellent cutting performance in demanding stainless steel turning operations.
Det har överraskande visat sig att ett hàrdmetallskär med ett substrat innehållande jämförelsevis låga halter av kobolt och kubiska karbider, en tunn 7-fasutarmad och bindefasanrikad ytzon, i kombination med en beläggning omfattande ett mekaniskt efterbe- handlat multiskikt bestående av en mängd av omväxlande Al2O3 och TiCxNyOZ-skikt uppfyller dessa krav. Skäret uppvisar utomordent- ligt motstånd mot plastisk deformation, hög eggseghet och även ett tillräckligt motstånd mot adhesiv förslitning speciellt vid svarv- ning av austenitiska och duplexa rostfria stàl vid höga skärhas- tigheter.It has surprisingly been found that a cemented carbide insert with a substrate containing comparatively low levels of cobalt and cubic carbides, a thin 7-phase depleted and binder phase-enriched surface zone, in combination with a coating comprising a mechanically finished multilayer consisting of an amount of alternating Al TiCxNyOZ layers meet these requirements. The insert exhibits excellent resistance to plastic deformation, high edge toughness and also a sufficient resistance to adhesive wear, especially when turning austenitic and duplex stainless steels at high cutting speeds.
Fig 1. är en svepelektronbild (SEM) av ett tvärsnitt av ytan av substratet och beläggningen enligt föreliggande uppfinning vari: multiskikt (Al2O3+TiN)6Al2O3 samt TiCxNy-skikt.Fig. 1 is a scanning electron image (SEM) of a cross section of the surface of the substrate and coating of the present invention wherein: multilayer (Al 2 O 3 + TiN) 6 Al 2 O 3 and TiCxNy layer.
Fig 2.1 är ett schematiskt tvärsnitt av eggen utan efter- behandling.Fig. 2.1 is a schematic cross-section of the edge without finishing.
Z. y-fasutarmad och bindefasanrikad ytzon inuti substratet A. TiN-skikt, B. kolumnärt Ti(C,N)-skikt, C. TiN-skikt, D.Z. γ-phase depleted and binder phase-enriched surface zone within the substrate A. TiN layer, B. columnar Ti (C, N) layer, C. TiN layer, D.
E.E.
Fig 2.2 är ett schematiskt tvärsnitt av eggen med efter- behandling enligt uppfinningen där det yttersta skiktet E är av- lägsnat.Fig. 2.2 is a schematic cross-section of the edge with finishing according to the invention where the outermost layer E has been removed.
Fig 2.3 är ett schematiskt tvärsnitt av eggen med en efterbe- handling enligt uppfinningen där det yttersta skiktet E och mul- tiskiktet (Al2O3+TiN)xAl2O3 är avlägsnade.Fig. 2.3 is a schematic cross-section of the edge with a finishing according to the invention where the outermost layer E and the multilayer (Al2O3 + TiN) xAl2O3 have been removed.
Fig. 3 visar ett schematiskt tvärsnittet av eggen med en efterbehandling enligt tidigare känd teknik.Fig. 3 shows a schematic cross-section of the edge with a finishing according to the prior art.
Mer speciellt avser uppfinningen ett WC+Co-baserat hårdme- tallsubstrat med tillsatser av kubiska karbider med en y-fasutarmad och bindefasanrikad ytzon, ett specifikt intervall för WC-korn- storleken, ett specifikt sammansättningsintervall för WC+Co, ett specifikt Ti/(Ti+Ta+Nb) förhållande och en beläggning pà hård- metallsubstratetet omfattande ett innersta skiktsystem utgörandes av ett tunt skikt av likaxlig TiCxNyOz följt av ett skikt av kolumnär TiCxNyOZ och ett tunt skikt av likaxlig TiCxNyOz. Detta ß 20 25 30 35 40 (I1 hå *~J \C> CD CI\ 5 innersta skiktsystem skall innehålla åtminstone tvâ skikt av TiCxNyOz med (x+y+zí1). Pà detta skiktsystem är ett multiskikt med en periodisk variation av TiCxNyOz- och Al2O3-skikt (x+y+Z§l) 0Ch ett yttersta skikt av Ticxuy (x+y5l) utfällda. Åtminstone det yttersta icke-oxidskiktet saknas i de ytor som är i direkt kontakt med material fràn arbetsstycket omkring skäreggen.More particularly, the invention relates to a WC + Co-based cemented carbide substrate with cubic carbide additives having a y-phase depleted and binder phase-enriched surface zone, a specific range for the WC grain size, a specific composition range for WC + Co, a specific Ti / ( Ti + Ta + Nb) ratio and a coating on the cemented carbide substrate comprising an innermost layer system consisting of a thin layer of equiaxial TiCxNyOz followed by a layer of columnar TiCxNyOz and a thin layer of equiaxial TiCxNyOz. This innermost layer system must contain at least two layers of TiCxNyOz with (x + y + zí1). On this layer system is a multilayer with a periodic variation of TiCxNyOz and Al2O3 layer (x + y + Z§l) 0Ch an outermost layer of Ticxuy (x + y5l) deposited.At least the outermost non-oxide layer is missing in the surfaces which are in direct contact with material from the workpiece around the cutting edge.
Sammansättningen av hárdmetallsubstratet skall omfatta 5,0- <8,0 vikt% Co, företrädesvis 5,0-<7,0 vikt% Co, och 3,0-8,0 vikt% kubiska karbider, företrädesvis 4,0-7,0 vikt% kubiska karbider av metallerna Ti, Ta och Nb och möjligen andra karbider av elementen från grupp IVb, Vb eller VIb av det periodiska systemet och resten wolframkarbid (WC). Medelkornstorleken för WC är 1,5-3,5 pm, före- trädesvis 2,0-3,0 pm. Tillsatsen av element som bildar kubiska karbider skall vara sådan att Ti/(Ti+Ta+Nb)-förhållandet är 0,05- 0,3, företrädesvis 0,1-0,25. Djupet av zon Z skall vara 5-30 pm, företrädesvis 5-25 pm. Sagda kubiska karbider får innehålla någon mängd av N och O och mängden av N skall vara 0,01-0,2 vikt%.The composition of the cemented carbide substrate should comprise 5.0- <8.0 wt% Co, preferably 5.0- <7.0 wt% Co, and 3.0-8.0 wt% cubic carbides, preferably 4.0-7, 0% by weight of cubic carbides of the metals Ti, Ta and Nb and possibly other carbides of the elements from group IVb, Vb or VIb of the Periodic Table and the remainder tungsten carbide (WC). The average grain size for WC is 1.5-3.5 μm, preferably 2.0-3.0 μm. The addition of elements forming cubic carbides should be such that the Ti / (Ti + Ta + Nb) ratio is 0.05-0.3, preferably 0.1-0.25. The depth of zone Z should be 5-30 μm, preferably 5-25 μm. Said cubic carbides may contain some amount of N and O and the amount of N must be 0.01-0.2% by weight.
Den hårda och slitstarka refraktära beläggningen (Fig 1) ut- fälld pá hàrdmetallsubstratet enligt föreliggande uppfinning om- fattar: - ett första, innersta skikt (A) av TiCxNyOz med x+y+zí1, fö- reträdesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=0, med likaxliga korn med storlek <0,5 pm och en total tjocklek <1,5 pm men >O,l pm före- trädesvis 0,1-0,6 pm. - ett andra skikt (B) av TiCXNyOz med x+y+z§l, företrädesvis med z=0, x>0,3 och y>0,3, helst x>0,5, med en tjocklek av 0,4-4,9 pm, företrädesvis 1,5-4,0 pm med kolumnära korn. - ett tredje skikt (C) av TiCxNyOz med x+y+z§1, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=0, med likaxliga korn med storlek <0,5 pm och en total tjocklek <1,5 pm men >O,l pm, företrädesvis 0,2-0,8 pm. - den totala tjockleken av skikten A+B+C är 0,7-5,5 pm, före- trädesvis 1,2-5,0 pm. Helst skall vardera av skikten A och C vara tunnare än skiktet B. - ett multiskikt (D) bestående av en mängd av omväxlande Al2O3- och TiCxNyOz-skikt (x+y+zíl), företrädesvis K-Al2O3 och TiN-skikt. Det innersta och det yttersta skiktet i multiskikt- sekvensen är Al2O3-skikt. Det totala antalet skikt, omfattande både TiCxNyOz- och Al2O3-skikt, är mellan 5 och 31, företrädesvis ll och 15 skikt. Al203-skikten har en individuell skikttjocklek 20 25 30 35 (11 BJ \J \0 CD (Is 6 duell skikttjocklek av 0,01-0,2 pm, företrädesvis 0,02-0,15 pm.The hard and durable refractory coating (Fig. 1) deposited on the cemented carbide substrate according to the present invention comprises: - a first, innermost layer (A) of TiCxNyOz with x + y + zí1, preferably y> x and z <0 , 2, preferably y> 0.8 and z = 0, with uniaxial grains with size <0.5 μm and a total thickness <1.5 μm but> 0.1 μm preferably 0.1-0.6 μm . a second layer (B) of TiCXNyO 2 with x + y + z§l, preferably with z = 0, x> 0.3 and y> 0.3, more preferably x> 0.5, with a thickness of 0.4 -4.9 μm, preferably 1.5-4.0 μm with columnar grains. - a third layer (C) of TiCxNyOz with x + y + z§1, preferably y> x and z <0.2, more preferably y> 0.8 and z = 0, with equiaxed grains with size <0.5 μm and a total thickness <1.5 μm but> 0.1 μm, preferably 0.2-0.8 μm. the total thickness of the layers A + B + C is 0.7-5.5 μm, preferably 1.2-5.0 μm. Preferably, each of the layers A and C should be thinner than the layer B. - a multilayer (D) consisting of a plurality of alternating Al2O3 and TiCxNyOz layers (x + y + zíl), preferably K-Al2O3 and TiN layers. The innermost and outermost layers in the multilayer sequence are Al2O3 layers. The total number of layers, comprising both TiCxNyO 2 and Al 2 O 3 layers, is between 5 and 31, preferably 11 and 15 layers. The Al 2 O 3 layers have an individual layer thickness of 11 BJ \ J
Den totala tjockleken av multiskiktet är 1,0-5,0 pm, företrädesvis 1,5-4,0 pm. Kornstorleken hos vardera Al2O3-skiktet är lika med eller mindre än tjockleken av skiktet. - ett yttersta skiktsystem (E) bestående av ett eller flera skikt 1 oraningsföija av Ticxny (x+y51), företrädesvis tre till fem skikt i ordningsföljd av TiN, TiC, och TiN. Den totala tjock- leken är <2,0 pm men >0,l pm, företrädesvis 0,5-1,5 pm. - den total tjockleken av skikten A+B+C+D+E är 2,0-9,0 pm, företrädesvis 4,0-8,0 pm.The total thickness of the multilayer is 1.0-5.0 μm, preferably 1.5-4.0 μm. The grain size of each Al 2 O 3 layer is equal to or less than the thickness of the layer. an outermost layer system (E) consisting of one or more layers 1 of Ticxny coating (x + y51), preferably three to five layers in order of TiN, TiC, and TiN. The total thickness is <2.0 μm but> 0.1 μm, preferably 0.5-1.5 μm. the total thickness of the layers A + B + C + D + E is 2.0-9.0 μm, preferably 4.0-8.0 μm.
Den yttersta delen av beläggningen saknas omkring eggen i ytan motsvarande spånkontakten på spånsidan och kontakten med ar- betsstycket på släppningssidan. Helst motsvarar den betraktade ytan primärfasen på spånsidan när en primärfas existerar på den aktuella skärgeometrin så att beläggning saknas ett avstånd från en punkt definierad i fig. 2.2 med ett snitt vinkelrätt mot skä- rets sidplan på spànsidan "a" och på släppningssidan "b". Dessa avstånd beror på olika skärgeometrier och skärstorlekar etc., på spånsidan företrädesvis motsvarande 0,03 mm oberoende av existensen av en primärfas eller ej, a>b, företrä- desvis a>1,5b. I en utföringsform saknas endast skiktet E. I ett annat utförande saknas både skikt D och E i delar av ytan.The outermost part of the coating is missing around the edge in the surface corresponding to the chip contact on the chip side and the contact with the workpiece on the release side. Preferably, the considered surface corresponds to the primary phase on the chip side when a primary phase exists on the current insert geometry so that coating is missing a distance from a point defined in Fig. 2.2 with a section perpendicular to the insert side plane on the chip side "a" and on the release side "b" . These distances depend on different cutting geometries and cutting sizes, etc., on the chip side preferably corresponding to 0.03 mm regardless of the existence of a primary phase or not, a> b, preferably a> 1.5b. In one embodiment only layer E is missing. In another embodiment both layers D and E are missing in parts of the surface.
Belagda skär enligt föreliggande uppfinning omfattande före- trädesvis ett hårdmetallsubstrat tillverkas på ett sådant sätt att en zon nära ytan utarmad på kubisk karbid och anrikad på bindefas uppnås efter en tillsats av en låg mängd av kväve samt sintring i vakuum före beläggning. Sammansättningen av hårdmetallsubstratet omfattar 5,0-<8,0 vikt% Co, 3,0-8,0 vikt% kubiska karbider och resten är wolframkarbid (WC). Medelkornstorleken för WC är i in- tervallet 1,5-3,5 pm. Tillsatsen av element som bildar kubiska karbider skall vara sådan att Ti/(Ti+Ta+Nb)-förhållandet är 0,05- 0,3, företrädesvis 0,1-0,25. Djupet av zon Z bör vara 5-30 pm, fö- reträdesvis 5-25 pm. Sagda kubiska karbider får innehålla någon mängd av N och O och mängden av N skall vara 0,01-0,2 vikt%. Dessa mikrostrukturella beståndsdelar kan betecknas t ex karbonitrid el- ler oxykarbonitrid. Hárdmetallkroppen är huvudsakligen framställd genom blandning av pulver, malning, spruttorkning, någon press- ningsmetod följd av sintring enligt konventionella metoder och 10 15 20 25 30 35 40 (71 NJ “~J V9 CD ON 7 förbehandling sâsom eggradiebildning och rengöring före belägg- ning.Coated inserts of the present invention preferably comprising a cemented carbide substrate are made in such a way that a zone near the surface depleted of cubic carbide and enriched in binder phase is achieved after the addition of a low amount of nitrogen and sintering in vacuo before coating. The composition of the cemented carbide substrate comprises 5.0- <8.0 wt% Co, 3.0-8.0 wt% cubic carbides and the remainder is tungsten carbide (WC). The average grain size for WC is in the range 1.5-3.5 μm. The addition of elements forming cubic carbides should be such that the Ti / (Ti + Ta + Nb) ratio is 0.05-0.3, preferably 0.1-0.25. The depth of zone Z should be 5-30 pm, preferably 5-25 pm. Said cubic carbides may contain some amount of N and O and the amount of N must be 0.01-0.2% by weight. These microstructural constituents can be termed, for example, carbonitride or oxycarbonitride. The cemented carbide body is mainly prepared by mixing powder, grinding, spray drying, some pressing method followed by sintering according to conventional methods and pretreatment such as edge gradation and pre-coating cleaning. .
Kroppen beläggs sedan med - ett första (innersta) skikt(A) av TiCxNyOz med x+y+z§l, fö- reträdesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=O, med likaxliga korn med storlek <0,5 pm och en total tjocklek 0,1 pm med användning av kända kemiska föràngningsmetoder, CVD. - ett skikt av TiCxNyOZ(B) med x+y+z§1, företrädesvis med z=O, x>0,3 och y>0,3 med en tjocklek av 0,4-4,9 pm, företrädesvis 1,5-4,0 pm med kolumnära korn, med användning av företrädesvis en CVD-teknik med måttlig temperatur, MTCVD, (med användning av acetonitril som kol- och kvävekälla för bildning av skiktet i temperaturintervallet 700-900 °C). De exakta betingelserna beror i viss utsträckning på utformningen av den utrustning som används. - ett skikt av TiCxNy0z(C) med x+y+z§1, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=O, med likaxliga korn med storlek <0,5 pm och en total tjocklek 0,1 pm med användning av kända CVD-metoder. Detta skikt (C) är i ett andra utförande utelämnat.The body is then coated with - a first (innermost) layer (A) of TiCxNyOz with x + y + z§l, preferably y> x and z <0.2, preferably y> 0.8 and z = 0, with equilateral grains of size <0.5 μm and a total thickness of 0.1 μm using known chemical evaporation methods, CVD. a layer of TiCxNyOZ (B) with x + y + z§1, preferably with z = 0, x> 0.3 and y> 0.3 with a thickness of 0.4-4.9 μm, preferably 1, 5-4.0 μm with columnar grains, using preferably a moderate temperature CVD technique, MTCVD, (using acetonitrile as a carbon and nitrogen source to form the layer in the temperature range 700-900 ° C). The exact conditions depend to some extent on the design of the equipment used. a layer of TiCxNyO 2 (C) with x + y + z§1, preferably y> x and z <0.2, more preferably y> 0.8 and z = 0, with equal-axis grains with size <0.5 μm and a total thickness of 0.1 μm using known CVD methods. This layer (C) is omitted in a second embodiment.
- Den total tjockleken av skikten A+B+C är 0,7-5,5 pm, före- trädesvis 1,2-5,0 pm. Företrädesvis är skikten A och C vardera tunnare än skikt B. - ett multiskikt(D) bestående av en mängd alternerande Al2O3- och TiCxNyOz-skikt (x+y+z<1), företrädesvis k-Al2O3- och TiN- skikt, med användning av kända CVD-metoder. Det innersta och yttersta skiktet av multiskiktsekvensen är Al203-skikt. Det totala antalet skikt, omfattande både TiCxNyOz- och Al2O3-skikt, är mel- lan 5 och 31, företrädesvis 11 och 15 skikt. Al2O3-skikten har en individuell skikttjocklek av <0,6 pm, företrädesvis 0,2-0,5 pm.- The total thickness of the layers A + B + C is 0.7-5.5 μm, preferably 1.2-5.0 μm. Preferably, layers A and C are each thinner than layer B. - a multilayer (D) consisting of a plurality of alternating Al 2 O 3 and TiCxNyO 2 layers (x + y + z <1), preferably k-Al 2 O 3 and TiN layers, with use of known CVD methods. The innermost and outermost layer of the multilayer sequence is Al 2 O 3 layer. The total number of layers, comprising both TiCxNyO 2 and Al 2 O 3 layers, is between 5 and 31, preferably 11 and 15 layers. The Al 2 O 3 layers have an individual layer thickness of <0.6 μm, preferably 0.2-0.5 μm.
TiCxNyOz-skikten har en individuell skikttjocklek av 0,01-0,2 pm, företrädesvis 0,02-0,15 pm. Den totala tjockleken av multiskiktet är 1,0-5,0 pm, företrädesvis 1,5-4,0 pm. Kornstorleken hos Al2O3- skiktet är lika med eller mindre än tjockleken av Al2O3-skiktet. - företrädesvis, ett yttersta skiktsystem (E) bestående av ett eller flera skikt i ordningsföljd av TiCxNy (x+y51), företrä- desvis tre till fem skikt i ordningsföljden TiN, TiC och TiN, med användning av kända CVD-metoder. Den totala tjockleken är <2,0 pm.The TiCxNyO 2 layers have an individual layer thickness of 0.01-0.2 μm, preferably 0.02-0.15 μm. The total thickness of the multilayer is 1.0-5.0 μm, preferably 1.5-4.0 μm. The grain size of the Al2O3 layer is equal to or less than the thickness of the Al2O3 layer. preferably, an outermost layer system (E) consisting of one or more layers in the order of TiCxNy (x + y51), preferably three to five layers in the order TiN, TiC and TiN, using known CVD methods. The total thickness is <2.0 μm.
Den totala tjockleken av skikten A+B+C+D+E är 2,0-9,0 pm.The total thickness of the layers A + B + C + D + E is 2.0-9.0 μm.
Beläggningen efterbehandlas mekaniskt för att exponera mul- tiskiktet längs egglinjen genom borstning, blästring, en slip- ningsoperation eller kombinationer därav så att kontaktytorna mot 10 20 25 30 35 (II P\> *~J \O CD Cïx spàna och arbetsstycke har behandlats på spân- respektive släpp- ningssidan.The coating is mechanically post-treated to expose the multi-layer along the edge line by brushing, blasting, a grinding operation or combinations thereof so that the contact surfaces against the chip and workpiece have been treated on the tension and release side, respectively.
I den föredragna metoden används tvâ nylonborstar innehål- lande SiC-korn med uppsättning och fixering av skäret på ett så- dant sätt att man med den ena huvudsakligen borstar dess spànsida och med den andra huvudsakligen dess släppningssida för att åstad- komma de önskade egenskaperna på skärets spàn- och släppningsyta.In the preferred method, two nylon brushes containing SiC grains are used with the set-up and fixing of the insert in such a way that with one mainly brushes its clamping side and with the other mainly its release side to achieve the desired properties on the cutting and release surface of the insert.
Avlägsnandet av det yttersta skiktet (E) vid egglinjen kommer att exponera Al2O3-skiktet längs egglinjen. Egglinjen definieras som det eggbehandlade området av skäret. Den obehandlade egglinjen illustreras i Fig. 2.1 och efterbehandlad egglinje illustreras i Fig. 2.2 och 2.3. Det föredras att endast icke-oxidtoppskiktet och delar av multiskiktet avlägsnas. TiCxNyOz-skiktet (A+B+C) kan, emellertid, vara synligt pà mindre delar av egglinjen (Fig 2.3).The removal of the outermost layer (E) at the edge line will expose the Al2O3 layer along the edge line. The edge line is defined as the edge-treated area of the insert. The untreated egg line is illustrated in Fig. 2.1 and the finished egg line is illustrated in Figs. 2.2 and 2.3. It is preferred that only the non-oxide topsheet and portions of the multilayer be removed. The TiCxNyO 2 layer (A + B + C) may, however, be visible on smaller parts of the edge line (Fig. 2.3).
Exempel Följande skär och exempel är valda att exemplifiera förde- larna med uppfinningen.Examples The following inserts and examples are chosen to exemplify the advantages of the invention.
De presenterade skären har provats under identiska betingel- ser i varje exempel.The presented inserts have been tested under identical conditions in each example.
Skär A. Hårdmetallsvarvskär enligt uppfinningen med 6,0 vikt% Co, 1,0 vikt% Ti, 0,4 vikt% Nb, 3,3 vikt% Ta (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0,21), 0,05 vikt% N och rest WC och med en medelkornstorlek av 2,8 um och med en bindefasanrikad och pá kubisk karbid utarmad zon med ett djup av 15 pm belades med 0,5 pm TiN (innersta skikt), 2,2 um kolumnär Ti(C,N), och 0,5 pm likaxlig TiN, 2,2 pm (x-Al2O3+TiN)6k- Al2O3 multiskikt och ett yttre skikt av 0,5 um TiN+TiC+TiN.Insert A. Carbide rotary insert according to the invention with 6.0 wt% Co, 1.0 wt% Ti, 0.4 wt% Nb, 3.3 wt% Ta (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0.21), 0.05 wt% N and residual WC and with an average grain size of 2.8 μm and with a binder phase enriched and on cubic carbide depleted zone with a depth of 15 μm were coated with 0.5 μm TiN (innermost layer), 2.2 μm column Ti (C, N), and 0.5 μm equiaxed TiN, 2.2 μm (x-Al 2 O 3 + TiN) 6k-Al 2 O 3 multilayer and an outer layer of 0.5 μm TiN + TiC + TiN.
Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonbors- tar innehállande SiC-korn. Den yttersta beläggning avlägsnades a=0,l mm och b=0,05 mm in på spán- och släppningssida.The coating was finished along the edge line with nylon brushes containing SiC grains. The outermost coating was removed a = 0.1 mm and b = 0.05 mm on the chip and release side.
Skär B. Hárdmetallsvarvskär enligt uppfinningen med 6,0 vikt% Co, 1,0 vikt% Ti, 0,4 vikt% Nb, 3,3 vikt% Ta (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0,2l), 0,05 vikt% N och rest WC med en medelkornstorlek av 2,3 pm samt med en bindefasanrikad och pá kubisk karbid utarmad zon från ytan ner till 15 um belades med 0,5 pm TiN (innersta skikt), 2,2 pm kolumnär Ti(C,N), och 0,5 um likaxlig TiN, 2,2 um (k-A12O3+TiN)6k- Al2O3 multiskikt och ett yttre skikt av 0,5 pm TiN+TiC+TiN. 10 Ü 20 25 30 35 40 (11 ht) *~1 \1> C3 (I\ 9 Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonbors- tar innehållande SiC-korn. Den yttersta beläggning avlägsnades a=0,1 mm och b=0,05 mm in på spàn och släppningssida.Insert B. Carbide rotary insert according to the invention with 6.0 wt% Co, 1.0 wt% Ti, 0.4 wt% Nb, 3.3 wt% Ta (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0.2l), 0.05 wt% N and residual WC with an average grain size of 2.3 μm and with a binder phase-enriched and on cubic carbide depleted zone from the surface down to 15 μm was coated with 0.5 μm TiN (innermost layer), 2.2 μm column Ti (C, N), and 0.5 μm equiaxed TiN, 2.2 μm (k-Al 2 O 3 + TiN) 6k-Al 2 O 3 multilayer and an outer layer of 0.5 μm TiN + TiC + TiN. 10 Ü 20 25 30 35 40 (11 ht) * ~ 1 \ 1> C3 (I \ 9 The coating was finished along the edge line with nylon brushes containing SiC grains. The outermost coating was removed a = 0.1 mm and b = 0, 05 mm into the chip and release side.
Skär C. Kommersiella hàrdmetallsvarvskär med en substratsam- mansättning av 6,2 vikt% Co, 2,3 vikt% Ti, 2,0 vikt% Nb, 0,1 vikt% Ta (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0,52), 0,14 vikt% N och rest WC. Genomsnittlig WC kornstorlek är 2,7 pm och substratet har dessutom en bindefa- sanrikad och på 7-fas utarmad zon ner till ett djup av 26 pm från ytan. Beläggningen består av ett 0,1 pm TiN innersta skikt, 4,0 pm kolumnär Ti(C,N), 0,3 pm likaxlig TiN, 1,9 pm K-Al2O3 och ett yttre skikt av 0,3 pm TiN.Inserts C. Commercial cemented carbide rotary inserts with a substrate composition of 6.2 wt% Co, 2.3 wt% Ti, 2.0 wt% Nb, 0.1 wt% Ta (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0 , 52), 0.14 wt% N and residual WC. The average WC grain size is 2.7 μm and the substrate also has a binder phase-enriched and 7-phase depleted zone down to a depth of 26 μm from the surface. The coating consists of a 0.1 μm TiN innermost layer, 4.0 μm column Ti (C, N), 0.3 μm uniaxial TiN, 1.9 μm K-Al 2 O 3 and an outer layer of 0.3 μm TiN.
Skär D. Kommersiella hårdmetallsvarvskär med en substratsam- mansättning av 6,0 vikt% Co, 2,1 vikt% Ti, 0,4 vikt% Nb, 3,3 vikt% Ta (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0,36), 0,09 vikt% N och rest WC. Genomsnittlig WC-kornstorlek är 2,4 pm och substratet har dessutom en binde- fasanrikad och y-fasutarmad zon ner till ett djup av 13 pm fràn ytan. Beläggningen består av ett 0,5 pm TiN innersta skikt, 3,0 pm kolumnär Ti(C,N), 0,3 pm likaxlig TiN, 1,7 pm K-Al2O3 och ett yt- tersta skikt av 0,3 pm TiN.Inserts D. Commercial cemented carbide rotary inserts with a substrate composition of 6.0 wt% Co, 2.1 wt% Ti, 0.4 wt% Nb, 3.3 wt% Ta (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0 , 36), 0.09 wt% N and residual WC. The average WC grain size is 2.4 μm and the substrate also has a binder phase-enriched and y-phase depleted zone down to a depth of 13 μm from the surface. The coating consists of a 0.5 μm TiN innermost layer, 3.0 μm columnar Ti (C, N), 0.3 μm equiaxial TiN, 1.7 μm K-Al 2 O 3 and an outer layer of 0.3 μm TiN .
Skär E. Kommersiella hàrdmetallsvarvskär med 7,5 vikt% Co, 2,72 vikt% Ta, 0,44 vikt% Nb, 1,83 vikt% Ti (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0,37), 0,09 vikt% N och rest WC med en medelkornstorlek av 2,0 pm samt med en bindefasanrikad och en på kubisk karbid utarmad 26 pm djup ytzon och belagda med 0,5 pm TiN (innersta skikt), 7,5 pm kolumnär Ti(C,N), 1,2 pm a+K-Al2O3 och ett yttersta skikt av 1,0 pm TiN.Inserts E. Commercial cemented carbide rotary inserts with 7.5 wt% Co, 2.72 wt% Ta, 0.44 wt% Nb, 1.83 wt% Ti (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0.37), 0 .09% by weight of N and residual WC with an average grain size of 2.0 μm and with a binder phase-enriched and a 26 cubic deep surface zone depleted in cubic carbide and coated with 0.5 μm TiN (innermost layer), 7.5 μm column Ti ( C, N), 1.2 μm a + K-Al 2 O 3 and an outer layer of 1.0 μm TiN.
Beläggningen var efterbehandlad längs egglinjen med nylon- borstar innehållande SiC-korn. Den yttersta beläggning var avlägs- nad b=0,l mm in på släppningssidan.The coating was post-treated along the edge line with nylon brushes containing SiC grains. The outermost coating was removed b = 0.1 mm in on the release side.
Skär F. Kommersiella hàrdmetallsvarvskär med 8,75 vikt% Co, 1,15 vikt% Ta, 0,27 vikt% Nb, (Ti/(Ti+Ta+Nb)=0), 0,09 vikt% N och rest WC med en medelkornstorlek av 2,0 pm belagda med 0,5 pm TiN (innersta skikt), 2,2 pm kolumnär Ti(C,N), och 0,5 pm likaxlig TiN, 2,2 pm (K-Al2O3+TiN)5K-Al2O3 multiskikt och ett yttersta skikt av 0,5 pm TiN+TiC+TiN.Inserts F. Commercial cemented carbide rotary inserts with 8.75 wt% Co, 1.15 wt% Ta, 0.27 wt% Nb, (Ti / (Ti + Ta + Nb) = 0), 0.09 wt% N and residual WC with an average grain size of 2.0 μm coated with 0.5 μm TiN (innermost layer), 2.2 μm column Ti (C, N), and 0.5 μm uniaxial TiN, 2.2 μm (K-Al 2 O 3 + TiN ) 5K-Al2O3 multilayer and an outermost layer of 0.5 μm TiN + TiC + TiN.
Beläggningen var efterbehandlad längs egglinjen med nylon- borstar innehållande SiC-korn. Den yttersta beläggning var avlägs- nad a=0,l mm och b=0,05 mm in pà spàn- resp. släppningssidan.The coating was post-treated along the edge line with nylon brushes containing SiC grains. The outermost coating was removed a = 0.1 mm and b = 0.05 mm into the chip and the release page.
Exempel 1 Skär från A och E provades i en svarvoperation. u-u m \:1 v: c: G\ Operation: Utvändig längssvarvning och planing av stäng Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: 270 m/min Matning: 0,3 mm/Varv Skärdjup: 2 mm Skärtyp: CNMGl20408-MM Resultat: Livslängd Skär A: (uppfinning) 9 min Skär E: (tidigare känd) 5 min Kommentar: Livslängdskriterium var maximal fasförslitning 0,3 mm från egglinjen. Förslitningen utvecklas oregelbundet beroende pà lokal plastisk deformation. Detta exempel visar förbättring i plastiskt deformationsmotstånd för skäret enligt uppfinningen.Example 1 Inserts from A and E were tested in a turning operation. uu m \: 1 v: c: G \ Operation: External longitudinal turning and planing of bars Working material: Austenitic stainless steel, AISI304L Cutting speed: 270 m / min Feed rate: 0.3 mm / Rotation Cutting depth: 2 mm Cutting type: CNMGl20408-MM Result : Lifespan Insert A: (invention) 9 min Insert E: (previously known) 5 min Comment: Lifetime criterion was maximum phase wear 0.3 mm from the edge line. Wear develops irregularly due to local plastic deformation. This example shows improvement in plastic deformation resistance of the insert according to the invention.
Exempel 2 Skär från B och E provades i en svarvningsoperation.Example 2 Inserts from B and E were tested in a turning operation.
Operation: Längssvarvning och planing av stång Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: 290 m/min Matning: 0,2 mm/varv Skärdjup: 2 mm Skärtyp: CNMG 120408-MM Resultat: Livslängd Skär B: (uppfinning) 17 min Skär E: (tidigare känd) 8 min Kommentar: Livslängdskriterium var maximal fasförslitning 0,3 mm från egglinjen i ingrepp. Förslitningen utvecklas oregel- bundet beroende pà lokal plastisk deformation. Detta exempel visar förbättringen i plastiskt deformationsmotstànd för skäret enligt uppfinningen.Operation: Longitudinal turning and planing of rod Working material: Austenitic stainless steel, AISI304L Cutting speed: 290 m / min Feed rate: 0.2 mm / revolution Cutting depth: 2 mm Cutting type: CNMG 120408-MM Result: Service life Cutting B: (invention) 17 min Cutting E: (previously known) 8 min Comment: Lifetime criterion was maximum phase wear 0.3 mm from the edge line in engagement. Wear develops irregularly due to local plastic deformation. This example shows the improvement in plastic deformation resistance of the insert according to the invention.
Exempel 3 Skär från B, D och E provades i en svarvningsoperation. 10 20 25 30 35 40 UH NJ \J MD C) O\ ..- ...a Operation: Längssvarvning och planing mot skuldra Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: Matning: Skärdjup: Skär stilar: Resultat: Skär B: (uppfinning) Skär D: (tidigare känd) Skär E: (tidigare känd) 270 m/min 0,3 mm/varv 2 mm CNMG 120408-MM Eggskada 0,2 mm/min 0,9 mm/min 0,2 mm/min Kommentar: Provet är inställt på att framkalla skada av eggen utanför den direkta kontaktytan mellan verktyg och arbetsstycke, normalt betecknat spànhamring och spànklämning. Motståndet mot sådana skador är direkt relaterat till eggsegheten.Example 3 Inserts from B, D and E were tested in a turning operation. 10 20 25 30 35 40 UH NJ \ J MD C) O \ ..- ... a Operation: Longitudinal turning and planing against shoulder Working material: Austenitic stainless steel, AISI304L Cutting speed: Feed: Cutting depth: Cutting styles: Result: Cutting B: (invention) Cutting D: (previously known) Cutting E: (previously known) 270 m / min 0.3 mm / revolution 2 mm CNMG 120408-MM Edge damage 0.2 mm / min 0.9 mm / min 0.2 mm / min Comment: The test is set to cause damage to the edge outside the direct contact surface between the tool and the workpiece, normally referred to as chip hammering and chip clamping. Resistance to such damage is directly related to edge toughness.
Skäret enligt uppfinningen visar förbättringar i dessa avse- enden. Eggsegheten ökas (skär B och D) eller behålls (skär B och E) samditigt som det plastiska deformationsmotstándet ökas (exempel 2).The insert according to the invention shows improvements in these respects. The edge toughness is increased (inserts B and D) or maintained (inserts B and E) at the same time as the plastic deformation resistance is increased (Example 2).
Exempel 4 Skär fràn A och C provades i en svarvningsoperation.Example 4 Cuts from A and C were tested in a turning operation.
Operation: Planing till centrum Arbetsstyckematerial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: Matning: Skärdjup: Skärtyp: Resultat: Skär A: Skär C: (uppfinning) (tidigare känd) 180 m/min 0,30 -> 0,15 mm/varv 1 mm CNMG 120408-MM Livslängd 5 min 3 min Kommentar: Detta är en operation som fordrar eggseghet och provet visar klar förbättring av skäret enligt uppfinningen jäm- fört med tidigare kända skär. Det är emellertid svårt i detta ex- empel att identifiera en enkel kritisk förslitning men det kan be- 10 H 20 25 30 35 40 LH NJ \J \ß CD ON U skrivas som en kombination av förslitning beroende på urflisning, flagning av beläggningen pà spànsidan och adhesiv förslitning.Operation: Planing to the center Workpiece material: Austenitic stainless steel, AISI304L Cutting speed: Feed: Cutting depth: Cutting type: Result: Cutting A: Cutting C: (invention) (previously known) 180 m / min 0.30 -> 0.15 mm / revolution 1 mm CNMG 120408-MM Lifespan 5 min 3 min Comment: This is an operation that requires edge toughness and the test shows clear improvement of the insert according to the invention compared to previously known inserts. However, it is difficult in this example to identify a simple critical wear, but it can be described as a combination of wear due to chipping, flaking of the coating on tension side and adhesive wear.
Exempel 5 Skär från B och E provades i en svarvningsoperation.Example 5 Inserts from B and E were tested in a turning operation.
Operation: Profilering av axel Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI316L Skärhastighet: 200 m/min Matning: 0,25 mm/varv Skärdjup: 3 mm Skärtyp: TNMG 160408-MM Resultat: Livslängd Skär B: (uppfinning) 14 detaljer Skär E: (tidigare känd) 9 detaljer Kommentar: Detta prov visar förbättring av eggseghet för skä- ret enligt uppfinningen jämfört med tidigare kända skär. Egglin- jeurflisning och stràlförslitning uppkommer tidigare för det tidigare kända Skäret.Operation: Shaft profiling Working material: Austenitic stainless steel, AISI316L Cutting speed: 200 m / min Feed rate: 0.25 mm / rev Cutting depth: 3 mm Cutting type: TNMG 160408-MM Result: Service life Cutting B: (invention) 14 details Cutting E: (previously known) 9 details Comment: This test shows improvement of edge toughness for the insert according to the invention compared to previously known inserts. Eggline chipping and beam wear occur earlier for the previously known Skäret.
Exempel 6 Skär från A, E och F provades i en svarvningsoperation.Example 6 Inserts from A, E and F were tested in a turning operation.
Operation: Planing av en axel Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: 180 m/min Matning: 0,30 -> 15 mm/varv Skärdjup: 1 mm Skärtyp: - CNMG 120408~MM Resultat: Livslängd Skär A: (uppfinning) 6,5 min Skär E: (tidigare känd) 2,5 min Skär F: (tidigare känd) 5,5 min Kommentar: Detta exempel visar att skäret enligt uppfinningen har ökad eggseghet. Det är i detta exempel svårt att identifiera en enkel kritisk förslitning men det kan beskrivas som en kombina- Ch ND \J VD CD OK U tion av förslitning beroende pà urflisning, flagning av beläggning pà spànsidan och adhesiv Föralitning.Operation: Planing of a shaft Working material: Austenitic stainless steel, AISI304L Cutting speed: 180 m / min Feed rate: 0.30 -> 15 mm / revolution Cutting depth: 1 mm Cutting type: - CNMG 120408 ~ MM Result: Service life Cutting A: (invention) 6.5 min Insert E: (previously known) 2.5 min Insert F: (previously known) 5.5 min Comment: This example shows that the insert according to the invention has increased edge toughness. In this example, it is difficult to identify a simple critical wear, but it can be described as a combination of wear due to chipping, flaking of the coating on the chip side and adhesive wear.
Exempel 7 Skär fràn B och E provades i en svarvningsoperation.Example 7 Cuts from B and E were tested in a turning operation.
Operation: Kombinerad längssvarvning och planing av klen stång.Operation: Combined longitudinal turning and planing of a small bar.
Arbetsmaterial: Austenitiskt rostfritt stål, AISI 304L Skärhastighet: 250 m/min Matning: 0,4 mm/varv Skärdjup: 2 mm Skärtyp: CNMG 120408-MM Resultat: Livslängd Skär B: (uppfinning) 8 min Skär E: (tidigare känd) 4 min Kommentar: Huvudförslitningsmekanismer är plastisk deforma- tion och adhesiv förslitning. Detta exempel visar förbättring i motstånd beträffande båda dessa mekanismer för skäret enligt upp- finning jämfört med tidigare kända skär.Working material: Austenitic stainless steel, AISI 304L Cutting speed: 250 m / min Feed rate: 0.4 mm / revolution Cutting depth: 2 mm Cutting type: CNMG 120408-MM Result: Service life Cutting B: (invention) 8 min Cutting E: (previously known) 4 min Comment: The main wear mechanisms are plastic deformation and adhesive wear. This example shows an improvement in resistance regarding both of these mechanisms for the insert according to the invention compared with previously known inserts.
Exemgel 8 Skär från B och E provades i en svarvningsoperation.Example gel 8 Inserts from B and E were tested in a turning operation.
Operation: Kontinuerlig bearbetning av en smidd komponent Arbetsmaterialz Austenitiskt rostfritt stål, SS2343 Skärhastighet: 200 m/min Matning: 0,17-0,27 mm/varv Skärdjup: 0,1 -1,3 mm skartyp: cNMG1204o9-MM Resultat: Livslängd Skär B: (uppfinning) 1500 detaljer Skär E: (tidigare känd) 200 detaljer Kommentar: Kritiska förslitningskriterier är flagning, löseggsbildning och urflisning. Skäret enligt uppfinningen visar 10 (II Fx) *\l \1) CD G\ 14 förbättrat motstånd mot dessa forslitningstyper jämfört med tidigare kända skär.Operation: Continuous machining of a forged component Working material Austenitic stainless steel, SS2343 Cutting speed: 200 m / min Feed rate: 0.17-0.27 mm / revolution Cutting depth: 0.1 -1.3 mm Cutting type: cNMG1204o9-MM Result: Service life Cut B: (invention) 1500 details Cut E: (previously known) 200 details Comment: Critical wear criteria are flaking, loose edge formation and chipping. The insert according to the invention shows 10 (II Fx) * \ l \ 1) CD G \ 14 improved resistance to these types of wear compared with previously known inserts.
Sammanfattningsvis kan det konstateras att av resultaten av exemplen ovan är det tydligt att genom att kombinera ett hàrdme- tallsubstrat med den givna sammansättningen, valet av multiskikt- beläggning med specifika tjocklekar och den speciella eggbehand- lingen har skapats ett skär med utomordentliga skärprestanda däri- genom att det kombinerar mycket av vad som var trott vara motsä- gande egenskaper som beskrivits i introduktionen.In summary, it can be stated that from the results of the examples above it is clear that by combining a cemented carbide substrate with the given composition, the choice of multilayer coating with specific thicknesses and the special edge treatment, an insert with excellent cutting performance has been created thereby. that it combines much of what was thought to be contradictory characteristics described in the introduction.
Claims (5)
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0401636A SE527906C2 (en) | 2004-06-24 | 2004-06-24 | Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel |
| EP05010710.1A EP1609883B1 (en) | 2004-06-24 | 2005-05-18 | Coated metal cutting tool |
| IL168768A IL168768A (en) | 2004-06-24 | 2005-05-24 | Coated cemented carbide cutting tool insert |
| CNB2005100809604A CN100556589C (en) | 2004-06-24 | 2005-06-24 | blade with coating |
| US11/165,354 US7396371B2 (en) | 2004-06-24 | 2005-06-24 | Coated insert |
| KR1020050055327A KR101194206B1 (en) | 2004-06-24 | 2005-06-24 | A coated cemented carbide cutting tool insert and method of making it |
| JP2005185324A JP5442923B2 (en) | 2004-06-24 | 2005-06-24 | Coated cemented carbide cutting tool insert |
| US12/155,085 US7727592B2 (en) | 2004-06-24 | 2008-05-29 | Coated insert |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0401636A SE527906C2 (en) | 2004-06-24 | 2004-06-24 | Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0401636D0 SE0401636D0 (en) | 2004-06-24 |
| SE0401636L SE0401636L (en) | 2005-12-25 |
| SE527906C2 true SE527906C2 (en) | 2006-07-04 |
Family
ID=32906866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0401636A SE527906C2 (en) | 2004-06-24 | 2004-06-24 | Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN100556589C (en) |
| SE (1) | SE527906C2 (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9132484B2 (en) * | 2011-08-29 | 2015-09-15 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
| DE112014001640B4 (en) * | 2013-03-28 | 2022-06-02 | Kennametal Inc. | Multilayer structured coatings for cutting tools and method of manufacturing a cutting tool |
| CN105269010B (en) * | 2014-06-30 | 2017-08-04 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | Improve cutting tip of coating structure and preparation method thereof |
| US9650712B2 (en) | 2014-12-08 | 2017-05-16 | Kennametal Inc. | Inter-anchored multilayer refractory coatings |
| EP3366795A1 (en) * | 2017-02-28 | 2018-08-29 | Sandvik Intellectual Property AB | Cutting tool |
| WO2019181793A1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 京セラ株式会社 | Insert and cutting tool provided with same |
| BR112020026714B1 (en) * | 2018-06-29 | 2024-01-30 | Ab Sandvik Coromant | METHOD OF TREATMENT OF A CUTTING TOOL AND CUTTING TOOL FOR A METAL CUTTING APPLICATION |
| WO2021122970A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Ab Sandvik Coromant | A cutting tool |
| CN115537772B (en) * | 2022-09-20 | 2024-04-26 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | Coated cutting tool |
-
2004
- 2004-06-24 SE SE0401636A patent/SE527906C2/en not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-06-24 CN CNB2005100809604A patent/CN100556589C/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0401636L (en) | 2005-12-25 |
| CN100556589C (en) | 2009-11-04 |
| SE0401636D0 (en) | 2004-06-24 |
| CN1883854A (en) | 2006-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7396371B2 (en) | Coated insert | |
| US7153562B2 (en) | Coated cemented carbide insert | |
| JP4680932B2 (en) | Surface coated cutting tool | |
| JP4739235B2 (en) | Surface coated cutting tool | |
| EP1616976B1 (en) | Coated insert | |
| JP4739236B2 (en) | Surface coated cutting tool | |
| EP2638993B1 (en) | Surface-coated cutting tool | |
| JP2006192545A (en) | Surface-coated cutting tool and its manufacturing method | |
| EP1762638A2 (en) | PVD coated cutting tool | |
| US10570521B2 (en) | Multilayer structured coatings for cutting tools | |
| SE527906C2 (en) | Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel | |
| JP2006082209A (en) | Surface coated cutting tool | |
| JP2006082210A (en) | Surface coated cutting tool | |
| JP2006192544A (en) | Surface-coated cutting tool and its manufacturing method | |
| SE527888C2 (en) | Coated cemented carbide cutter especially intended for turning stainless steel | |
| JP2007118155A (en) | Surface-coated cermet throwaway cutting tip having hard coating layer exhibiting excellent chipping resistance in high speed cutting | |
| Jackson et al. | Machining strain hardening metals using nanostructured thin film end mills | |
| JPH11256310A (en) | Coated hard tool |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |